JP2005324530A - 射出成形機でシ−トを成形し圧空又は真空成形する金型構造及びその成形法 - Google Patents
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Abstract
【課題】射出成形機を用いて所定の寸法のシートを成形し、その位置で即座に圧空又は真空成形用金型により成形する方法で残板の発生しない1段成形法を提供する。
【解決手段】(1)通常の射出成形機を用いてその成形品に合ったシ−トを成形し、ゲ−トの裏面が内面とするとともに、押さえ代そのものが成形品の一部として利用して効率を上げる。(2)シ−トを移動する事なく、その位置で成形して時間ロス、熱ロスを減少させ効率を上げる。(3)均一肉厚の問題は薄くなるところは初めから厚くして均一肉厚に近づける。(4)リブや凸部を部分的に形成させ補強、成形品のスタックを容易にする。(5)スタックモ−ルド法を採用し生産性を上げる。(6)必要に応じて金属等のインサ−ト成形を行う。以上(2)(3)(4)(5)(6)は従来より行われてきている圧空、真空成形法では不可能な方法である。
【選択図】図2
【解決手段】(1)通常の射出成形機を用いてその成形品に合ったシ−トを成形し、ゲ−トの裏面が内面とするとともに、押さえ代そのものが成形品の一部として利用して効率を上げる。(2)シ−トを移動する事なく、その位置で成形して時間ロス、熱ロスを減少させ効率を上げる。(3)均一肉厚の問題は薄くなるところは初めから厚くして均一肉厚に近づける。(4)リブや凸部を部分的に形成させ補強、成形品のスタックを容易にする。(5)スタックモ−ルド法を採用し生産性を上げる。(6)必要に応じて金属等のインサ−ト成形を行う。以上(2)(3)(4)(5)(6)は従来より行われてきている圧空、真空成形法では不可能な方法である。
【選択図】図2
Description
本発明は押出機にてTダイを用いてプラスチックシ−トを成形、規定の寸法に切断し、そのシ−トを圧空成形機又は真空成形機に一枚づつ移して成形品を成形する単発方式、シ−トをコイル状に巻き取り、圧空成形機又は真空成形機に移して成形品を成形する連続方式、いずれにしても、シ−ト成形と圧空、真空成型の2段成形法である方式に対して、射出成形機を用いて所定の寸法のシ−ト(含プレフォ−ム)を成形し、その位置で即座に圧空又は真空金形用金型により成形する方法で残板の発生しない1段成形法に関する。
従来の方法には次の方法がある、単発式と連続式であり、更に発表されている射出方法と問題点につき説明する。
押出機にTダイを設置してプラスチックシ−トを押出し、これを成形品の寸法プラス押さえ代を含めた寸法に切断し、これを圧空又は真空成形機に掛けて成形し、成形後金型より取り出し、所定の寸法に切断する方法である、従って多くの手間が掛かるし、不要部分を切り落とす、プレス抜きをする等所定の寸法の成形品とするためコスト高となる、更に必ず不要部分である押さえ代が成形品の全周にあり、これは当然切断される、この不要部分が効率を悪くし、特に正方形から円形の成形品を成形の場合は、押さえ代を含めて約30%程度のロスが出る。
押出機にTダイを設置してプラスチックシ−トを押出し、ロ−ルに巻きとりコイル状とし、これを連続圧空、真空成形機に取り付け、連続して成形し、これをプレスにて打ち抜き所定の成形品を得る方法である、ロ−ルに巻き取る関係で比較的に薄物の多数個取りに適しているが、押さえ代等の効率の悪さは単発式と比較し、稍良い傾向にあるが、プレスで打ち抜かれた周囲残板の発生は同一で、その分コスト高となっている、押出機Tダイによるシ−ト成形、更に圧空、真空成形は単発、連続を問わず二段成形法で熱ロスも大きいし、Tダイ、圧空または真空成形する毎にロスが発生する。
この公開特許は射出成形機を用い、図面形状から判断すると、ホットランナ−方式で原料射出、圧縮してシ−トを作る(この射出、圧縮方式はCD、レンズ等に多く用いられ公知公用である)、その出来たシ−ト位置を回転して圧空又は真空成形を行う方法であり、そのためにはシ−トを押さえる別の圧力装置を必要とする(この方法は既に延伸ボトル等の成形の用いられ公知公用である)、更に射出成形した側より空圧を掛けるため、成形された成形品の必要とする内面にゲ−トの先端が残り、これを完全に除去する事は非常に困難である、又再度この容器を使用するため、洗浄しようとしても、この残ったゲ−トの残りが傷害となって完全に洗浄不可能であるという問題点がある。(公報図面5,6の内面にゲ−トの残りが明記されている)、その他金型より成形品をはずす際の構造がチャッキングプレ−ト方式で構造が複雑であり、この成形方法は一般に成形品が上向き方向に成形されるため、離型はキャッチイングリングを用いているが、このリングが邪魔するので連続成形のためにはそれ相当の装置が必要となる。
本特許は中空体を成形する、ブロ−方法の特許で本発明とは基本的に異なる物である。また金型の間にコア−等を挿入する方法は公知公用であり、本特許で特に公報図2 6Cが樹脂ゲ−トとなっている、いかにしてこの部分より樹脂を注入できるのか、全く不明であり、忍術的特許となっているので、実際に使用されていないし、実施不可能な単なるアイデア特許と言わざるを得ない。
発明の名称は”プラスチック製の広口容器及びその成形金型で、請求項は円環状の口部にフランジを有するコップ形状(当公報ではカップと言っている)の成形品で底部コ−ナにRがあり、このR部とその底部外側壁にシボ加工を施しスタッキングを容易にする成形金型”というものであるが、R部のシボ加工(凹凸)はともかくとして、一般的な円形コップ側面の傾斜の場合、凹凸の激しいシボ加工を施せば、アンダ−カットとなり、金型より成形品が離型しにくくなるし無理して抜けば成形品の変形、またはシボ先端に傷が付き、美麗な成形品は得られない、反面凹凸の激しいシボ加工をしなければスタッキングの効果は薄い。
公報図に示されるコップ外側面3の範囲は広く、これではシボ加工は緩やかなものとしなければ金型よりの離型不可能であると判断される。
スタックを問題とするのであれば糸尻、又はそれのに相当するような洗浄しやすいリブ状凸部を底面より部分的に設けるのがよいと思う。
また予備形状の成形品(プリフォ−ム)を成形し、それを移動し再加熱して正規の成形品を成形するという2段成形法である、記載の本発明はあらかじめ要望の形状に成形した平板(含プレフォ−ム)を移動することなく、その位置において成形するもので、熱ロス、移動時間のロスで本発明と基本事項において異なっている。
公報図に示されるコップ外側面3の範囲は広く、これではシボ加工は緩やかなものとしなければ金型よりの離型不可能であると判断される。
スタックを問題とするのであれば糸尻、又はそれのに相当するような洗浄しやすいリブ状凸部を底面より部分的に設けるのがよいと思う。
また予備形状の成形品(プリフォ−ム)を成形し、それを移動し再加熱して正規の成形品を成形するという2段成形法である、記載の本発明はあらかじめ要望の形状に成形した平板(含プレフォ−ム)を移動することなく、その位置において成形するもので、熱ロス、移動時間のロスで本発明と基本事項において異なっている。
公報によれば▲1▼”予備形状の成形品(プリフォ−ム)の外縁を成形する横溝を設けた水平方向に分割可能な保持型を用いて−−”
▲2▼”予備形状の成形品(プリフォ−ム)を成形し、上型と下型とから離型し保持型と共に製品成形位置に移動し、下方の製品金型を閉じると共に、保持型コア−部材又は製品とによりプリフォ−ムの周囲を挟持して最終成形品を成形する”
▲3▼下方より溶融原料の射出のため特殊射出機が必要等
以上の事項が記載されているが、▲1▼については本発明では分割保持型不要である
▲2▼はプリホ−ムは移動しないため温度低下熱ロスと移動時間ロスの発生が少ない
▲3▼は通常の射出成形機を利用できる事で本発明と異なっている。
▲2▼”予備形状の成形品(プリフォ−ム)を成形し、上型と下型とから離型し保持型と共に製品成形位置に移動し、下方の製品金型を閉じると共に、保持型コア−部材又は製品とによりプリフォ−ムの周囲を挟持して最終成形品を成形する”
▲3▼下方より溶融原料の射出のため特殊射出機が必要等
以上の事項が記載されているが、▲1▼については本発明では分割保持型不要である
▲2▼はプリホ−ムは移動しないため温度低下熱ロスと移動時間ロスの発生が少ない
▲3▼は通常の射出成形機を利用できる事で本発明と異なっている。
単発成形式、連続成形式いずれにしても、周囲に残板のロスが発生し、これがコスト高を引き起こしている、特に円形品では上記の如く残板率が大きくなるので、これを減少又は零としたい。
シ−ト成形及び圧空及び真空成形の各工程でシ−トの位置の移動による手間の減少を計り能率を上げたい。公開特許、特開平5−69478、特開2004−10061二軸延伸ブロ−方式いずれも予備形状の成形品(プリフォ−ム)を射出成形位置から移す方式で移動時間ロス、熱ロスがあり、減少を計りたい。
押出成形でシ−ト成形をするためにはTダイを用いるが、この成形法は高度な技術(金型構造、成形技術等)を必要とする、また材料によってTダイを交換する必要がある、これを射出成形機によってペレットから直接金型交換なしに成形寸法のシ−ト(含プレフォ−ム)を成形しロスを省きたい。
これは本発明の特徴事項で解決すべき事項ではないが、成形品の性能向上に資するもので圧空、真空成形では不可能な事項を可能にする事が出来るものである。
(1)コ−ナ−部の極薄肉化を解消し肉厚の均一化を計る。
(2)必要に応じて肉厚部を作り補強、又内面にゲ−トを残さないようにする。
(3)必要な部分に必要に応じリブを立て強度補強し、またコップに糸尻、リブ状凸部を部分的に設け成形品スタック時の傷防止、スッタク成形品の取り扱いを容易にする。
(4)図7に示すようにスタックモ−ルド法を利用し生産性向上を計る。
(5)図8に示すように必要な部分に必要に応じ金属インサ−トをする。
(1)コ−ナ−部の極薄肉化を解消し肉厚の均一化を計る。
(2)必要に応じて肉厚部を作り補強、又内面にゲ−トを残さないようにする。
(3)必要な部分に必要に応じリブを立て強度補強し、またコップに糸尻、リブ状凸部を部分的に設け成形品スタック時の傷防止、スッタク成形品の取り扱いを容易にする。
(4)図7に示すようにスタックモ−ルド法を利用し生産性向上を計る。
(5)図8に示すように必要な部分に必要に応じ金属インサ−トをする。
上記
を解決するためには押出成形Tダイ法ではシ−トを成形、更に圧空又は真空成形、後仕上げと手間が掛かり、残板ロスも大きい、従ってコスト高となる事が避けられない、そこで先ず切り落とされる残板を減らすため、射出成形法を使用して、押さえ代を成形品の一部にした寸法のシ−ト(含プレフォ−ム)を成形する。
上記
に対して成形シ−トの移動を止め、金型を開き図3、図4に示すように、金型の間に圧空又は真空成形用の移動金型20を横方向又は縦方向等より挿入しシ−トの裏面より空気圧及びエジェクタ−ピン(プラグ)33で突き出し成形することによって所定の形状の成形品を得ることが出来るようにする。
上記
に対してTダイの使用を止めシ−ト厚みを通常の射出成形機に設置されているロ−タリ−エンコダ−(位置計測装置)等によって射出成形機の射出量を均一にし、これを圧縮することによって均一な、しかも所定の大きさのシ−ト(含プレフォ−ム)を成形する。
また高価であり、成形条件幅が狭いホットランナ−方式でなく出来るだけ通常のピンゲ−ト方式を採用する、但しスタックモ−ルド法においては金型構造上精度の良いなホットランナ−方式を採用し温度制御を確実にする。
また高価であり、成形条件幅が狭いホットランナ−方式でなく出来るだけ通常のピンゲ−ト方式を採用する、但しスタックモ−ルド法においては金型構造上精度の良いなホットランナ−方式を採用し温度制御を確実にする。
シ−トの裏面から空気圧を掛けることによってシ−ト5に残るスプル−3の先端ゲ−ト残りが成形品81内面になく外面になるようにする。
この事項については上記説明のとうり解決手段ではなく、現在用いられている圧空、真空成形法では不可能な方法であるもの上記5項目は射出成形機、金型構造、その操作方法によって追加可能としたものであるが、特に(3)(4)(5)は本金型、成形法の特徴的事項である。
本発明は押出機によるTダイにて均一な肉厚のシ−トを成形し、それを圧空又は真空成形法にて成形品を成形していたが、これは上記の如く二段成形であり、各一段毎のロスがあり、熱ロスも大きく、また成形による残板が出て、効率を悪くしていた、特に円形成形品では最低約30%程度、押さえ代を含めロスが出る、これは如何ともしがたく、この成形法の宿命であった、更に均一肉厚シ−トより、これを引き延ばして成形品を作るためどうしても肉厚の変動が大きく、仕方なく形状を波型等にして肉が薄い部分の強度を上げるしか方法がなかった。
それに対して本発明は通常の射出成形機を用い成形品が円形であれば円形のシ−ト(含プレフォ−ム)を成形する等その形状に合わせて如何様にも変えることが出来るし、肉厚が薄くなると思われる部分は最初から厚くしておけば、所定の肉厚にすることが出来る、更に例えばコップの”糸尻”や容器のリブ状凸部を成形品に付けスタックを容易にする事が出来る、このような事項は従来の圧空、真空成形では不可能であった。
肉薄品においては例えば肉厚0.3mmの品物を射出成形しようとすれば、射出圧力を2500Kg/cm2以上にする必要があり、又金型内の樹脂流れを良くするため、金型キャビテ−の温度を上げる、また金型内を真空にする必要があるが本方法を利用すれば0.2mm程度の極薄成形品も容易である、更に従来の圧空又は真空成形では上記説明のスタックモ−ルド法図7の利用においては投影面積の増大(射出成形機の型締め力を上げなくても良いということ)はなく約2倍の成形も可能であるし、理論的には段数を増せば3倍4倍にもなし得る。
図8に示すように金具等のインサ−トは不可能であるが本方法ではエジェクタ−ピン(プラグ)33等に付けることにより可能であるし、これら多くの問題点を本発明は解消した特徴を持っている。
図8に示すように金具等のインサ−トは不可能であるが本方法ではエジェクタ−ピン(プラグ)33等に付けることにより可能であるし、これら多くの問題点を本発明は解消した特徴を持っている。
(1)圧空又は真空成形の場合スプル−3のゲ−ト先端がどうしても残るため、その内容物に影響を与えない裏面(反対側)より行っている事(図4参照)、(2)成形位置を移動させずに、そのままの位置で行っているため成形速度が速く、熱ロスが少ない、(3)スタックモ−ルド法金型にも利用可能、(4)金具インサ−トも可能である。
特開平5−69478では第二スプル−3のゲ−ト先端が残り、これを完全に取り除くことは困難である(公報図5,図6にゲ−ト残りが記載されている)、成形した平板を移動するという本方法とは異なる方法であり、以上のことより今迄の圧空又は真空成形法では成形し得ない特異な成形品を成形し得る。
可能成形品としては容器、品物のカバ−、ネジ付きカバ−、CDケ−ス等である。
特開平5−69478では第二スプル−3のゲ−ト先端が残り、これを完全に取り除くことは困難である(公報図5,図6にゲ−ト残りが記載されている)、成形した平板を移動するという本方法とは異なる方法であり、以上のことより今迄の圧空又は真空成形法では成形し得ない特異な成形品を成形し得る。
可能成形品としては容器、品物のカバ−、ネジ付きカバ−、CDケ−ス等である。
金型構造は図1に示す如くであり、作動方法は最初適当な厚さ(型板145、146の15,16の間隔)だけ金型コア−を開き、ここに所定の厚さになる溶融樹脂量4だけ図1のように射出する、溶融原料はスプル−1、ランナ−2、第二スプル−3(この場合第二スプル3の先端のゲ−トが切れやすいように薄い円形としてある、当然普通のピンゲ−ト方式でも可)をとおりキャビテ−に射出される、その際キャビテ−に射出される溶融原料は通常の成形機に設置されているロ−タリ−エンコ−ダ−(位置測定装置)によって射出量4は決まる、これを圧縮して所定の厚さとし図2の如き形状の平板を得る。(圧縮は図2に示す如くコア−が前進して15,16の間隔は零になる)
型板144、145は温水又は電気ヒタ−等で適当な温度になっている、一方射出樹脂温度は高いので直ちに型板144,145えの熱伝導が起こり所定の所定の温度に到達する、到達すると図3のように金型をPL面(パ−テングライン面)10及びランナ−をはずす型板143を動かしスプル−1、ランナ−2,第二スプル−3をとり除き易い状態にして取り除くと同じ時間内にPL面10の間に側面又は上面等に待機し、適当な温度(場所によって異なる温度の場合もある)に保持されていた成形品移動金型20を所定の位置に前進させ、前進完了と同時に図4のように金型を閉ずる、閉じ完了と同時に図4の如くにエア−穴30よりエジェクタ−プレ−ト上、下34,35に保持されたエジェクタ−ピン(プラグ)33のエア−溝31の先端の穴とピンとの間隙(エア−は通るが樹脂は入らない間隙)及び必要個数のエア−バルブ32よりエア−を圧入する。同時に必要に応じてエジェクタ−ピン(プラグ)33を前進させると平板5は6のように膨らみ、膨らみ途中の平板6の裏面のエア−は穴9より、解放されたバルブ40を通って外部に逃げる。又は真空プンプによって吸引され、圧入するエア−と同調させて成形品81が形成完了される。
尚図4コナ−の鍵形状82はシ−トが膨らむ際の引っかかりとなり、成形完了後は成形品開口部の強度の向上に役立つものである。
尚図4コナ−の鍵形状82はシ−トが膨らむ際の引っかかりとなり、成形完了後は成形品開口部の強度の向上に役立つものである。
成形完了後移動金型20は図5に示すように金型外に待避し、本金型は図1に示すように金型は閉じて射出が始まる、また金型外に待避した移動金型内の成形品81は自己収縮し成形品キャビテ−8より少し離れる、これと同時にバルブ40を開き矢印の方向にエア−を入れて成形品81を型より完全に取り外す。以上のサイクルが繰り返されて、成形が続行される。
成形品によっては図6に示すように周囲端面に引っかかり(図4−No.1参照)は射出成形機の型締め力は大きいので必ずしも必要としないが安全を期して設けてある、又成形品完成の際は開口部の補強となる、また図6−No.2の詳細図に示す如く一面又は両面に凹凸状の引っかかりを形成し内面空圧、外面真空圧による成形品形成の際のシ−トの引き込み防止をしている。更にエア−バルブ1ケ所エジェクタ−ピン(プラグ)不要のケ−スもある(図6参照)。
金型作動は全て上記図1から5までの説明のとうりである。
金型作動は全て上記図1から5までの説明のとうりである。
図7はスタックモ−ルド法に応用した場合を示したものである。
スタックモ−ルド法は投影面積を増すことなく、成形品の生産量を増す方法であるが、この金型に応用したのが本発明であり、従来の圧空、真空成形法では不可能な方法である。図7を見れば解るとおり図1が逆方向に重なった形状をしている、形式はホットランナ−方式で溶融原料はスプル−100、ゲ−ト111、同じくゲ−ト112、ランナ−200,201、第二スプル−115、ゲ−ト113を通って射出し圧縮してシ−ト5を二枚成形し、金型をPL10部分で開き図4同様に成形品移動金型20を二カ所に挿入して圧空、真空圧を掛けて成形品81を同時に二個成形するものである。(図7は成形品81を二個成形した状態を示す)またゲ−ト111、112はこの部分が開くため原料漏れを防ぐため設けたものであり、その他の金型作動は上記説明の図1から5までのとおりである。
スタックモ−ルド法は投影面積を増すことなく、成形品の生産量を増す方法であるが、この金型に応用したのが本発明であり、従来の圧空、真空成形法では不可能な方法である。図7を見れば解るとおり図1が逆方向に重なった形状をしている、形式はホットランナ−方式で溶融原料はスプル−100、ゲ−ト111、同じくゲ−ト112、ランナ−200,201、第二スプル−115、ゲ−ト113を通って射出し圧縮してシ−ト5を二枚成形し、金型をPL10部分で開き図4同様に成形品移動金型20を二カ所に挿入して圧空、真空圧を掛けて成形品81を同時に二個成形するものである。(図7は成形品81を二個成形した状態を示す)またゲ−ト111、112はこの部分が開くため原料漏れを防ぐため設けたものであり、その他の金型作動は上記説明の図1から5までのとおりである。
図8は金具インサ−ト方式をし示したもので、エジェクタ−ピン(プラグ)33の先端にネジ又は円環等(樹脂、セラミック等でも可)をインサ−トしたところを示したものである、この方法も現在の圧空、真空成形法では不可能な方法である。図8はインサ−ト金具を内面にインサ−トしたものであるが外面やPL面にすることも可能である。
金型構造はセンタ−ピンを立てこのピンに金具を挿入し溶融原料を射出する。この部分を下面よりエア−穴30よりエア−が311を通り金具下面より金具部分を押出す方式を採用している。その他この方法は金属平板もマグネットをエジェクタ−ピン(プラグ)33の先端(含適当な場所)に真鍮でくるんで埋め込む事により可能である(真鍮を用いることで磁力線の逃げが減り磁力は強くなる)。
金型構造はセンタ−ピンを立てこのピンに金具を挿入し溶融原料を射出する。この部分を下面よりエア−穴30よりエア−が311を通り金具下面より金具部分を押出す方式を採用している。その他この方法は金属平板もマグネットをエジェクタ−ピン(プラグ)33の先端(含適当な場所)に真鍮でくるんで埋め込む事により可能である(真鍮を用いることで磁力線の逃げが減り磁力は強くなる)。
本発明は通常の射出成形機、圧空又は真空成形の併用の関係で、
(1)極薄肉品の成形に適していること、実例を挙げると圧空又は真空成形が通常平均肉厚最低0.25〜0.3mmに対して本方法は0.2mmは可能である、またリブ成形、凸部分の形成によって補強、スタック時の成形品の引き離しが容易になる。
(2)成形したシ−ト(含プレフォ−ム)を移動するこがないので、金型構造を含めた装置構造が簡単、また熱ロスが少ない。
(3)原料射出が裏面すなわち反対面が内面となり内容物を入れる成形品を成形する関係でゲ−トの残りがあっても関係なく、内面が滑らかになる、従って洗浄は容易で、再利用も可能である。
(4)図7に示す如くスタックモ−ルド法にも対応できる、従って大量生産可能である。これは従来の圧空、真空成形では不可能な成形法である
(5)図8に示す如く金属インサ−ト成形も可能であり、従来の圧空、真空成形では不可能な成形法である。
(6)押さえ代自身が成形品の一部となるので効率的にも現状の圧空、真空成形に比較して遙かに良い、特に円形品では成形品の部分、押さえ代を含め約30%のロスを減らす事が出来る。
(7)押さえ代自身が成形品の一部となるので従来の圧空、真空成形のように周囲に必ず必要な打ち抜き切断のような後加工は不要である。
(1)極薄肉品の成形に適していること、実例を挙げると圧空又は真空成形が通常平均肉厚最低0.25〜0.3mmに対して本方法は0.2mmは可能である、またリブ成形、凸部分の形成によって補強、スタック時の成形品の引き離しが容易になる。
(2)成形したシ−ト(含プレフォ−ム)を移動するこがないので、金型構造を含めた装置構造が簡単、また熱ロスが少ない。
(3)原料射出が裏面すなわち反対面が内面となり内容物を入れる成形品を成形する関係でゲ−トの残りがあっても関係なく、内面が滑らかになる、従って洗浄は容易で、再利用も可能である。
(4)図7に示す如くスタックモ−ルド法にも対応できる、従って大量生産可能である。これは従来の圧空、真空成形では不可能な成形法である
(5)図8に示す如く金属インサ−ト成形も可能であり、従来の圧空、真空成形では不可能な成形法である。
(6)押さえ代自身が成形品の一部となるので効率的にも現状の圧空、真空成形に比較して遙かに良い、特に円形品では成形品の部分、押さえ代を含め約30%のロスを減らす事が出来る。
(7)押さえ代自身が成形品の一部となるので従来の圧空、真空成形のように周囲に必ず必要な打ち抜き切断のような後加工は不要である。
1 スプル−(溶融原料の通路) (図1)
2 ランナ−(溶融原料の通路) (図1)
3 第二スプル−(溶融原料の通路)(図1)
4 射出された原料 (図1)
5 成形されたシ−ト (図1)
6 エア−圧によってシ−ト5の膨張途中の状態 (図4)
8 移動金型成形品キャビテ− (図1)
10 PL面(金型の合わせ面) (図1)
15,16 金型の開き面(合わさった位置) (図1)
20 成形品移動金型 (図1)
31 エジェクタ−ピン(プラグ)33に設置されたエア−溝 (図1)
32 エア−バルブ(ポペットバルブ) (図1)
33 エジェクタ−ピン(プラグ) (図1)
34 エジェクタ−プレ−ト上 (図1)
35 エジェクタ−プレ−ト下 (図1)
40 エア−バルブ(4方弁) (図1)
81 移動金型内に形成の成形品 (図1)
82 シ−ト周囲の引っかかり(鍵状) (図1)
83 第二スプル−プレ−ト144との勘合部(図2)
141 固定側取り付け板 (図1)
142 固定側第二スプル−固定プレ−ト( 図1)
143 固定側ランナ−ストリパ−プレ−ト (図1)
144 固定側キャビテ−プレ−ト (図1)
145 可動側キャビテ−プレ−ト (図1)
146 可動側コア−プレ−ト (図1)
147 可動側受け板 (図1)
148 スペサ−ブロック (図1)
149 可動側取り付け板 (図1)
12 ランナ−ストリッパ−プレ−ト143とキャビテ−プレ−ト144の合わせ面 (図1)
13 第二スプル−固定プレ−ト142とランナ−ストリッパ−プレ−ト143の合わせ面 (図1)
No.1 シ−ト周囲部の拡大図 (図4)
No 2 シ−ト周囲部の拡大図 (図6)
50 電気ヒタ−(スプル−部) (図7)
51 電気ヒタ−(ランナ−、第二スプル−部) (図7)
100 スプル−(スタックモ−ルド) (図7)
111 ゲ−ト(スタックモ−ルド) (図7)
112 マニホ−ルド側ゲ−ト (図7)
113 シ−ト成形用ゲ−ト (図7)
114 シ−ト成形用ゲ−ト(反対側) (図7)
115 第二スプル−(スタックモ−ルド) (図7)
200 スプル−(マニホ−ルド側) (図7)
201 ランナ−(マニホ−ルド) (図7)
202 マニホ−ルド (図7)
150 インサ−ト金具 (図8)
151 インサ−トのための肉盛り (図8)
311 インサ−ト金具エジェクタ−用エア−通路 (図8)
331 インサ−ト金具保持用ピン (図8)
2 ランナ−(溶融原料の通路) (図1)
3 第二スプル−(溶融原料の通路)(図1)
4 射出された原料 (図1)
5 成形されたシ−ト (図1)
6 エア−圧によってシ−ト5の膨張途中の状態 (図4)
8 移動金型成形品キャビテ− (図1)
10 PL面(金型の合わせ面) (図1)
15,16 金型の開き面(合わさった位置) (図1)
20 成形品移動金型 (図1)
31 エジェクタ−ピン(プラグ)33に設置されたエア−溝 (図1)
32 エア−バルブ(ポペットバルブ) (図1)
33 エジェクタ−ピン(プラグ) (図1)
34 エジェクタ−プレ−ト上 (図1)
35 エジェクタ−プレ−ト下 (図1)
40 エア−バルブ(4方弁) (図1)
81 移動金型内に形成の成形品 (図1)
82 シ−ト周囲の引っかかり(鍵状) (図1)
83 第二スプル−プレ−ト144との勘合部(図2)
141 固定側取り付け板 (図1)
142 固定側第二スプル−固定プレ−ト( 図1)
143 固定側ランナ−ストリパ−プレ−ト (図1)
144 固定側キャビテ−プレ−ト (図1)
145 可動側キャビテ−プレ−ト (図1)
146 可動側コア−プレ−ト (図1)
147 可動側受け板 (図1)
148 スペサ−ブロック (図1)
149 可動側取り付け板 (図1)
12 ランナ−ストリッパ−プレ−ト143とキャビテ−プレ−ト144の合わせ面 (図1)
13 第二スプル−固定プレ−ト142とランナ−ストリッパ−プレ−ト143の合わせ面 (図1)
No.1 シ−ト周囲部の拡大図 (図4)
No 2 シ−ト周囲部の拡大図 (図6)
50 電気ヒタ−(スプル−部) (図7)
51 電気ヒタ−(ランナ−、第二スプル−部) (図7)
100 スプル−(スタックモ−ルド) (図7)
111 ゲ−ト(スタックモ−ルド) (図7)
112 マニホ−ルド側ゲ−ト (図7)
113 シ−ト成形用ゲ−ト (図7)
114 シ−ト成形用ゲ−ト(反対側) (図7)
115 第二スプル−(スタックモ−ルド) (図7)
200 スプル−(マニホ−ルド側) (図7)
201 ランナ−(マニホ−ルド) (図7)
202 マニホ−ルド (図7)
150 インサ−ト金具 (図8)
151 インサ−トのための肉盛り (図8)
311 インサ−ト金具エジェクタ−用エア−通路 (図8)
331 インサ−ト金具保持用ピン (図8)
Claims (3)
- 図1,2,3,4,5、6、7,8に示す如く通常の射出成形機の能力を活用し角形、円形等その形状に合わせたシ−ト(含プレフォ−ム)5を成形し、そのシ−ト5を回転、移動等することなく、その位置にて圧空成形、真空成形又は両者を同時に行う事の出来る金型構造を有し、ゲ−ト先端の残りが内面に残らないように裏面より圧空、真空を掛けて成形し、洗浄等を容易にして再利用出来る成形品を成形し、従来の成形法では不可能であった、リブの形成、スタックモ−ルド法により投影面積を増すことなく多数個取りを可能とし、金属等(含プラスチック、セラミック、金属平板等)のインサ−トも出来る構造、又成形品スタックに対しては、取り扱い容易な側面傾斜、糸尻、洗浄可能なリブ状凸部を底面R部に部分的に設けた金型構造とその成形法。
- 図5に示す如く移動金型20のキャビテ−8内で成形完了した成形品81を内蔵のまま本金型外に待避させ空気圧、ピン等にて金型より離型させると同時に本金型では次回の射出成形を開始して成形時間の短縮を計る事を特徴とする金型構造及びその成形法。
- 必要に応じて構造を簡略する構造は図6に示す如く周囲の押さえ部分は拡大図(NO.2参照)の如く片面(含両面、間隔をおいた凹凸等)に波形凹凸を有する平面とし、圧空、真空成形の際に肉厚を均一化するためのエジェクタ−ピン(プラグ)33それを保持するエジェクタ−プレ−ト上下34,35移働範囲を持たせるためのスペサ−148を省略し簡素化した金型構造及びその成形法。
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---|---|---|---|---|
JP2012113144A (ja) * | 2010-11-25 | 2012-06-14 | Yamaha Corp | 電子楽器の鍵 |
CN106785787A (zh) * | 2015-11-24 | 2017-05-31 | 宁波胜克换向器有限公司 | 一种将弹簧衬套压入换向器的压合模具 |
CN115366388A (zh) * | 2022-10-24 | 2022-11-22 | 四川省美牙康医疗器械有限公司 | 一种壳状塑料制品热压成型工艺的脱模方法 |
CN115556309A (zh) * | 2022-09-16 | 2023-01-03 | 温州意华接插件股份有限公司 | 一种倒钩塑胶件模具及其脱模方法 |
-
2004
- 2004-05-14 JP JP2004171901A patent/JP2005324530A/ja active Pending
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