JP2005265231A - 三重効用吸収式冷凍機 - Google Patents

Abstract

【課題】冷房運転の立ち上がりを円滑に行うと共に効率の良い運転を実現する三重効用吸収式冷凍機を提供する。
【解決手段】本冷凍機は、高温再生器２、中温再生器３、低温再生器４、凝縮器５、蒸発器６、吸収器６および該吸収器６から高温再生器２に希溶液を戻す送給手段なる直列結合するインバータ制御の第１、２ポンプＳＰ１、２等により循環回路を形成し、ポンプＳＰ１、２は同一出力仕様でそれぞれの全揚程の合計が本冷凍機の冷房定格能力運転時における高温再生器２内の圧力に対応し、そして冷房運転立ち上げ時に上流側の第１ポンプＳＰ１を作動させ、該第１ポンプＳＰ１がその全揚程近くの運転状態に達したときに下流側の第２ポンプＳＰ２を作動させ、細かく揚程を制御して高温再生器２の圧力変動を抑制する。
【選択図】図１

Description

本発明は、冷房運転の立ち上がり時に安定した運転を行うとともに、運転効率を向上させるのに好適な三重効用吸収式冷凍機に関する。

高温再生器、中温再生器および低温再生器を備えた三重効用吸収式冷凍機（ときに三重効用機という）は、高温再生器および低温再生器を備えた二重効用収式冷凍機（ときに二重効用機）より、高温再生器で希溶液を加熱した熱を後流の再生器で有効利用する点で優れている。しかしながら、冷房運転時に三重効用機の高温再生器内の圧力は二重効用機の高温再生器内の圧力よりもかなり高くなる一方、三重効用機内で作動する稀溶液の流量は二重効用機と同等であるために、三重効用機では吸収器から高温再生器に希溶液を戻すポンプとして二重効用機に比べて高揚程のものが必要となる。

従来の三重効用機を、本発明の三重効用機を説明する図１、２、３を借用して説明する。従来の三重効用機は、図１で示す機器構成において吸収器7から高温再生器２に希溶液を戻す送給手段(図１ではＳＰ１およびＳＰ２の部分)として１台の高揚程ポンプを採用していた。しかし高揚程型ポンプは二重効用機で用いる低揚程のポンプよりも効率が悪くなる。高揚程型ポンプは図２で「従来技術のポンプ」として表示され、二重効用機で用いる低揚程のポンプは同図で「本発明１台単独」と表示されたものに相当する。図２から吸収式冷凍機の定格流量において高揚程のポンプの効率は低揚程のポンプのそれより低いものであることが分かる。
また吸収式冷凍機においては、ポンプは高温再生器の圧力を基にインバータ制御されるが、図３に示すように、高揚程型ポンプの特性は、ある周波数の変動幅に対して揚程の変動幅が低揚程型ポンプより大きくなる。この特性が溶液流量の変動幅を大きくする原因となる。

したがって、上記従来の三重効用機では、運転立ち上がり時のように高温再生器の圧力変動が大きな状態では、ポンプの周波数が頻繁に変動し安定した溶液流量が得られないため、不安定な運転立ち上がりとなって、結果的に冷房開始までの時間が長くなっていた。また、高揚程ポンプの仕様は高出力なため、その消費電力も二重効用機に比べはるかに高くなっていた。

従来の二重効用吸収式冷凍機の一例として、高温再生器で生成した高温冷媒蒸気と中間濃溶液のうち、中間濃溶液を吸収器に送ってここで冷却し該中間濃溶液に、蒸発器で蒸発させた冷媒蒸気を吸収させ、吸収器内の希溶液を、配管を通じて一ポンプにより低温再生器に送るとともに、その途中で分岐した配管を通じて別のポンプにより高温再生器に戻すように構成したものがある。
（例えば、特許文献1参照）。

特開平７−２６９９７８号公報

上記のように、従来の三重効用吸収式冷凍機では、吸収器から高温再生器に希溶液を戻すために高揚程型ポンプが用いられていた。三重効用機の運転立ち上がり時には高温再生器の大きな圧力変動が起き、高揚程型ポンプに印加される周波数が頻繁に変動し、安定した流量が得られないため、不安定な運転となり、冷房開始まで長い時間がかかるという問題があった。また高揚程型ポンプは高出力を有するために、その消費電力も二重効用機に比べはるかに高いという問題があった。

本発明の課題は、冷房運転の立ち上がりを円滑に行うと共に効率の良い運転を実現する三重効用吸収式冷凍機を提供することである。

上記課題を解決するために、本発明の三重効用吸収式冷凍機は、冷房運転のために高温再生器、中温再生器、低温再生器、凝縮器、蒸発器、吸収器および吸収器から希溶液を高温再生器にもどす送給手段を備えた三重効用吸収式冷凍機であり、希溶液の送給手段は、高温再生器内の圧力を基にインバータ制御される２台のポンプを直列接続して構成し、これら２台のポンプはそれぞれの全揚程の合計が冷房の定格能力運転時における高温再生器内の発生圧力に対応する全揚程を有し、かつ冷房運転立ち上げ時にまず２台のポンプのうち上流側に配置した第１ポンプを作動させ、第１ポンプの揚程がその第１ポンプの全揚程近くの所定値に達したときに、第１ポンプの下流側に配置した第２ポンプを作動させることを特徴とする。

また本発明の別の三重効用吸収式冷凍機は、希溶液を加熱して高温冷媒蒸気および中間濃溶液を生成する高温再生器と、この高温再生器からの高温冷媒蒸気により高温再生器からの中間濃溶液を加熱して高温冷媒蒸気を生成する中温再生器と、この中温再生器からの高温冷媒蒸気により中温再生器からの中間濃溶液を加熱して高温冷媒蒸気を生成しこの中間濃溶液を濃溶液とする低温再生器と、この低温再生器からの高温冷媒蒸気を冷却して冷媒液とする凝縮器と、この凝縮器からの冷媒液を蒸発させて低温冷媒蒸気としその際に冷房用第２次冷媒を冷却する蒸発器と、低温再生器からの濃溶液を冷却し、この濃溶液に蒸発器からの低温冷媒蒸気を吸収させて希溶液を生成する吸収器と、この吸収器中の希溶液を高温再生器にもどす送給手段を備えた三重効用吸収式冷凍機であり、希溶液の送給手段は、高温再生器内の圧力を基にインバータ制御される２台のポンプを直列接続して構成し、これら２台のポンプはそれぞれの全揚程の合計が冷房の定格能力運転時における高温再生器内の発生圧力に対応する全揚程を有し、かつ冷房の運転立ち上げ時にまず２台のポンプのうち上流側に配置した第１ポンプを作動させ、この第１ポンプがその第１ポンプの全揚程近くの所定値に達したときに、第１ポンプの下流側に配置した第２ポンプを作動させることを特徴とする。そして本発明の三重効用吸収式冷凍機および別の三重効用吸収式冷凍機において、第１ポンプおよび第２ポンプは同一機種であることが好ましい。

上記のように、希溶液の送給手段として直列接続する第１ポンプおよび第２ポンプの２台のポンプを用いることにより、冷房運転立ち上げ時に高温再生器で発生する圧力変動に対応して、送給手段の揚程を細かく制御できるので、立ち上げ運転の安定化を図ることができる。すなわち、高温再生器内の圧力が初期圧力から上昇するにつれて、第１ポンプはその揚程が所定値に達するまで最低周波数からほぼ最高周波数の範囲で制御し、所定値以後は第２ポンプが最低周波数から最高周波数の範囲で制御して、最終的に２台のポンプの揚程で三重効用吸収式冷凍機の定格出力時における高温再生器内の最高圧力に対応する。一方、希溶液の送給手段として従来のように高揚程型ポンプ１台を用いた場合、高揚程型ポンプは高温再生器内の圧力が初期圧力から最高圧力にまで上昇する間に、第１または第２ポンプと同じ最低周波数から最高周波数で制御される。大雑把にいえば、第１ポンプおよび第２ポンプの２台は高揚程型ポンプの倍の精度で揚程を制御できることになり、これが高温再生器内の圧力変動により生じる希溶液の流量変動を抑制し、立ち上がり運転を安定化させる。また冷運転立ち上げ時に第１ポンプ１を作動させ、高温再生器内の圧力が所定値に上昇したときに第２ポンプを作動させるので、従来の高揚程型ポンプ１台に比べて、消費電力を少なくすることができる。

本発明によれば、希溶液を吸収器から高温再生器に戻すために２台のポンプを用い高温再生器の圧力に対応して２台のポンプを順次作動させることによって、
冷房運転の立ち上がりを円滑に行うと共に効率の良い運転を実現する三重効用吸収式冷凍機を提供することができる。

以下、本発明を適用してなる三重効用吸収式冷凍機の実施形態について図面を参照して説明する。図１は本発明の実施形態の三重効用吸収式冷凍機の構成図、図２は実施形態の三重効用吸収式冷凍機で用いる低揚程型ポンプのＨ（揚程）−Ｑ（流量）特性を従来の高揚程型ポンプと比較して示す線図、図３は低揚程型ポンプの周波数特性を従来の高揚程型ポンプと比較して示す線図、図４は２台直列接続の低揚程型ポンプの制御線図、図５は実施形態の三重効用吸収式冷凍機で用いる２台直列接続の低揚程型ポンプの制御フローチャートである。

図１に示すように、本実施の形態の三重効用吸収式冷凍機１(ときに冷凍機１と称する)は、冷房運転を行うために、概略、冷媒を吸収剤に吸収した希溶液を順次加熱し高温冷媒蒸気をそれぞれ生成する三重効用の高温再生器２、中温再生器３および低温再生器４と、低温再生器４から送給される高温の冷媒蒸気を冷却して冷媒液とする凝縮器５と、凝縮器５からの冷媒液を蒸発させて低温冷媒蒸気とし、その際に空調用に循環する二次冷媒から吸熱して二次冷媒を低温とする蒸発器６と、低温再生器４で冷媒蒸気が発生した残りの濃溶液を導入し該濃溶液に蒸発器６からの低温冷媒蒸気を吸収させて希溶液を生成する吸収器7と、送給手段として吸収器7内の希溶液を高温再生器２に戻す直列接続の第１ポンプＳＰ１および第２ポンプＳＰ２と、希溶液が吸収器7から高温再生器２に戻る間に、該希溶液を順次予熱する低温溶液熱交換器１０、排ガス熱交換器１３、中温溶液熱交換器１１および高温溶液熱交換器１２と、第１、２ポンプＳＰ１、２から送り出された希溶液の一部を導入してこれにより、低温生器４から凝縮器５に送られる高温冷媒蒸気をその途中で冷却する冷媒ドレン熱交換器１４と、高温再生器２の内圧Ｐを基に第１、２ポンプＳＰ１、２をインバータ制御する制御装置１６と、を備えている。なお、第２ポンプＳＰ２は第１ポンプＳＰ１の出口(下流)側に配置されている。また暖房運転時にのみ作動する機器としては、高温再生器２で生成した高温蒸気を直接に蒸発器６に送給する配管に設けた暖房切り替え弁２３と、中温再生器３からの中間濃溶液を吸収器７に送給する配管に設けた暖房切り替え弁２４とを備えている。これら暖房切り替え弁２３、２４は暖房運転時に開き、冷房運転時には閉じている。

次に三重効用吸収式冷凍機１について、さらに詳細な構成と冷房運転時の作用について説明する。高温再生器２には内部に貯留した希溶液に漬かるようにバーナ(図示しない)が設置されており、該バーナは燃料を燃焼させて希溶液を加熱する。高温再生器２で加熱されて希溶液から蒸発した高温冷媒蒸気は高温再生器２から配管２５を通じて中温再生器３内に設置された伝熱管１８に送られ、そして冷媒蒸気を蒸発させた残りの中間濃溶液は配管３０を通じ該配管３０に設けた高温溶液熱交換器１２を経て中温再生器３内に送られる。

中温再生器３では、高温再生器２からの中間濃溶液は、高温再生器２からの高温冷媒蒸気を通流する伝熱管１８により加熱されて冷媒蒸気を発生する。該冷媒蒸気は配管２７を通じて伝熱管１８から流出する高温冷媒蒸気と合流し、配管２６を通じて低温再生器４内に設置された伝熱管１９に送られ、一方、中温再生器３内の中間濃溶液は配管３１を通じ、該配管３１に設けた中温溶液熱交換器１１を経て低温再生器４内に送られる。

低温再生器４では、中温再生器３からの中間濃溶液が、同じく中温再生器３からの冷媒蒸気を通流する伝熱管１９により加熱されて冷媒蒸気を発生し、濃溶液となる。ここで発生した冷媒蒸気は、低温再生器４と凝縮器５とを画する隔壁４０上方の開口部から凝縮器５へ流入し、また伝熱管１９内の高温冷媒蒸気は配管２８を通じて送られ、その途中で、冷媒ドレン熱交換器１４(後述する)で冷却されて凝縮器５に供給される。一方、低温再生器４内の濃溶液は配管３２を通じ該配管４０に設けた低温溶液熱交換器１０を経て吸収器７内に送られる。

凝縮器５内には冷却水を通流させる伝熱管２０が設置されている。凝縮器５では、低温再生器４から冷媒ドレン熱交換器１４を介して供給された冷媒蒸気および低温再生器４と凝縮器５間の隔壁４０を越えて流入した冷媒蒸気は冷却水を通流する伝熱管２０により冷却されて冷媒液となり、該冷媒液は凝縮器５から配管２９を通じて蒸発器６に供給される。ここで伝熱管２０を通流する冷却水は冷却塔（図示しない）へ流出する。

蒸発器６内には、冷房に用いられる二次冷媒を通流する伝熱管２１が設置されている。凝縮器５からの冷媒液は伝熱管２１上に散布され、蒸発して低温冷媒蒸気となり、その際、伝熱管２１中の二次冷媒から潜熱を奪って、低温の二次冷媒をつくり出す。該二次冷媒は蒸発器６と冷房を行う空気調和機との間を循環して冷房に供せられる。蒸発器６は低温冷媒蒸気が通流できるように吸収器７に連通している。

吸収器７内には、冷却水を通流させる伝熱管２２が設置されている。低温再生器４から送られた濃溶液は、伝熱管２２上に散布され、該伝熱管２２中の冷却水により冷却される。この冷却された濃溶液は、蒸発器６から移動してきた低温冷媒蒸気を吸収して希溶液となり吸収器７内に溜まる。なお、吸収器７内の伝熱管２２を通流する冷却水は、前述の冷却塔から供給され、該伝熱管２２から配管３３を通じて凝縮器５内の伝熱管２１を経て冷却塔に戻るように循環している。

吸収器７内に溜まった希溶液は、戻り配管３５を通じて、該配管３５に直列に設けられた２台のポンプＳＰ１、２により、高温再生器２に戻される。この戻りの過程で、希溶液は低温溶液熱交換器１０で凝縮器５から吸収器７へ送られる濃溶液により加熱されて昇温し、次いで順次高温再生器２に設置されたバーナの排気を放出する排ガス配管３７に設けられた排ガス熱交換器１３で排ガスにより、次いで中温溶液熱交換器１１で中温再生器３から低温再生器４に送られる中間濃溶液により、さらに高温溶液熱交換器１２で高温再生器２から中温再生器３に送られる中間濃溶液により、それぞれ加熱されて昇温して高温再生器２に戻る。また吸収器７から出た希溶液は下流側の第２ポンプＳＰ２出口側で分流して配管３６を通じて冷媒ドレン熱交換器１４に一部送られ、熱交換器１４で低温再生器４から凝縮器５へ送られる濃溶液と熱交換して濃溶液を降温させ、それから低温再生器４内に流入する。さらに、戻り配管３５の希溶液は、低温溶液熱交換器１０と排ガス熱交換器１３の間で分流して配管３７を通じて低温再生器４に一部送られ、また中温溶液熱交換器１１と高温溶液熱交換器１２との間で分流して配管３８を通じて中温再生器３に送られる。

本発明の特徴である直列接続された第１、第２ポンプについて説明する。第１ポンプＳＰ１および第２ポンプＳＰ２は、インバータ制御のキャンドモータ式渦巻きポンプで、それぞれ冷凍機１の定格出力運転時に必要な溶液吐出し量（定格流量）を有し、また。第１ポンプＳＰ１および第２ポンプＳＰ２の各全揚程の合計は冷凍機１の定格出力運転時の高温再生器２の内圧に対応する。ここでは２台のポンプは同一仕様、すなわち同一周波数では同一の揚程および同一の流量で運転される。なお２台のポンプは必ずしも同一の仕様である必要はなく、互いに仕様の近いものを組み合わせてもよい。

図２に示すように、第１ポンプＳＰ１および第２ポンプＳＰ２のそれぞれ(図２で「ＳＰ１台単独」と表示)は、冷凍機１の定格出力時の定格流量において、従来の高揚程ポンプよりも、ポンプ効率が高いことが分かる。

また図３に示すように、第１ポンプＳＰ１および第２ポンプＳＰ２（図３でＳＰ（１台）と表示）は、それぞれ設定最低周波数、設定最高周波数で制御される。高温再生器２の内圧が設定最低周波数のポンプ揚程以上に上昇したときから、高温再生器２の内圧の上昇にしたがい制御第１装置１６からポンプＳＰ１に印加される周波数が高くなり、そしてポンプ揚程は高くなる。比較のために示す従来の高揚程型ポンプは低揚程型ポンプと同様に設定最低周波数〜設定最高周波数で制御される。この高揚程型ポンプは、高温再生器の内圧が高揚程型ポンプの設定最低周波数での揚程に達したとき、すでに設定最高周波数で運転された低揚程型の第１ポンプＳＰ１よりも高い揚程で運転される。さらに周波数が一定範囲（たとえば１０Ｈｚ）だけ変化した場合、高揚程型ポンプの揚程の変化は大きく、低揚程型のポンプＳＰ１、ＳＰ２の揚程の変化は小さい。この制御の粗さが１台の高揚程型ポンプを用いていた従来の三重効用吸収式冷凍における立ち上がり時の不安定を招いていた原因である。

次に図４により、本発明の実施の形態の三重効用吸収式冷凍における直列接続の２台の低揚程型ポンプすなわちＳＰ１およびＳＰ２の制御について説明する。
第１ポンプＳＰ１および第２ポンプＳＰ２は、高温再生器の圧力Ｐを検出する圧力計１５の信号を基に制御装置１６により個々にインバータ制御される。先ず冷凍機の運転立ち上がりの初期においては、高温再生器２の圧力は大気圧以下であるため、第１ポンプＳＰ１のみを設定最低周波数で運転する。高温再生器２の圧力が第１ポンプＳＰ１の設定最低周波数での揚程以上になると、高温再生器２の圧力上昇につれて、制御装置１６は周波数を上げて第１ポンプＳＰ１を運転して第１ポンプＳＰ１の揚程を高温再生器２の圧力に対応させる。高温再生器２の圧力が第１ポンプＳＰ１の全揚程に見合う圧力近くの所定値に達したとき、第２ポンプＳＰ２の運転を設定最低周波数で開始する。そして高温再生器２の圧力が第１ポンプＳＰ１の設定最高周波数での全揚程以上になったとき、第１ポンプＳＰ１はその状態で運転を続けるとともに第２ポンプＳＰ２への周波数は、その設定最低周波数から高温再生器２の圧力の上昇に対応して増加する。このとき第１ポンプＳＰ１と第２ポンプＳＰ２の揚程の合計は第１ポンプＳＰ１の全揚程と第２ポンプＳＰ２への周波数に見合う揚程を加算したものとなる。冷凍機の定格時の運転時には両ポンプによる揚程は両ポンプの全揚程を加算した値まで上昇する。かくして冷凍機は立ち上がり運転から定常運転に移行する。

冷凍機1の出力が定格出力以下の部分負荷運転時、冷房負荷変動により蒸発器６で作られる二次冷媒の流量が変動する、あるいは吸収器７に供給される冷却水の温度が変動することにより、高温再生器２内の圧力が大きく変動する場合がある。このような場合、その都度、燃焼量の変動に伴う高温再生器２の圧力変化を検出して、上記のように第２ポンプＳＰ２へ印加する周波数を制御し、揚程を細かく調節することにより、部分負荷運転を安定化できる。

冷凍機の運転停止時は、第１ポンプＳＰ１、第２ポンプＳＰ２を運転立ち上がり時と逆のインバータ制御を行う。すなわち第２ポンプＳＰ２への周波数を次第に降下させその周数数が設定最低値に達した後に、第１ポンプＳＰ１の周波数を次第に降下させ、高温再生器をはじめ他の構成機器およびそれらを接続する配管内の溶液を希溶液で置換する希釈運転を行う。

図５により冷凍機の冷房運転時の制御について説明する。冷房運転（ステップ１）は高温再生器２に設置されたバーナに供給された燃料の燃焼により開始される（ステップ２）。運転開始当初は燃料の供給は低量で供給され（ステップ４）、このとき第１ポンプＳＰ１は制御装置１６により設定最低周波数で運転される（ステップ５）。高温再生器２の温度が順次に上昇し設定温度に達する（ステップ３）まで、燃料供給量は上昇する温度に比例して供給される（ステップ６）。設定温度以上になると、制御装置１６から第１ポンプＳＰ１に印加する周波数は高温再生器２内の圧力を基に制御され、該圧力の上昇につれて増加する（ステップ７）。高温再生器２内の圧力が設定圧力に達する（ステップ８）と第２ポンプＳＰ２は制御装置により設定最低周波数で始動する（ステップ９）。以後、第１、２ポンプ両方が作動する。そして第１ポンプＳＰ１に印加される周波数が高温再生器２内の圧力上昇に従って設定最高周波数に達した時（ステップ１０）、第２ポンプＳＰ２に印加される周波数が増大し始める（ステップ１1）。冷凍機が定格出力であるときには高温再生器２内の圧力が最大値となり、第２ポンプＳＰ２の周波数は設定最高周波数となる。冷凍機の定格出力時に第１、２ポンプは設定最高周波数で駆動され、両ポンプの揚程のトータルは、高温再生器２内の圧力に対応することになる。

以下、冷凍機１の暖房運転について図１を用いて説明する。冷凍機１は高温再生器２で生成された高温冷媒蒸気を蒸発器６に送給する配管４２および該配管４２に設けた暖房切替弁２３と、高温再生器２内の中間濃溶液を吸収器７に送給する配管４３および該配管４３に設けた暖房切替弁２４とを備えている。暖房運転のために、先ず制御装置１４は暖房切替弁２３、２４を開く。高温再生器２内の高温冷媒蒸気は高温再生器２から配管４２を通じ、暖房切替弁２３を通過して蒸発器６に供給され、蒸発器６で伝熱管２1内を通流する二次冷媒を加熱して冷媒液となる。一方、高温再生器２内の中間濃溶液は、配管３０を通じ高温溶液熱交換器１２を経て中温再生器３に流入し、次いで該中温再生器３から配管３１を通じ、中温熱交換器１１を経て、さらに配管３１から分岐する配管４３を通じ暖房切替弁２４を通過して吸収器７に送られる。吸収器７に流入した中間濃溶液は、蒸発器６から流入する冷媒液と混合して希溶液となる。該稀溶液は蒸発器と連通する吸収器７に溜まり、そこから第１ポンプＳＰ１により戻り配管３５を通じ低温溶液熱交換器１０、排ガス熱交換器１３、中温熱交換器１１および高温溶液熱交換器１２を順に経て高温再生器２に戻される。そして希溶液は戻る途中で排ガス熱交換器１３、中温熱交換器１１および高温溶液熱交換器１２で加熱される。蒸発器６で高温冷媒蒸気により加熱された二次冷媒は暖房に用いるために、蒸発器６と空調機との間で循環する。上記のように冷凍機を暖房運転する場合、高温再生器２内の圧力は冷房運転に比べて低いので、第１ポンプＳＰ１の１台のみインバータ制御により運転する。

本発明を適用してなる三重効用吸収式冷凍機の一実施形態の構成図である。 実施形態の三重効用吸収式冷凍機で用いる低揚程型ポンプのＨ−Ｑ特性を従来の高揚程型ポンプと比較して示す線図である。 実施形態の三重効用吸収式冷凍機で用いる低揚程型ポンプの周波数特性を従来の高揚程型ポンプと比較して示す線図である。 実施形態の三重効用吸収式冷凍機で用いる２台直列接続の低揚程型ポンプの制御線図である。 実施形態の三重効用吸収式冷凍機で用いる２台直列接続の低揚程型ポンプの制御フローチャートである。

符号の説明

１ 三重効用吸収式冷凍機
２ 高温再生器
３ 中温再生器
４ 低温再生器
５ 凝縮器
６ 蒸発器
７ 吸収器
１０ 低温溶液熱交換器
１１ 中温溶液熱交換器
１２ 高温溶液熱交換器
１３ 排ガス熱交換器
１４ 冷却ドレン熱交換器
１５ 圧力検出器
１６ 制御装置
１８ 伝熱管（中温再生器）
１９ 伝熱管（低温再生器）
２０ 伝熱管（凝縮器）
２１ 伝熱管（蒸発器）
２２ 伝熱管（吸収器）
２３ 暖房切替弁
２４ 暖房切替弁
ＳＰ１ 第１ポンプ（上流側）
ＳＰ２ 第２ポンプ（下流側）

Claims (3)

1. 冷房運転のために高温再生器、中温再生器、低温再生器、凝縮器、蒸発器、吸収器および該吸収器から希溶液を前記高温再生器にもどす送給手段を備えた三重効用吸収式冷凍機であり、前記送給手段は、前記高温再生器内の圧力を基にインバータ制御される２台のポンプを直列接続して構成し、該２台のポンプはそれぞれの全揚程の合計が前記冷房の定格能力運転時における前記高温再生器内の発生圧力に対応する全揚程を有し、かつ前記冷房の運転立ち上げ時にまず前記２台のポンプのうち上流側に配置した第１ポンプを作動させ、該第１ポンプの揚程が該第１ポンプの全揚程近くの所定値に達したときに、該第１ポンプの下流側に配置した第２ポンプを作動させることを特徴とする三重効用吸収式冷凍機。
2. 希溶液を加熱して高温冷媒蒸気および中間濃溶液を生成する高温再生器と、該高温再生器からの高温冷媒蒸気により前記高温再生器からの中間濃溶液を加熱して高温冷媒蒸気を生成する中温再生器と、該中温再生器からの高温冷媒蒸気により前記中温再生器からの中間濃溶液を加熱して高温冷媒蒸気を生成し該中間濃溶液を濃溶液とする低温再生器と、該低温再生器からの高温冷媒蒸気を冷却して冷媒液とする凝縮器と、該凝縮器からの冷媒液を蒸発させて低温冷媒蒸気としその際に冷房用第２次冷媒を冷却する蒸発器と、前記低温再生器からの前記濃溶液を冷却し、該濃溶液に前記蒸発器からの低温冷媒蒸気を吸収させて希溶液を生成する吸収器と、該吸収器中の希溶液を前記高温再生器に戻す送給手段を備えた三重効用吸収式冷凍機であり、前記送給手段は、前記高温再生器内の圧力を基にインバータ制御される２台のポンプを直列接続して構成し、該２台のポンプはそれぞれの全揚程の合計が前記冷房の定格能力運転時での前記高温再生器内の発生圧力に対応する全揚程を有し、かつ前記冷房の運転立ち上げ時にまず前記２台のポンプのうち上流側に配置した第１ポンプを作動させ、該第１ポンプが該第１ポンプの全揚程近くの所定値に達したときに、該第１ポンプの下流側に配置した第２ポンプを作動させることを特徴とする三重効用吸収式冷凍機。
3. 前記第１ポンプおよび前記第２ポンプは同一機種であることを特徴とする請求項１または２に記載の三重効用吸収式冷凍機。

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