JP2005187894A - 耐熱マグネシウム合金鋳造品 - Google Patents
耐熱マグネシウム合金鋳造品 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005187894A JP2005187894A JP2003431884A JP2003431884A JP2005187894A JP 2005187894 A JP2005187894 A JP 2005187894A JP 2003431884 A JP2003431884 A JP 2003431884A JP 2003431884 A JP2003431884 A JP 2003431884A JP 2005187894 A JP2005187894 A JP 2005187894A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- magnesium alloy
- resistant magnesium
- alloy casting
- ppm
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
【課題】 機械的性質とクリープ特性に優れ、かつ鋳造性とクリープ強度を向上させた耐熱マグネシウム合金鋳造品を提供する。
【解決手段】 質量%でAlを1.5〜6%、Caを0.3〜3%、Mnを0.1〜1%、Srを0.21〜1%、Beを1〜100ppm含有し、所望により、Siを0.1〜1%、Znを0.2〜1%を含有し、残部がMgおよび不可避不純物からなる。さらに、所望により不可避不純物中のFe、Ni、Co、Cuの含有量をそれぞれ50ppm以下に規制する。良好な鋳造性を有し、鋳造割れを招くことなくダイカスト成型などによって所望形状の鋳造品として得られる。鋳造品は高温クリープ強度に優れ、自動車のエンジン周りの部品などに用いることができ、耐食性にも優れている。
【選択図】 なし
【解決手段】 質量%でAlを1.5〜6%、Caを0.3〜3%、Mnを0.1〜1%、Srを0.21〜1%、Beを1〜100ppm含有し、所望により、Siを0.1〜1%、Znを0.2〜1%を含有し、残部がMgおよび不可避不純物からなる。さらに、所望により不可避不純物中のFe、Ni、Co、Cuの含有量をそれぞれ50ppm以下に規制する。良好な鋳造性を有し、鋳造割れを招くことなくダイカスト成型などによって所望形状の鋳造品として得られる。鋳造品は高温クリープ強度に優れ、自動車のエンジン周りの部品などに用いることができ、耐食性にも優れている。
【選択図】 なし
Description
本発明は、軽量化が求められる自動車部品、特に耐熱性が求められるトランスミッション部品またはエンジン部品に用いて好適な耐熱マグネシウム合金鋳造品に関するものである。
近年、自動車を始めとする輸送機器などにあっては、軽量化の為に、マグネシウム合金が注目され出してきている。このようなマグネシウム合金、特に鋳造用のマグネシウム合金としては、2〜6wt%のA1を含むMg−Al系合金(ASTM規格AM60B,AM50A,AM20A等)、あるいは、8〜10wt%のA1及び1〜3wt%のZnを含むMg−Al−Zn系合金(ASTM規格AZ91D等)が知られている。これらのマグネシウム合金は、鋳造性が良好で、ダイカスト成型も可能である。
また、その他に、希土類元素を添加したAE42合金や、Mg−Al合金にCaを添加した合金(例えば特許文献1、2)、Mg−Al−Mn系合金にCaを添加した合金が開発されている(例えば特許文献3)。特に、特許文献3では、Ca/Al比を0.7以上とする場合に、Mg−Caの金属間化合物が晶出して高いクリープ強度が得られるとされている。
特開平7−11374号公報
特開平9−291332号公報
特開平6−25790号公報
また、その他に、希土類元素を添加したAE42合金や、Mg−Al合金にCaを添加した合金(例えば特許文献1、2)、Mg−Al−Mn系合金にCaを添加した合金が開発されている(例えば特許文献3)。特に、特許文献3では、Ca/Al比を0.7以上とする場合に、Mg−Caの金属間化合物が晶出して高いクリープ強度が得られるとされている。
しかし、上記したAM、AZ規格合金は、125〜175℃、例えば150℃と言った高温でのクリープ強度が低く、エンジン回りの部品に使用された場合、使用中にへタリが起き易く、部品を締め付けているボルトが緩む可能性がある等の問題を生じるおそれがある。例えば、ダイカスト用の合金として代表的なAZ91Dは、鋳造性、強度、耐食性が良好であるものの、クリープ強度が劣っている。
また、希土類元素を添加したAE42規格合金は、希土類元素を含むために高価であり、かつ鋳造性やクリープ強度も十分とはいえない。
また、Caを添加したMg合金は、クリープ強度が向上しているものの、ADC12アルミニウム合金に比べて十分とは言えず、更にCa添加により湯回り不良や鋳造割れが生じやすいという問題を有している。
また、希土類元素を添加したAE42規格合金は、希土類元素を含むために高価であり、かつ鋳造性やクリープ強度も十分とはいえない。
また、Caを添加したMg合金は、クリープ強度が向上しているものの、ADC12アルミニウム合金に比べて十分とは言えず、更にCa添加により湯回り不良や鋳造割れが生じやすいという問題を有している。
本発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、機械的性質とクリープ特性に優れ、かつ鋳造性とクリープ強度を向上させた自動車用などに好適な耐熱マグネシウム合金鋳造品を提供することを目的とする。
すなわち、本発明の耐熱マグネシウム合金鋳造品は、耐熱性および鋳造性に優れたマグネシウム合金であって、質量%でAlを1.5〜6%、Caを0.3〜3%、Mnを0.1〜1%、Srを0.21〜1%、Beを1〜100ppm含有し、残部がMgおよび不可避不純物からなることを特徴とする。
なお、本発明の耐熱マグネシウム鋳造品は、成分としてさらにSiを0.1〜1%含有することができる。さらに本発明の耐熱マグネシウム鋳造品は、Znを0.2〜1%含有することができる。また、本発明の耐熱マグネシウム鋳造品は、不可避不純物中のFe、Ni、Co、Cuの含有量をそれぞれ50ppm以下に規制するのが好ましい。
以下に本発明に係る耐熱マグネシウム合金鋳造品に用いられるマグネシウム合金の組成について説明する。なお、本願明細書において特に指定しない限り、2つの数値を〜で結んで範囲を指定する場合、以上、以下を示すものとする。例えば1〜3%は、特に指定しない限り1%以上、3%以下の範囲を示すものとする。更に、本願明細書において%は特に指定しない限りは質量%を示すものとする。
Al(1.5〜6質量%):Alはその含有量が6%まではマグネシウムの地に固溶して固溶体硬化により強度を高め、またCaと結合して結晶粒界上にAl-Ca系晶出物のネットワークを形成することによりマグネシウム合金のクリープ特性を向上させる。さらに、鋳造性を向上させる作用がある。しかし、その含有量が1.5%未満であるとこれらの効果が小さく、特にその強度が低くなるため実用的ではない。一方、Alの含有量が6%を超えるとクリープ特性が急激に劣化する。従ってAl含有量を1.5〜6%の範囲とした。
また、Al含有量が1.5〜4.0%の場合には、引張強さや耐力が比較的小さくなるため、高い引張強さや耐力が必要な場合などにおいては、Al含有量は4.0%を超えて6%以下の範囲とされることがより好ましい。
また、Al含有量が1.5〜4.0%の場合には、引張強さや耐力が比較的小さくなるため、高い引張強さや耐力が必要な場合などにおいては、Al含有量は4.0%を超えて6%以下の範囲とされることがより好ましい。
Ca(0.3〜3質量%):Caは、その含有量の増加に伴ってクリープ抵抗を向上させる効果を有するが、含有量が質量%で0.3%未満ではその改善効果が小さく、一方、3%を超えるとその改善効果は飽和する。また、Caには、溶湯の難燃性を高める作用があるが、0.3%未満では十分ではない。Caは本来、鋳造性を低下させる傾向があるが、後述するSrの含有によりこの鋳造性の低下を大幅に改善することができる。ただし、3%を超えるCa含有ではSrの含有によっても鋳造性の低下が顕著になる。従って、Ca含有量を質量%で0.3〜3%の範囲とした。その範囲の中でも下限0.5%、上限2.5%が好ましく、さらに下限1.0%、上限2.0%が一層好ましい。さらには上限1.5%が一層好ましい。
Sr(0.21〜1質量%):Srは、その含有量の増加に伴ってクリープ抵抗を増加させ、同時に鋳造割れを生じにくくする効果を有する。また、鋳物に生じるミクロシュリンケージポロシティの発生を抑制し、鋳物の健全性を高め、引張強さ、伸びを向上させる効果がある。しかし、0.21%未満ではそれらの改善効果が小さく、一方、1%を超えるとそれらの改善効果は飽和する。従ってSr含有量を質量%で0.21〜1%の範囲とした。更に好ましいのは0.21〜0.5%の範囲である。
Be(1〜100ppm)
Beは鋳造時の酸化を防止して鋳造性を向上させ、また強度を向上させる効果がある。1ppm未満ではその効果が少なく、一方、100ppmを超えると、過剰なBe添加で生じた酸化皮膜のまき込みを生じ、強度,伸びの低下を生じるため1〜100ppmの範囲とする。なお、同様の理由で下限を5ppm、上限を50ppmとするのが好ましい。
Beは鋳造時の酸化を防止して鋳造性を向上させ、また強度を向上させる効果がある。1ppm未満ではその効果が少なく、一方、100ppmを超えると、過剰なBe添加で生じた酸化皮膜のまき込みを生じ、強度,伸びの低下を生じるため1〜100ppmの範囲とする。なお、同様の理由で下限を5ppm、上限を50ppmとするのが好ましい。
Mn(0.1〜1質量%):Mnは耐食性を向上させ、さらにマグネシウムの地に固溶してクリープ強度および耐力、特に高温耐力を向上させる。しかし、0.1%未満ではそれらの効果は少なく、一方、1%を超えると多量のMn単層が晶出するようになるため、マグネシウム合金が脆くなり強度が低下する。従ってMnはその含有量を0.1〜1%の範囲とした。好ましくは0.4〜0.7%の範囲である。
Si:0.1〜1%
Zn:0.2〜1%
SiやZnについては、上記のような割合で含有されていると、下記に述べるような特徴が更に奏される。即ち、本発明のマグネシウム合金には、上記成分の他にSiが0.1〜1%、(好ましくは0.2〜0.6%)含有される場合もある。また、上記成分の他にZnが0.2〜1%(好ましくは0.4〜0.8%)含有される場合もある。即ち、上記のような割合でSiが更に含有された本発明のマグネシウム合金は鋳造性が向上し、鋳造割れが起き難くなる傾向が奏される。また、上記のような割合でZnが更に含有された本発明のマグネシウム合金は、固溶硬化により強度が向上する特徴が奏される。
Zn:0.2〜1%
SiやZnについては、上記のような割合で含有されていると、下記に述べるような特徴が更に奏される。即ち、本発明のマグネシウム合金には、上記成分の他にSiが0.1〜1%、(好ましくは0.2〜0.6%)含有される場合もある。また、上記成分の他にZnが0.2〜1%(好ましくは0.4〜0.8%)含有される場合もある。即ち、上記のような割合でSiが更に含有された本発明のマグネシウム合金は鋳造性が向上し、鋳造割れが起き難くなる傾向が奏される。また、上記のような割合でZnが更に含有された本発明のマグネシウム合金は、固溶硬化により強度が向上する特徴が奏される。
Fe、Ni、Co、Cu:各50ppm以下
Fe、Ni、Co、Cuは、微量の添加によっても耐食性を劣化させる特性を有しており、それぞれ50ppm以下に規制するのが好ましい。好適には20ppm以下とする。
Fe、Ni、Co、Cuは、微量の添加によっても耐食性を劣化させる特性を有しており、それぞれ50ppm以下に規制するのが好ましい。好適には20ppm以下とする。
以上説明したように、本発明の耐熱マグネシウム合金鋳造品によれば、質量%でAlを1.5〜6%、Caを0.3〜3%、Mnを0.1〜1%、Srを0.21〜1%、Beを1〜100ppm含有し、残部がMgおよび不可避不純物からなるので、鋳造性が良好で、ダイカスト鋳造を含め多くの鋳造法で良好な鋳造が可能になる。また、鋳造品は高温でのクリープ強度に優れ、エンジン回りの部品にも使用が可能であり、耐食性にも優れている。
上記説明の本発明のマグネシウム合金は、一般的なMg合金の溶解技術によって製造することができる。例えば、鉄製坩堝を用い、又、SF6/CO2/Airの混合ガス等の酸化防止用ガスを用いて溶解することによって得られる。
上記の合金成分を有する耐熱マグネシウム合金鋳造品は、一般的なマグネシウム合金の鋳造技術によって製造することができる。例えば、鉄製の坩堝を用いて溶製することができる。また、鋳造においては、ダイカスト法、重力鋳造法などの各種鋳造方法を用いることが可能であり、本願発明では特にダイカスト法、重力鋳造法に限定されるものではないが、ダイカスト法、重力鋳造法により製造することが一般的には有効である。
また、本発明に係る耐熱マグネシウム合金鋳造品は、鋳造工程における冷却速度が、0.1℃/秒以上、100℃/秒以下の範囲とされることが好ましい。これは、上記冷却速度が0.1℃/秒未満であると、Mg結晶粒の粒界に析出する晶出物が多くなり、Al固溶量が少なくなるために強度が低下するからであり、100℃/秒を超えるとMg結晶粒の粒界に晶出する晶出物の面積率が低下してクリープ強度が低下するからである。
また、本発明に係る耐熱マグネシウム合金鋳造品は、鋳造工程における冷却速度が、0.1℃/秒以上、100℃/秒以下の範囲とされることが好ましい。これは、上記冷却速度が0.1℃/秒未満であると、Mg結晶粒の粒界に析出する晶出物が多くなり、Al固溶量が少なくなるために強度が低下するからであり、100℃/秒を超えるとMg結晶粒の粒界に晶出する晶出物の面積率が低下してクリープ強度が低下するからである。
次に、前述の組成のダイカスト用マグネシウム合金の具体的用途としては、自動車関連のエンジンまわりの部品として、シリンダーブロック、シリンダーヘッド、シリンダーヘッドカバー、オイルパン、オイルポンプボディー、オイルポンプカバー、インテークマニフォールドなどのエンジン回りの構造部材、あるいは、ケース類としては、トランスミッションケース、トランスファーケース、チェーンケースステアリングケース、ジョイントカバー、オイルポンプカバー等のエンジン回りのケース部材などに適用することができる。
以下、実施例を用いて本発明の効果を明らかにする。ただし、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。下記の表1に示す組成のマグネシウム合金を鉄製坩堝を用いてSF6/CO2/Airの混合ガス雰囲気下で電気炉にて溶解し、コールドチャンバーダイカストマシンにより図1(a)、(b)に示す形状の鋳物をそれぞれ鋳造した。なお、本例における鋳造時の冷却速度は70℃/秒とした。図1(a)、(b)に示す鋳造品1は、全体が幅70mm、高さ150mmの板材であって、この板材の下部から高さ方向に1/3の部分4が厚さ3mm、次の1/3の部分3が厚さ2mm、残りの1/3の部分2が厚さ1mmとされている。そして、溶製した金属を型に注入する側のビスケット部5側に厚さ3mmの部分4が配置されており、厚さ1mmの部分2から外側に鋳込み金属がオーバーフローするようにオーバーフロー部6が形成されている。
本発明に係るマグネシウム合金鋳造品のダイカスト鋳造性は、鋳造時の鋳造割れ(高温割れ)と金型への焼き付きにより評価した。鋳造割れは、図1に示す鋳造品の厚さが1mmから2mmに変化する付近において凝固収縮中の応力集中に起因して生じる。以下の表1に示す組成の各合金に対し、それぞれ100ショット製造し、最初の30ショットは廃棄して、残りの70ショットについて一個あたりの平均鋳造割れ長さを求め、鋳造割れの評価とした。各試料のマグネシウム合金鋳造品において金型への焼き付きについては目視で評価した。
また、図1に示す鋳造品1の板厚3mmの部分より板状試験片を切り出し、引張試験とクリープ試験を実施した。引張試験は10トンオートグラフ試験機を用いて室温にて引張速度5mm/分で行った。また、クリープ試験は150℃にて荷重50MPa、試験時間100時間で行い、クリープ曲線より最小クリープ速度を求め、クリープ特性の評価とした。以上の条件にて実施した評価の結果を以下の表2に示す。また、一部の実施例と比較例については、試験片に対して塩水を240時間噴霧した場合の腐食速度を耐食性の指標として示した。
表2に示すように、本発明の要件を満たす実施例1〜10の耐熱マグネシウム合金鋳造品は、優れた引張強さと耐力を有し、最小クリープ速度も小さく、鋳造割れ長さも短いことがわかる。また、これら実施例の耐熱マグネシウム合金鋳造品においては鋳造時の焼き付きの発生がなく優れた特性を有する鋳造品であることがわかる。
上記実施例の耐熱マグネシウム合金鋳造品に対して、Al含有量を本発明範囲よりも低い1%とした比較例1の鋳造品は鋳造割れ長さが大きくなった。また、比較例1、4の試料は鋳造時の焼き付きが発生した。
上記実施例の耐熱マグネシウム合金鋳造品に対して、Al含有量を本発明範囲よりも低い1%とした比較例1の鋳造品は鋳造割れ長さが大きくなった。また、比較例1、4の試料は鋳造時の焼き付きが発生した。
比較例3の試料はCaを本発明範囲よりも低い0.1%含有するので、最小クリープ速度が大きいといった問題がある。
Al含有量が5%の鋳造品において、比較例3は、Ca含有量が少ないために最小クリープ速度が大きく、比較例4はCa含有量が多すぎて鋳造割れ長さが著しく大きいものであった。
Al含有量が5%の鋳造品において、比較例3は、Ca含有量が少ないために最小クリープ速度が大きく、比較例4はCa含有量が多すぎて鋳造割れ長さが著しく大きいものであった。
比較例2の試料はAl含有量が多く、最小クリープ速度が大きくなった。比較例6はMnを多く含んだ試料であるが、引張り強さが低くなるという問題を生じた。また、比較例7の試料は、Beが少ないことから、鋳造時にMgの酸化を招き、また、強度の低下も見られた。
また、実施例について、Ca、Zn、Fe、Ni、Co、Cuの成分量が耐食性に及ぼす影響について試験を行った。耐食性試験は、5%NaCl溶液における腐食速度(mg/cm2/day)により評価した。試験結果は、図2に示した。図から明らかなように、Ca、Znの増量によって腐食速度は多少増加するものの、その増加程度は少ない。一方、Fe、Ni、Co、Cuでは、微量の増量においても顕著に腐食速度が増大しており、これら成分が耐食性の低下に大きく影響していることが分かる。そして、これら成分を50ppm以下に抑えることで耐食性の低下を所望の一定のレベル以内に止めることができる。
1 鋳造品
2 厚さ1mmの部分
3 厚さ2mmの部分
4 厚さ3mmの部分
5 ビスケット部
6 オーバーフロー部
2 厚さ1mmの部分
3 厚さ2mmの部分
4 厚さ3mmの部分
5 ビスケット部
6 オーバーフロー部
Claims (4)
- 耐熱性および鋳造性に優れたマグネシウム合金であって、質量%でAlを1.5〜6%、Caを0.3〜3%、Mnを0.1〜1%、Srを0.21〜1%、Beを1〜100ppm含有し、残部がMgおよび不可避不純物からなることを特徴とする耐熱マグネシウム合金鋳造品。
- 成分としてさらにSiが0.1〜1%含有されてなることを特徴とする請求項1に記載の耐熱マグネシウム合金鋳造品。
- Znが0.2〜1%含有されてなることを特徴とする請求項1または2に記載の耐熱マグネシウム合金鋳造品。
- 不可避不純物中のFe、Ni、Co、Cuの含有量をそれぞれ50ppm以下に規制することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の耐熱マグネシウム合金鋳造品。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003431884A JP2005187894A (ja) | 2003-12-26 | 2003-12-26 | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003431884A JP2005187894A (ja) | 2003-12-26 | 2003-12-26 | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005187894A true JP2005187894A (ja) | 2005-07-14 |
Family
ID=34789762
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003431884A Pending JP2005187894A (ja) | 2003-12-26 | 2003-12-26 | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2005187894A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104532093A (zh) * | 2015-01-14 | 2015-04-22 | 湖南大学 | 一种Mg-Ca-Al合金及制备方法 |
CN108085548A (zh) * | 2017-11-28 | 2018-05-29 | 袁颖宏 | 一种快速溶解具有功能性力学特性镁合金及其制造方法 |
-
2003
- 2003-12-26 JP JP2003431884A patent/JP2005187894A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104532093A (zh) * | 2015-01-14 | 2015-04-22 | 湖南大学 | 一种Mg-Ca-Al合金及制备方法 |
CN104532093B (zh) * | 2015-01-14 | 2016-09-28 | 湖南大学 | 一种Mg-Ca-Al合金及制备方法 |
CN108085548A (zh) * | 2017-11-28 | 2018-05-29 | 袁颖宏 | 一种快速溶解具有功能性力学特性镁合金及其制造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101066536B1 (ko) | 기계적 특성이 우수한 난연성 마그네슘 합금 및 그 제조방법 | |
JP5327515B2 (ja) | 鋳造用マグネシウム合金およびマグネシウム合金鋳物 | |
JP2006291327A (ja) | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 | |
JP5146767B2 (ja) | 鋳造用マグネシウム合金およびマグネシウム合金鋳物の製造方法 | |
JP3592659B2 (ja) | 耐食性に優れたマグネシウム合金およびマグネシウム合金部材 | |
JP3737440B2 (ja) | 耐熱マグネシウム合金鋳造品およびその製造方法 | |
JP2009013480A (ja) | 鋳造用アルミニウム合金及び内燃機関用シリンダーヘッド | |
JP2005264301A (ja) | 鋳造アルミニウム合金とアルミニウム合金鋳物およびその製造方法 | |
JP2008266734A (ja) | 鋳造用マグネシウム合金およびマグネシウム合金鋳物 | |
JP4852082B2 (ja) | マグネシウム合金 | |
JP2005240129A (ja) | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 | |
JP2005187896A (ja) | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 | |
US20040091384A1 (en) | Heat resistant magnesium alloy | |
JP4145242B2 (ja) | 鋳物用アルミニウム合金、アルミニウム合金製鋳物およびアルミニウム合金製鋳物の製造方法 | |
US11926887B2 (en) | Magnesium alloy, a piston manufactured by said magnesium alloy and a method for manufacturing said piston | |
JP2005187895A (ja) | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 | |
JP3737371B2 (ja) | ダイカスト用マグネシウム合金 | |
JP2008266733A (ja) | 鋳造用マグネシウム合金およびマグネシウム合金鋳物 | |
JP2005240130A (ja) | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 | |
JP2005120449A (ja) | 鋳造用耐熱マグネシウム合金とマグネシウム合金製鋳物およびその製造方法 | |
JP2005187894A (ja) | 耐熱マグネシウム合金鋳造品 | |
JP2012197490A (ja) | 高熱伝導性マグネシウム合金 | |
CN108779521B (zh) | 低压铸造用铝合金 | |
JP4700488B2 (ja) | 耐熱マグネシウム合金 | |
JP3611759B2 (ja) | 耐熱性と鋳造性に優れたマグネシウム合金およびマグネシウム合金耐熱部材 |