JP2005146290A - Co−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲット及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】 内部ポアが無く、均一微細鋳造組織を有するCo−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲットの製造方法に関し、該ターゲットを安定して、かつ低コストで製造できるようにするとともに、パーティクルの発生を防止又は抑制し、成膜の製品歩留りを上げる。
【解決手段】 鋳造インゴットの厚みを15mm以下にすることを特徴とする微細鋳造組織を備えているCo−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲットの製造方法及びデンドライトの枝の直径が100μm以下であり、かつ共晶部の組織が50μm以下の鋳造組織を備えていることを特徴とする同スパッタリングターゲット。
【選択図】 図2
Description
スパッタリング法によって膜を形成するには、通常正の電極と負の電極とからなるターゲットとを対向させ、不活性ガス雰囲気下でこれらの基板とターゲットの間に高電圧を印加して電場を発生させて行われる。
上記高電圧の印加により、電離した電子と不活性ガスが衝突してプラズマが形成され、このプラズマ中の陽イオンがターゲット(負の電極)表面に衝突してターゲットの構成原子が叩き出され、この飛び出した原子が対向する基板表面に付着して膜が形成されるという原理を用いたものである。
このようなスパッタリング法には高周波スパッタリング(RF)法、マグネトロンスパッタリング法、DC(直流)スパッタリング法などがあり、ターゲット材料や膜形成の条件に応じて適宜使用されている。
このため、ターゲット材料を溶解鋳造した後、圧延加工等を行って、均一かつ緻密な加工組織にしようとすることが行われている(例えば、特許文献1参照)。
たとえ、そのような加工が実現できたとしても、歩留まりが悪く、生産性に劣るという問題があった。また、鋳造段階で発生した欠陥や組織の不均一性が、圧延加工後にも残存してしまうという問題があった。
本発明はこの知見に基づき、
1)デンドライトの枝の直径が100μm以下であり、共晶組織部の層厚みが50μm以下の微細鋳造組織を備えているCo−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲット、2)最大透磁率(μmax)が20以下である1)記載のスパッタリングターゲットを提供する。
3)鋳造インゴットの厚みを15mm以下の微細鋳造組織を備えているCo−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲットの製造方法、4)銅製定盤とチタン酸アルミニウムからなるモールドを使用して鋳造する微細鋳造組織を備えたCo−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲットの製造方法、5)銅製定盤とチタン酸アルミニウムからなるモールドを使用して鋳造する3)記載のスパッタリングターゲットの製造方法、6)出湯温度を融点+100°C以上で鋳造する3)〜5)のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法、7)モールドの湯口部上部に、底穴径φ10mm以下の注湯ノズルを備えたテンディッシュを設け、該注湯ノズルを介してモールドに注湯する3)〜6)のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法、8)注湯ノズルの直下に、チタン酸アルミニウム板を設置した4)〜7)のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法、9)デンドライトの枝の直径が100μm以下であり、共晶組織部の層厚みが50μm以下の鋳造組織を備えている)〜8)のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法、10)鋳造インゴットを10%以下の圧延又は鍛造の冷間加工を行う3)〜9)のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法、11)最大透磁率(μmax)が20以下である3)〜10)のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法を提供する。
これらの材料は、ハードディスクの磁性膜を形成するためのスパッタリングターゲットとして有用である。
本発明のターゲットは、このような均一微細な組織を有し、内部にポア等の欠陥がないことから、スパッタ膜を形成する際にパーティクルの発生も著しく減少するという効果がある。
さらに、本発明は、銅製定盤(底部のみ)とチタン酸アルミニウム(Al2TiO5)からなるモールドを使用して鋳造する。銅の熱伝導率は452W/m・Kであり、チタン酸アルミニウムの熱伝導率は2.42W/m・Kである。この熱伝導率の大きな差が非常に重要な意味を有する。
すなわち、図1に示すように、銅とチタン酸アルミニウムの熱伝導率の差により、凝固は銅製定盤(底部)1から開始され、上部モールド2のチタン酸アルミニウム側へと進む。最終凝固はチタン酸アルミニウムモールド2の直下となり、凝固収縮に伴うポア3の発生も、チタン酸アルミニウムモールド2直下(インゴットトップ側)に集中させることができる。
凝固インゴットの下底部分及び上底部分は、切削により除去されるので、ターゲットはポア等の欠陥のない均一な組織となる。この鋳造組織を図2に示す。
また、チタン酸アルミニウムは熱膨張係数も小さい(0.5×10−6/°C)ので、注湯時の急激な温度変化で割れることもないという特徴がある。
注湯位置の定盤位置に銅に一部替えて、チタン酸アルミニウム板6を設置しても良い。これによって、鋳造金属と銅との反応を抑えることができる。これらの構造の概略説明図を図4に示す。
上記によって製造されるスパッタリングターゲットは、図2に示すように、デンドライトの枝の直径が100μm以下であり、かつ共晶組織部の層厚みが50μm以下の均一微細な鋳造組織を備えている。
本発明のターゲットは、最大透磁率(μmax)が20以下のスパッタリングターゲットが得られる。また、本発明のターゲットは均一微細な組織を有し、内部にポア等の欠陥がないため、スパッタ膜を形成する際にパーティクルの発生も著しく減少するという効果がある。
Cr:12at%、Pt:12.5at%、B:14at%、残部CoからなるCo−Cr−Pt−B合金原料を高周波(真空)溶解した。これを融点+100°Cの温度で銅製定盤と表1に示す材質の上モールドを使用して鋳造し、15mm厚のインゴットを得た。比較例1−3は、チタン酸アルミニウム以外のモールド材料を使用した場合と上部モールドを全く使用しない場合である。
インゴット厚み方向におけるポアの存在及びモールドの破損状況を観察した。この結果を同様に、表1に示す。なお、実施例及び比較例で使用したモールド材の熱伝導率及び熱膨張係数を参考として表2に示す。
これに対し、本実施例1のチタン酸アルミニウムを使用した場合はモールドの上部(上底)、すなわちモールドのトップに集中し、良好なインゴットが得られた。これは、表2に示すように比較例1−3に対比して、チタン酸アルミニウムの低熱伝導率によるものと考えられる。以上から、上部モールド材としてチタン酸アルミニウムが最適であることが分かる。
次に、同材料を鋳造する際に、定盤に銅を使用し、かつ上部モールドにチタン酸アルミニウムを使用すると共に、押し湯部を設け、出湯温度を変えた場合のポアの位置を観察した。
この結果を表3に示す。この表3から明らかなように、出湯温度が融点+100°C未満の場合(比較例4、5)には、押し湯にポアが集中せず、気泡の移動が十分でない結果となった。したがって、出湯温度が融点+100°C以上であることが望ましいことが分かる。
電子部品薄膜形成用ターゲットとして優れた特性を有するCo−Cr−Pt−B系合金薄膜を得ることが可能であり、特にハードディスクの磁性膜に好適である。
2.上部モールド
3.ポア
4.押し湯部
5.タンディシュ
6.チタン酸アルミニウム板
Claims (11)
- デンドライトの枝の直径が100μm以下であり、共晶組織部の層厚みが50μm以下の微細鋳造組織を備えていることを特徴とするCo−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲット。
- 最大透磁率(μmax)が20以下であることを特徴とする請求項1記載のスパッタリングターゲット。
- 鋳造インゴットの厚みを15mm以下にすることを特徴とする微細鋳造組織を備えているCo−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲットの製造方法。
- 銅製定盤とチタン酸アルミニウムからなるモールドを使用して鋳造することを特徴とする微細鋳造組織を備えているCo−Cr−Pt−B系合金スパッタリングターゲットの製造方法。
- 銅製定盤とチタン酸アルミニウムからなるモールドを使用して鋳造することを特徴とする請求項3記載のスパッタリングターゲットの製造方法。
- 出湯温度を融点+100°C以上で鋳造することを特徴とする請求項3〜5のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法。
- モールドの湯口部上部に、底穴径φ10mm以下の注湯ノズルを備えたタンディッシュを設け、該注湯ノズルを介してモールドに注湯することを特徴とする請求項3〜6のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法。
- 注湯ノズルの直下に、チタン酸アルミニウム板を設置したことを特徴とする請求項4〜7のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法。
- デンドライトの枝の直径が100μm以下であり、共晶組織部の層厚みが50μm以下の鋳造組織を備えていることを特徴とする請求項3〜8のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法。
- 鋳造インゴットを10%以下の圧延又は鍛造の冷間加工を行うことを特徴とする請求項3〜9のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法。
- 最大透磁率(μmax)が20以下であることを特徴とする請求項3〜10のいずれかに記載のスパッタリングターゲットの製造方法。
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