JP2005119914A - ガラス撹拌用スターラー - Google Patents

Abstract

【課題】ガラス品質の向上、コスト低減、生産時の安定性、メンテナンスの容易化等が可能なスターラーを提供する。
【解決手段】中空パイプ状又は／及び棒状物質で外径がＤ_０の中心支持体Ａ、外径がＤ_１で長さがＬ_１の水平撹拌棒１及び外径がＤ_２で長さがＬ_２の垂直撹拌棒２からなるクランクＢ、及び幅がＷ_３で長さがＬ_３の平板状撹拌翼３からなる溶融ガラス撹拌用スターラー。Ｄ_１≦Ｄ_０、Ｄ_２≦Ｄ_０、２Ｌ_１≦Ｌ_２、０．５Ｌ_２≦Ｌ_３≦Ｌ_２、０．１（Ｌ_１−Ｄ_２）≦Ｗ_３≦０．６（Ｌ_１−Ｄ_２）、垂直撹拌棒の本数は２〜４本及び平板状撹拌翼の枚数は２〜５本、クランクＢと平板状撹拌翼３の回転速度がそれぞれ設定でき、中心支持体ＡがクランクＢに連結された中空状パイプＡ１と平板状撹拌翼に連結された棒状物質又は中空パイプＡ２からなる特徴を有す。
【選択図】図２

Description

本発明は、溶融ガラス撹拌用スターラーに関する。特に、小規模生産に好適な溶融ガラス撹拌用スターラーに関する。

ガラスの生産形態は、連続溶解方式とバッチ式溶解方式に大別される。前者は、少品種を大量に生産するために好適であり、後者は多品種少量生産に好適である。ガラスに対する社会的なニーズの多種多様な変化に伴い、ガラスの工業生産形態も大きく変化してきている。透明性、化学的耐久性や機械的強度等、従来のガラスに共通する因子はもちろんのこと、最近では特に光・電子材料分野で従来顧みられなかった物性が要求されるようになり、種々の組成を有するガラスが積極的に開発されている。これら多品種のガラスを少量生産する場合はバッチ式の溶解方式が採択されることが多い。

また、製造コストや品質に対する見方も厳しくなり、少しでも低価格でかつ高品質のガラス製品を製造することが社会的な要求となっている。この観点からも、バッチ式の溶解方式に関する見直しが積極的になされている。

一方、従来以上に均質で脈理や泡等の欠陥がない高品質なガラス製品が要求されている。このため、ガラスの溶融状態の改善が従来以上に必要となり、ガラスの溶融性や溶融方法を始めとして多くの検討がなされている。

この一環として、スターラーと称される回転物を利用したガラスの均質性向上技術も改めて着目されている。スターラーは、溶融ガラス中に浸漬し、溶融ガラスを強制的に撹拌することにより均質化を行うが、高温の条件下でかつ抵抗のある状態で使用されること、さらには、耐火物の浸食をも抑制しなければならないことからその材料も限定されている。スターラーは耐熱性材料からなるが、一般的には白金、又は白金とロジウムの合金、さらには酸化物粒子で強化した材料等が用いられている。

しかし、スターラーは白金を主体とする貴金属により製造されるが、反応性が高く高温のガラス融液中に浸漬して使用するという条件下ではいかに貴金属材料とはいえ、その寿命は短い。短いものでは数週間、長くても１、２年で新品と交換する必要が生じる。スターラーは、製造条件に大きな影響を与えるため、できるだけ長期間使いたいという願望が製造現場にはある。また、貴金属材料は高価なものであり、交換頻度は即製造コストに反映される。

なお、貴金属とガラス融液との反応はその使用温度、ガラス組成等により決定されるという本質的なものであるから、コストの低減を行うためには貴金属使用量の削減が重要な因子となる。すなわち、ガラスの品質を向上させながら、スターラー構造を簡素化することが良好な結果を得ると期待される。

しかし、スターラーの形状は極めて重要であり、この形状の良し悪しにより製造されるガラスの品質は大きく左右される。このため、スターラー構造を簡素化させ、かつその品質向上を行うのは容易ではない。ガラス撹拌用のスターラーは従来から検討され、多くの形状のガラス撹拌用スターラーが提案されている。ガラス撹拌用スターラーとしては、クランク型、プロペラ型、螺旋型、縦櫂型等、多くの種類のものが知られているが、特にクランク型と螺旋型が高い撹拌効率を示すとされている。

クランク型スターラーは、比較的低粘度のガラス撹拌に使用される方法であり、回転軸の外側にかかる遠心力と内部への引き込み効果を利用することにより均質化する。また、螺旋型スターラーは、文字どおり螺旋状のスターラーを回転させることにより、ガラスの均質化を行う手法であり、比較的高粘度のガラス撹拌に使用されることが多い。さらに、クランク型と螺旋型を併せもったスターラーも提案されている。

公示文献を見れば、長短２種類の撹拌翼を有するスターラー（例えば、特許文献１参照）、二条螺旋撹拌翼を有するスターラー（例えば、特許文献２参照）、螺旋翼とプロペラ翼の複合されたスターラー（例えば、特許文献３参照）など前記スターラー形状の複合により成るスターラーも提案されている。さらに、支柱と翼の中空部に冷却用ガスを吹き込むようにしたスターラー（例えば、特許文献４参照）、バブリング用小孔を有するスターラー（例えば、特許文献５参照）、隣接する傾斜角の羽根をお互いに逆向きとしたスターラー（例えば、特許文献６参照）等、種々のスターラーが開示されている。
特開２００３−６３８２９号公報 特開２００３−３４５３９号公報 特開平１０−２６５２２７号公報 特開平２−４８４２２号公報 特開昭６１−２１９２２号公報 特開昭５８−８８１２６号公報

開示された文献は、多くの情報を与えてくれるが、ガラス品質の向上、生産時の安定性、メンテナンス等を同時に満足するスターラーはまだ開発されていない。すなわち、特開２００３−６３８２９号公報のスターラーでは、連続溶融ガラスのすり抜けを防止する効果を有するが、これは連続溶融すなわち、スターラーの上部方向から下部方向への流れが存在する場合であり、バッチ式の溶解で使用の場合は上下の撹拌効果は小さい。特開２００３−３４５３９号公報のスターラーでは螺旋翼を２枚とすることで（二条螺旋とすることで）１枚螺旋翼と比較して上下撹拌効果を向上させる効果があるが、撹拌翼の表面積も約２倍となり、ガラス種によってはスターラー材料との反応泡の発生可能性が大幅に増大すると共に高価な白金材料の使用量増加の問題も発生する。特開平１０−２６５２２７号公報の方法では溶融ガラス表層近傍のいわゆるスカムの巻き込み防止の効果を有するが、槽内を二分する流れの形成のためにバッチ式の溶融槽では全体的を均質化することが難しいという問題点がある。

また、特開平２−４８４２２号公報のスターラーでは、撹拌棒内への冷却ガスの取り込みにより、溶融ガラスへの白金合金の溶出を防止し、機器の寿命を延ばす効果を有するが、冷却された撹拌棒の表面での失透発生などの問題が発生する。特開昭６１−２１９２２号公報の方法ではバブリングによる撹拌効果の増大が望めるが、その構造から槽底部の素地を効率よく撹拌できないという問題がある。さらに、特開昭５８−８８１２６号公報のスターラーでは、いわゆる連続溶融工程において生じる引き出し流のある場合に効果を奏するが、バッチ式溶解の場合、槽の上下方向の撹拌性に乏しく槽内全体を均質化できないと言う問題が発生する。

このように、ガラスの均質化が重要視化される中では、スターラーの形状は複雑化する傾向にある。しかし、複雑化した形状では貴金属使用量の増加によるコストアップの他、メンテナンスも煩雑になるという致命的な問題を発生させる。すなわち、ガラス品質の向上、コスト低減、生産時の安定性、さらにはメンテナンスの容易化等を現実化するためには、スターラーの撹拌機能の向上とスターラー構造の簡素化を行うことが必須と考えられるが、この技術開発は非常に難しく、現実的にはこのようなスターラーは開発されていなかった。

本発明は、融液状の溶融ガラスを均一化するためのスターラーであって、中空パイプ状又は／及び棒状物質で外径がＤ_０の中心支持体（Ａ）、外径がＤ_１で長さがＬ_１の水平撹拌棒（１）及び外径がＤ_２で長さがＬ_２の垂直撹拌棒（２）からなるクランク（Ｂ）、及び幅がＷ_３で長さがＬ_３の平板状撹拌翼（３）からなる溶融ガラス撹拌用スターラーである。

また、Ｄ_１≦Ｄ_０、Ｄ_２≦Ｄ_０、２Ｌ_１≦Ｌ_２、０．５Ｌ_２≦Ｌ_３≦Ｌ_２、０．１（Ｌ_１−Ｄ_２）≦Ｗ_３≦０．６（Ｌ_１−Ｄ_２）である上記の溶融ガラス撹拌用スターラーである。

また、垂直撹拌棒の本数は２〜４本のいずれかであり、平板状撹拌翼の枚数は２〜５本のいずれかである上記の溶融ガラス撹拌用スターラーである。

また、クランク４と平板状撹拌翼３の回転速度をそれぞれ設定できるようにした上記の溶融ガラス撹拌用スターラーである。

さらに、中心支持体（Ａ）が、クランク（Ｂ）に連結された中空状パイプ（Ａ１）と平板状撹拌翼に連結された棒状物質又は中空パイプ（Ａ２）からなる上記の溶融ガラス撹拌用スターラーである。

本発明に係る溶融ガラス用スターラーによれば、溶融ガラスを効率的に撹拌し、良質のガラス生地を得ることができるとともに、構造が単純であるため、使用する貴金属量も削減でき、また、メンテナンスも容易であるため、製造時事の生産安定性を大幅に改造することができる。

本発明は、融液状の溶融ガラスを均一化するためのスターラーであって、中空パイプ状又は／及び棒状物質で外径がＤ_０の中心支持体Ａ、外径がＤ_１で長さがＬ_１の水平撹拌棒１及び外径がＤ_２で長さがＬ_２の垂直撹拌棒２からなるクランク４、及び幅がＷ_３で長さがＬ_３の平板状撹拌翼３からなる溶融ガラス撹拌用スターラーである。以下、図を用いて説明する。

図１は、本発明の概念を示す２本垂直撹拌棒型（固定タイプ）の溶融ガラス撹拌用スターラーの正面図（イ）と底面図（ロ）である。図１に示すように、本発明のスターラーは主に中空パイプ状で外径がＤ_０の中心支持体Ａ、外径がＤ_１で長さがＬ_１の水平撹拌棒１及び外径がＤ_２で長さがＬ_２の垂直撹拌棒２からなるクランクＢ、及び幅がＷ_３で長さがＬ_３の平板状撹拌翼３からなりたっている。なお、中心支持体Ａは棒状物質でも特に問題はない。その上端は、図示はしないが、回転駆動装置に連結されている。また、スターラーの各太さについては棒状又はパイプ状が好ましいため外径で代表させたが、それぞれの断面形状は、得られる強度を勘案して真円以外にも楕円、正方形、長方形、三角形以上の多角形を選択することができる。これらの場合、各径はそれぞれ、楕円の長径、多角形の対角線長さを適応する。

中心支持体Ａは、本発明のスターラーの中心部に位置している。この中心支持体Ａは外径がＤ_０の中空パイプ状又は棒状物質である。中空パイプ状の場合、その内側に棒状物質又は中空パイプが入ることができるように設計されている。また、棒状物質の場合もある。この中心支持体Ａは、強度的に十分なものでなければならない。

外径がＤ_１で長さがＬ_１の水平撹拌棒１及び外径がＤ_２で長さがＬ_２の垂直撹拌棒２からなるクランクＢが使われることが好ましい。水平撹拌棒１ならびに垂直撹拌棒２は従来のクランク型で用いられてきた撹拌棒とほぼ同等と考えて良い。垂直撹拌棒２は水平撹拌棒１を介して中心支持体Ａに連結している。特徴的なことは、幅がＷ_３で長さがＬ_３の平板状撹拌翼３をも具備しているところである。これらの水平撹拌棒１、垂直撹拌棒２及び平板状撹拌翼３を回転させることにより、その遠心力やガラス粘性を利用して、溶融ガラスを撹拌する。

また、本発明の溶融ガラス撹拌用スターラーは、Ｄ_１≦Ｄ_０、Ｄ_２≦Ｄ_０、２Ｌ_１≦Ｌ_２、０．５Ｌ_２≦Ｌ_３≦Ｌ_２、０．１（Ｌ_１−Ｄ_２）≦Ｗ_３≦０．６（Ｌ_１−Ｄ_２）の関係を満足していることが好ましい。

水平撹拌棒１の外径Ｄ_１及び垂直撹拌棒２の外径Ｄ_２は中心支持体Ａの外径Ｄ_０との関係において、同じかまたはそれよりも細いことが必要である。すなわち、Ｄ_１≦Ｄ_０及びＤ_２≦Ｄ_０であることが必要である。中心支持棒の太さまたは径よりも、水平および垂直撹拌棒の径が太い場合には、中心支持棒と水平撹拌棒の接合部分に、回転に伴う必要以上の応力が発生することになり、亀裂発生などの問題が生じやすくなる。また、同形状では使用する材料費が増加し、コスト増加の原因になる。より好ましくは０．５Ｄ_０≦Ｄ_１≦Ｄ_０及び０．５Ｄ_０≦Ｄ_２≦Ｄ_０、さらに好ましくは、０．５Ｄ_０≦Ｄ_１≦０．８Ｄ_０及び０．５Ｄ_０≦Ｄ_２≦０．８Ｄ_０である。なお、水平撹拌棒１の外径Ｄ_１と垂直撹拌棒２の外径Ｄ_２は、本発明の場合には強度的観点からＤ_１＝Ｄ_２に近いことが好ましい。

水平撹拌棒１の長さＬ_１と垂直撹拌棒２の長さＬ_２の間では、２Ｌ_１≦Ｌ_２の関係が好ましい。垂直撹拌棒２の長さＬ_２は、中心支持体Ａの回転軸を中心としたスターラーの最大回転径と同じかそれよりも長い方が良い。２Ｌ_１がＬ_２よりも大きくなると回転軸との接合部分への負荷が大きくなり、破損する可能性が大きくなるためである。

さらに、０．５Ｌ_２≦Ｌ_３≦Ｌ_２の関係が好ましい。平板状撹拌翼の長さＬ_３が垂直撹拌棒の長さＬ_２よりも長いと、ルツボ底部の形状にも依るが、ルツボ底部がフラットな場合、効率よく撹拌できないといった問題が発生する。一方、平板状撹拌翼の長さＬ_３が垂直撹拌棒の長さＬ_２の１／２よりも長いと、平板状撹拌翼の撹拌効果を発揮し得ないといった問題が発生する。より好ましくは、０．７Ｌ_２≦Ｌ_３≦０．９５Ｌ_２である。

さらに、０．１（Ｌ_１−Ｄ_２）≦Ｗ_３≦０．６（Ｌ_１−Ｄ_２）の関係が好ましい。平板状撹拌翼の幅Ｗ_３が水平撹拌棒の長さＬ_１から垂直撹拌棒の太さ又は径Ｄ_２を減じた長さの０．６倍と同じかそれよりも短いことが必要である。平板状撹拌翼の幅Ｌ_３が水平撹拌棒の長さＬ_１から垂直撹拌棒の太さ又は径Ｄ_２を減じた長さの０．５倍より長くなると、平板状撹拌翼の撹拌効果が水平撹拌棒と垂直撹拌棒とによる撹拌効果を相殺し、所望の撹拌効果が得られない。一方、平板状撹拌翼の幅Ｗ_３が水平撹拌棒の長さＬ_１から垂直撹拌棒の太さ又は径Ｄ_２を減じた長さの０．１倍よりも短いと平板状撹拌翼の撹拌効果が小さくなり所望の撹拌効果が得られないといった問題が発生する。より好ましくは、０．２（Ｌ_１−Ｄ_２）≦Ｗ_３≦０．５（Ｌ_１−Ｄ_２）である。

また、本発明は、垂直撹拌棒の本数は２〜４本のいずれかであり、平板状撹拌翼の枚数は２〜５本のいずれかである溶融ガラス撹拌用スターラーである。垂直撹拌棒の本数が１本の場合、いわゆる片クランク型の場合は、回転中の芯ぶれなどの問題を生じやすいので、避けた方が良い。一方、５本以上の場合は使用材料の増加につながり、コスト増の原因となるとともにメンテナンスが難しくなる。なお、３本の場合も１本の場合と同様芯ぶれなどの問題を生じやすいので、より好ましい垂直撹拌棒の本数は２又は４本である。

これに対し、平板状撹拌翼の枚数は２〜５本のいずれかであることが好ましい。垂直撹拌棒の本数が１本の場合、回転中の芯ぶれなどの問題を生じやすいので、避けた方が良い。一方、６本以上の場合は使用材料量の増加につながり、コスト増の原因となるとともにメンテナンスが難しくなる。なお、回転の中心付近はガラス融液の流速が遅くなり、これを補うために平板状撹拌翼が必要であるので、垂直撹拌棒の本数よりも平板状撹拌翼の枚数が多い方が望ましい。但し、必要以上に枚数を増やすことは、前述したように使用白金量の増加やメンテナンスの困難さの原因となる。垂直撹拌棒の本数が２本の場合は平板状撹拌翼の枚数が３枚又は４枚、垂直撹拌棒の本数が４本の場合は平板状撹拌翼の枚数が５枚であるスターラー構造がより好ましい。

さらに、中心支持体Ａが、クランクＢに連結された中空状パイプと平板状撹拌翼に連結された棒状物質又は中空パイプからなることが好ましい。図２は、本発明の概念を示す２本垂直撹拌棒型（２重構造中心支持体）での溶融ガラス撹拌用スターラーの正面図（イ）と底面図（ロ）である。図２に示すように、中心支持体Ａは２重構造を取り、クランクＢと連結する中心支持体Ａである中空パイプＡ１、及び平板状撹拌翼３と連結し中空パイプＡ１の内側に配された棒状物質Ａ２からなりたっている。それぞれは、独立に駆動するので、それぞれの回転速度を自由に設定できることになる。なお、回転速度を自由に設定できるようにする場合は、中心支持体Ａが２重構造又はそれ以上の多重構造をとる必要がある。また、この場合、平板状撹拌翼に連結される中心支持体Ａの内軸部は棒状物質でも良いし、中空パイプでも良い。

上記のようにすると、クランクＢと平板状撹拌翼３の回転速度をそれぞれ設定できるようにすることが好ましい。ガラス組成、その溶融温度及び粘性にもよるが、ガラスの均一化が難しい場合がある。このとき、ガラス均一化のためには回転速度を上げた方が良好となるが、泡の多発傾向になる。また、容器の中心部と周辺部では、ガラスの流動速度が異なるので、それぞれにスターラーによる回転速度の最適条件が異なることが多い。このような場合、回転速度をそれぞれ設定することにより、均質で泡等の欠点がないガラスを得ることができる。

一般的に、この中心支持体Ａの外径Ｄ_０は、１０〜４０ｍｍが好ましい。１０ｍｍ未満では強度的に不十分となり、変形や破損の可能性が出てくる。特に、変形による芯ぶれは、泡発生の原因となることがあるので、注意する必要がある。一方、４０ｍｍを越えるとガラスの均質化に問題が発生する場合がある。また、中空パイプを用いて４０ｍｍを越える場合、その動作速度にもよるが、強度を保持する上で肉厚を厚くする必要が生じ、使用材料量の増加につながる。さらに好ましくは１５〜３５ｍｍの範囲である。

中心支持体Ａを中空パイプとする場合、その肉厚は１〜４ｍｍが好ましい。１ｍｍ未満では強度的に不十分となり、４ｍｍを越えて肉厚を厚くすることは経済面から好ましくないと同時に、ガラスの粘性にも依るがその強度保持の観点からは過剰である。また、中心支持棒、水平撹拌棒および垂直撹拌棒は中実の棒でも良いし中空のパイプでも良いが、使用材料の削減の観点からは中空のパイプが好ましい。好ましくは、１５ｍｍ以上３５ｍｍ以下である。

また、平板状撹拌翼の厚さＤ_３が１ｍｍから４ｍｍであることが好ましい。１ｍｍ未満では使用温度や使用ガラス粘度にも依るが、その強度を保持することが困難である。４ｍｍを超えると使用する材料の量が多くなる。なお、中心支持棒と水平撹拌棒の連結部分、水平撹拌棒と垂直撹拌棒の連結部分ならびに中心支持棒と平板状撹拌翼の連結部分は必要に応じて適当な接合方法を選択できる。

スターラーとしては、高温の溶融ガラスによって浸食されることがないよう、白金を主体とした材料が用いられる。当然ながら、ロジウム等の合金タイプやジルコニア等の添加タイプも使うことができる。さらに、その温度条件又は雰囲気条件により、ＳＵＳなどの金属やセラミックスを使うことも可能である。なお、その強度保持の観点からタングステンやモリブデンといったいわゆる高融点金属も使用できる。

なお、本発明は、小規模生産に好適な溶融ガラス撹拌用スターラーではあるが、比較的大規模な溶融ガラスの撹拌用スターラーとしても使うことは可能である。

以下、実施例に基づき、述べる。

実施例１に該当する外径Ｄ_０が２８ｍｍで厚さ２ｍｍの中空パイプＡ１の中に外径ｄ_０１５ｍｍの棒状物質Ａ２を入れた２重構造の中心支持体Ａ、長さＬ_１が１００ｍｍで径Ｄ_１が１５ｍｍの水平撹拌棒１、長さＬ_２が２００ｍｍで径Ｄ_２が１５ｍｍの垂直撹拌棒２、長さＬ_３が１８０ｍｍで幅Ｗ_３が２０ｍｍで撹拌翼が４枚からなる平板状撹拌翼３（厚さＤ_３：２ｍｍ）の強化処理がなされた白金−白金ロジウムのスターラ−を準備した。なお、このスターラーはそれぞれ２つの駆動系を有し、一つは中空パイプＡ１−クランクＢ（水平撹拌棒１−垂直撹拌棒２）が一体に、もう一つは棒状物質Ａ２−平板状撹拌翼３につながっている。また、それぞれの部分は溶接により連結してある。

ＳｉＯ_２、Ｎａ_２Ｏ、ＢａＯ、Ａｌ_２Ｏ_３からなるガラスを質量比で５９：２８：５：８の割合となるように調合し、内径３００ｍｍ、高さ３６０ｍｍの強化白金製溶融槽の中で約４時間かけて、１３００℃程度まで加熱した。この状態で保持しながら、上述のスターラーを用いて溶融ガラスの均質化作業を試みた。このとき、上述とほぼ同様のガラス組成でグレイ色に着色した、いわゆる着色ガラス粉１０ｇを上部から入れ、均質化の推移状況を観察した。このときの回転速度はクランク４が３０ｒｐｍ、平板状撹拌翼３が４０ｒｐｍとした。

なお、それまで明確であった着色ガラス粉の存在が確認できなくなったとき（着色ガラスが消えたように感じたとき）を一次の均質化完了時点とし、停滞部はなしと判断した。一次の均質化完了までの所要時間は５時間であった。

さらに、均質化作業を合計で１５時間行った後、溶融ガラスを溶融槽に付設した流出ノズルを介して流出、徐冷を行い、横幅が約１５ｃｍ、高さが約４ｃｍで長さが約４ｍのガラスブロックを得た。

このガラスブロックを切断し、断面を研磨して内部性状を観察するとともに最終的な均質性を断面歪計および光学顕微鏡を使って評価したところ、不均質なガラス相を含まない均質性の良好なガラスであることが確認された。
（実施例２〜６）
実施例１とほぼ同様の方法でスターラーの形状寸法を変更して、ガラスの均質化の状況を検討した。その結果を実施例１も含めて表１に示す。いずれの場合も良好な結果を示した。

（比較例１）
実施例１と同様のガラスをほぼ同様の条件で加熱した。その後、平板状撹拌翼を有さない、いわゆる一般的なクランクタイプのスターラーで、均質化作業を試みた。本作業を１５時間行った後、実施例１と同様に流出、徐冷を行い、横幅が約１５ｃｍ、高さ４ｃｍで長さが約４ｍのガラスブロックを得た。

このガラスブロックを切断し、断面を研磨して内部の性状を観察・評価したところ、ガラスブロック断面中央付近に強い脈理と、ブロック表層付近に同心円状の弱い脈理が観察された。なお、１５時間経過した時点でも着色ガラス粉の存在が確認できなくなるとき（着色ガラスが消えたように感じたとき）は認められず、停滞部は最後まで中心軸近傍に存在した。
（比較例２〜６）
比較例１とほぼ同様の方法でスターラーの形状寸法を変更して、ガラスの均質化の状況を検討した。なお、比較例３はクランクタイプ、他は実施例１と同タイプのものを使用した。その結果を比較例１も含めて表２に示す。比較例２及び３では均質化作業を１５時間、比較例４〜６では均質化作業を２０時間として行ったが、いずれの場合も停滞する部分が最後まで存在していた。

本発明の概念を示す２本垂直撹拌棒型（固定タイプ）の溶融ガラス撹拌用スターラーの正面図（イ）、底面図（ロ）である。 本発明の概念を示す２本垂直撹拌棒型（２重構造中心支持体）での溶融ガラス撹拌用スターラーの正面図（イ）、底面図（ロ）である。

符号の説明

１ 水平撹拌棒
２ 垂直撹拌棒
３ 平板状撹拌翼
Ａ 中心支持体
Ａ１ ２重構造式中心支持体の内軸部
Ａ２ ２重構造式中心支持体の外側部
Ｂ クランク（水平撹拌棒と垂直撹拌棒）
Ｄ_０ 中心支持体の外径
Ｄ_１ 水平撹拌棒の外径
Ｄ_２ 垂直撹拌棒の外径
Ｄ_３ 平板状撹拌翼の厚さ
ｄ_０ ２重構造式中心支持体の内軸径
Ｌ_１ 水平撹拌棒の長さ
Ｌ_２ 垂直撹拌棒の長さ
Ｌ_３ 平板状撹拌翼の長さ
Ｗ_３ 平板状撹拌翼の幅

Claims (5)

1. 融液状の溶融ガラスを均一化するためのスターラーであって、中空パイプ状又は／及び棒状物質で外径がＤ_０の中心支持体（Ａ）、外径がＤ_１で長さがＬ_１の水平撹拌棒（１）及び外径がＤ_２で長さがＬ_２の垂直撹拌棒（２）からなるクランク（Ｂ）、及び幅がＷ_３で長さがＬ_３の平板状撹拌翼（３）からなることを特徴とする溶融ガラス撹拌用スターラー。
2. Ｄ_１≦Ｄ_０、Ｄ_２≦Ｄ_０、２Ｌ_１≦Ｌ_２、０．５Ｌ_２≦Ｌ_３≦Ｌ_２、０．１（Ｌ_１−Ｄ_２）≦Ｗ_３≦０．６（Ｌ_１−Ｄ_２）であることを特徴とする請求項１に記載の溶融ガラス撹拌用スターラー。
3. 垂直撹拌棒の本数は２〜４本のいずれかであり、平板状撹拌翼の枚数は２〜５本のいずれかであることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の溶融ガラス撹拌用スターラー。
4. クランク（Ｂ）と平板状撹拌翼（３）の回転速度をそれぞれ設定できるようにしたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の溶融ガラス撹拌用スターラー。
5. 中心支持体（Ａ）が、クランク（Ｂ）に連結された中空状パイプ（Ａ１）と平板状撹拌翼に連結された棒状物質又は中空パイプ（Ａ２）からなることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の溶融ガラス撹拌用スターラー。