JP2005111586A - 高速切削で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】表面被覆サーメット製切削工具が、炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、(a)Tiの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、酸化物、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの1層または2層以上からなり、かつ3〜20μmの全体平均層厚を有するTi化合物層、(b)組成式:(Al1−X CrX )2O3 、(ただし、原子比で、X:0.20〜0.45)、を満足するAlとCrの蒸着固溶体酸化物層を加熱処理してなり、Crに比してAl高含有のAlとCrの固溶体酸化物分離相とAlに比してCr高含有のCrとAlの固溶体酸化物分離相からなる2相混合組織を有し、かつ1〜30μmの平均層厚を有するAlとCrの加熱2相分離酸化物層、以上(a)および(b)で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる。
【選択図】 なし
Description
(a)Tiの炭化物(以下、TiCで示す)層、窒化物(以下、同じくTiNで示す)層、炭窒化物(以下、TiCNで示す)層、酸化物(以下、TiOで示す)層、炭酸化物(以下、TiCOで示す)層、および炭窒酸化物(以下、TiCNOで示す)層のうちの1層または2層以上からなり、かつ3〜20μmの全体平均層厚を有するTi化合物層、
(b)1〜30μmの平均層厚を有し、かつ組成式:(Al1−X CrX )2O3 、(ただし、Xは原子比で、X:0.20〜0.45)、
を満足するAlとCrの固溶体酸化物[以下、蒸着(Al,Cr)2O3 で示す]層、
以上(a)および(b)で構成された硬質被覆層を化学蒸着形成してなる被覆サーメット工具が知られており、この被覆サーメット工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられることは良く知られている。
工具基体の表面に、硬質被覆層として、上記のTi化合物層および蒸着(Al,Cr)2O3 層を形成した後で、これに非酸化性雰囲気または真空雰囲気中、温度:600〜800℃に1〜5時間保持の条件で加熱処理を施すと、前記Ti化合物層に変化はないが、前記蒸着(Al,Cr)2O3 層に相分離が起って、Crに比してAl高含有のAlとCrの固溶体酸化物分離相[以下、高Al−Cr酸化物分離相という]と、Alに比してCr高含有のCrとAlの固溶体酸化物分離相[以下、高Cr−Al酸化物分離相という]からなる2相混合組織を有するAlとCrの加熱2相分離酸化物層[以下、2相分離(Al,Cr)2O3 層という]となり、この2相分離(Al,Cr)2O3 層においては、前記高Cr−Al酸化物分離相がAlの高含有によってすぐれた高温硬さと耐熱性を有し、かつ前記高Cr−Al酸化物分離相がCrの高含有によってすぐれた高温強度を有することから、全体的に前記の従来蒸着(Al,Cr)2O3 層に比して、すぐれた高温硬さと耐熱性、および高温強度を具備するようになり、したがって前記2相分離(Al,Cr)2O3 層を硬質被覆層としてTi化合物層と共存した状態で形成した被覆サーメット工具は、切削条件の厳しい高速切削加工で、切刃にチッピング(微少欠け)の発生なく、上記の従来被覆サーメット工具に比して、一段とすぐれた耐摩耗性を発揮するようになるという研究結果を得たのである。
(a)TiC層、TiN層、TiCN層、TiO層、TiCO層、およびTiCNO層のうちの1層または2層以上からなり、かつ3〜20μmの全体平均層厚を有するTi化合物層、
(b)組成式:(Al1−X CrX )2O3 、(ただし、Xは原子比で、X:0.20〜0.45)、
を満足する蒸着(Al,Cr)2O3 層を加熱処理してなり、高Al−Cr酸化物分離相と高Cr−Al酸化物分離相からなる2相混合組織を有し、かつ1〜30μmの平均層厚を有する2相分離(Al,Cr)2O3 層、
以上(a)および(b)で構成された硬質被覆層を形成してなる、高速切削で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。
(a)蒸着(Al,Cr)2O3 層のX値
X値が原子比(以下同じ)で0.20未満では加熱処理後における高Cr−Al酸化物分離相の割合が高Al−Cr酸化物分離相に比して少なくなり過ぎて、2相分離(Al,Cr)2O3 層に所望の高温強度を確保することができず、切刃にチッピングが発生し易くなり、一方X値が0.45を越えると、逆に加熱処理後の高Al−Cr酸化物分離相の割合が低くなって高温硬さと耐熱性に急激な低下傾向が現れるようになることから、そのX値を0.20〜0.45と定めた。
Ti化合物層は、基本的には2相分離(Al,Cr)2O3 層の下部層として存在し、自身の具備するすぐれた強度によって硬質被覆層に強度を具備せしめるほか、工具基体と2相分離(Al,Cr)2O3 層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用を有するが、その全体平均層厚が3μm未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その全体平均層厚が20μmを越えると、特に高熱発生を伴なう高速切削では熱塑性変形を起し易くなり、これが偏摩耗の原因となることから、その全体平均層厚を3〜20μmと定めた。
2相分離(Al,Cr)2O3 層には、高Al−Cr酸化物分離相によってもたらされるすぐれた高温硬さと耐熱性、さらに高Cr−Al酸化物分離相によるすぐれた高温強度によって、高速切削でも、切刃にチッピングの発生なく、硬質被覆層の耐摩耗性を向上させる作用があるが、その平均層厚が1μm未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その平均層厚が30μmを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を1〜30μmと定めた。
原料粉末として、いずれも1〜3μmの平均粒径を有するWC粉末、TiC粉末、ZrC粉末、VC粉末、TaC粉末、NbC粉末、Cr3 C2 粉末、TiN粉末、TaN粉末、およびCo粉末を用意し、これら原料粉末を、表1に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で24時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、98MPaの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を5Paの真空中、1370〜1470℃の範囲内の所定の温度に1時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にR:0.07mmのホーニング加工を施すことによりISO・CNMG120408に規定するスローアウエイチップ形状をもったWC基超硬合金製の工具基体A〜Fをそれぞれ製造した。
また、上記の本発明被覆サーメット工具1〜13の硬質被覆層の2相分離(Al,Cr)2O3 層および従来被覆サーメット工具1〜13のそれの蒸着(Al,Cr)2O3 層の組織を、それぞれポストカラム型エネルギーフィルターを用いた高分解能電子顕微鏡にて観察したところ、前記2相分離(Al,Cr)2O3 層ではいずれも高Al−Cr酸化物分離相と高Cr−Al酸化物分離相からなる2相混合組織を示し、前記蒸着(Al,Cr)2O3 層ではいずれも固溶体からなる単一相組織を示した。
被削材:JIS・SCM440の長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:300m/min、
切り込み:1.5mm、
送り:0.15mm/rev、
切削時間:10分、
の条件での合金鋼の乾式高速断続切削試験(通常の切削速度は150m/min、)、
被削材:JIS・S45Cの丸棒、
切削速度:400m/min、
切り込み:1.5mm、
送り:0.2mm/rev、
切削時間:10分、
の条件での炭素鋼の乾式高速連続切削試験(通常の切削速度は180m/min、)、さらに、
被削材:JIS・FC300の丸棒、
切削速度:450m/min、
切り込み:1.5mm、
送り:0.3mm/rev、
切削時間:10分、
の条件での鋳鉄の乾式高速連続切削試験(通常の切削速度は250m/min、)を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表6に示した。
上述のように、この発明の被覆サーメット工具は、各種鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこと、特に高い発熱を伴なう高速切削でも硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
(a)Tiの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、酸化物、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの1層または2層以上からなり、かつ3〜20μmの全体平均層厚を有するTi化合物層、
(b)組成式:(Al1−X CrX )2O3 、(ただし、原子比で、X:0.20〜0.45)、
を満足するAlとCrの蒸着固溶体酸化物層を加熱処理してなり、Crに比してAl高含有のAlとCrの固溶体酸化物分離相とAlに比してCr高含有のCrとAlの固溶体酸化物分離相からなる2相混合組織を有し、かつ1〜30μmの平均層厚を有するAlとCrの加熱2相分離酸化物層、
以上(a)および(b)で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる、高速切削で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具。
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