JP2005087813A - 促進酸化処理方法 - Google Patents
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Abstract
オゾンと過酸化水素を併用した促進酸化処理において、経済的、かつ効率的、しかも安全なオゾン注入制御方法、および過酸化水素注入方法を見出すこと。また、溶存オゾンがなくなり制御できなくなるという不安がなく、汎用の計器を使用し、簡単な操作で、しかも過不足なく必要なオゾンと過酸化水素を注入制御できる促進酸化処理方法を提供すること。
【解決する手段】
オゾンガスと被処理水を接触させるオゾン接触工程の次に、オゾンガスおよび過酸化水素を混合・注入する促進酸化処理工程を直列に配し、オゾン接触工程における溶存オゾン濃度に応じて、該促進酸化処理工程へのオゾン注入量、および過酸化水素注入量を制御する。
【選択図】 図1
Description
オゾン処理装置の効率を表わす指標として、一般的にオゾン吸収率、及び除去効率が用いられる。これらの指標が高いほど、オゾン処理装置は経済的かつ処理性能が高いということになる。
ここでオゾン吸収率とは注入したオゾンガスのうち、反応槽内で被処理水に溶解、あるいは分解・消費されたオゾンの割合であり、下式で表される。
オゾン吸収率(%)
=(注入オゾンガス濃度−排オゾンガス濃度)÷注入オゾンガス濃度×100
また、除去効率とは、反応槽内で分解除去される被処理水中の水質汚濁物質の割合であって、下式であらわされる。代表的な水質汚濁物質として臭気物質、トリハロメタン前駆物質などが挙げられる。
除去効率(%)
=(流入汚濁物質濃度−流出汚濁物質濃度)÷流入汚濁物質濃度×100
これらオゾン処理装置においては、被処理水に対して除去目的の酸化分解反応を十分に行うだけのオゾン注入が必要であると同時に、過剰なオゾン注入は上記オゾン吸収率の低下を招くばかりでなく臭素酸イオンなど、オゾン酸化副生物の生成の危険性や処理水質の悪化を招く不安などの点から、上記二つの値が常に高く保てるようオゾン注入制御を行う必要がある。
しかしながら、オゾンと過酸化水素を併用した促進酸化処理においては、その注入比率に応じて、除去対象物質の除去特性が大きく異なる。例えば、臭気物質の代表であるジメチルイソボルネオール(2-MIB)の除去特性は、オゾン注入率に対する過酸化水素注入率が高まるにつれて除去率は増加し、H2O2/O3=5〜10前後で最大値を示す(図2を参照)。ここで、過酸化水素注入率とはH2O2/O3 (mol濃度)と定義する。従って必要以上に注入比率を高めても、過酸化水素の利用効率が低下し経済性が損なわれるばかりでなく、処理水中に過酸化水素が残留するなどして、安全面でも好ましくない。
たとえば、特許文献2にはオゾン処理槽の後段にオゾンと過酸化水素接触槽を設け、1段目の溶存オゾンに応じて、1段目のオゾン注入量を制御し、2段目の溶存オゾンに応じて、2段目のオゾン注入量、および過酸化水素注入量を制御する方式が示されている。しかし、この方法における1段目の制御技術は先述の溶存オゾンフィードバック制御と同様の技術であり、また、2段目の制御技術では溶存オゾンが残留しない場合には、2段目のオゾン注入制御が困難になると考えられる。すなわち、オゾンと過酸化水素を同時に注入した場合は、オゾンの分解が促進されることから、溶存オゾン濃度はオゾン単独処理の場合に比べて低い値を示す(図3を参照)。特に前記2-MIB分解における最適注入比率(H2O2/O3=5〜10)においては、その値はほぼ0mg/Lとなることから、従来のオゾン注入制御方式である溶存オゾン濃度フィードバック制御は不可能となる。これはすなわち、促進酸化処理では溶存オゾンが残留しないことがありうるため、2段目では最適な注入量を検出することが出来なくなることを意味する。
本発明での促進酸化処理法を適用する原水としては浄水を得ることができる水であればどのような水でも使用できるのであり、具体的には河川水、湖沼水、下水などが好ましい原水として挙げることができる。これら原水をそのまま使用してもよいが、前処理を施してもよい。たとえば、あらかじめ原水を放置して沈降物を除去する処理、あるいは凝集剤を加え、攪拌処理して、原水から汚濁物質などをある程度除去する処理を施してもよい。
本発明では、オゾン接触工程にて、上記原水にオゾン処理を施すのであるが、オゾンを発生する装置は一般的なオゾン発生装置を使用すればよいのであって、とくに限定されない。
本発明では、最適なオゾン注入量は、オゾン処理槽内の溶存(残留)オゾン濃度あるいはオゾン処理槽から流出される処理液の溶存(残留)オゾン濃度を検出し、検出された濃度が制御装置内に送られ、そこで検出されたオゾン濃度に基づいて最適なオゾン注入量が決定され、その注入量に基づきオゾン接触槽内にオゾンが注入される。このフィードバック制御方法はすでに知られている方法を採用すればよい.
2O3 + H2 O2 →2OH・ + 3O2
このようにして生じたヒドロキシラジカル(・OH)により有機物質は次第に分解され終には二酸化炭素と水とに変化する。
溶存オゾン量の検出法は特に制限されないが、オゾン接触槽の原水出口、あるいはオゾン接触槽から流出される原水通路に一般的な検出手段を配置し、原水内の溶存オゾン濃度を検出することが好ましい方法である。
また、上記検出した溶存オゾン濃度および前段でのオゾン注入量の値に応じて、後段の促進酸化処理工程でのオゾン注入量および過酸化水素の注入量を、予め、実験・経験等に基づき定めておくことで、前段でのオゾン注入量に応じて制御する。また、必要に応じて他の情報を加えてオゾン注入量および過酸化水素注入量を制御する。本発明の促進酸化処理工程におけるオゾン注入量および過酸化水素注入量の制御法は一般的に用いられる制御法でよい。具体的には、たとえば促進酸化処理工程でのオゾン注入率と過酸化水素注入率との注入比率の目標値を決めておき、上記検出した溶存オゾン濃度に応じてオゾン注入量および過酸化水素注入量を変動させ、制御する。この際、オゾン接触工程でのオゾン注入量、溶存オゾン濃度の目標値に応じた、促進酸化処理工程へのオゾン注入量および過酸化水素注入量を予め、実験や経験に基づき定めておくと、上記検出した溶存オゾン濃度に基づき最適なオゾン注入量と過酸化水素注入量を制御できるので有利である。
なお、溶存オゾン濃度以外に、必要に応じてたとえば原水の色度、TOCなどの原水の性状、原水の流量などの情報を利用してもよい。
また、促進酸化処理工程内へのオゾンガスおよび過酸化水素の注入手段、オゾンガスおよび過酸化水素の攪拌方法などは特に制限されないのであり、通常の方法を使用することができる。また、オゾンガスおよび過酸化水素を混合・注入するとはオゾンガスおよび過酸化水素を被処理水に注入し、被処理水と混合することをいう。
本発明では、促進酸化処工程にて紫外線が照射されるように紫外線照射装置を設けておいてもよい。
促進酸化処理槽から流出される処理水は次の処理僧内に導入され、さらにいろいろな処理を受けることになる。
本発明による促進酸化処理方法によれば、前段のオゾン接触工程内へのオゾンの注入量は従来と同様の溶存オゾンフィードバック制御装置を基にすると共に、後段の促進酸化処理工程内でのオゾン注入量および過酸化水素注入量は上記溶存オゾン濃度に応じて決められるのであり、最適なオゾン注入制御、および過酸化水素注入制御が可能となる。
図1に本発明を用いた水処理のシステムフローの例を示した。
先ず全体フローの流れを説明する。
被処理水は自然流下あるいはポンプ送水により導入口1よりオゾン接触槽2内に導入される。オゾン発生装置3より発生させたオゾンガスはオゾン散気装置4を経て1段目のオゾン接触槽2内に注入される。オゾン接触槽2内において被処理水中の有機成分はある程度分解され、同時に未反応のオゾンが残留オゾンとして残る。
オゾン接触槽2から流出した反応後の被処理水は、後段の促進酸化処理槽5に導入される。オゾン発生装置3より発生させたオゾンガスは散気装置6を経て促進酸化処理槽5に注入され、過酸化水素注入装置7により注入された過酸化水素と反応する。促進酸化処理槽5内では難分解性成分などの分解が進行する。一定時間経過後、促進酸化処理槽5から被処理水は排出口8より系外に排水される。
オゾン接触槽2の出口に設けられた溶存オゾン濃度監視装置10はオゾン接触槽2から流出する被処理水の溶存オゾン濃度の値を検出し、制御装置9に送る。制御装置9は検出値などに基づきオゾン接触槽2へのオゾン注入量を制御すると同時に、促進酸化処理槽5に供給されるオゾンガス注入量および、あらかじめ設定された注入比率になるように過酸化水素注入装置7を制御する。
2…オゾン接触槽
3…オゾン発生装置
4…散気装置1
5…促進酸化処理槽
6…散気装置2
7…過酸化水素注入装置
8…排出口
9…制御装置
10…溶存オゾン監視装置
Claims (2)
- 被処理水にオゾンガス、および過酸化水素溶液を注入して酸化処理を行う促進酸化処理方法において、オゾンガスと被処理水を接触・混合せしめるオゾン接触工程と、その工程の次にオゾンガスおよび過酸化水素を混合・注入する促進酸化処理工程を配する構成とし、該オゾン接触工程における溶存オゾン濃度値、およびオゾン注入量に応じて、該促進酸化処理工程でのオゾン注入量、および過酸化水素注入量を制御することを特徴とする促進酸化処理方法。
- オゾン接触工程における溶存オゾン濃度値に応じて、該オゾン接触工程でのオゾン注入量を制御することを特徴とする請求項1記載の促進酸化処理方法。
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