JP2005074363A

JP2005074363A - 水処理剤および水処理方法

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Publication number: JP2005074363A
Application number: JP2003310026A
Authority: JP
Inventors: Katsuhisa Honda; 克久本田; Yoshiyuki Yamamoto; 義志山本; Hisafumi Ida; 尚史伊田; Masazumi Yamashita; 正純山下
Original assignee: Miura Co Ltd
Current assignee: Miura Co Ltd
Priority date: 2003-09-02
Filing date: 2003-09-02
Publication date: 2005-03-24
Anticipated expiration: 2023-09-02
Also published as: JP4363128B2

Abstract

【課題】被処理水の硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度を、赤水の発生を抑制しながら低下させる。
【解決手段】水処理方法は、鉄と四三酸化鉄とを含む水処理剤に被処理水を接触させる工程を含んでいる。ここで用いられる水処理剤は、通常、四三酸化鉄を鉄の０．１〜１０重量倍含んでいるものである。また、この水処理方法は、通常、被処理水のｐＨを２〜９に調節しつつ、被処理水を水処理剤に接触させるのが好ましい。さらに、この水処理方法は、例えば、水処理剤に接触させた被処理水をゼオライトに接触させる工程をさらに含んでいる。
【選択図】なし

Description

本発明は、水処理剤および水処理方法、特に、硝酸性窒素およびリン酸イオンを含む水の処理剤および処理方法に関する。

農業排水、生活排水および工業排水等は、通常、肥料、合成洗剤および各種の化学物質に由来する硝酸性窒素（ＮＯ_３ ⁻等）やリン酸イオン（ＰＯ_４ ^３−）を含んでいる。硝酸性窒素やリン酸イオンを含む排水は、湖沼や内湾のような閉鎖性水域に流入すると、水系を富栄養化し、赤潮やアオコの大量発生等の深刻な被害をもたらす可能性がある。

また、河川水、湖沼水および地下水等、飲料水の水源が硝酸性窒素を含む排水により汚染されると、通常の浄水処理方法では硝酸性窒素を除去するのは困難であるため、飲料水が硝酸性窒素により汚染されることになる。飲料水を通じて人体に摂取された硝酸性窒素は、通常、胃の中が強い酸性条件下にあるため、硝酸性窒素還元微生物が増殖できず、亜硝酸性窒素に還元されることはない。しかし、乳児やある種の胃腸病患者は、胃中の酸性度が弱いため、胃中において硝酸性窒素還元微生物の増殖が見られ、その結果、硝酸性窒素が亜硝酸性窒素に還元される可能性がある。

胃中で生成した亜硝酸性窒素は、血中に取込まれてヘモグロビンを還元し、酸素輸送機能のないメトヘモグロビンを生成するため、チアノーゼや窒息の症状を呈するメトヘモグロビン症を誘発するおそれがある。また、亜硝酸性窒素は、胃中で二級アミン等と反応し、動物実験を通じて発ガン性が確認されているＮ−ニトロソ化合物を生成する。したがって、飲料水に含まれる硝酸性窒素は、結果的に、少なくとも乳児やある種の胃腸病患者に対し、健康被害をもたらす可能性がある。

そこで、上述のような各種排水および飲料水の水源に含まれる硝酸性窒素やリン酸イオンの濃度を低下させるための方法が検討されている。例えば、特許文献１には、被処理水を鉄粉などの鉄と接触させる方法が記載されている。この方法によれば、被処理水中に含まれる硝酸イオン等の硝酸性窒素が鉄の還元作用により窒素ガスやアンモニウムイオンに還元され、結果的に被処理水中における硝酸性窒素濃度が低下する。また、被処理水中に含まれるリン酸イオンは、被処理水中にイオン化して溶け込んだ鉄と化学反応し、濃度が低下する。

ところが、この方法において用いられる鉄は、還元剤として機能するため、結果的に鉄が酸化されることになり、赤水発生の原因となる。また、鉄そのものの還元力は弱いため、硝酸性窒素が還元されにくく、被処理水中の硝酸性窒素濃度が高い場合は、鉄を大量に添加しなければ硝酸性窒素濃度が十分に低下しない可能性がある。また、鉄がイオン化して被処理水中に溶け込むためには長時間を要するため、この方法により被処理水中のリン酸イオン濃度を短時間で低下させるのは実質的に不可能である。

さらに、この方法が適用された被処理水は、鉄の添加量が多くなると、鉄イオンの溶出量も多くなり、ｐＨが高まる傾向にあるため、溶出した鉄イオンが水酸化物を形成しやすくなり、結果的に、赤水をさらに発生しやすくなる。

特開平１０−２４４２７９号公報

本発明の目的は、被処理水の硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度を、赤水の発生を抑制しながら低下させることにある。

本発明の水処理剤は、鉄と四三酸化鉄とを含んでいる。この水処理剤は、通常、四三酸化鉄を鉄の０．１〜１０重量倍含んでいる。また、この水処理剤は、例えば、ゼオライトをさらに含んでいる。

本発明の水処理方法は、鉄と四三酸化鉄とを含む水処理剤に被処理水を接触させる工程を含んでいる。この水処理方法は、通常、被処理水のｐＨを２〜９に調節しつつ、被処理水を水処理剤に接触させるのが好ましい。また、この水処理方法は、例えば、水処理剤に接触させた被処理水をゼオライトに接触させる工程をさらに含んでいる。

本発明の他の観点に係る水処理方法は、鉄、四三酸化鉄およびゼオライトを含む水処理剤に被処理水を接触させる工程を含んでいる。

本発明の水処理剤は、鉄と四三酸化鉄とを含んでいるため、それを用いて硝酸性窒素およびリン酸イオンを含む被処理水を処理すると、赤水の発生を抑制しながら、被処理水の硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度を効果的に低下させることができる。

本発明の水処理方法は、鉄と四三酸化鉄とを含む水処理剤に被処理水を接触させる工程を含んでいるため、赤水の発生を抑制しながら、被処理水の硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度を効果的に低下させることができる。

本発明の水処理剤は、鉄と四三酸化鉄とを含んでいる。ここで、鉄としては、金属そのもの若しくは還元鉄や鋳鉄等の０価の鉄を含むものを用いることができるが、硝酸性窒素に対する還元力の点において、０価の鉄の含有量が８０〜９０重量％以上のものが好ましい。また、鉄の形態は、被処理水との効率的な接触が図られる形態であれば特に限定されるものではないが、通常、粉末状、粒状、綿状、箔状、板状、ワイヤー状若しくは鉄の切削加工において発生する切削屑状のものが好ましい。なお、粉末状の鉄を用いる場合、その平均粒径は１〜１００μｍが好ましい。平均粒径が１μｍ未満の場合は、鉄が劣化しやすくなり、硝酸性窒素に対する還元力が低下するおそれがある。逆に、１００μｍを超える場合は、本発明の水処理剤と被処理水との接触効率が低下し、被処理水の効率的な処理が困難になる可能性がある。

また、四三酸化鉄は、酸化鉄（ＦｅＯ）と三酸化二鉄（Ｆｅ_２Ｏ_３）との混合物であり、通常、マグネタイトと言われている。四三酸化鉄は、製法等が特に限定されるものではないが、例えば、硫酸法酸化チタンの製造工程において副生成物として得られるものが好ましい。具体的には、硫酸法酸化チタンの製造工程において得られる鉄含有硫酸を中和した後に濃縮・分離処理する。そして、その際の上澄み液をろ過して得られたろ過液をさらに中和、酸化処理する。より具体的には、ろ過液に気流を通過させながら水酸化ナトリウムを加え、温度を６５℃に設定しながら、ｐＨが６．０〜６．３に、また、酸化率が７５〜８０％になるよう処理する。そして、このような中和、酸化処理により得られる生成物をろ過して分離した後、１２０℃程度で乾燥すると、ＦｅＯとＦｅ_２Ｏ_３との比率（ＦｅＯ：Ｆｅ_２Ｏ_３）が１０〜３０：９０〜７０の四三酸化鉄が得られる。なお、最終の乾燥工程は、窒素雰囲気下で実施するのが好ましい。このようにすると、ＦｅＯとＦｅ_２Ｏ_３との比率が上述のように設定された、被処理水中の硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度を低下させやすい四三酸化鉄が得られやすい。

なお、四三酸化鉄の形態は、被処理水との効率的な接触が図られる形態であれば特に限定されるものではないが、粉末状のもの、若しくは粉末状のものを取り扱いやすい状態に成形したものを用いるのが好ましい。四三酸化鉄を粉末状にするための方法や条件は特に限定されるものではないが、通常は、四三酸化鉄が水分および酸素と反応して硝酸性窒素およびリン酸イオンとの反応性が低下するのを避けるため、四三酸化鉄を無水の不活性ガス気流下（例えば窒素気流下）において粉砕すると共に乾燥するのが好ましい。

本発明の水処理剤は、四三酸化鉄を鉄の０．１〜１０重量倍含んでいるのが好ましく、０．５〜５重量倍含んでいるのがより好ましい。四三酸化鉄の含有量が鉄の０．１重量倍未満の場合は、水処理剤に含まれる鉄の相対的な量が多くなる結果、被処理水に赤水が発生する可能性がある。また、四三酸化鉄の含有量が鉄の１０重量倍を超える場合は、鉄による硝酸性窒素の還元力が低下しやすくなるため、被処理水に含まれる硝酸性窒素濃度が低下しにくくなる。

また、本発明の水処理剤は、ゼオライトを含んでいてもよい。ゼオライトは、硝酸性窒素の還元により生成するアンモニウムイオン（ＮＨ_４ ^＋）を吸着し、被処理水のアンモニウムイオン濃度を低下させることができるため、被処理水において、アンモニウムイオンの再酸化を原因とする硝酸性窒素の濃度上昇を抑制することができる。

ここで用いられるゼオライトは、天然ゼオライト、合成ゼオライトおよび人工ゼオライトのいずれでもよいが、アンモニウムイオンの吸着性に優れ、しかも安価であることから、人工ゼオライト、特に、Ｎａ型またはＣａ型の人工ゼオライトが好ましい。因みに、Ｆｅ型の人工ゼオライトを用いた場合、被処理水のリン酸イオン濃度をより効果的に低下させることができる。

また、水処理剤におけるゼオライトの含有量は、特に限定されるものではないが、通常、鉄の０．１〜５重量倍に設定するのが好ましく、０．５〜２重量倍に設定するのがより好ましい。ゼオライトの含有量が鉄の０．１重量倍未満の場合は、生成したアンモニウムイオンを効果的に吸着できない可能性がある。逆に、鉄の５重量倍を超えても、アンモニウムイオン濃度の低下効果が高まらず、不経済である。

本発明の水処理剤は、通常、鉄、四三酸化鉄および必要に応じてゼオライトを混合すると製造することができる。また、本発明の水処理剤は、ゼオライトを含まない場合、取り扱いやすさ、或いはカラム充填のしやすさを図るため、鉄、四三酸化鉄およびセメントの混合物を固化した後、粒状に粉砕することにより粒状品として製造することもできる。

次に、本発明の水処理方法を説明する。
本発明において処理することができる被処理水は、硝酸性窒素およびリン酸イオンのうちの少なくとも一つを含むものであれば特に限定されるものではなく、例えば、農業排水（特に、施肥量の多い茶畑等からの農業排水）、畜産場からの排水、生活排水、工場排水、地下水、河川水、湖沼水および海水等である。

この水処理方法では、鉄と四三酸化鉄とを含む上述の水処理剤若しくは鉄、四三酸化鉄およびゼオライトを含む上述の水処理剤のいずれかに被処理水を接触させる。被処理水と水処理剤との接触方法としては、例えば、被処理水を貯留した水槽に水処理剤を加えて撹拌する方法や、水処理剤を充填したカラムに被処理水を通過させる方法等を採用することができる。なお、前者の場合、被処理水には、水処理剤の成分である鉄と四三酸化鉄とが別々に添加されてもよい。また、後者の場合、カラム内には、通水方向に対し、鉄および四三酸化鉄の混合物とゼオライトとをこの順序で分離した状態で充填してもよい。

水処理剤の使用量は、通常、被処理水１リットルに対し、鉄の添加量換算で２〜１００ｇに設定するのが好ましく、当該換算で５〜５０ｇに設定するのがより好ましい。水処理剤の使用量が当該換算で２ｇ未満の場合は、被処理水の硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度を低下させにくくなる可能性がある。逆に、水処理剤の使用量が当該換算で１００ｇを超える場合は、それに伴う効果が得られにくいため不経済であり、また、却って赤水を発生しやすくなるおそれがある。

このような被処理水の処理工程において、被処理水中の硝酸性窒素は、鉄とマグネタイトとの作用を受けて還元される。ここで、水処理剤に含まれる鉄は、マグネタイトとの相乗作用により硝酸性窒素の還元力が増し、結果的に被処理水に対する使用量を少なくすることができるため、水処理過程において、鉄イオンの溶出によるｐＨ上昇や赤水の生成を起こしにくい。また、被処理水中のリン酸イオンは、主としてマグネタイトに吸着される。この結果、被処理水は、硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度が低下する。

なお、水処理剤としてゼオライトを含むものを用いた場合は、硝酸性窒素の還元により生成するアンモニウムイオンを吸着し、被処理水のアンモニウムイオン濃度を低下させることができるため、被処理水において、アンモニウムイオンの再酸化を原因とする硝酸性窒素の濃度上昇を抑制することができる。

また、この水処理方法では、被処理水のｐＨを酸性域から中性域、具体的には、２〜９に調節するのが好ましく、４〜６に維持するのがより好ましい。被処理水のｐＨをこの範囲に調節した場合、被処理水の硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度をより効果的に低下させることができるか、若しくは、水処理剤の使用量を上述の範囲よりも少量に設定しながら被処理水の硝酸性イオン濃度およびリン酸イオン濃度を効果的に低下させることができる。

因みに、被処理水のｐＨが２未満の場合、水処理剤中の鉄が水中に溶解して消費されやすくなるため、硝酸性窒素が還元されにくくなる。逆に、ｐＨが９を超えると、水処理剤中の鉄の表面に水酸化物が堆積しやすくなるため、鉄の還元力が低下し、同じく硝酸性窒素が還元されにくくなる。

被処理水のｐＨは、通常、被処理水に対して塩酸等の無機酸を適宜添加すると、上述の範囲に調節することができる。なお、被処理水のｐＨを上述の範囲に調節して本発明の水処理方法を実施する場合、処理後における被処理水のｐＨが酸性側になるおそれがあるときは、水処理の終了直前または終了直後に被処理水にアルカリ剤を添加し、被処理水のｐＨを中性付近に調節するのが好ましい。このようにすると、処理後の被処理水における鉄イオン濃度の上昇を抑制することができ、結果的に、被処理水において、経時的な赤水発生を抑制することができる。

なお、この水処理方法において用いる水処理剤がゼオライトを含まない場合、本発明の水処理方法は、上述の水処理剤により処理された被処理水をゼオライトに接触させる工程をさらに含んでいてもよい。因みに、ここで利用可能なゼオライトは、上述の水処理剤の場合と同じである。

この工程は、例えば、先の工程により処理された被処理水を別の水槽に移し、当該別の水槽内の被処理水にゼオライトを添加して撹拌すると実施することができる。この場合、ゼオライトの添加量は、被処理水に添加した水処理剤に含まれる鉄の量の０．１〜５重量倍に設定するのが好ましく、０．５〜２重量倍に設定するのがより好ましい。ゼオライトの添加量が当該鉄の量の０．１重量倍未満の場合は、生成したアンモニウムイオンを効果的に吸着できない可能性がある。逆に、５重量倍を超えても、アンモニウムイオン濃度の低下効果が高まらず、不経済である。

また、この工程は、ゼオライトが充填されたカラムに対し、先の工程により処理された被処理水を通過させて実施することもできる。

このような工程を付加すれば、被処理水のアンモニウムイオン濃度を低下させることができるため、被処理水において、アンモニウムイオンの再酸化を原因とする硝酸性窒素の濃度上昇を抑制することができる。

なお、本発明の水処理方法では、水処理剤としてゼオライトを含まないものを用い、当該水処理剤で処理後の被処理水を上述の別の工程においてゼオライトと接触させるのが好ましい。このようにした場合、被処理水中で生成したアンモニウムイオンをより効果的に吸着することができるため、被処理水において、アンモニウムイオンの再酸化を原因とする硝酸性窒素の濃度上昇をより効果的に抑制することができる。

本発明の水処理方法は、地下水や河川水等を水源とする飲料水に対して実施すると、硝酸性窒素濃度およびリン酸イオン濃度が低い安全な飲料水を調製することができる。また、本発明の水処理方法は、河川、湖沼および内湾等の閉鎖水域に流入する農業排水、生活排水および工場排水等に対して実施すると、閉鎖水域における富栄養化を抑制することができる。

因みに、この水処理方法において用いたゼオライトは、アンモニウムイオンを吸着しているため、使用後に回収すると、農作物に対して窒素を供給するための緩効性肥料として有効利用することもできる。このような目的等によるゼオライトの回収を予定する場合、本発明の水処理方法において用いるゼオライトは、被処理水から回収しやすいようにするために、セメント等のバインダーを用いて造粒されたものが好ましい。

実施例１
硝酸イオン濃度が６６ｐｐｍ、リン酸イオン濃度が２０ｐｐｍの被処理水１０Ｌを水槽に貯留し、この被処理水に鉄粉６０ｇと四三酸化鉄１８０ｇとを添加して２時間攪拌した。この結果、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度は、それぞれ５．３ｐｐｍおよび２．４ｐｐｍに低下した。また、処理後の被処理水は、ｐＨが８〜９であり、その後の時間経過に伴う赤水の発生も見られなかった。

実施例２
硝酸イオン濃度が６６ｐｐｍ、リン酸イオン濃度が２０ｐｐｍの被処理水１０Ｌを水槽に貯留し、この被処理水に鉄粉６０ｇと四三酸化鉄１０ｇとを添加して２時間攪拌した。この結果、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度は、それぞれ９．２ｐｐｍおよび４．８ｐｐｍに低下した。また、処理後の被処理水は、ｐＨが８〜９であり、その後の時間経過に伴う赤水の発生も見られなかった。

実施例３
硝酸イオン濃度が６６ｐｐｍ、リン酸イオン濃度が２０ｐｐｍの被処理水１０Ｌを水槽に貯留し、この被処理水に鉄粉６０ｇと四三酸化鉄４００ｇとを添加して２時間攪拌した。この結果、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度は、それぞれ４．１ｐｐｍおよび１．２ｐｐｍに低下した。また、処理後の被処理水は、ｐＨが８〜９であり、その後の時間経過に伴う赤水の発生も見られなかった。

実施例４
硝酸イオン濃度が６６ｐｐｍ、リン酸イオン濃度が２０ｐｐｍの被処理水１０Ｌを水槽に貯留した。そして、鉄粉６０ｇと四三酸化鉄１８０ｇとを添加し、また、塩酸を添加してｐＨを４〜６に調節しつつ、被処理水を２時間攪拌した。この際、攪拌終了直前に、被処理水に対してアルカリ剤としての消石灰を添加した。この結果、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度は、それぞれ１．８ｐｐｍおよび１．９ｐｐｍに低下した。また、処理後の被処理水は、ｐＨが７〜８の中性域に維持されており、その後の時間経過に伴う赤水の発生も見られなかった。

この結果を実施例１の結果と比較すると、被処理水のｐＨを上記範囲に調節した場合、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度がより効果的に低下することがわかる。

実施例５
硝酸イオン濃度が６６ｐｐｍ、リン酸イオン濃度が２０ｐｐｍの被処理水１０Ｌを水槽に貯留した。そして、鉄粉２０ｇと四三酸化鉄６０ｇとを添加し、また、塩酸を添加してｐＨを４〜６に調節しつつ、被処理水を２時間攪拌した。この際、攪拌終了直前に、被処理水に対してアルカリ剤としての消石灰を添加した。この結果、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度は、それぞれ４．９ｐｐｍおよび２．２ｐｐｍに低下した。また、処理後の被処理水は、ｐＨが７〜８の中性域に維持されており、その後の時間経過に伴う赤水の発生も見られなかった。

この結果を実施例１の結果と比較すると、被処理水のｐＨを上記範囲に調節した場合、鉄粉および四三酸化鉄の使用量を削減しても、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度が効果的に低下することがわかる。

比較例１
硝酸イオン濃度が６６ｐｐｍ、リン酸イオン濃度が２０ｐｐｍの被処理水１０Ｌを水槽に貯留し、この被処理水に鉄粉２４０ｇのみを添加して２時間攪拌した。この結果、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度は、それぞれ４７ｐｐｍおよび１３ｐｐｍに低下したが、処理後の被処理水は、ｐＨが９〜１０であり、また、その後の時間経過に伴い赤水の発生が見られた。

実施例６
鉄粉３０重量％、四三酸化鉄６５重量％およびセメント５重量％の混合物を固化した後、平均粒径が１〜３ｍｍの粒状に粉砕し、水処理剤を得た。そして、この水処理剤をカラムに充填し、硝酸イオン濃度が６６ｐｐｍ、リン酸イオン濃度が２０ｐｐｍの被処理水を空間速度ＳＶ１０（ｈ^−１）で当該カラムに通水した。この結果、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度は、それぞれ２．７ｐｐｍおよび０．８ｐｐｍに低下した。また、処理後の被処理水は、ｐＨが８〜９であり、その後の時間経過に伴う赤水の発生も見られなかった。

比較例２
鉄粉９０重量％およびセメント１０重量％の混合物を固化した後、平均粒径が１〜３ｍｍの粒状に粉砕し、水処理剤を得た。そして、この水処理剤をカラムに充填し、硝酸イオン濃度が６６ｐｐｍ、リン酸イオン濃度が２０ｐｐｍの被処理水を空間速度ＳＶ１０（ｈ^−１）で当該カラムに通水した。この結果、被処理水の硝酸イオン濃度およびリン酸イオン濃度は、それぞれ１７ｐｐｍおよび１９ｐｐｍに低下したが、処理後の被処理水は、ｐＨが９〜１０であり、その後の時間経過に伴い赤水の発生が見られた。

実施例７
実施例１の水処理方法を実施した結果、アンモニウムイオン濃度が１７．４ｐｐｍに上昇した被処理水１０Ｌを水槽に貯留し、この被処理水に粉末状のＣａ型人工ゼオライト５０ｇを添加して２時間攪拌した。この結果、被処理水のアンモニウムイオン濃度は２．１ｐｐｍに低下した。

実施例８
実施例１の水処理方法を実施した結果、アンモニウムイオン濃度が１７．４ｐｐｍに上昇した被処理水１０Ｌを水槽に貯留し、この被処理水に微粉末状の天然ゼオライト５０ｇを添加して２時間攪拌した。この結果、被処理水のアンモニウムイオン濃度は８．４ｐｐｍに低下した。

実施例９
Ｃａ型人工ゼオライト９０重量％およびセメント１０重量％の混合物を固化した後、平均粒径が１〜３ｍｍの粒状に粉砕した。そして、この粒状物をカラムに充填し、実施例１の水処理方法を実施した結果アンモニウムイオン濃度が１７．４ｐｐｍに上昇した被処理水を空間速度ＳＶ２０（ｈ^−１）で当該カラムに通水した。この結果、被処理水のアンモニウムイオン濃度は１．８ｐｐｍに低下した。

実施例１０
平均粒径が１〜３ｍｍになるよう破砕および整粒された天然ゼオライトをカラムに充填し、実施例１の水処理方法を実施した結果アンモニウムイオン濃度が１７．４ｐｐｍに上昇した被処理水を空間速度ＳＶ２０（ｈ^−１）で当該カラムに通水した。この結果、被処理水のアンモニウムイオン濃度は７．８ｐｐｍに低下した。

Claims

鉄と四三酸化鉄とを含む水処理剤。
前記四三酸化鉄を前記鉄の０．１〜１０重量倍含む、請求項１に記載の水処理剤。
ゼオライトをさらに含む、請求項１または２に記載の水処理剤。
鉄と四三酸化鉄とを含む水処理剤に被処理水を接触させる工程を含む、水処理方法。
前記被処理水のｐＨを２〜９に調節しつつ、前記被処理水を前記水処理剤に接触させる、請求項４に記載の水処理方法。
前記水処理剤に接触させた前記被処理水をゼオライトに接触させる工程をさらに含む、請求項４または５に記載の水処理方法。
鉄、四三酸化鉄およびゼオライトを含む水処理剤に被処理水を接触させる工程を含む、水処理方法。