JP2004517205A

JP2004517205A - Fe-Ni, Fe-Ni-Co or Fe-Ni-Co-Cu alloy strip with improved cuttability

Info

Publication number: JP2004517205A
Application number: JP2002512435A
Authority: JP
Inventors: クチユ，ルシアン; デユリウ，バンサン; ジユステイ，ジエローム
Original assignee: インフイ・ユジヌ・プレシジオン
Priority date: 2000-07-13
Filing date: 2001-07-10
Publication date: 2004-06-10
Also published as: EP1299568A1; WO2002006548A1; FR2811684B1; US20030164211A1; AU2001277569A1; KR20030026966A; FR2811684A1

Abstract

本発明は、オーステナイトＦｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金またはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｕ合金からなるストリップに関し、前記合金の化学組成が重量％で３０％≦Ｎｉ≦７０％、０％≦Ｃｕ＋２×Ｃｏ≦２０％、０％≦Ｍｎ＋Ｃｒ＜５％、０％≦Ｗ＋２×Ｍｏ≦２％、０％≦Ｔｉ＋Ｖ＋Ｎｂ＋Ａｌ≦１％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００７％、残部が鉄及び不純物（例えば、Ｃ、Ｓ、Ｐ、Ｏ及びＮ）であり、ただしＦｅ＋Ｎｉ＋Ｃｕ＋Ｃｏ≧９５％である。前記合金は、立方テキスチャー指数Ｄ_ｃ≧７である立方テキスチャーを有している。本発明は、ストリップの製造方法及び機械的切断による加工物の製造方法にも関する。The present invention relates to a strip made of an austenitic Fe-Ni alloy, Fe-Ni-Co alloy or Fe-Ni-Co-Cu alloy, wherein the chemical composition of the alloy is 30% ≦ Ni ≦ 70%, 0% ≦ Cu + 2 × Co ≦ 20%, 0% ≦ Mn + Cr <5%, 0% ≦ W + 2 × Mo ≦ 2%, 0% ≦ Ti + V + Nb + Al ≦ 1%, 0.0005% ≦ B ≦ 0.007%, balance iron and impurities (Eg, C, S, P, O, and N), where Fe + Ni + Cu + Co ≧ 95%. The alloy has a cubic texture with a cubic texture index D _c ≧ 7. The invention also relates to a method for producing a strip and a method for producing a workpiece by mechanical cutting.

Description

【０００１】
本発明は、予め引抜かれていることもあるブランクを正確に機械的に切断して得られるＦｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｎｉ−ＣｏまたはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｕタイプの合金からなる部品の製造に関する。前記部品は通常小形電気または電子構成部品中に使用されている。
【０００２】
カラーディスプレーブラウン管用電子銃部品や集積回路サポートフレーム（すなわち、リードフレーム）のような多くの小形部品または小型モータ用部品は、約３０〜７０％のニッケルを含有するＦｅ−ＮｉまたはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏタイプの合金からなり、場合により引抜かれているブランクを正確に機械的に切断することにより製造されている。切断品質はこの種の部品にとって、特にばりの発生を防ぐために非常に重要である。
【０００３】
ブランクを切断して部品を製造するが、このブランクは通常冷間圧延及び焼鈍により得られる等方性または僅かにテキスチャードなストリップから作成される。フラットかまたはほぼフラットな部品、すなわちブランクに塑性変形を生じさせることなく得られる部品の場合、ストリップは多くの場合加工硬化した状態で使用され、焼鈍後直接得られるストリップに比して高い硬度及び低い延性を有している。このように硬度が高く、延性が低いと有利な機械的切断性が与えられる。一方、実質的に引抜かれている場合、ストリップは焼鈍した状態で使用され、高い延性を有し、有意な塑性変形を受け得る。この場合、切断線に沿った金属の延性を低下させるために、時には孔をあける切断作業の前に局部加工硬化を実施することがある。しかしながら、僅かに引抜かれた部品もかなり引抜かれた部品も、切断品質は多くの場合不十分であるので切断された部品がかなり削られる。
【０００４】
切断品質を改良するために、合金に少量の合金化元素（例えば、モリブデンまたはニオブ）を添加することや介在物を形成する恐れがある残留元素（例えば、炭素、硫黄、リンまたは酸素）を非常に低量に維持することは公知である。しかしながら、これらの方法は不十分であり、Ｆｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｎｉ−ＣｏまたはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｕ合金の機械的切断能は例えば３０５ステンレス鋼に比してかなり劣ると見做される。
【０００５】
本発明の目的は、正確に機械的に切断することにより部品、特に電子機器及び電気機器に使用される部品を製造するために薄いストリップの形態で使用されるＦｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｎｉ−ＣｏまたはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｕタイプの合金の切断性を改良する方法を提供することにより、上記した欠点を解消することである。
【０００６】
この目的のために、本発明の主題は、オーステナイトＦｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｕ−Ｃｏ合金またはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｕ合金からなるストリップであり、前記合金の化学組成が重量％で

残部が鉄及び不純物（例えば、Ｃ、Ｓ、Ｐ、Ｏ及びＮ）であり、ただしＦｅ＋Ｎｉ＋Ｃｕ＋Ｃｏ≧９５％であることを特徴とする。加えて、前記合金は立方テキスチャー指数（ｃｕｂｉｃｔｅｘｔｕｒｅｉｎｄｅｘ）Ｄ_ｃ≧７である立方テキスチャーを有している。
【０００７】
別々にもしくは組み合わせて好ましい要件は、ホウ素含量が０．０００７〜０．００４％であること；Ｄ_ｃ指数が１０を越えること；炭素含量が０．０５％以下であること；硫黄含量が０．０１％以下、より好ましくは０．００７％以下であること；酸素含量が０．００５％未満であることである。
【０００８】
また、本発明はＦｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金またはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｕ合金からなるストリップの製造方法に関し、その方法は８０％以上の変形率で冷間圧延して上に定義した化学組成を有する合金からなるストリップを製造し、前記ストリップに対して微細粒再結晶焼鈍操作を実施し、場合により４０％未満の変形率で補充冷間圧延操作を実施することを含む。
【０００９】
最後に、本発明は機械的切断または機械的切断と引抜きによる部品の製造方法に関し、その方法は本発明のストリップからブランクを取り、前記ブランクに対して少なくとも１回の機械的切断操作及び場合により少なくとも１回の引抜き操作を実施することを含み、前記した少なくとも１回の引抜き操作は前記の少なくとも１回の機械的切断操作の前または後に実施可能である。前記部品の例は電子が通過する孔を有する電子銃部品であり得る。前記部品は接続リードを有するリードフレームでもあり得る。前記部品はマイクロモータまたは変圧器の磁気コアである。前記部品の用途はここに挙げたものに限定されない。
【００１０】
添付図面を参照して本発明をより詳しく記載するが、これらの記載は例にすぎない。
【００１１】
図１ａは孔を機械的切断によりあけたストリップの概略断面図であり、切断面の切断性が乏しいことを示している。
【００１２】
図１ｂは孔を機械的切断によりあけたストリップの概略断面図であり、切断面の切断性が許容し得ることを示している。
【００１３】
図１ｃは孔を機械的切断によりあけたストリップの概略断面図であり、切断面の切断性が良好であることを示している。
【００１４】
本発明のストリップは、最も包括的な形態ならばそれ自体公知であるＦｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｎｉ−ＣｏまたはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｕタイプの合金からなる薄い（通常、１．５ｍｍ未満の厚さ）冷間圧延ストリップである。これらのタイプの合金において、ニッケルまたはニッケルの置換元素としてのコバルトにより熱膨張率や透磁率のような特性を調節することができる。ニッケル含量は３０〜７０％である。銅及びコバルトは共に任意元素であるが、これらの総含量はＣｕ＋２×Ｃｏが２０％以下であるような量である。残部は本質的に鉄、不純物（例えば、炭素、硫黄、リン、酸素及び窒素）及び場合により補助合金化元素（例えば、マンガン、クロム、タングステン、モリブデン、チタン、バナジウム、ニオブ及びアルミニウム）である。しかしながら、鉄、ニッケル、銅及びコバルトの含量はＦｅ＋Ｎｉ＋Ｃｕ＋Ｃｏ≧９５％であるような量でなければならない。合金化元素の含量はＭｎ＋Ｃｒ＜５％、Ｗ＋２×Ｍｏ≦２％、Ｔｉ＋Ｖ＋Ｎｂ＋Ａｌ≦１％であるような量でなければならない。介在物の形態で存在する特定不純物（例えば、炭素、硫黄及び酸素）は切断性に対して有利な効果を与えるので、これらの不純物は少量存在していることが好ましい場合がある。それでも、炭素含量は好ましくは０．０５％未満でなければならず、硫黄含量は好ましくは０．０１％未満、更に好ましくは０．００７％未満でなければならず、酸素含量は好ましくは０．００５％未満でなければならない。
【００１５】
更に、合金は０．０００５〜０．００７％、好ましくは０．０００７〜０．００４％のホウ素を含有しており、７を越える、好ましくは１０を越える立方テキスチャー指数Ｄ_ｃにより特徴づけられる（００１）＜１００＞立方テキスチャーを有している。これは、ホウ素の添加と非常に明白な立方テキスチャーを組合せるとＦｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｎｉ−ＣｏまたはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｕタイプの合金の機械的切断能が非常に大きく改善されるという本発明者らの驚くべき知見に基づく。
【００１６】
立方テキスチャー指数Ｄ_ｃは、特性づけようとするストリップ標本及び等方性標本について（１１１）極点図で圧延方向に対して４５°のラインに沿って図の中心から５４°４４’の位置のポイントで測定した最大反射Ｘ線強度の比Ｉ_{ｃｕｂｉｃ}／Ｉ_{ｉｓｏｔｒｏｐｉｃ}である。
【００１７】
ストリップのテキスチャー度は、引抜きテストで引抜きしわを調べることにより大まかであるが簡単に評価することもできる。この方法は十分に延性の金属を特性づけるためにのみ使用可能である。このテストを使用するためには、例えば直径６０ｍｍのディスクを用意し、このディスクを引抜いて平均で直径３３ｍｍ、高さ１９ｍｍのカップを形成する。その後、上縁の最高点と最低点の高さの違いを測定する。この高さの違いが０．３ｍｍ未満のときにはストリップは等方性であるかまたは殆どテキスチャーをもたない。この差が１．５ｍｍを越えるときにはストリップは非常に明白なテキスチャーを有する。
【００１８】
明白な立方テキスチャーを有する合金ストリップを得るためには、合金をそれ自体公知の方法で精錬し、鋳造し、熱間圧延して、８０％以上、好ましくは９０％以上の圧延率での冷間圧延により所望厚さの冷間圧延ストリップを得ることができるように十分な厚さを有する熱間圧延ストリップを得る。熱間圧延ストリップの厚さは例えば５ｍｍであり得る。冷間圧延は中間焼鈍なしに実施しなければならないが、冷間圧延の前に焼鈍ステップを実施してもよい。これは特に、熱間圧延ストリップの厚さ及び冷間圧延ストリップの所望厚さを考慮して冷間圧延を連続して複数回実施しなければならないときに当たる。（８０％以上の圧延率での）最終冷間圧延の後に再結晶焼鈍ステップを実施する。この再結晶焼鈍ステップは通常、トンネル炉において水素と窒素の混合物から構成されるような保護雰囲気で−４０℃以下の露点で実施する。約１０００℃のオーブン温度は微細粒再結晶を得るのに十分でなければならないが望ましくない粗粒二次再結晶を防ぐために余り高くてはならない。焼鈍ステップの時間は通常約１分である。当業者は、二次再結晶を避けながら微細粒再結晶を達成するための正確な焼鈍条件をケースバイケースで採用する方法を知っている。
【００１９】
場合により、ストリップの硬度を高めるために、再結晶焼鈍後に５０％未満、好ましくは３０％未満の圧延率で補助冷間圧延を実施してもよい。こうすると、当初の立方テキスチャーが過度に損なわれない。補助冷間圧延の圧延率が１０％未満ならば、明白な立方テキスチャーを有する軟化もしくは僅かに加工硬化した冷間圧延ストリップが得られる。補助冷間圧延の圧延率が１０％を越えるならば、明白な立方テキスチャーを有する加工硬化した冷間圧延ストリップが得られる。
【００２０】
熱間圧延ストリップの厚さを考慮すると、得られる冷間圧延ストリップは通常０．５ｍｍの厚さを有している。
【００２１】
７を越える、好ましくは１０を越える、更に好ましくは１５を越える立方テキスチャー指数を有するストリップから本発明の部品を製造するためには、当業界で公知の方法で機械的に切断してブランクとする。ブランクは、フラットな最終部品であっても予備成形物であってもよい。予備成形物は引抜きにより形成され、その後再び機械的切断により切断され得る。この切断は、例えば穴あけ操作であり得る。この切断操作の前に局部加工硬化ステップを実施してもよい。
【００２２】
部品がフラットであるかまたは引抜きにより僅かに変形している場合、すなわち引抜きにより生ずる変形率が２０％未満の場合には、１０〜３０％、場合により５０％の圧延率で補助冷間圧延した後にストリップを使用することができる。これは、例えばカラーディスプレーブラウン管の電子銃用フラット部品、接続リードを有するリードフレーム、または電気マイクロモータの回転子または固定子の場合である。
【００２３】
部品が引抜き、曲げまたは局部圧延によりかなり変形している場合、すなわ変形率が２０％より大きい場合には、ストリップを軟化または僅かに加工硬化させた状態で使用する。すなわち、補助冷間圧延を実施することなく、または１０％未満の圧延率で補助冷間圧延を実施してから使用する。これは、例えばカラーディスプレーブラウン管用電子銃部品の場合である。
【００２４】
切断品質を、剪断された領域及び引裂かれた領域を含む切断面により評価した。前記領域間のデマーケーション線は規則的でなければならず、厚さのほぼ中間に位置していなければならない。ばりがあってはならない。
【００２５】
切断面を図１ａ、１ｂ及び１ｃに示す。これらの面は、ストリップ２ａ，２ｂ，２ｃにポンチ作業によりあけた孔１ａ，１ｂ，１ｃの周りの表面である。孔の軸を通る平面でストリップを切断した後の各孔の半分のみを示している。各孔の壁３ａ，３ｂ，３ｃは、剪断された領域４ａ，４ｂ，４ｃ及び引裂かれた領域５ａ，５ｂ，５ｃを有する。
【００２６】
図１ａは、切断性が劣る合金ストリップに相当する。剪断された領域３ａは厚さの殆どを占め、底部近くまで続き、実質的なバリ６ａが生じている。
【００２７】
図１ｂは、許容し得る切断性を有する合金ストリップに相当する。剪断された領域３ｂは厚さのほぼ半分を占め、底部近くまで続き、若干のバリ６ｂが生じている。
【００２８】
図１ｃは、優れた切断性を有する合金ストリップに相当する。剪断された領域３ｃは厚さのほぼ半分を占めるが、バリはない。
【００２９】
これらの図は単に例示として示したものである。これらの図面から直接的に推測され得るものよりもより正確な基準に従って切断品質を評価する方法は当業者に公知である。
【００３０】
切断面を観察する以外に、切断品質は得られた部品の幾何学的品質によっても評価され得る。切断が丸い孔をあける場合には切断品質はあけられた孔がいかに円形であるかを考慮して評価される。
【００３１】
通常、切断部品の品質を評価するためには１０〜５０倍の倍率で観察する。
【００３２】
実施例及び比較例として、表１に重量％で示す化学組成を有するＦｅＮｉ４２合金からなる厚さ４．５ｍｍの熱間圧延ストリップを作成した。
【００３３】
【表１】

合金ＰＶ５８８及びＰＷ０７５は本発明の組成を有し、合金ＰＶ４０８は比較物である。
【００３４】
上記した熱間圧延ストリップから、変形率ＤＥＦ１での第１の冷間圧延ステップ、トンネル炉での再結晶焼鈍ステップ及び変形率ＤＥＦ２での第２の冷間圧延ステップを含む６種の製造スキーム（Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦ）に従って冷間ストリップを製造した。場合により、ストリップの厚さを所望値に調節するために、熱間圧延ストリップを予備変形した後第１変形ステップを実施し、その後に再結晶焼鈍ステップを実施した。
【００３５】
各スキームの変形率、得られた硬度Ｈｖ及び破断点伸びＡ％（３種の合金で同一である）を表２に示す。
【００３６】
【表２】

各スキームについて、各合金で得た立方テキスチャー指数Ｄ_ｃを表３に示す。
【００３７】
【表３】

上記した結果から、１０を越える立方テキスチャー指数Ｄ_ｃを得るためには変形率ＤＥＦ１は高くなければならず、好ましくは８０％より大きくなければならず、変形率ＤＥＦ２は高くてはならないことが分かる。
【００３８】
ＰＶ５８８合金からスキームＤ、Ｅ及びＦを用いて製造した冷間圧延ストリップ及びＰＷ０７５合金からスキームＣ、Ｄ、Ｅ及びＦを用いて製造したストリップは本発明ストリップである。他のストリップは比較ストリップである。
【００３９】
３種の合金及び製造スキームＤに従って製造した０．２５ｍｍ厚さのストリップを機械的切断してリードフレームを製造した。本発明に従ってホウ素を含有するＰＶ５８８合金及びＰＷ０７５合金からは１００％良好な部品が得られた。一方、ＰＶ４０８合金からはバリが顕著な不良部品が生じた。
【００４０】
本発明に従ってホウ素を含有するＰＷ０７５合金から、製造スキームＡ、Ｂ及びＣに従ってそれぞれ製造した０．４ｍｍ厚さのストリップからフラットな部品のバッチを切断した。これらの部品は、ポンチ作業により直径０．５ｍｍの円形孔を有していた。
【００４１】
スキームＡ（比較）に相当するバッチでは部品の２４％しか良好でなく、スキームＢ（比較）に相当するバッチでは部品の５３％しか良好でなかった。対照的に、スキームＣ（本発明）に相当するバッチでは部品の１００％が良好であった。
【図面の簡単な説明】
【図１Ａ】
孔を機械的切断によりあけたストリップの概略断面図である。
【図１Ｂ】
孔を機械的切断によりあけたストリップの概略断面図である。
【図１Ｃ】
孔を機械的切断によりあけたストリップの概略断面図である。[0001]
The present invention relates to the manufacture of parts made of Fe-Ni, Fe-Ni-Co or Fe-Ni-Co-Cu type alloys obtained by precisely mechanically cutting blanks which may have been previously drawn. . Said components are usually used in small electrical or electronic components.
[0002]
Many small components or components for small motors, such as electron gun components for color display cathode ray tubes and integrated circuit support frames (i.e., lead frames), are Fe-Ni or Fe-Ni- containing about 30-70% nickel. It is made of a Co-type alloy and is manufactured by precisely mechanically cutting a blank, which is optionally drawn. Cutting quality is very important for this type of part, especially to prevent burrs.
[0003]
The blanks are cut to produce parts, which are usually made from isotropic or slightly textured strips obtained by cold rolling and annealing. In the case of flat or nearly flat parts, i.e. parts obtained without causing plastic deformation of the blank, the strips are often used in a work-hardened state and have a higher hardness and hardness compared to strips obtained directly after annealing. Has low ductility. Such high hardness and low ductility provide advantageous mechanical cutting properties. On the other hand, when substantially stripped, the strip is used in an annealed state, has high ductility, and can undergo significant plastic deformation. In this case, in order to reduce the ductility of the metal along the cutting line, local work hardening is sometimes performed before the cutting operation to make a hole. However, the cut quality is often inadequate for both slightly and fairly withdrawn parts, so that the cut parts are significantly shaved.
[0004]
Small amounts of alloying elements (eg, molybdenum or niobium) may be added to the alloy to improve cutting quality and residual elements (eg, carbon, sulfur, phosphorus or oxygen) that may form inclusions may be significantly reduced. It is known to maintain low amounts. However, these methods are inadequate and the mechanical cutting ability of Fe-Ni, Fe-Ni-Co or Fe-Ni-Co-Cu alloys is considered to be considerably inferior to, for example, 305 stainless steel. .
[0005]
It is an object of the present invention to provide Fe-Ni, Fe-Ni-Co for use in the form of thin strips for producing parts, in particular electronic and electrical equipment, by precise mechanical cutting. Another object of the present invention is to provide a method for improving the cutability of an alloy of the Fe-Ni-Co-Cu type to solve the above-mentioned disadvantages.
[0006]
To this end, the subject of the present invention is a strip consisting of an austenitic Fe-Ni alloy, Fe-Nu-Co alloy or Fe-Ni-Co-Cu alloy, wherein the chemical composition of said alloy is in% by weight.

The balance is iron and impurities (for example, C, S, P, O and N), with the proviso that Fe + Ni + Cu + Co ≧ 95%. In addition, the alloy has a cubic texture with a cubic texture index D _c ≧ 7.
[0007]
Preferred features separately or in combination, it boron content is 0.0007 to .004%; _{D c} index that exceeds 10; the carbon content is 0.05% or less; sulfur content 0. 01% or less, more preferably 0.007% or less; the oxygen content is less than 0.005%.
[0008]
The present invention also relates to a method for producing a strip made of an Fe-Ni alloy, an Fe-Ni-Co alloy, or an Fe-Ni-Co-Cu alloy, the method comprising cold rolling at a deformation rate of 80% or more. Producing a strip made of an alloy having a defined chemical composition, performing a fine grain recrystallization annealing operation on the strip, and optionally performing a supplementary cold rolling operation at a deformation rate of less than 40%.
[0009]
Finally, the invention relates to a method for the production of parts by mechanical cutting or mechanical cutting and drawing, the method comprising taking a blank from the strip of the invention and subjecting said blank to at least one mechanical cutting operation and optionally Including performing at least one drawing operation, the at least one drawing operation can be performed before or after the at least one mechanical cutting operation. Examples of such components may be electron gun components having holes through which electrons pass. The component may be a lead frame having connection leads. The component is a magnetic core of a micromotor or a transformer. The use of the component is not limited to those listed here.
[0010]
The present invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings, which are given by way of example only.
[0011]
FIG. 1a is a schematic cross-sectional view of a strip in which holes have been drilled by mechanical cutting, showing that the cut surface has poor cuttability.
[0012]
FIG. 1b is a schematic cross-sectional view of the strip with holes drilled mechanically, showing that the cutability of the cut surface is acceptable.
[0013]
FIG. 1c is a schematic cross-sectional view of a strip in which holes are mechanically cut, and shows that the cut surface has good cutability.
[0014]
The strips of the invention are made of a thin (typically less than 1.5 mm thick) alloy of the Fe-Ni, Fe-Ni-Co or Fe-Ni-Co-Cu type, which is known per se in its most comprehensive form. A) Cold rolled strip. In these types of alloys, properties such as thermal expansion coefficient and magnetic permeability can be adjusted by nickel or cobalt as a nickel replacement element. The nickel content is between 30 and 70%. Copper and cobalt are both optional elements, but their total content is such that Cu + 2 × Co is less than 20%. The balance is essentially iron, impurities (eg, carbon, sulfur, phosphorus, oxygen and nitrogen) and, optionally, auxiliary alloying elements (eg, manganese, chromium, tungsten, molybdenum, titanium, vanadium, niobium and aluminum). However, the content of iron, nickel, copper and cobalt must be such that Fe + Ni + Cu + Co ≧ 95%. The content of alloying elements must be such that Mn + Cr <5%, W + 2 × Mo ≦ 2%, Ti + V + Nb + Al ≦ 1%. Since certain impurities (eg, carbon, sulfur and oxygen) present in the form of inclusions have a beneficial effect on the cleavability, it may be preferable for these impurities to be present in small amounts. Nevertheless, the carbon content should preferably be less than 0.05%, the sulfur content should preferably be less than 0.01%, more preferably less than 0.007%, and the oxygen content should preferably be less than 0.1%. 005%.
[0015]
Furthermore, the alloy is from 0.0005 to 0.007%, preferably is contained boron from 0.0007 to 0.004%, exceeding 7, preferably characterized by the cubic texture index _{D c} exceeding 10 ( 001) <100> has a cubic texture. This means that the combination of the addition of boron with a very obvious cubic texture greatly improves the mechanical cutting ability of Fe-Ni, Fe-Ni-Co or Fe-Ni-Co-Cu type alloys. Based on the inventors' surprising findings.
[0016]
The cubic texture index, D _c, is the point at 54 ° 44 ′ from the center of the strip along the 45 ° line to the rolling direction in the (111) pole figure for the strip and isotropic samples to be characterized. _Is the ratio of the maximum reflected X-ray intensity measured in step (I _cubic / I _isotropic ).
[0017]
The texture of the strip can be roughly, but easily evaluated, by examining the pull-out wrinkles in a pull-out test. This method can only be used to characterize sufficiently ductile metals. To use this test, for example, a disk having a diameter of 60 mm is prepared, and the disk is pulled out to form a cup having an average diameter of 33 mm and a height of 19 mm. Then, the difference in height between the highest point and the lowest point on the upper edge is measured. When this height difference is less than 0.3 mm, the strip is isotropic or has little texture. When this difference exceeds 1.5 mm, the strip has a very pronounced texture.
[0018]
In order to obtain an alloy strip having a pronounced cubic texture, the alloy is smelted, cast and hot-rolled in a manner known per se to a cold rolling at a rolling reduction of 80% or more, preferably 90% or more. A hot-rolled strip having a sufficient thickness is obtained so that a cold-rolled strip having a desired thickness can be obtained by rolling. The thickness of the hot rolled strip can be, for example, 5 mm. Cold rolling must be performed without intermediate annealing, but an annealing step may be performed before cold rolling. This is particularly the case when cold rolling has to be carried out several times in succession, taking into account the thickness of the hot rolled strip and the desired thickness of the cold rolled strip. After the final cold rolling (at a rolling reduction of 80% or more), a recrystallization annealing step is performed. This recrystallization annealing step is typically performed in a tunnel furnace in a protective atmosphere such as a mixture of hydrogen and nitrogen with a dew point of -40C or less. An oven temperature of about 1000 ° C. must be sufficient to obtain a fine-grain recrystallization, but not too high to prevent undesirable coarse-grain secondary recrystallization. The duration of the annealing step is usually about 1 minute. Those skilled in the art know how to employ the exact annealing conditions on a case-by-case basis to achieve fine grain recrystallization while avoiding secondary recrystallization.
[0019]
Optionally, to increase the hardness of the strip, the auxiliary cold rolling may be performed at a rolling reduction of less than 50%, preferably less than 30% after recrystallization annealing. In this way, the original cubic texture is not unduly damaged. If the rolling reduction of the auxiliary cold rolling is less than 10%, a softened or slightly work-hardened cold rolled strip having a pronounced cubic texture is obtained. If the rolling reduction of the auxiliary cold rolling exceeds 10%, a work-hardened cold-rolled strip with a pronounced cubic texture is obtained.
[0020]
Given the thickness of the hot rolled strip, the resulting cold rolled strip typically has a thickness of 0.5 mm.
[0021]
To produce parts of the invention from strips having a cubic texture index greater than 7, preferably greater than 10, and more preferably greater than 15, mechanically cut into blanks by methods known in the art. . The blank may be a flat finished part or a preform. The preform can be formed by drawing and then again cut by mechanical cutting. This cutting can be, for example, a drilling operation. A local work hardening step may be performed before this cutting operation.
[0022]
If the part is flat or slightly deformed by drawing, i.e. if the deformation caused by drawing is less than 20%, it was subjected to an auxiliary cold rolling at a rolling reduction of 10-30%, possibly 50%. Later the strip can be used. This is the case, for example, for flat parts for electron guns of color display cathode ray tubes, lead frames with connecting leads, or rotors or stators of electric micromotors.
[0023]
If the part is significantly deformed by drawing, bending or local rolling, i.e. if the deformation is greater than 20%, the strip is used in a softened or slightly hardened state. That is, it is used without performing auxiliary cold rolling or after performing auxiliary cold rolling at a rolling reduction of less than 10%. This is the case, for example, for electron gun parts for color display cathode ray tubes.
[0024]
Cut quality was evaluated by the cut surface, including the sheared and torn areas. The demarcation line between the regions must be regular and must be located approximately in the middle of the thickness. There must be no burrs.
[0025]
The cut surfaces are shown in FIGS. 1a, 1b and 1c. These surfaces are the surfaces around the holes 1a, 1b, 1c punched in the strips 2a, 2b, 2c. Only half of each hole after cutting the strip in a plane through the hole axis is shown. Each

hole wall

3a, 3b, 3c has a sheared

area

4a, 4b, 4c and a torn area 5a, 5b, 5c.
[0026]
FIG. 1a corresponds to an alloy strip with poor cuttability. The sheared area 3a occupies most of the thickness and continues near the bottom, producing substantial burrs 6a.
[0027]
FIG. 1b corresponds to an alloy strip with acceptable cutability. The sheared area 3b occupies almost half of the thickness, continues to near the bottom, and has some burr 6b.
[0028]
FIG. 1c corresponds to an alloy strip having excellent cutting properties. The sheared area 3c occupies almost half of the thickness but has no burrs.
[0029]
These figures are shown by way of example only. Methods of evaluating cut quality according to more accurate criteria than can be directly inferred from these figures are known to those skilled in the art.
[0030]
Besides observing the cut surface, the cut quality can also be evaluated by the geometric quality of the obtained part. If the cut makes a round hole, the cut quality is evaluated in consideration of how round the hole is.
[0031]
Usually, in order to evaluate the quality of a cut part, observation is performed at a magnification of 10 to 50 times.
[0032]
As an example and a comparative example, a hot-rolled strip having a thickness of 4.5 mm made of an FeNi42 alloy having a chemical composition shown in% by weight in Table 1 was produced.
[0033]
[Table 1]

Alloys PV588 and PW075 have the compositions of the present invention, and alloy PV408 is a comparison.
[0034]
Six production schemes from the hot-rolled strip described above, including a first cold-rolling step at a deformation rate DEF1, a recrystallization annealing step in a tunnel furnace and a second cold-rolling step at a deformation rate DEF2 ( A, B, C, D, E and F) were used to produce cold strips. Optionally, in order to adjust the thickness of the strip to a desired value, a first deformation step was performed after the hot-rolled strip was pre-deformed, followed by a recrystallization annealing step.
[0035]
Table 2 shows the deformation rate, the obtained hardness Hv, and the elongation at break A% (identical for the three alloys) of each scheme.
[0036]
[Table 2]

For each scheme, showing a cubic texture index D _c obtained in each alloy in Table 3.
[0037]
[Table 3]

From the results described above, deformation rate DEF1 in order to obtain a cubic texture index D _c exceeding 10 must be high, preferably should be greater than 80%, it can be seen that should not deformation ratio DEF2 is high .
[0038]
Cold rolled strips made from the PV588 alloy using Schemes D, E and F and strips made from the PW075 alloy using Schemes C, D, E and F are inventive strips. Other strips are comparison strips.
[0039]
The three alloys and 0.25 mm thick strips manufactured according to Manufacturing Scheme D were mechanically cut to make lead frames. 100% better parts were obtained from the PV588 and PW075 alloys containing boron according to the invention. On the other hand, a defective part with remarkable burrs was produced from the PV408 alloy.
[0040]
Batches of flat parts were cut from 0.4 mm thick strips manufactured according to manufacturing schemes A, B and C, respectively, from a PW075 alloy containing boron according to the present invention. These parts had a circular hole with a diameter of 0.5 mm by punching.
[0041]
The batch corresponding to scheme A (comparison) was only good at 24% of the parts and the batch corresponding to scheme B (comparison) was only 53% better. In contrast, 100% of the parts were good in the batch corresponding to Scheme C (invention).
[Brief description of the drawings]
FIG. 1A
FIG. 4 is a schematic sectional view of a strip in which holes are mechanically cut.
FIG. 1B
FIG. 4 is a schematic sectional view of a strip in which holes are mechanically cut.
FIG. 1C
FIG. 4 is a schematic sectional view of a strip in which holes are mechanically cut.

Claims

A strip made of an austenitic Fe-Ni alloy, Fe-Ni-Co alloy or Fe-Ni-Co-Cu alloy, wherein the chemical composition of the alloy is expressed by weight%.

The balance is iron and impurities (eg, C, S, P, O and N), provided that Fe + Ni + Cu + Co ≧ 95% and the alloy has a cubic texture with a cubic texture index D _c ≧ 7. The strip as set forth above.

2. The strip according to claim 1, wherein 0.0007% ≤B≤0.004%.

The strip according to claim 1, wherein D _c >.

The strip according to any one of claims 1 to 3, wherein the carbon content of the alloy is 0.05% or less.

The strip according to any one of claims 1 to 4, wherein the alloy has a sulfur content of 0.01% or less.

The strip of claim 5, wherein the alloy has a sulfur content of 0.007% or less.

The strip according to any one of claims 1 to 6, wherein the oxygen content is less than 0.005%.

It is a manufacturing method of the strip according to any one of claims 1 to 7,
Cold rolling at a deformation rate exceeding -80% to produce a strip comprising an alloy having a composition as defined in any one of claims 1 to 7,
Performing a fine grain recrystallization annealing operation on said strip;
-Said method, optionally performing a supplementary cold rolling operation with a deformation rate of less than 40%.

A method for producing parts by mechanical cutting or mechanical cutting and drawing,
-Taking a blank from the strip according to any one of claims 1 to 7,
Performing at least one mechanical cutting operation and optionally at least one drawing operation on said blank, said at least one drawing operation being before or after said at least one mechanical cutting operation; The method as described above.

10. The method according to claim 9, wherein the component is an electron gun component having a hole through which electrons pass, a lead frame having connection leads, or a magnetic core of a micromotor or a transformer.