JP2004300010A

JP2004300010A - Polymer concrete composition

Info

Publication number: JP2004300010A
Application number: JP2003098300A
Authority: JP
Inventors: Yoshimitsu Ina; 由光伊奈
Original assignee: Kao Corp
Current assignee: Kao Corp
Priority date: 2003-04-01
Filing date: 2003-04-01
Publication date: 2004-10-28
Anticipated expiration: 2023-04-01
Also published as: JP4554165B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a polymer concrete composition which has excellent packing properties. <P>SOLUTION: The polymer concrete composition contains: (A) a binder containing a hardenable resin and a hardener, and whose viscosity at 25°C is 100 to 700 mPa×s; (B) a particulate filler having a circularity of 0.80 to 1.0 and a mean particle diameter of 5 to 50 μm; and (C) aggregate in which the weight fraction of the particles with a particle diameter of ≤45 μm is ≤5%, by specific ratios, respectively. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリマーコンクリート組成物、該組成物から得られる成形体、及び成形体の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリマーコンクリートは、セメントを使用せずに、ポリマーからなる結合剤、微粒子無機充填材、骨材を含有するものであり、かかるポリマーコンクリートから得られた成形体は、その優れた強靭性、化学的安定性、防振性等の特性から、各種機械部品、工作機械部品などに利用されている。
【０００３】
しかし、ポリマーコンクリートでは、通常、結合剤に対して比較的多量の骨材が配合されることから（特許文献１〜３）、成型時の型への充填性が悪く、強靭性や防振性、外観が不十分となる。
【０００４】
そのため、流動性付与剤の添加などの技術が提案され（特許文献４）、ある程度の効果を得ているが、さらなる改善が望まれている。
【０００５】
【特許文献１】
特開昭５５−１６００５６号公報
【特許文献２】
特開昭６１−１８３１５９号公報
【特許文献３】
特開昭６１−１５８８５４号公報
【特許文献４】
特開平７−１０１７６２号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、充填性に優れたポリマーコンクリート組成物を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、硬化性樹脂と硬化剤を含有する２５℃における粘度が１００〜７００ｍＰａ・ｓの結合剤（Ａ）と、円形度０．８０〜１．０で平均粒径５〜５０μｍの微粒子充填材（Ｂ）と、粒径４５μｍ以下の粒子の重量分率が５％以下である骨材（Ｃ）とを含有し、結合剤（Ａ）、微粒子充填材（Ｂ）、骨材（Ｃ）の重量比率が、（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）＝５〜２０／５〜３０／９０〜５０である、ポリマーコンクリート組成物に関する。
【０００８】
また、本発明は、上記本発明のポリマーコンクリート組成物を硬化して得られるポリマーコンクリート成形体に関する。
【０００９】
また、本発明は、硬化性樹脂と円形度０．８０〜１．０で平均粒径５〜５０μｍの微粒子充填材（Ｂ）とを混合後、粒径４５μｍ以下の粒子の重量分率が５％以下である骨材（Ｃ）を混合する工程を有するポリマーコンクリート成形体の製造方法であって、前記硬化性樹脂とその硬化剤とを含有する結合剤（Ａ）の２５℃における粘度が１００〜７００ｍＰａ・ｓであるポリマーコンクリート成形体の製造方法に関する。
【００１０】
本発明者等は、比較的多量の骨材が互いに接触し緊密に充填された状態となるポリマーコンクリート組成物では、結合剤がその微細な隙間に充填される際の充填抵抗が充填性や流動性の低下の主原因であることを見いだし、その充填抵抗を極力低下させる方法について検討した。
【００１１】
その結果、結合剤の粘度が適正である必要があることを見いだした。すなわち、結合剤の粘度が高すぎると充填抵抗が増加し、一方、低すぎると微粒子充填材の沈降等により不均一化したり、低分子量品であることから硬化に時間がかかる。一般には、結合剤と微粒子充填材の配合物の粘度が重要であると考えられるが、予期に反し、充填性との相関は見いだされなかった。これは、充填時、振動を加えるため、２次凝集構造が壊れるためと思われる。
【００１２】
また、更に、微粒子充填材の形状が重要であることを見いだした。すなわち、微粒子充填材の円形度は、粒子形状が円に近いものほど微細空間を移動しやすく、骨材間の空隙への充填性がよい。また、充填時、コロの作用により骨材が最密充填構造に移行し易い。ただし、微粒子充填材の平均粒径が大きすぎると充填抵抗が増加し、小さすぎると結合剤との混合が困難かつ増粘につながり、取扱困難となる。また、表面積の増加による結合剤との密着不良による成形体の強靭性低下も生じる。
【００１３】
また、更に、骨材中の微粒子分は、表面積が大きいため、結合剤と濡れ性が悪く、大きな充填抵抗となることが判明した。微粒子充填材は微粒子分が多いとはいえ、前もって結合剤と混合できるため影響は小さいと考えられるが、ポリマーコンクリート組成物の施工現場の実態からは、骨材を前もって結合剤と混合することは困難であり、骨材中の微粒子分の比率は重要なポイントとなる。
【００１４】
このような観点から、本発明では、ポリマーコンクリート組成物に配合される結合剤、微粒子充填材及び骨材について、それぞれの適正な物性を検討し、具体的に上記の範囲とすることで、優れた充填性を有するポリマーコンクリート組成物を得たものである。以下、本発明の各成分について詳述する。
【００１５】
【発明の実施の形態】
結合剤（Ａ）は、硬化性樹脂、硬化剤、要すれば希釈剤などを含有するものであり、本発明のポリマーコンクリート組成物中の固形物を除いた液状組成物である。
【００１６】
硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、不飽和ウレタン樹脂、メタクリル酸エステル樹脂、ポリオールとポリイソシアネートからなるポリウレタン樹脂などがあげられ、硬化性、骨材との密着性の観点からエポキシ樹脂が好ましい。かかる硬化性樹脂は、市販品を適宜使用することができる。
【００１７】
エポキシ樹脂としては、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦの如きジフェノール類のジグリシジルエーテルや、前記ジフェノール類とエピクロルヒドリン等の初期縮合物が挙げられ、好ましくは、ビスフェノールＡ系エポキシ樹脂である。
【００１８】
エポキシ樹脂の硬化剤としては、ｍ−キシリレンジアミン、２，３，５−トリ（ジメチルアミノメチル）フェノール等の芳香族ポリアミン、ジエチルアミノプロピルアミン、ジエチレントリアミンなどの脂肪族ポリアミンが挙げられる。かかるポリアミン等を含有する市販硬化剤を適宜用いればよい。硬化剤は、硬化性樹脂１００重量部に対して１０〜１００重量部、好ましくは３０〜７０重量部の比率で用いられることが好ましい。
【００１９】
また、結合剤（Ａ）に使用できる希釈剤としては、芳香族系モノエポキシ化合物、例えばクレゾールグリシジルエーテルなどが硬化物の強度の向上にも繋がり好ましい。添加量は硬化性樹脂１００重量部に対し、３０重量部以下が好ましい。
【００２０】
結合剤（Ａ）は、２５℃における粘度が１００〜７００ｍＰａ・ｓ、好ましくは２００〜５００ｍＰａ・ｓ、より好ましくは３００〜５００ｍＰａ・ｓである。結合剤の粘度は、硬化性樹脂の分子量や希釈剤の配合量などで調整できる。
【００２１】
微粒子充填材（Ｂ）は、無機充填材が好ましく、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、水酸化アルミニウム、アルミナ、ムライト、炭化ケイ素、窒化ケイ素、シリカ、ガラス、フライアッシュ等があげられ、これらのうち円形度の高い充填材、具体的には溶融シリカ、ガラスビーズ、フライアッシュが特に好ましい。これらの混合物を使用してもよい。
【００２２】
微粒子充填材（Ｂ）の円形度は０．８０〜１．０であり、充填性の観点から、好ましくは０．９０〜１．０、より好ましくは０．９５〜０．９８である。円形度は、微粒子を研磨や加熱溶融処理、好ましくは加熱溶融処理により調整できる。また、微粒子の表面をシランカッブリング剤などで処理してもよい。
【００２３】
円形度は、粒子を走査型電子顕微鏡にて撮影し各粒子の粒子投影図について投影面積と輪郭の長さ（周長）を測定し次式で算出する。
【００２４】
円形度＝（粒子の投影面積と同じ面積を有する円の周長）／（粒子投影図の輪郭の長さ）
【００２５】
また、微粒子充填材（Ｂ）の平均粒径は５〜５０μｍであり、充填性の観点から、好ましくは１０〜３０μｍ、より好ましくは１０〜２５μｍである。ここで、粒径は、粒子の長軸長と短軸長の相加平均、すなわち（長軸長＋短軸長）／２である（以下同様）。
【００２６】
骨材（Ｃ）は、砂、砂利、大理石や花崗岩等の天然石、硝子片などが挙げられ、製品に求められる性質（高剛性、低熱膨張率、低コストなど）に応じ選択すればよいが、充填性の点から、大理石、花崗岩が好ましい。また、骨材（Ｃ）の形状は、接触骨材が咬合し強度保持の観点より多角形が好ましく、破砕品が好ましい。
【００２７】
また、骨材（Ｃ）は、充填性の点から、粒径４５μｍ以下の粒子の重量分率が５％以下である。粒径の調整の容易さを加味すれば、当該粒子の重量分率は、１〜５％、特には２〜４％が好ましい。粒径分布の測定は、目開き４５μｍのＪＩＳ標準フルイで行う。骨材（Ｃ）中の微粒子分の調整は、前もって篩処理などにより行えばよい。また、骨材（Ｃ）の平均粒径は製品の壁厚に応じて適宜決定すればよいが、１〜３０ｍｍが好ましく、また最大粒子径は、壁厚の１／２以下が好ましい。
【００２８】
本発明において、結合剤（Ａ）、微粒子充填材（Ｂ）、骨材（Ｃ）の重量比率は、（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）＝５〜２０／５〜３０／９０〜５０、好ましくは５〜１５／５〜２０／８５〜７０である。この重量比率では、（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）が１００となることが好ましい。
【００２９】
本発明のポリマーコンクリート組成物には、強度の改善のために繊維、着色剤、流動性向上剤などが添加されていてもよい。
【００３０】
本発明のポリマーコンクリート組成物から成形体を製造するには、まず、微粒子充填材（Ｂ）を硬化性樹脂、要すれば希釈剤と混合後、骨材（Ｃ）と混合する。尚、硬化剤は、本発明の製造方法の何れの工程において添加してもよく、具体的には、（ｉ）硬化性樹脂に予め添加する、（ｉｉ）硬化性樹脂と無機充填材（Ｂ）の混合時又は混合後に添加する、（ｉｉｉ）硬化性樹脂と微粒子充填材（Ｂ）と骨材（Ｃ）との混合時又は混合後に添加する、（ｉｖ）これらの組み合わせにより添加する等を採用することができるが、硬化性樹脂の安定性の観点からは、当該樹脂と微粒子充填材（Ｂ）を十分に混合した後に添加するのが好ましい。すなわち、本発明の製造方法は、硬化性樹脂と微粒子充填材（Ｂ）の混合物に硬化剤を添加する工程を有することが好ましい。
【００３１】
このようにして得られたポリマーコンクリート組成物を、離型剤を塗布した鉄板、アルミ板、木型、合成樹脂型等の型枠内に充填する。その際、型を激しく振動させることが好ましく、具体的には、０．５〜５ｍｍの振動を３６０〜３６００回／分与えることが好ましい。その間、全体を減圧にすることが出来れば、脱泡が進み、表面平滑性が向上し、より好ましい。
【００３２】
【発明の効果】
本発明によれば、充填性に優れたポリマーコンクリート組成物が提供される。本発明のポリマーコンクリート組成物から得られた成形体は、強靭性、化学的安定性、防振性等に優れており、各種機械部品、工作機械部品などとして極めて有用である。
【００３３】
【実施例】
実施例１〜５及び比較例１〜４
表１の硬化性樹脂と希釈剤（クレゾールグリシジルエーテル）の混合物に、表１の微粒子充填材を添加混合した後、硬化剤（変性脂肪族ポリアミン等からなる混合物、アミン価４４０ｍｇＫＯＨ／ｇ、粘度１００ｍＰａ・ｓ／２５℃）を表１記載の比率で混合し、最後に骨材として花崗岩破砕物（平均粒径１０ｍｍ以下）を添加し、ポリマーコンクリート組成物を１００ｇ調製した。この組成物を、振動（２ｍｍの振動を２０００回／分）をかけながら直径６０ｍｍの円筒状の型に充填しその充填性を評価した。充填性は、骨材と結合剤間に隙間が見られず且つ表面が非常にきれいであるものを「◎」、骨材と結合剤間に隙間は見られないが、表面がやや粗いものを「○」、骨材と結合剤間にやや隙間が見られるものを「△」、骨材と結合剤間に多くの隙間が見られるものを「×」とした。結果を表１に示す。
【００３４】
また、表１中の結合剤の粘度は、２５℃において株式会社東京計器Ｂ型粘度計（形式ＢＭ型：ローターＮｏ．３で１分後の値を原則とし、目盛りが１０〜９０を外れる場合はローターを変更）を用いて測定したものである。
【００３５】
【表１】

【００３６】
（注）表中の記号は以下の意味である。
・樹脂Ａ：ビスフェノールＡ系エポキシ樹脂（エポキシ当量１９０ｇ／ｅｑ、粘度１２２００ｍＰａ・ｓ／２５℃）
・樹脂Ｂ：ビスフェノールＦ系エポキシ樹脂（エポキシ当量１７０ｇ／ｅｑ、粘度３５００ｍＰａ・ｓ／２５℃）
・樹脂Ｃ：ビスフェノールＦ系エポキシ樹脂（分子蒸留品、エポキシ当量１６０ｇ／ｅｑ、粘度１２００ｍＰａ・ｓ／２５℃）
【００３７】
実施例１〜５では、いずれも型内に隙間なく充填でき、優れた充填性が得られた。また、平均粒径が同等でも微粒子充填材の形状が丸味を帯びるものほど良好な充填性を示すことがわかる。
【００３８】
一方、比較例１のように、角張った形状のシリカ破砕品を用いた場合は、型内の隙間を完全に埋めることはできず、充填性が著しく悪くなる。また、球状の微粒子充填材を用いても、比較例２に示すようにその粒径が大きいと、この結合剤量においては型内の隙間を完全に埋めることはできず、優れた充填性を得ることはできなかった。比較例３及び４では比較例１、２に比べれば多少充填性は向上するが、比較例３では、脱泡が困難で、また、比較例４では、充填途中で混合物が粘度の高い団子状となり、型内の隙間を埋めるために長い時間振動を与える必要があった。
【００３９】
実施例６及び比較例５
結合剤（Ａ）、微粒子充填材（Ｂ）及び骨材（Ｃ）の種類と重量比を表２のように変更し、実施例１等と同様の方法でポリマーコンクリート組成物を調製し、その充填性を実施例１と同様に評価した。結果を表２に示す。
【００４０】
【表２】

【００４１】
実施例６と比較例５では、微粒子充填材含量を高めたため、結合剤と微粒子充填材の配合物の粘度は大きく上昇したが、結果は実施例２と比較例１の関係と同様であった。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a polymer concrete composition, a molded article obtained from the composition, and a method for producing a molded article.
[0002]
[Prior art]
Polymer concrete does not use cement, but contains a binder made of a polymer, a fine particle inorganic filler, and an aggregate.A molded article obtained from such polymer concrete has excellent toughness, It is used for various machine parts, machine tool parts, etc. due to its characteristics such as stability and vibration proof.
[0003]
However, in polymer concrete, since a relatively large amount of aggregate is usually mixed with a binder (Patent Documents 1 to 3), the filling property in a mold at the time of molding is poor, and the toughness and vibration damping property are poor. , Appearance becomes insufficient.
[0004]
Therefore, techniques such as addition of a fluidity-imparting agent have been proposed (Patent Document 4), and some effects have been obtained, but further improvements are desired.
[0005]
[Patent Document 1]
JP-A-55-160056 [Patent Document 2]
JP-A-61-183159 [Patent Document 3]
JP-A-61-158854 [Patent Document 4]
JP-A-7-101762
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to provide a polymer concrete composition having excellent filling properties.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The present invention relates to a binder (A) containing a curable resin and a curing agent and having a viscosity of 100 to 700 mPa · s at 25 ° C., and a fine particle filling having a circularity of 0.80 to 1.0 and an average particle size of 5 to 50 μm. A binder (A), a fine particle filler (B), and an aggregate (C) containing a material (B) and an aggregate (C) in which the weight fraction of particles having a particle size of 45 μm or less is 5% or less. Is a polymer concrete composition having a weight ratio of (A) / (B) / (C) = 5-20 / 5-30 / 90-50.
[0008]
The present invention also relates to a polymer concrete molded product obtained by curing the polymer concrete composition of the present invention.
[0009]
Further, according to the present invention, after the curable resin is mixed with the fine particle filler (B) having a circularity of 0.80 to 1.0 and an average particle size of 5 to 50 μm, the weight fraction of the particles having a particle size of 45 μm or less is 5%. % Of a binder (A) containing the curable resin and the curing agent, the method comprising a step of mixing the aggregate (C) having a viscosity of not more than 100%. The present invention relates to a method for producing a polymer concrete molded product having a pressure of 700 mPa · s.
[0010]
The present inventors have found that, in a polymer concrete composition in which a relatively large amount of aggregate comes into contact with each other and is in a tightly packed state, the filling resistance when the binder is filled into the fine gaps indicates the filling property and the flowability. It was found that this was the main cause of the decrease in the filling property, and a method for reducing the filling resistance as much as possible was examined.
[0011]
As a result, it has been found that the viscosity of the binder needs to be proper. That is, if the viscosity of the binder is too high, the filling resistance increases. On the other hand, if the viscosity is too low, the binder becomes uneven due to sedimentation of the fine particle filler and the like, and it takes a long time to cure because of a low molecular weight product. It is generally believed that the viscosity of the blend of binder and particulate filler is important, but unexpectedly, no correlation with fillability was found. This is presumably because vibration is applied during the filling to break the secondary aggregated structure.
[0012]
Further, they have found that the shape of the fine particle filler is important. That is, the degree of circularity of the fine particle filler is such that the closer the particle shape is to a circle, the easier it is to move in a fine space, and the better the filling of the voids between the aggregates. Further, at the time of filling, the aggregate easily moves to the close-packed structure by the action of the rollers. However, if the average particle size of the fine particle filler is too large, the filling resistance increases, and if the average particle size is too small, mixing with the binder is difficult and leads to thickening, which makes handling difficult. In addition, the toughness of the molded article is reduced due to poor adhesion to the binder due to an increase in surface area.
[0013]
Further, it has been found that the fine particles in the aggregate have a large surface area, so that they have poor wettability with the binder and have high filling resistance. Although the fine particle filler has a large amount of fine particles, it is considered that the effect is small because it can be mixed with the binder in advance, but from the actual situation of the construction site of the polymer concrete composition, it is not possible to mix the aggregate with the binder in advance. It is difficult, and the ratio of fine particles in the aggregate is an important point.
[0014]
From this point of view, in the present invention, the appropriate physical properties of the binder, the fine particle filler, and the aggregate to be blended in the polymer concrete composition are examined, and by specifically setting the above range, it is excellent. Thus, a polymer concrete composition having a filling property was obtained. Hereinafter, each component of the present invention will be described in detail.
[0015]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
The binder (A) contains a curable resin, a curing agent, and, if necessary, a diluent, and is a liquid composition excluding solids in the polymer concrete composition of the present invention.
[0016]
Examples of the curable resin include an epoxy resin, an unsaturated polyester, an unsaturated urethane resin, a methacrylate resin, and a polyurethane resin composed of a polyol and a polyisocyanate. Is preferred. As such a curable resin, a commercially available product can be appropriately used.
[0017]
Examples of the epoxy resin include diglycidyl ethers of diphenols such as bisphenol A and bisphenol F, and initial condensates of the diphenols and epichlorohydrin, and are preferably bisphenol A epoxy resins.
[0018]
Examples of the curing agent for the epoxy resin include aromatic polyamines such as m-xylylenediamine and 2,3,5-tri (dimethylaminomethyl) phenol, and aliphatic polyamines such as diethylaminopropylamine and diethylenetriamine. A commercially available curing agent containing such a polyamine or the like may be appropriately used. The curing agent is preferably used in a ratio of 10 to 100 parts by weight, preferably 30 to 70 parts by weight, based on 100 parts by weight of the curable resin.
[0019]
As a diluent that can be used for the binder (A), an aromatic monoepoxy compound, for example, cresol glycidyl ether, is also preferable because it also leads to an improvement in the strength of the cured product. The addition amount is preferably 30 parts by weight or less based on 100 parts by weight of the curable resin.
[0020]
The binder (A) has a viscosity at 25 ° C. of 100 to 700 mPa · s, preferably 200 to 500 mPa · s, more preferably 300 to 500 mPa · s. The viscosity of the binder can be adjusted by adjusting the molecular weight of the curable resin and the amount of the diluent.
[0021]
The fine particle filler (B) is preferably an inorganic filler, and examples thereof include calcium carbonate, magnesium carbonate, aluminum hydroxide, alumina, mullite, silicon carbide, silicon nitride, silica, glass, and fly ash. Particularly, fillers having a high content, specifically, fused silica, glass beads, and fly ash are particularly preferable. These mixtures may be used.
[0022]
The degree of circularity of the fine particle filler (B) is 0.80 to 1.0, and preferably 0.90 to 1.0, more preferably 0.95 to 0.98, from the viewpoint of filling properties. The circularity can be adjusted by polishing or heating and melting the fine particles, preferably by heating and melting. Further, the surface of the fine particles may be treated with a silane coupling agent or the like.
[0023]
The degree of circularity is calculated by the following equation by taking an image of the particles with a scanning electron microscope, measuring the projection area and the length of the contour (perimeter) of the particle projection view of each particle.
[0024]
Circularity = (perimeter of a circle having the same area as the projected area of a particle) / (length of contour of particle projected view)
[0025]
The average particle size of the fine particle filler (B) is 5 to 50 μm, and preferably 10 to 30 μm, more preferably 10 to 25 μm from the viewpoint of filling properties. Here, the particle size is an arithmetic mean of the major axis length and the minor axis length of the particles, that is, (major axis length + minor axis length) / 2 (the same applies hereinafter).
[0026]
The aggregate (C) includes sand, gravel, natural stones such as marble and granite, glass fragments, and the like, and may be selected according to the properties (high rigidity, low coefficient of thermal expansion, low cost, etc.) required for the product. From the viewpoint of filling properties, marble and granite are preferred. Further, the shape of the aggregate (C) is preferably polygonal from the viewpoint of contact strength with the bite of the contact aggregate, and strength retention, and a crushed product is preferable.
[0027]
In the aggregate (C), the weight fraction of particles having a particle size of 45 μm or less is 5% or less from the viewpoint of filling properties. Taking into account the ease of adjusting the particle size, the weight fraction of the particles is preferably 1 to 5%, particularly preferably 2 to 4%. The particle size distribution is measured using a JIS standard sieve having a mesh size of 45 μm. The fine particles in the aggregate (C) may be adjusted by sieving or the like in advance. The average particle size of the aggregate (C) may be appropriately determined according to the wall thickness of the product, but is preferably 1 to 30 mm, and the maximum particle size is preferably 以下 or less of the wall thickness.
[0028]
In the present invention, the weight ratio of the binder (A), the particulate filler (B), and the aggregate (C) is (A) / (B) / (C) = 5-20 / 5-30 / 90-50. And preferably 5 to 15/5 to 20/85 to 70. In this weight ratio, (A) + (B) + (C) is preferably 100.
[0029]
The polymer concrete composition of the present invention may contain a fiber, a colorant, a fluidity improver and the like for improving the strength.
[0030]
In order to produce a molded article from the polymer concrete composition of the present invention, first, the fine particle filler (B) is mixed with a curable resin, if necessary, a diluent, and then mixed with the aggregate (C). The curing agent may be added in any step of the production method of the present invention. Specifically, (i) the curing resin and the inorganic filler (B) are added in advance to the curing resin. ) Is added at or after mixing, (iii) is added at or after mixing the curable resin, the fine particle filler (B) and the aggregate (C), (iv) is added by a combination thereof, and the like. From the viewpoint of stability of the curable resin, it is preferable to add the resin after sufficiently mixing the resin and the fine particle filler (B). That is, the production method of the present invention preferably includes a step of adding a curing agent to a mixture of the curable resin and the fine particle filler (B).
[0031]
The polymer concrete composition thus obtained is filled into a mold such as an iron plate, an aluminum plate, a wooden mold, or a synthetic resin mold coated with a release agent. At this time, it is preferable to vibrate the mold violently, and specifically, it is preferable to apply 0.5 to 5 mm of vibration to 360 to 3600 times / min. In the meantime, if the whole can be reduced in pressure, defoaming proceeds and surface smoothness is improved, which is more preferable.
[0032]
【The invention's effect】
According to the present invention, a polymer concrete composition having excellent filling properties is provided. The molded product obtained from the polymer concrete composition of the present invention is excellent in toughness, chemical stability, vibration damping properties and the like, and is extremely useful as various machine parts, machine tool parts and the like.
[0033]
【Example】
Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 to 4
After adding and mixing the fine particle filler of Table 1 to the mixture of the curable resin of Table 1 and the diluent (cresol glycidyl ether), a mixture of a curing agent (modified aliphatic polyamine, etc.), an amine value of 440 mgKOH / g, and a viscosity of 100 mPa S / 25 ° C.) in the ratio shown in Table 1, and finally, crushed granite (average particle size of 10 mm or less) was added as an aggregate to prepare 100 g of a polymer concrete composition. The composition was filled in a cylindrical mold having a diameter of 60 mm while applying vibration (2000 mm / minute of 2 mm vibration), and the filling property was evaluated. For the filling property, "◎" indicates that there is no gap between the aggregate and the binder and the surface is very clean, and "G" indicates that there is no gap between the aggregate and the binder but the surface is slightly rough. “○”, “もの” indicates a slight gap between the aggregate and the binder, and “×” indicates a large gap between the aggregate and the binder. Table 1 shows the results.
[0034]
In addition, the viscosity of the binder in Table 1 is a value measured at 25 ° C. by Tokyo Keiki B-type viscometer (type BM: rotor No. 3 after 1 minute in principle, when the scale is out of 10 to 90). Is measured using a modified rotor.
[0035]
[Table 1]

[0036]
(Note) The symbols in the table have the following meanings.
-Resin A: bisphenol A epoxy resin (epoxy equivalent 190 g / eq, viscosity 12200 mPa-s / 25 ° C)
-Resin B: bisphenol F-based epoxy resin (epoxy equivalent 170 g / eq, viscosity 3500 mPa · s / 25 ° C)
-Resin C: bisphenol F-based epoxy resin (molecular distilled product, epoxy equivalent: 160 g / eq, viscosity: 1200 mPa · s / 25 ° C)
[0037]
In Examples 1 to 5, all of the molds could be filled without gaps, and excellent filling properties were obtained. In addition, even if the average particle diameters are the same, it can be seen that the more round the shape of the fine particle filler, the better the filling property.
[0038]
On the other hand, when a crushed silica product having a square shape is used as in Comparative Example 1, the gap in the mold cannot be completely filled, and the filling property is significantly deteriorated. Further, even if a spherical fine particle filler is used, if the particle size is large as shown in Comparative Example 2, the gap in the mold cannot be completely filled with this amount of the binder, and excellent filling properties are obtained. I couldn't get it. In Comparative Examples 3 and 4, the filling property is slightly improved as compared with Comparative Examples 1 and 2, but in Comparative Example 3, defoaming is difficult. Therefore, it was necessary to apply vibration for a long time to fill the gap in the mold.
[0039]
Example 6 and Comparative Example 5
The types and weight ratios of the binder (A), the particulate filler (B) and the aggregate (C) were changed as shown in Table 2, and a polymer concrete composition was prepared in the same manner as in Example 1 and the like. The filling property was evaluated in the same manner as in Example 1. Table 2 shows the results.
[0040]
[Table 2]

[0041]
In Example 6 and Comparative Example 5, the viscosity of the blend of the binder and the fine particle filler was significantly increased due to the increase in the content of the fine particle filler, but the results were similar to the relationship between Example 2 and Comparative Example 1. .

Claims

A binder (A) having a viscosity of 100 to 700 mPa · s at 25 ° C. containing a curable resin and a curing agent, and a fine particle filler (B) having a circularity of 0.80 to 1.0 and an average particle size of 5 to 50 μm. And an aggregate (C) in which the weight fraction of particles having a particle size of 45 μm or less is 5% or less, and the weight ratio of the binder (A), the fine particle filler (B), and the aggregate (C) is , (A) / (B) / (C) = 5-20 / 5-30 / 90-50.

The polymer concrete composition according to claim 1, wherein the curable resin is an epoxy resin.

3. The polymer according to claim 1, wherein the fine particle filler (B) is at least one selected from calcium carbonate, magnesium carbonate, aluminum hydroxide, alumina, mullite, silicon carbide, silicon nitride, silica, fly ash and glass. Concrete composition.

A polymer concrete molded product obtained by curing the polymer concrete composition according to claim 1.

After mixing the curable resin with the fine particle filler (B) having a circularity of 0.80 to 1.0 and an average particle size of 5 to 50 μm, an aggregate having a weight fraction of particles having a particle size of 45 μm or less of 5% or less is used. A method for producing a polymer concrete molded article having a step of mixing (C), wherein the binder (A) containing the curable resin and the curing agent has a viscosity at 25 ° C of 100 to 700 mPa · s. A method for producing a polymer concrete molded product.