JP2004124266A

JP2004124266A - Substrate for brassiere cup

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Publication number: JP2004124266A
Application number: JP2002285621A
Authority: JP
Inventors: Kanji Hirano; 平野　寛治
Original assignee: Japan Vilene Co Ltd
Current assignee: Japan Vilene Co Ltd
Priority date: 2002-09-30
Filing date: 2002-09-30
Publication date: 2004-04-22
Anticipated expiration: 2022-09-30
Also published as: JP4256656B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a substrate for brassiere cups having excellent soft touch feeling, reducing a decrease in thickness after washing and reducing a decrease in bending rigidity after the washing while maintaining moderate elasticity and shape holding properties and having excellent durability such as washing durability. <P>SOLUTION: The substrate for the brassiere cups is obtained by binding spaces among constituent fibers of a fiber web containing at least 30 mass% of conjugated fibers formed from polyethylene terephthalate or a polyethylene terephthalate copolymer resin component and a polybutylene terephthalate resin component with a thermosetting resin. The mass of the thermosetting resin is 0.25-2.0 times based on the mass of the fiber web. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、縫製タイプのブラジャーカップを得るのに適したブラジャーカップ用基材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ブラジャーカップ用基材としては、例えば実開昭６３−７８００８号公報（特許文献１　実用新案登録請求の範囲など参照）に、捲縮数２０〜７０山／２５ｍｍ、平均捲縮半径０．０５〜０．２５ｍｍのスパイラル状捲縮を有する高捲縮性繊維を２０〜１００％含む繊維ウエブに、ガラス転移点が０℃以上のアクリル系樹脂を付着せしめてなるブラジャーカップ芯が、記載されている。このブラジャーカップ芯は、ガラス転移点が０℃以上のアクリル系樹脂を用いることによって、カット性に優れ、且つ風合いのソフトなブラジャーカップ芯となっている。また、高捲縮性繊維を用いることによって、耐洗濯性や耐ドライクリーニング性などの耐久性を持たせるとともに、融通性を高め、風合いをソフトにしている。しかし、より高級な品質のブラジャーカップ用基材が求められており、洗濯試験によるへたり（例えば、厚さの減少、曲げ硬さの減少）を無くするなど、更なる耐久性の向上が求められていた。
【０００３】
この出願の発明に関連する先行技術文献情報としては次のものがある。
【特許文献１】
実開昭６３−７８００８号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような従来技術に対して、ソフトな風合いに優れ、適度な弾力性および保形性を維持しながら、洗濯後の厚さの減少を少なくし、洗濯後の曲げ硬さの減少を少なくして、洗濯耐性などの耐久性に優れたブラジャーカップ用基材を提供することを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するための手段は、請求項１の発明では、ポリエチレンテレフタレート又はポリエチレンテレフタレート共重合体樹脂成分と、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分とから形成された複合繊維を、少なくとも３０質量％含む繊維ウエブの構成繊維間が、熱硬化性樹脂によって結合されており、前記熱硬化性樹脂の質量は前記繊維ウエブの質量に対して、０．２５〜２．０倍であることを特徴とするブラジャーカップ用基材である。
【０００６】
請求項２の発明では、前記ポリエチレンテレフタレート又はポリエチレンテレフタレート共重合体樹脂成分と、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分とから形成された複合繊維が、サイドバイサイド型複合繊維である請求項１に記載のブラジャーカップ用基材である。
【０００７】
請求項３の発明では、前記繊維ウエブが、スパイラル状の捲縮を有する合成繊維を含む、請求項１又は２に記載のブラジャーカップ用基材である。
【０００８】
請求項４の発明では、前記繊維ウエブの構成繊維間が、ニードルパンチによって絡合されている請求項１〜３の何れかに記載のブラジャーカップ用基材である。
【０００９】
請求項５の発明では、前記繊維ウエブが、前記ポリエチレンテレフタレート又はポリエチレンテレフタレート共重合体樹脂成分と、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分とから形成された複合繊維１００〜５０質量％と、スパイラル状の捲縮を有する合成繊維０〜５０質量％とからなる繊維ウエブであり、厚さが２．５〜１０ｍｍである請求項１〜４の何れかに記載のブラジャーカップ用基材である。
【００１０】
請求項６の発明では、前記繊維ウエブが、前記ポリエチレンテレフタレート又はポリエチレンテレフタレート共重合体樹脂成分と、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分とから形成された複合繊維９０〜３０質量％と、スパイラル状の捲縮を有する合成繊維１０〜７０質量％とからなる繊維ウエブであり、厚さが１０〜４５ｍｍである請求項１〜４の何れかに記載のブラジャーカップ用基材である。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明にかかるブラジャーカップ用基材の好ましい実施の形態について詳細に説明する。
【００１２】
本発明のブラジャーカップ用基材は、ポリエチレンテレフタレート又はポリエチレンテレフタレート共重合体樹脂成分と、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分とから形成された複合繊維を、少なくとも３０質量％含む繊維ウエブの構成繊維間が、熱硬化性樹脂によって結合されており、前記熱硬化性樹脂の質量は前記繊維ウエブの質量に対して、０．２５〜２．０倍であるブラジャーカップ用基材である。
【００１３】
前記複合繊維は、一方の樹脂成分が、ポリエチレンテレフタレート樹脂又はポリエチレンテレフタレート共重合体樹脂であり、他方の樹脂成分が、ポリブチレンテレフタレート樹脂である２成分の樹脂から形成された複合繊維（以下、ＰＢＴ複合繊維と称することがある）である。この２成分の樹脂の質量比率は、７０：３０〜３０：７０が好ましく、複合形態としては、例えば、サイドバイサイド型、偏芯型、あるいは芯鞘型の形態を挙げることができる。このような、複合繊維は、市販されているＰＢＴ複合繊維などから適宜選択して採用することができる。また、前記ＰＢＴ複合繊維の繊度は、１．１〜２２デシテックスが好ましく、２．２〜１１デシテックスがより好ましく、２．２〜６．６デシテックスが更に好ましい。また、前記ＰＢＴ複合繊維の繊維長は、１２〜１０５ｍｍが好ましく、２０〜８０ｍｍがより好ましく、２０〜６０ｍｍが更に好ましい。また、前記ＰＢＴ複合繊維の捲縮は、通常の機械捲縮（例えばギヤの間に繊維を通して捲縮処理を行って得られる捲縮）によるものなど、特に限定されず用いることができる。
【００１４】
前記ＰＢＴ複合繊維の複合形態は、芯鞘型であるよりも、サイドバイサイド型、または偏芯型であることが好ましい。また、更にサイドバイサイド型であることが好ましい場合がある。すなわち、前記ＰＢＴ複合繊維が、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分が鞘となっている芯鞘型の複合繊維である場合は、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分の弾性的性質による影響が繊維表面全体に及ぶので、ＰＢＴ複合繊維に捲縮がかかり難くなったり、捲縮による嵩高性が低下することがある。これに対して、前記ＰＢＴ複合繊維がサイドバイサイド型である場合は、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分以外の樹脂成分を繊維表面上に有しているので、ＰＢＴ複合繊維に捲縮がかかり易く、また捲縮による嵩高性を有利に働かせることができる。また、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分による耐久性の向上作用（後述で説明する効果）の点を更に考慮するとサイドバイサイド型の構造が更に好ましい場合がある。なお、サイドバイサイド型複合繊維の構造は、一方の樹脂成分が、ポリエチレンテレフタレート樹脂又はポリエチレンテレフタレート共重合体樹脂であり、他方の樹脂成分が、ポリブチレンテレフタレート樹脂であり、一方の樹脂成分と他方の樹脂成分とが、繊維長さ方向に沿って、サイドバイサイド型に貼り合わせた構造となっている。
【００１５】
本発明では、繊維ウエブ中に、前記ＰＢＴ複合繊維を少なくとも３０質量％含んでいる。ここで、繊維ウエブ中に、前記ＰＢＴ複合繊維を含まない場合として、例えば、実開昭６３−７８００８号公報（特許文献１）のブラジャーカップ芯について調べると、このブラジャーカップ芯は、繊維ウエブに、スパイラル状捲縮を有する高捲縮性繊維を２０〜１００％含むことによって、ソフトで適度な弾力性を有しており、また、耐洗濯性や耐ドライクリーニング性などの耐久性に優れたものとなっている。しかし、より高品質のブラジャーカップ用基材としては、洗濯試験によるへたり（例えば、厚さの減少、曲げ硬さの減少）が大きく十分なものとはいえなかった。これに対して、本発明では、鋭意研究の結果、繊維ウエブ中に、前記ＰＢＴ複合繊維を少なくとも３０質量％含むことによって、洗濯試験によるへたり（例えば、厚さの減少、曲げ硬さの減少）を少なくすることを見出し、本発明に至ったのである。
【００１６】
すなわち、前記ＰＢＴ複合繊維は、繊維自体にゴム状の伸縮特性を有している。そのため、このＰＢＴ複合繊維を少なくとも３０質量％含む嵩高な不織布構造とした場合、不織布の表面と平行な面における伸縮特性はもちろん、不織布の厚さ方向において、圧縮に対する反発特性や、曲げに対する反発特性を生じる。また、これらの特性は、繊維自身に起因する特性であり、洗濯試験などによっては実質的に変化を受けない特性であるので、この不織布の洗濯試験によるへたりを少なくする効果を奏するものと推測される。一方、前記スパイラル状捲縮を有する高捲縮性繊維は、スパイラル構造による伸縮特性を有している。そして、このスパイラル状捲縮を有する高捲縮性繊維を用いて嵩高な不織布構造とした場合、不織布の表面と平行な面における伸縮特性のみならず、不織布の厚さ方向における、圧縮に対する反発特性や、曲げに対する反発特性を生じる。しかし、これらの特性は、繊維の構造又に起因する特性であるため、洗濯試験などによって、構造破壊が一部生じて、厚さや曲げ硬さが大きく減少して、へたりが生じてしまうものと推測されるのである。
【００１７】
このように、本発明では、繊維ウエブ中に、前記ＰＢＴ複合繊維を少なくとも３０質量％含むことが必要であり、５０質量％以上含むことがより好ましい。３０％未満であると、得られるブラジャーカップ用基材の耐久性が劣り、へたりが大きくなってしまう。
【００１８】
前記繊維ウエブに含まれる繊維のうち、前記ＰＢＴ複合繊維以外の繊維としては、通常ブラジャーカップ用基材として使用可能な繊維である限り特に限定されず、例えば、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維、アクリル繊維などの合成繊維や、レーヨン繊維などの半合成繊維や、綿、羊毛、麻などの天然繊維を挙げることができる。また、これらの繊維の中でも、合成繊維であれば、耐久性に優れているので好ましい。
【００１９】
また、前記ＰＢＴ複合繊維以外の繊維としては、均一なウエブ形成を妨げない範囲で、捲縮率、残留捲縮率又は捲縮弾性率が大きい繊維が用いられることが好ましい。前記捲縮率、残留捲縮率および捲縮弾性率の大きい繊維とは、捲縮率１２〜７０％、残留捲縮率７〜７０％、捲縮弾性率３０〜１００％である繊維をいう。なお、前記捲縮率、残留捲縮率および捲縮弾性率は、捲縮が顕在化しているばあいの数値であり、捲縮が潜在化しているばあいには、顕在化したときの数値を表わす。また、前記捲縮率、残留捲縮率および捲縮弾性率は次のように定義される。
すなわち、試料に１．１デシテックスあたり１．９６×１０^−２ｍＮ（２ｍｇｆ）の初荷重をかけたときの長さ（ａ）と、これに１．１デシテックスあたり４．９ｍＮ（５００ｍｇｆ）の荷重をかけたときの長さ（ｂ）を測定する。つぎに全荷重を除き、１分間放置後、初荷重をかけたときの長さ（ｃ）を測定し、次式により捲縮率（％）および残留捲縮率（％）を算出する。なお、試験回数は２０回とし、それぞれの平均値で表わす。
捲縮率（％）＝（ｂ−ａ）÷ｂ×１００
残留捲縮率（％）＝（ｂ−ｃ）÷ｂ×１００
捲縮弾性率（％）＝（ｂ−ｃ）÷（ｂ−ａ）×１００
【００２０】
前記捲縮率、残留捲縮率又は捲縮弾性率が大きい繊維としては、たとえば中空繊維、繊度６．６デシテックス以上の太い繊維、捲縮半径の大きい繊維、あるいは加熱や加湿などにより収縮してスパイラル状の捲縮を有する構造となる一般に高捲縮繊維といわれる繊維などがあげられる。これらの他にも機械的に捲縮が付与された捲縮数４〜３０個／２５ｍｍ程度の繊維も用いることができる。
【００２１】
前記捲縮率、残留捲縮率又は捲縮弾性率が大きい繊維の中でも、特にスパイラル状の捲縮を有する合成繊維（以下、スパイラル捲縮繊維と称することがある）を前記繊維ウエブに含むことによって、圧縮に対する反発特性を高めることができる。この反発特性は、洗濯試験前の状態での反発特性であり、前記ＰＢＴ複合繊維よりもスパイラル捲縮繊維の方が優れている。但し、先述のように、洗濯試験後に反発特性を維持する点では、前記ＰＢＴ複合繊維よりもスパイラル捲縮繊維の方が劣っている。したがって、特に厚さの厚いことが要求される、例えば厚さが１０〜４５ｍｍのブラジャーカップ用基材には、スパイラル捲縮繊維を使用することが好ましい。例えば、前記繊維ウエブが、前記ＰＢＴ複合繊維９０〜３０質量％と、スパイラル捲縮繊維１０〜７０質量％とからなる繊維ウエブとすることが好ましい。一方、特に厚さの薄いことが要求される、例えば厚さが２．５〜１０ｍｍのブラジャーカップ用基材にあっては、圧縮に対する反発特性よりもむしろソフトさが重視されるので、スパイラル捲縮繊維を使用する比率はやや少ない方が好ましい。例えば、前記繊維ウエブが、前記ＰＢＴ複合繊維１００〜５０質量％と、スパイラル捲縮繊維０〜５０質量％とからなる繊維ウエブとすることが好ましい。
【００２２】
前記スパイラル捲縮繊維としては、例えば、捲縮数５〜１００山／２５ｍｍを有する捲縮繊維を挙げることができる。また、捲縮数１２〜７０山／２５ｍｍを有する高捲縮繊維であれば好ましく、１２〜５０山／２５ｍｍを有する高捲縮繊維であればより好ましい。また、前記スパイラル捲縮繊維の捲縮の形状は、螺旋状、渦巻き状、コイル状などの広義の３次元的な捲縮形状を意味するものであり、潜在捲縮性繊維が顕在化した繊維であってもよい。
【００２３】
また、前記スパイラル捲縮繊維としては、例えば、互いに熱挙動の異なる２成分以上の樹脂からなる複合繊維があり、例えば、低融点ポリエステル成分と高融点ポリエステル成分の２成分、あるいは、低融点ポリアミド成分と高融点ポリエステル成分などの２成分からなるサイドバイサイド型、芯鞘型、偏芯型などの複合繊維などを挙げることができる。また、前記スパイラル捲縮繊維としては、例えば、強撚状態で熱セットを施した後より低い温度で開撚処理を行なうことにより熱履歴を与えた熱可塑性樹脂からなる繊維、あるいは、繊維をナイフエッジ上などで磨過して繊維の片側の分子配向を乱すことにより潜在捲縮性を与えた繊維、あるいは、繊維を紡糸する際に片側を冷却しながら紡糸した繊維を挙げることができる。なお、前記スパイラル捲縮繊維として、潜在捲縮性の繊維を用いて、この潜在捲縮性の繊維を含む繊維ウエブに、加熱処理を施して、潜在捲縮性の繊維の捲縮を発現させることによって、スパイラル捲縮繊維を含む繊維ウエブとすることも可能である。
【００２４】
本発明では、前記繊維ウエブは、例えば、乾式法、エアレイ法などの不織布の製法で用いるウエブ形成の方法によって形成されている。また、繊維ウエブの交点は、熱硬化性樹脂によって結合されている。また、前記熱硬化性樹脂の質量は前記繊維ウエブの質量に対して、０．２５〜２．０倍であることが必要である。なお、前記熱硬化性樹脂の質量は前記繊維ウエブの質量に対して、０．３〜１．５倍であることが好ましく、０．３５〜１．０倍であることがより好ましい。０．２５倍未満であると、ブラジャーカップ用基材の耐久性や反発性が劣ったものとなってしまう。また、２．０倍を超えると、ソフトさが失われるという問題が生じる。
【００２５】
前記熱硬化性樹脂としては、通常ブラジャーカップ用基材として使用可能な結合用の樹脂である限り特に限定されず、例えば、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂などがある。前記アクリル系樹脂としては、例えば、ポリアクリル酸エチル、アクリル酸エチルとメタクリル酸メチルとの共重合体、あるいは、これらの誘導体などを挙げることができる。
【００２６】
また、前記熱硬化性樹脂の架橋剤として、水系の架橋剤を用いることが好ましく、このような水系の架橋剤としては、例えば、オキサゾリン基含有水溶性ポリマーがある。このオキサゾリン基含有水溶性ポリマーを、前記熱硬化性樹脂である、水溶性ウレタン、アクリルエマルション、水溶性アクリル、又は水性ポリエステルなどのカルボキシル基含有水性樹脂に添加することによって、ホルマリンなどの人体に害のある物質の発生を極めて少なくすると共に架橋することができる。
【００２７】
前記熱硬化性樹脂によって、前記繊維ウエブの交点を結合する方法としては、例えば、前記熱硬化性樹脂をエマルションなどの形態で、スプレー法、含浸法、又はコーティング法などにより繊維ウエブに付与した後、熱乾燥及び熱硬化処理を行う方法がある。また、繊維ウエブに熱硬化性樹脂を付与する前に、予め、繊維ウエブにニードルパンチなどの絡合処理を施しておくことも可能である。このように、繊維ウエブの構成繊維間が、ニードルパンチによって絡合されていることによって、繊維同士の交点数が多くなり、耐久性により優れたブラジャーカップ用基材を得ることができる。また、絡合により、繊維密度を調節して、要求される厚さのブラジャーカップ用基材とすることもできる。そのため、特に厚さの薄い、例えば、厚さが２．５〜１０ｍｍの用途にニードルパンチによる絡合を適用することが好ましい。
【００２８】
本発明のブラジャーカップ用基材の物性は、洗濯耐性試験、剛軟度試験などにより評価することができる。下記に、厚さ試験、曲げ硬さ試験、及び洗濯耐性試験の方法を示す。本発明のブラジャーカップ用基材は、前記洗濯耐性試験において、厚さ保持率を８３％以上とすることができる。また、前記洗濯耐性試験において、曲げ硬さ保持率を７４％以上とすることができる。
【００２９】
（厚さ試験）
ブラジャーカップ用基材の任意の個所から、タテ２５ｃｍ×ヨコ２５ｃｍの正方形の試験片を２枚採取する。次に、この２枚の試験片を重ね合わせたものを、上面が平滑な測定台にのせる。次に、この重ね合わせた２枚の試験片の上に、タテ２５ｃｍ×ヨコ２５ｃｍの正方形で、質量が３１２．５ｇの加圧板を、試験片と重ね合わせるようにして載せて、加圧力が０．５ｇ／ｃｍ^２となるように押圧する。次に、その状態で、試験片の４隅において、試験片の各辺につき２ヶ所ずつ、合計８ヶ所の試験片の厚さを測定する。なお、ブラジャーカップ用基材の厚さは、小数点以下２桁までの測定値を、試験片１枚あたりの平均値で表した値とする。
【００３０】
（曲げ硬さ試験）
ブラジャーカップ用基材の任意の個所から、タテ１０ｃｍ×ヨコ１０ｃｍの正方形の試験片を６枚採取する。この試験片６枚のうち、３枚をタテ方向用試験片とし、残り３枚をヨコ方向用試験片とする。
次に、圧縮強さの測定が可能な引張試験機（例えば、ミネベア（株）製　引張圧縮試験機　ＴＧ−１ｋＮ型　など）を用いて、図１（ａ）（ｂ）に示すように、上下各１組の、巾５ｃｍ×長さ２．５ｃｍのチャック（１１ａ）、（１１ｂ）で、１枚の試験片（１０）を挟む。このとき、上部チャック（１１ａ）の上端と試験片（１０）の上端とを、チャックの中心線と、試験片の中心線とが一致するようにして挟む。また、下部チャック（１１ｂ）の下端と試験片（１０）の下端とを、チャックの中心線と、試験片の中心線とが一致するようにして挟む。このようにして、上部チャック（１１ａ）の下端と下部チャック（１１ｂ）の上端との距離が５ｃｍの長さになるようにする。
次に、上部チャックを２０ｃｍ／分の一定の速度で３ｃｍの長さだけ、図１の矢印Ａの方向に降下させて停止させる。また、チャックを降下させている間、上部チャックにかかる荷重を、上部チャックに連動しているロードセル（図示していない）によって測定する。この測定値のうち、最大荷重の値を曲げ硬さとする。この曲げ硬さの単位は、ｍＮ／１０ｃｍ巾（ミリニュートン／１０ｃｍ巾）として、１桁まで測定する。
なお、タテ方向用試験片は、ブラジャーカップ用基材のタテ方向が、上部チャック（１１ａ）を降下させる方向（図１の矢印Ａの方向）と一致させるようにして測定し、得られた測定値をタテ方向の曲げ硬さとする。また、ヨコ方向用試験片は、ブラジャーカップ用基材のヨコ方向が、上部チャック（１１ａ）を降下させる方向（図１の矢印Ａの方向）と一致させるようにして測定し、得られた測定値をヨコ方向の曲げ硬さとする。また、ブラジャーカップ用基材の曲げ硬さは、タテ方向用試験片３枚とヨコ方向用試験片３枚との合計６枚から得られた曲げ硬さの平均値で表す。
【００３１】
（洗濯耐性試験）
ＪＩＳ　Ｌ０２１７：１９９５　繊維製品の取り扱いに関する表示記号及びその表示方法　の付表　記号別の試験方法−洗い方（水洗い）　番号１０３に準じて洗濯操作を行う。
２５ｃｍ×２５ｃｍの試験片をトリコット布で包み、縫い合わせる。次に、自動反転式洗濯機の水準線まで温度４０±３℃の水を入れ（水量３２リットル）、これに２ｇ／リットルの割合で、無リン合成洗剤を加え、よくかき混ぜて洗剤を溶解する。洗濯物質量が６００ｇになるように試験片に綿布などの負荷布若干数を加えて洗濯液に投入し、洗濯操作を行う。１回の洗濯操作は、１５分間洗濯後、遠心脱水機で１分間脱水し、清水で５分間すすぎを行う操作として、この操作を５０回繰り返し行う。その後、試験片を自然乾燥して、厚さ保持率と曲げ硬さ保持率を次のようにして算出する。
「厚さ保持率」については、前記厚さ試験による方法を用いて、試験片の洗濯前の厚さＴ_０と、試験片の洗濯後の厚さＴ１とを求め、次式により算出する。
厚さ保持率（％）＝　Ｔ１　÷　Ｔ_０　×　１００
「曲げ硬さ保持率」については、前記曲げ硬さ試験による方法を用いて、試験片の洗濯前の曲げ硬さＢ_０と、試験片の洗濯後の曲げ硬さＢ１とを求め、次式により算出する。
曲げ硬さ保持率（％）＝　Ｂ１　÷　Ｂ_０　×　１００
【００３２】
本発明のブラジャーカップ用基材を用いて作製したブラジャーカップの一例の断面図を図２に示す。ブラジャーカップ（３０）は、例えばブラジャーカップ用基材（２０）を２〜３の適宜形状にカットし、更にトリコットなどの編織物からなる表面布（２１）及び裏面布（２２）と重ねて縫製することにより作製される。
【００３３】
以下、本発明の実施例につき説明するが、これは発明の理解を容易とするための好適例に過ぎず、本願発明はこれら実施例の内容に限定されるものではない。
【００３４】
【実施例】
（実施例１）
ポリエチレンテレフタレート樹脂成分とポリブチレンテレフタレート樹脂成分とから形成されたサイドバイサイド型複合繊維（Ａ社製　繊度＝３．３デシテックス、繊維長＝５１ｍｍ）１００質量％からなる面密度８１ｇ／ｍ^２の繊維ウエブをカード機によって作製した。次に、この繊維ウエブにニードルパンチ処理（両面から各３０本／ｃｍ^２の針密度）を行い、繊維ウエブに含まれる繊維を絡合させた。次に、熱硬化性樹脂であるアクリル系樹脂（Ｔｇ＝−３４）にオキサゾリン基含有樹脂架橋剤（Ｂ社製）を固形の樹脂全体に占める比率が５％となるように混合したエマルション液を作製した。次に、このエマルション液を、この絡合した繊維ウエブの両面に、片面あたり面密度が２７ｇ／ｍ^２（乾燥固形分）となるようスプレーして、その後乾燥及びキュアリングを施してブラジャーカップ用基材を得た。
このブラジャーカップ用基材の面密度は１３５ｇ／ｍ^２であり、厚さは６．５０ｍｍであった。また、熱硬化性樹脂の質量は、繊維ウエブの質量に対して、約０．６３倍であった。また、このブラジャーカップ用基材の曲げ硬さは、タテ方向とヨコ方向の平均で４０５ｍＮ／１０ｃｍ巾であった。
また、このブラジャーカップ用基材の洗濯耐性試験を行ったところ、洗濯後の厚さは、５．９０ｍｍであり、厚さ保持率は９１％であった。また、洗濯後の曲げ硬さは、タテ方向とヨコ方向の平均で３３８ｍＮ／１０ｃｍ巾であり、曲げ硬さ保持率は８３％であった。このように、得られたブラジャーカップ用基材は耐久性に優れていた。
【００３５】
（実施例２）
ポリエチレンテレフタレート樹脂成分とポリブチレンテレフタレート樹脂成分とから形成されたサイドバイサイド型複合繊維（Ａ社製　繊度＝３．３デシテックス、繊維長＝５１ｍｍ）５０質量％とスパイラル状の捲縮を有するポリエチレンテレフタレート樹脂系繊維（Ｃ社製　繊度＝３．３デシテックス、繊維長＝５１ｍｍ）５０質量％とからなる面密度８１ｇ／ｍ^２の繊維ウエブをカード機によって作製したこと以外は、実施例１と同様にして、ブラジャーカップ用基材を得た。
このブラジャーカップ用基材の面密度は１３５ｇ／ｍ^２であり、厚さは６．５０ｍｍであった。また、熱硬化性樹脂の質量は、繊維ウエブの質量に対して、約０．６３倍であった。また、このブラジャーカップ用基材の曲げ硬さは、タテ方向とヨコ方向の平均で４２３ｍＮ／１０ｃｍ巾であった。
また、このブラジャーカップ用基材の洗濯耐性試験を行ったところ、洗濯後の厚さは、５．５０ｍｍであり、厚さ保持率は８５％であった。また、洗濯後の曲げ硬さは、タテ方向とヨコ方向の平均で３２５ｍＮ／１０ｃｍ巾であり、曲げ硬さ保持率は７７％であった。このように、得られたブラジャーカップ用基材は耐久性に優れていた。
【００３６】
（比較例１）
スパイラル状の捲縮を有するポリエチレンテレフタレート樹脂系繊維（Ｃ社製繊度＝３．３デシテックス、繊維長＝５１ｍｍ）１００質量％からなる面密度８１ｇ／ｍ^２の繊維ウエブをカード機によって作製したこと以外は、実施例１と同様にして、ブラジャーカップ用基材を得た。
このブラジャーカップ用基材の面密度は１３５ｇ／ｍ^２であり、厚さは６．５０ｍｍであった。また、熱硬化性樹脂の質量は、繊維ウエブの質量に対して、約０．６３倍であった。また、このブラジャーカップ用基材の曲げ硬さは、タテ方向とヨコ方向の平均で４４０ｍＮ／１０ｃｍ巾であった。
また、このブラジャーカップ用基材の洗濯耐性試験を行ったところ、洗濯後の厚さは、５．２０ｍｍであり、厚さ保持率は８０％であった。また、洗濯後の曲げ硬さは、タテ方向とヨコ方向の平均で３１８ｍＮ／１０ｃｍ巾であり、曲げ硬さ保持率は７２％であった。このように、得られたブラジャーカップ用基材は耐久性に劣るものであった。
【００３７】
【発明の効果】
本発明のブラジャーカップ用基材は、繊維ウエブ中に、ポリエチレンテレフタレート又はポリエチレンテレフタレート共重合体樹脂成分と、ポリブチレンテレフタレート樹脂成分とから形成された複合繊維を、少なくとも３０質量％含んでいるので、ソフトな風合いに優れ、適度な弾力性および保形性を維持しながら、洗濯後の厚さの減少を少なくし、洗濯後の曲げ硬さの減少を少なくして、洗濯耐性などの耐久性に優れたブラジャーカップ用基材とすることができる。本発明のブラジャーカップ用基材は、前記洗濯耐性試験において、厚さ保持率を８３％以上とすることができる。また、前記洗濯耐性試験において、曲げ硬さ保持率を７４％以上とすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のブラジャーカップ用基材の曲げ硬さ試験を説明する図である。
（ａ）は曲げ硬さ試験の状態を示す立面図である。
（ｂ）は立面図（ａ）の断面図である。
【図２】本発明のブラジャーカップ用基材を用いて作製したブラジャーカップの一例の断面図
【符号の説明】
１０　　試験片
１１ａ　上部チャック
１１ｂ　下部チャック
２０　　ブラジャーカップ用基材
２１　　表面布
２２　　裏面布
３０　　ブラジャーカップ[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a brassiere cup base material suitable for obtaining a sewing type brassiere cup.
[0002]
[Prior art]
As a base material for a brassiere cup, for example, Japanese Utility Model Application Laid-Open No. Sho 63-78008 (see Patent Literature 1 for claims of utility model registration) describes that the number of crimps is 20 to 70 peaks / 25 mm and the average crimp radius is 0.05 to A brassier cup core obtained by adhering an acrylic resin having a glass transition point of 0 ° C. or more to a fiber web containing 20 to 100% of a high crimp fiber having a spiral crimp of 0.25 mm is described. . By using an acrylic resin having a glass transition point of 0 ° C. or higher, the brassier cup core has excellent cutability and a soft texture. In addition, by using a high crimping fiber, durability such as washing resistance and dry cleaning resistance is imparted, flexibility is enhanced, and the texture is softened. However, there is a demand for a higher quality brass cup base material, and further improvement in durability is required, such as eliminating set (eg, a decrease in thickness and a decrease in flexural hardness) due to a washing test. Had been.
[0003]
Prior art document information related to the invention of this application includes the following.
[Patent Document 1]
JP-A-63-78008
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention is superior to such a conventional technology in that the softness is excellent, the elasticity and the shape retention are maintained, the decrease in thickness after washing is reduced, and the bending hardness after washing is reduced. An object of the present invention is to provide a base material for a brassiere cup with reduced durability and excellent durability such as washing resistance.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
Means for solving the above-mentioned problem is, in the invention of claim 1, a fiber web containing at least 30% by mass of a composite fiber formed from a polyethylene terephthalate or polyethylene terephthalate copolymer resin component and a polybutylene terephthalate resin component. Characterized in that the constituent fibers are bonded by a thermosetting resin, and the mass of the thermosetting resin is 0.25 to 2.0 times the mass of the fiber web. Substrate.
[0006]
In the invention according to claim 2, the composite fiber formed from the polyethylene terephthalate or polyethylene terephthalate copolymer resin component and the polybutylene terephthalate resin component is a side-by-side type composite fiber, Material.
[0007]
According to a third aspect of the present invention, there is provided the brassiere cup base material according to the first or second aspect, wherein the fiber web includes a synthetic fiber having a spiral crimp.
[0008]
According to a fourth aspect of the present invention, there is provided the brassiere cup base material according to any one of the first to third aspects, wherein the constituent fibers of the fiber web are entangled by a needle punch.
[0009]
In the invention of claim 5, the fiber web has a spiral crimp with 100 to 50% by mass of a composite fiber formed from the polyethylene terephthalate or polyethylene terephthalate copolymer resin component and the polybutylene terephthalate resin component. A brass cup base material according to any one of claims 1 to 4, which is a fiber web comprising 0 to 50% by mass of a synthetic fiber having a thickness of 2.5 to 10 mm.
[0010]
In the invention of claim 6, the fiber web has a spiral crimp with 90 to 30% by mass of a composite fiber formed from the polyethylene terephthalate or polyethylene terephthalate copolymer resin component and the polybutylene terephthalate resin component. The brassier cup substrate according to any one of claims 1 to 4, which is a fiber web comprising 10 to 70% by mass of the synthetic fibers having a thickness of 10 to 45 mm.
[0011]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, a preferred embodiment of the base material for a brassiere cup according to the present invention will be described in detail.
[0012]
The base material for a brassiere cup according to the present invention is characterized in that the fibers between the constituent fibers of a fiber web containing at least 30% by mass of a composite fiber formed from a polyethylene terephthalate or polyethylene terephthalate copolymer resin component and a polybutylene terephthalate resin component are heated. The brass cup base material is bonded by a curable resin, and the mass of the thermosetting resin is 0.25 to 2.0 times the mass of the fiber web.
[0013]
In the composite fiber, one resin component is a polyethylene terephthalate resin or a polyethylene terephthalate copolymer resin, and the other resin component is a composite fiber (hereinafter, PBT) formed from a two-component resin that is a polybutylene terephthalate resin. (May be referred to as a composite fiber). The mass ratio of the two-component resin is preferably from 70:30 to 30:70, and examples of the composite form include a side-by-side type, an eccentric type, and a core-sheath type. Such a conjugate fiber can be appropriately selected and employed from commercially available PBT conjugate fibers and the like. Further, the fineness of the PBT conjugate fiber is preferably from 1.1 to 22 decitex, more preferably from 2.2 to 11 decitex, even more preferably from 2.2 to 6.6 decitex. The fiber length of the PBT conjugate fiber is preferably 12 to 105 mm, more preferably 20 to 80 mm, and still more preferably 20 to 60 mm. The crimp of the PBT conjugate fiber can be used without any particular limitation, for example, by crimping obtained by ordinary mechanical crimping (for example, crimping obtained by passing a fiber between gears).
[0014]
The composite form of the PBT conjugate fiber is preferably a side-by-side type or an eccentric type, rather than a core-sheath type. In some cases, a side-by-side type is more preferable. That is, when the PBT conjugate fiber is a core-sheath conjugate fiber in which the polybutylene terephthalate resin component is a sheath, the elastic properties of the polybutylene terephthalate resin component affect the entire fiber surface. The conjugate fiber may be less likely to be crimped, or may have reduced bulkiness due to crimping. On the other hand, when the PBT conjugate fiber is of a side-by-side type, since the PBT conjugate fiber has a resin component other than the polybutylene terephthalate resin component on the fiber surface, the PBT conjugate fiber is easily crimped. Can work advantageously. In addition, the side-by-side type structure may be more preferable in consideration of the effect of improving durability (effect described later) by the polybutylene terephthalate resin component. The structure of the side-by-side type composite fiber is such that one resin component is a polyethylene terephthalate resin or a polyethylene terephthalate copolymer resin, the other resin component is a polybutylene terephthalate resin, and one resin component and the other resin. The components are bonded in a side-by-side type along the fiber length direction.
[0015]
In the present invention, the fiber web contains at least 30% by mass of the PBT conjugate fiber. Here, assuming that the fiber web does not contain the PBT conjugate fiber, for example, a brassiere cup core disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open Publication No. Sho 63-78008 (Patent Document 1) shows that this brassiere cup core is By containing 20% to 100% of a high crimp fiber having a spiral crimp, it has a soft and moderate elasticity and has excellent durability such as washing resistance and dry cleaning resistance. It has become something. However, as a base material for a brassiere cup of higher quality, sag (eg, a decrease in thickness and a decrease in flexural hardness) due to a washing test was large and could not be said to be sufficient. On the other hand, in the present invention, as a result of diligent research, by including at least 30% by mass of the PBT composite fiber in the fiber web, sagging by a washing test (for example, decrease in thickness, decrease in flexural hardness) ) Was found, and the present invention was reached.
[0016]
That is, the PBT conjugate fiber has rubber-like elastic properties in the fiber itself. Therefore, in the case of a bulky nonwoven structure containing at least 30% by mass of the PBT conjugate fiber, not only the expansion and contraction characteristics in a plane parallel to the surface of the nonwoven fabric but also the rebound characteristics against compression and the rebound characteristics against bending in the thickness direction of the nonwoven fabric. Is generated. In addition, since these properties are properties originating from the fiber itself and are not substantially changed by a washing test or the like, it is presumed that the nonwoven fabric has an effect of reducing set in the washing test. Is done. On the other hand, the high crimpable fiber having the spiral crimp has elasticity due to a spiral structure. When a bulky nonwoven fabric structure is formed by using the high crimping fiber having the spiral crimp, not only the expansion and contraction characteristics in a plane parallel to the surface of the nonwoven fabric but also the rebound characteristics against compression in the thickness direction of the nonwoven fabric Also, rebound characteristics against bending are generated. However, since these properties are caused by the structure or properties of the fiber, some of the structural destruction occurs in a washing test, etc., and the thickness and flexural hardness are greatly reduced, causing sag. It is presumed that.
[0017]
As described above, in the present invention, it is necessary that the fiber web contains at least 30% by mass of the PBT conjugate fiber, and more preferably 50% by mass or more. If it is less than 30%, the resulting base material for a brassiere cup will have poor durability and large set.
[0018]
Among the fibers contained in the fiber web, the fibers other than the PBT conjugate fibers are not particularly limited as long as they are fibers that can be generally used as a base material for a brassiere cup. For example, polyester fibers, polyamide fibers, acrylic fibers, and the like Synthetic fibers, semi-synthetic fibers such as rayon fibers, and natural fibers such as cotton, wool, and hemp. Among these fibers, synthetic fibers are preferable because of excellent durability.
[0019]
Further, as the fiber other than the PBT conjugate fiber, a fiber having a large crimp rate, residual crimp rate or crimp elastic modulus is preferably used as long as uniform web formation is not hindered. The fibers having a large crimp rate, residual crimp rate and crimp elastic modulus refer to fibers having a crimp rate of 12 to 70%, a residual crimp rate of 7 to 70%, and a crimp elastic modulus of 30 to 100%. . The crimp rate, residual crimp rate and crimp elasticity are numerical values when the crimp is actualized, and when crimp is latent, the numerical value when the crimp is actualized is Express. Further, the crimp rate, the residual crimp rate and the crimp elastic modulus are defined as follows.
That is, 1.96 × 10 per 1.1 decitex was added to the sample. ^-2 The length (a) when an initial load of mN (2 mgf) is applied and the length (b) when a load of 4.9 mN (500 mgf) per 1.1 dtex is applied thereto are measured. Next, after removing all the loads, after standing for 1 minute, the length (c) when the initial load is applied is measured, and the crimp rate (%) and the residual crimp rate (%) are calculated by the following formula. Note that the number of tests is 20 times, and each is represented by an average value.
Crimp rate (%) = (ba) ÷ b × 100
Residual crimp rate (%) = (bc) ÷ b × 100
Crimp modulus (%) = (bc) ÷ (ba) × 100
[0020]
As the fiber having a large crimp rate, residual crimp rate or crimp elastic modulus, for example, a hollow fiber, a thick fiber having a fineness of 6.6 decitex or more, a fiber having a large crimp radius, or a fiber shrunk by heating or humidification, etc. Fibers generally referred to as high crimp fibers having a structure having a spiral crimp may be mentioned. In addition to these, it is also possible to use mechanically crimped fibers having a crimp number of about 4 to 30/25 mm.
[0021]
Among the fibers having a large crimp rate, residual crimp rate or crimp elastic modulus, a synthetic fiber having a spiral crimp (hereinafter, sometimes referred to as a spiral crimped fiber) is included in the fiber web. Thereby, the resilience characteristic to compression can be improved. The rebound characteristics are those before the washing test, and the spirally crimped fibers are superior to the PBT conjugate fibers. However, as described above, the spirally crimped fiber is inferior to the PBT conjugate fiber in maintaining the rebound characteristics after the washing test. Therefore, it is preferable to use a spirally-crimped fiber for a base material for a brassiere cup which requires a particularly large thickness, for example, a thickness of 10 to 45 mm. For example, the fiber web is preferably a fiber web composed of the PBT conjugate fiber 90 to 30% by mass and the spirally crimped fiber 10 to 70% by mass. On the other hand, in the case of a brassiere cup base material which is required to have a particularly small thickness, for example, a thickness of 2.5 to 10 mm, since the softness is more important than the resilience to compression, the spiral winding is preferred. It is preferable that the ratio of using the compressed fiber is slightly smaller. For example, it is preferable that the fiber web is a fiber web composed of 100 to 50% by mass of the PBT conjugate fiber and 0 to 50% by mass of the spirally crimped fiber.
[0022]
Examples of the spiral crimped fiber include a crimped fiber having a crimp number of 5 to 100 peaks / 25 mm. Further, a high crimped fiber having a number of crimps of 12 to 70 ridges / 25 mm is preferable, and a high crimped fiber having a number of 12 to 50 ridges / 25 mm is more preferable. Further, the crimped shape of the spiral crimped fiber means a broadly defined three-dimensional crimped shape such as a spiral shape, a spiral shape, and a coil shape, and is a fiber in which latently crimpable fibers are revealed. It may be.
[0023]
Further, as the spiral crimped fiber, for example, there is a composite fiber composed of two or more resins having different thermal behaviors from each other, for example, two components of a low-melting polyester component and a high-melting polyester component, or a low-melting polyamide component. And a composite fiber of a side-by-side type, a core-sheath type, an eccentric type, or the like composed of two components such as a high melting point polyester component. Further, as the spiral crimped fiber, for example, a fiber made of a thermoplastic resin that has been given a heat history by performing a twisting treatment at a lower temperature after performing heat setting in a strong twist state, or a knife made of a fiber. Examples of the fiber include a fiber that has been imparted with latent crimpability by disrupting the molecular orientation of one side of the fiber by polishing on an edge or the like, or a fiber spun while cooling one side when spinning the fiber. In addition, as the spirally crimped fiber, using a latently crimpable fiber, a fiber web containing the latently crimpable fiber is subjected to a heat treatment to express the crimp of the potentially crimpable fiber. Thereby, it is also possible to obtain a fiber web containing spirally crimped fibers.
[0024]
In the present invention, the fiber web is formed by a web forming method used in a nonwoven fabric manufacturing method such as a dry method or an air lay method. The intersections of the fiber webs are connected by a thermosetting resin. Further, the mass of the thermosetting resin needs to be 0.25 to 2.0 times the mass of the fiber web. The mass of the thermosetting resin is preferably 0.3 to 1.5 times, more preferably 0.35 to 1.0 times, the mass of the fiber web. If it is less than 0.25 times, the durability and resilience of the brassiere cup base material will be inferior. On the other hand, if it exceeds 2.0 times, there is a problem that the software is lost.
[0025]
The thermosetting resin is not particularly limited as long as it is a binding resin that can be generally used as a base material for a brassiere cup, and examples thereof include an acrylic resin, a urethane resin, and a polyester resin. Examples of the acrylic resin include polyethyl acrylate, a copolymer of ethyl acrylate and methyl methacrylate, and derivatives thereof.
[0026]
Further, it is preferable to use an aqueous crosslinking agent as the crosslinking agent for the thermosetting resin. Examples of such an aqueous crosslinking agent include an oxazoline group-containing water-soluble polymer. By adding the oxazoline group-containing water-soluble polymer to the thermosetting resin, a water-soluble urethane, an acrylic emulsion, a water-soluble acryl, or a carboxyl group-containing aqueous resin such as an aqueous polyester, harmful to human bodies such as formalin. Cross-linking can be achieved while the generation of a certain substance is extremely reduced.
[0027]
As a method of bonding the intersection of the fiber web by the thermosetting resin, for example, after applying the thermosetting resin to the fiber web by a spray method, an impregnation method, or a coating method in the form of an emulsion or the like. , Heat drying and heat curing. Before applying the thermosetting resin to the fiber web, the fiber web may be previously subjected to an entanglement treatment such as needle punching. As described above, since the constituent fibers of the fiber web are entangled by the needle punch, the number of intersection points between the fibers increases, and a base material for a brassiere cup having more excellent durability can be obtained. In addition, the fiber density can be adjusted by entanglement to provide a brassiere cup base material having a required thickness. Therefore, it is preferable to apply the entanglement by the needle punch particularly to applications having a small thickness, for example, a thickness of 2.5 to 10 mm.
[0028]
The physical properties of the base material for a brassiere cup of the present invention can be evaluated by a washing resistance test, a bending resistance test and the like. Below, the method of a thickness test, a bending hardness test, and a washing resistance test is shown. The base material for a brassiere cup of the present invention can have a thickness retention of 83% or more in the washing resistance test. Further, in the washing resistance test, the bending hardness retention rate can be set to 74% or more.
[0029]
(Thickness test)
Two square test pieces of 25 cm (vertical) × 25 cm (horizontal) are collected from an arbitrary portion of the brassiere cup base material. Next, the two superposed test pieces are placed on a measuring table having a smooth upper surface. Next, a pressing plate having a length of 25 cm and a width of 25 cm and a weight of 312.5 g was placed on the two superposed test pieces so as to be superimposed on the test pieces, and a pressing force of 0% was applied. 0.5g / cm ² Press so that Next, in this state, the thickness of the test piece at eight corners is measured at each of the four corners of the test piece, two at each side of the test piece. In addition, the thickness of the base material for a brassiere cup is a value obtained by expressing a measured value to two decimal places as an average value per test piece.
[0030]
(Bending hardness test)
Six square test pieces of 10 cm (vertical) × 10 cm (horizontal) are collected from an arbitrary portion of the brassiere cup base material. Of the six test pieces, three are used as the vertical direction test pieces, and the remaining three are used as the horizontal direction test pieces.
Next, as shown in FIGS. 1 (a) and 1 (b), a tensile tester capable of measuring the compressive strength (for example, a TG-1kN type tensile compression tester manufactured by Minebea Co., Ltd.) is used. One test piece (10) is sandwiched between a pair of chucks (11a) and (11b) each having a width of 5 cm and a length of 2.5 cm. At this time, the upper end of the upper chuck (11a) and the upper end of the test piece (10) are sandwiched so that the center line of the chuck coincides with the center line of the test piece. Further, the lower end of the lower chuck (11b) and the lower end of the test piece (10) are sandwiched so that the center line of the chuck coincides with the center line of the test piece. In this way, the distance between the lower end of the upper chuck (11a) and the upper end of the lower chuck (11b) is set to 5 cm.
Next, the upper chuck is lowered at a constant speed of 20 cm / min by a length of 3 cm in the direction of arrow A in FIG. 1 and stopped. Further, while the chuck is lowered, the load applied to the upper chuck is measured by a load cell (not shown) linked to the upper chuck. Of these measured values, the value of the maximum load is defined as bending hardness. The unit of the bending hardness is mN / 10 cm width (millinewton / 10 cm width) and is measured to one digit.
The vertical direction test piece was measured so that the vertical direction of the brassiere cup base material coincided with the direction in which the upper chuck (11a) was lowered (the direction of arrow A in FIG. 1), and the measurement was obtained. The value is defined as the bending hardness in the vertical direction. In addition, the test piece for the horizontal direction was measured such that the horizontal direction of the base material for the brassiere cup coincided with the direction in which the upper chuck (11a) was lowered (the direction of the arrow A in FIG. 1). The value is defined as the bending hardness in the horizontal direction. The flexural hardness of the brassiere cup base material is represented by an average value of the flexural hardness obtained from a total of six pieces of three vertical direction test pieces and three horizontal direction test pieces.
[0031]
(Washing resistance test)
JIS L0217: 1995 Appended table of display symbols and handling methods for handling textile products Test method for each symbol-Washing method (Washing) Perform washing operation according to No. 103.
A test piece of 25 cm × 25 cm is wrapped in a tricot cloth and stitched. Next, water at a temperature of 40 ± 3 ° C. is added to the level line of the automatic reversing type washing machine (32 liters of water), and a phosphorus-free synthetic detergent is added thereto at a rate of 2 g / liter, and the detergent is stirred well to dissolve the detergent. . A small amount of a load cloth such as a cotton cloth is added to the test piece so that the amount of the laundry substance becomes 600 g, and the test piece is poured into a washing liquid to perform a washing operation. In one washing operation, after washing for 15 minutes, this operation is repeated 50 times as an operation of dehydrating for 1 minute with a centrifugal dehydrator and rinsing with fresh water for 5 minutes. Thereafter, the test piece is air-dried, and the thickness retention and flexural hardness retention are calculated as follows.
The “thickness retention rate” was determined using the method based on the thickness test described above to determine the thickness T of the test piece before washing. ₀ And the thickness T1 of the test piece after washing are obtained, and are calculated by the following equation.
Thickness retention (%) = T1 Ｔ T ₀ × 100
As for the “bending hardness retention rate”, the bending hardness B of the test piece before washing was measured using the method based on the bending hardness test. ₀ And the bending hardness B1 of the test piece after washing are calculated, and are calculated by the following equation.
Flexural hardness retention (%) = B1 ÷ B ₀ × 100
[0032]
FIG. 2 is a cross-sectional view of an example of a brassiere cup produced using the brassiere cup base material of the present invention. For example, the brassiere cup (30) is formed by cutting the brassiere cup base material (20) into an appropriate shape of 2 to 3 and further sewing the braided cloth (21) and the back cloth (22) made of a knitted fabric such as a tricot. It is produced by doing.
[0033]
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described, but these are merely preferred examples for facilitating understanding of the present invention, and the present invention is not limited to the contents of these embodiments.
[0034]
【Example】
(Example 1)
Surface density of 81 g / m consisting of 100% by mass of side-by-side type composite fibers (fineness of company A = 3.3 dtex, fiber length = 51 mm) formed from a polyethylene terephthalate resin component and a polybutylene terephthalate resin component ² Was produced by a carding machine. Next, this fiber web was subjected to a needle punching treatment (30 fibers / cm from both sides). ² Of the fiber web was entangled. Next, an emulsion liquid obtained by mixing an oxazoline group-containing resin cross-linking agent (manufactured by Company B) with an acrylic resin (Tg = −34), which is a thermosetting resin, such that the ratio of the cross-linking resin to the total solid resin is 5% is obtained. Produced. Next, this emulsion liquid was applied to both sides of the entangled fiber web so that the surface density per side was 27 g / m2. ² (Dry solid content), followed by drying and curing to obtain a brassiere cup base material.
The areal density of this brassiere cup base material is 135 g / m. ² And the thickness was 6.50 mm. The mass of the thermosetting resin was about 0.63 times the mass of the fiber web. The flexural hardness of the brassiere cup base material was 405 mN / 10 cm in width in the vertical and horizontal directions on average.
In addition, when a washing resistance test of this brassiere cup base material was performed, the thickness after washing was 5.90 mm, and the thickness retention was 91%. Further, the bending hardness after washing was 338 mN / 10 cm in width in the vertical and horizontal directions on average, and the bending hardness retention was 83%. Thus, the obtained base material for a bra cup was excellent in durability.
[0035]
(Example 2)
A polyethylene terephthalate resin based on a side-by-side composite fiber (fineness = 3.3 decitex, fiber length = 51 mm, manufactured by Company A) 50% by mass and a spiral crimp formed from a polyethylene terephthalate resin component and a polybutylene terephthalate resin component Area density of 81 g / m consisting of 50% by mass of fibers (fineness of company C = 3.3 dtex, fiber length = 51 mm) ² In the same manner as in Example 1 except that the fiber web of Example 1 was produced using a card machine, a base material for a brassiere cup was obtained.
The areal density of this brassiere cup base material is 135 g / m. ² And the thickness was 6.50 mm. The mass of the thermosetting resin was about 0.63 times the mass of the fiber web. The bending hardness of the brassiere cup base material was 423 mN / 10 cm in width in the vertical and horizontal directions on average.
In addition, when a washing resistance test of this brassiere cup base material was performed, the thickness after washing was 5.50 mm, and the thickness retention was 85%. Further, the bending hardness after washing was 325 mN / 10 cm in average in the vertical direction and the horizontal direction, and the bending hardness retention was 77%. Thus, the obtained base material for a bra cup was excellent in durability.
[0036]
(Comparative Example 1)
Surface density 81 g / m consisting of 100% by mass of a polyethylene terephthalate resin-based fiber having a spiral crimp (fineness of company C = 3.3 dtex, fiber length = 51 mm) ² In the same manner as in Example 1 except that the fiber web of Example 1 was produced by a card machine, a base material for a brassiere cup was obtained.
The areal density of this brassiere cup base material is 135 g / m. ² And the thickness was 6.50 mm. The mass of the thermosetting resin was about 0.63 times the mass of the fiber web. The flexural hardness of the brassiere cup base material was 440 mN / 10 cm in width in the vertical and horizontal directions on average.
Further, when a washing resistance test of this brassiere cup base material was performed, the thickness after washing was 5.20 mm, and the thickness retention was 80%. Further, the bending hardness after washing was 318 mN / 10 cm in width in the vertical and horizontal directions on average, and the bending hardness retention was 72%. Thus, the obtained base material for a bra cup was inferior in durability.
[0037]
【The invention's effect】
Since the base material for a brassiere cup of the present invention contains at least 30% by mass of a composite fiber formed from a polyethylene terephthalate or a polyethylene terephthalate copolymer resin component and a polybutylene terephthalate resin component in a fiber web, Excellent soft texture, while maintaining moderate elasticity and shape retention, reducing the decrease in thickness after washing, reducing the decrease in bending hardness after washing, and improving durability such as washing resistance It can be used as an excellent base material for bra cups. The base material for a brassiere cup of the present invention can have a thickness retention of 83% or more in the washing resistance test. Further, in the washing resistance test, the bending hardness retention rate can be set to 74% or more.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a view for explaining a bending hardness test of a brassiere cup base material of the present invention.
(A) is an elevational view showing the state of a bending hardness test.
(B) is a sectional view of the elevation view (a).
FIG. 2 is a cross-sectional view of an example of a brassiere cup manufactured using the brassiere cup base material of the present invention.
[Explanation of symbols]
10 Test pieces
11a Upper chuck
11b Lower chuck
20 Bra cup base material
21 Surface cloth
22 Back cloth
30 bra cup

Claims

Polyethylene terephthalate or a polyethylene terephthalate copolymer resin component, and a composite fiber formed from a polybutylene terephthalate resin component, at least 30% by mass of the constituent fibers of the fiber web containing at least 30% by mass are bonded by a thermosetting resin, The mass of the thermosetting resin is 0.25 to 2.0 times the mass of the fibrous web, the base material for a brassiere cup.

The base material for a brassiere cup according to claim 1, wherein the composite fiber formed from the polyethylene terephthalate or polyethylene terephthalate copolymer resin component and the polybutylene terephthalate resin component is a side-by-side type composite fiber.

The base material for a brassiere cup according to claim 1 or 2, wherein the fiber web includes synthetic fibers having a spiral crimp.

The base material for a brassiere cup according to any one of claims 1 to 3, wherein constituent fibers of the fiber web are entangled by a needle punch.

The fiber web is composed of 100 to 50% by mass of a composite fiber formed from the polyethylene terephthalate or polyethylene terephthalate copolymer resin component and a polybutylene terephthalate resin component, and 0 to 50% by mass of a synthetic fiber having a spiral crimp. %, And has a thickness of 2.5 to 10 mm.

90 to 30% by mass of a composite fiber formed from the polyethylene terephthalate or polyethylene terephthalate copolymer resin component and a polybutylene terephthalate resin component, and 10 to 70% by mass of a synthetic fiber having a spiral crimp. %. The base material for a brassiere cup according to any one of claims 1 to 4, wherein the base material is a fiber web comprising: