JP2003520951A - 多軸センシングデバイス - Google Patents
多軸センシングデバイスInfo
- Publication number
- JP2003520951A JP2003520951A JP2001554017A JP2001554017A JP2003520951A JP 2003520951 A JP2003520951 A JP 2003520951A JP 2001554017 A JP2001554017 A JP 2001554017A JP 2001554017 A JP2001554017 A JP 2001554017A JP 2003520951 A JP2003520951 A JP 2003520951A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- axis
- gyroscope
- signal
- rate
- orientation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims abstract description 43
- 230000004044 response Effects 0.000 claims abstract description 33
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 8
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 230000003954 pattern orientation Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 101100042630 Caenorhabditis elegans sin-3 gene Proteins 0.000 description 1
- 241000555745 Sciuridae Species 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 229910021420 polycrystalline silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920005591 polysilicon Polymers 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
- G01C19/56—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces
- G01C19/567—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces using the phase shift of a vibration node or antinode
- G01C19/5677—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces using the phase shift of a vibration node or antinode of essentially two-dimensional vibrators, e.g. ring-shaped vibrators
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
- G01C19/56—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces
- G01C19/567—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces using the phase shift of a vibration node or antinode
- G01C19/5691—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces using the phase shift of a vibration node or antinode of essentially three-dimensional vibrators, e.g. wine glass-type vibrators
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Gyroscopes (AREA)
Abstract
Description
、とくに共振素子を採用した振動形構造のジャイロスコープに関する。
てられてきており、ビーム(梁)、音叉、円筒、リング(環)といったものがそ
の中に含まれている。特定の軸の周りの回転レート(速度)の測定の外に、これ
らのデバイスはまた“全体角度(ホールアングル)”もしくは“ジャイロスコー
プ”モードで動作することができて、このモードではデバイス出力がある特定軸
の周りの回転角の直接測定値を与えることがUS Pat.No.5,218,867に記載されて
いる。この動作モードは改良されたスケールファクタ性能についての利点を与え
ることが知られていて、とくにこのデバイスが高レートの回転をかけられるよう
な応用で利点を与えることが知られている。
るものとして知られており、そこには単一軸レートのジャイロ変形が施されてい
て、これが市販で入手可能であり、従来形式の組立て形とマイクロ機械加工(マ
イクロマシン)との両方で便利に作られた共振器を用いている 従来形の単一軸の平面状リングのジャイロスコープは一般にcos 2θ面内振動
モード対を使用する。好ましい対称形共振器にとっては、相互の角度45°での
二つの縮退したモードがあることになる。これらが模式的に図1a(cos 2θモ
ード)と図1b(sin 2θモード)とで示されていて、これらの図は単一の振動
サイクルの間に二つの極端でのリングひずみを示している。これらのモードの一
方きキャリヤモードで励振される(図1a)。この構造がその軸(リングの面に
垂直な、z軸)の周りに回転されるときにはコリオリ(Coriolis)の力が共振モ
ードにエネルギーを結合させる(図1b)。このコリオリの力はそこで共振モー
ド動作の振幅が加えられた回転レートに直接比例している。他の高次のcos nθ
モード対もまた同じやり方で使用することができる。
に維持される。コリオリの力が回転の結果として生成されて、これがキャリヤ共
振周波数となる。応答モード周波数は一般にキャリヤモードの周波数と整合がと
れているので、こういった力の結果として生ずる動きはこの構造のQファクタ(
クオリティファクタ)によって増幅されて、強調された感度を与える。この応答
モードの動きはゼロ化する力を備えた力のフィードバックループを用い、それか
ら加えられたレートに直接比例するようにして、ゼロ化することができる。この
動作モードはレート出力からQ依存性を除去して、改良されたスケールファクタ
性能を与える。リングの動きはそこでいつも固定した角度配向に維持される。
単一軸姿勢(アティチュード)センサで使用するのにも適していて、US Pat.No.
5,218,867に円筒形素子との関連で記述されている。この動作モードでは、振動
エネルギーは、デバイスが回転されるときに、平面内モード対間で転位が自由に
できて、力のフィードバックが加えられない。このモード周波数が正確に整合さ
れているとすると、これはこの構造が回転されるときにリングの周りに回転する
モードと等価となる。モードパターン配向は慣性的に安定ではないが、リング構
造の回転の後に遅れる傾向にある。加えられた回転角に対するパターン角回転の
比は慣性結合定数Kによって与えられ、この定数は共振器構造とモード次数nと
に依存している。
いてと同じ駆動とピックオフ構成とが採用されてよい。リング上でのモード配向
を検出する技術と、動きの振幅を維持する技術とは、しかしながら、かなり違っ
たものである。半径方向の駆動信号がいくつかの半径方向のアンチノード(反ノ
ード(腹))で振動振幅を支えるために加えられる。モードパターンがリングの
周りで回転すると、実効的な駆動位置はリングの周りの半径方向のアンチノード
を追跡することを求められる。ピックオフは半径方向のアンチノードとノード(
節)との両方でリングの実際の半径方向の動きをレゾルブ(問題の解明、解決の
意)する能力を同じように有していなければならない。半径方向のアンチノード
信号は共振最大で駆動周波数を維持するために使用されて、また振動振幅を正規
化するのに使用される。半径方向のノード信号はモード位置を正確に追跡するの
に必要とされる。
ことは連合王国特許出願番号2318184A及び2335273Aとに記述さ
れている。cos nθ平面内キャリヤモードで駆動されるときには、リングの平面
内の軸の周りの回転もまたコリオリの力を生じさせることになる。これらの力は
リングの面に垂直な軸(z軸)に沿うことになる。y軸の周りの回転Ωyについ
ては(ここでy軸はθ=0°に沿ってとられている)、これらのコリオリの力F z (θ)は次式で与えられる角度分布をもつことになる。
リヤモード次数であり、パラメータFn+1,Fn−1はともに定数であって、
リングの精密な幾何学的形状、リングが作られている材料及びnの値に依る。同
じようにx軸の周りの回転Ωxについて、コリオリの力は次式により与えられる
角度分布をもっている。
−1)θとcos (n−1)θのいずれかの面外(アウトオブプレーン)モード対
を直接励振することができる成分を有している。リングの寸法はモード対の一方
の共振周波数が正確に面内キャリヤモードの共振周波数と正確に整合するように
設定できる。このやり方で、面外応答の動きの振幅は面内応答についてのように
構造のQ値によって増幅されることになる。
って必要とされる機能のすべてを用意することができ、これは以前には二つまた
は三つの単一軸デバイスが必要とされていたことである。多軸デバイスはその利
点として、センシング(検知)軸の相互の整列が共振器組立工程中に設定できる
こと、それでいてなおすべての軸についての単一周波数動作は、電子回路系が単
一軸デバイスにおけるよりもかなりもっと複数となる必要のないことを挙げるこ
とができる。多軸の周りのレート感度を要求する応用については、このような多
軸デバイスはコストと大きさの両面で著しい減縮をもたらしている。
3Aとは各種のモード間組合せを記述しており、これが二軸及び三軸の両方のレ
ートジャイロスコープを実施するために採用できるようになっている。各組合せ
にとって適切な駆動及びピックオフトランスジューサの位置もまたそこに示され
ている。
273Aとにある開示については、ここで参照のために組入れることとする。
けるボディ(本体)の空間的配向の測定を必要とすることであってよい。航空機
の航法を例にとると、航空機のロール軸はピッチとヨウの軸よりも大きな回転レ
ートを受けることになる。このような応用でピッチとヨウの軸での配向を計算す
るためには、ロール軸の配向が高精度で知られていることが本質的なこととなる
。
に起因するヘッデング(飛行方位)誤差の累積を防ぐために、“全角度(ホール
アングル)”で動作するとかなりの性能上の利点がある。例を挙げると、1%の
スケールファクタ誤差は各回転について3.6°のヘッデング誤差を生ずる。こ
の累積される誤差の問題は、ホイールもしくは回転軸の動きを検知するときには
、とくに鋭いものとなる。ここでの対象のホールや回転軸では一つの軸が他の二
つの軸よりもとてつもなく大きな回転レートを明らかに体験することになる。
けることになる単一軸の周りの配向についての正確な測定を用意するデバイスに
ついての必要性が存在している。
答をレートジャイロモードで維持しながら、“全体角度”もしくは“ジャイロス
コープ”モードで多軸ジャイロスコープのz軸応答を動作させることが可能であ
るという洞察である。したがって、この発明は広くは三軸ジャイロスコープセン
シングデバイスとして表現でき、このデバイスは二軸の周りのレートジャイロス
コープとしての動作と、第三の軸の周りの全体角度ジャイロスコープとしての動
作とに適応している。
、このジャイロスコープの構成は、共振体(レゾナントボディ)と、該共振体の
共振の動きを駆動するための駆動トランスジューサ手段と、該共振の動きを表わ
す信号を作るためのピックオフ手段(すなわち機械系から電気信号を得る手段)
と、z軸配向情報と、x軸及びy軸のレート情報とを該信号から抽出する信号処
理手段とを備えている。
を抽出し、この情報を正規化してz軸の周りの角度配向についての情報を与える
ようにし、それとともにx軸及びy軸情報を該信号から抽出するようにしている
。
共振の動きは該リングの該平面内の振動モードパターンで行なわれ、該リングの
該共振体に関する配向角度はそのz軸の周りの該共振体の配向に比例して変る。
また振動モードパターンはxまたはy軸の周りの該共振体の回転により、面外応
答モードの動きにエネルギーを結合する。この場合に、該信号処理手段は、x及
びy軸レート情報を抽出するためにz軸の周りの配向を表わしているz軸配向信
号に関して該面外応答モードの動きをレゾルブする。
面内の共振の動きを検知するようにされ、また第二の複数のピックオフを備え、
その位置は該共振体の該平面外の応答モードの動きを検知するようにされている
。該第二の複数のピックオフは、kを奇の整数とするときに、30k°にわたり
離れている。
トランスジューサを備えているのが好ましく、該ドライバはz軸キャリヤ振動モ
ード配向信号から入力を採って該振動モードパターンの配向角度に沿ってレゾル
ブされた結果の駆動を与えるようにする。
びy軸レゾルバとを備え、該積分手段はピックオフレゾルバを経て該第一の複数
の平面内ピックオフから入力信号を採ってz軸配向信号を出力し、また該x軸及
びy軸レゾルバは複数の面外駆動トランスジューサに加えられた駆動信号を入力
として採って、これらの信号をz軸キャリヤ振動モード配向信号を基準としてレ
ゾルブし、x軸及びy軸レート情報を出力する。
ループに加えられ、このループは共振最大を追跡するために駆動トランスジュー
サ手段の駆動周波数を調節するものである。該反ノード信号は利得制御ループに
加えられ、このループは一定の反ノード信号を維持するために駆動トランスジュ
ーサ手段に加えられた駆動レベルを調節するものである。
レート積分手段は反ノード信号と同相である信号成分をレゾルブする位相検出器
を備えている。該レート積分手段はレート信号発生器手段を備え、該レート信号
発生器手段は該ノード信号を採り、z軸の周りの振動モードパターンの回転レー
トに比例したレート信号を出力するものである。該レート積分手段はさらに該z
軸配向信号を出力するために該レート信号を積分する積分器を備えている。該z
軸キャリヤ振動モード配向信号が正規化手段に加えられて、そこではブライアン
(Bryan)ファクタを該z軸キャリヤ振動モード配向信号に適用して、該振動体
がz軸の周りに回転した角度の直接的測度を与えるようにする。
るx軸ピックオフと、y軸レートループに加えられる出力を発するy軸ピックオ
フとを備え、また該x軸及びy軸レートループはそれぞれが駆動信号をx軸及び
y軸駆動トランスジューサに加えて、それぞれのピックオフで信号をゼロとする
ようにする。
交位相ゼロ化ループ)が駆動信号を該駆動トランスジューサ手段にノード(節)
軸に沿って加えて、該クオダラチャナリングループに向けた入力がゼロに保たれ
るようにする。
とされるかを示すために、例を挙げて図面を参照して説明することとする。この
うち図1(a),(b)についてはそれぞれすでに説明し、(a)は縮退cos 2
θ振動モードを、(b)は図1の45°における縮退sin 2θモードをそれぞれ
図式的に示している。
のデバイスはx,yの二軸の周りではレート(速度)ジャイロスコープとして動
作し、かつ第三の軸(z軸)の周りでは“全体角度(ホールアングル)”ジャイ
ロスコープとして動作するものである。このモードで実施されるz軸ジャイロス
コープ応答では、x及びy軸応答についてのキャリヤモードはもはやリング上に
固定されていない。z軸の周りに加えられた回転は、そこでリングの周りを回転
する面内キャリヤモード角度位置を生じさせる。
く、この基準方向はリング中心を通る直径に沿って取ることができる。リングの
半径方向の変位はcos n(θ+α)角度分布をもつことになり、ここでαは基準
方向に関してモード角度配向である。xとyとのレート応答軸は固定のジャイロ
スコープ本体基準軸に対して定義されてもよく、y軸はθ=0°に沿って置かれ
、x軸はθ=90°に沿って置かれる。
ためには、ある与えられたαの値について、キャリヤモードについての半径方向
と接線方向の速度成分の角度分布を考慮する必要がある。このことから、xとy
との方向の速度成分が計算されて、それにより、x軸とy軸との周りの回転から
生ずるコリオリの力の分布が計算できる。
で与えられる。
nはキャリヤモード次数であり、パラメータFn+1 とFn−1 とはリングの
幾何学的形状と、リングが作られている材料と、nの値とに依存している定数で
ある。同様に、y軸の周りの回転Ωy について、コリオリの力の分布は次式で与
えられる。
たものと類似しているが、nαの項が追加されているところが相違する。共振体
固定のx軸とy軸との周りの回転はそこで依然としてコリオリの力成分の発生を
もたらしていて、この成分がcos (n±1)θもしくはsin (n±1)θ面外モー
ド対に直接結合できる。しかしながら、これらの力成分はリング上で角度nαだ
け変位してもいることになる。
3θ+2α)とsin (3θ+2α)の面外応答モードに結合する場合について示
されている。図2aはα=0°についてのcos 2(θ+α)面内キャリヤモード
についての半径方向の変位角度分布についての三次元表現を示している。破線は
リングの変位していない位置を示し、実線は単一振動サイクルの間の動きの極端
なものを示している。
に示したようなz軸変位を伴う振動モードパターンを励振することになる。再び
ここでも、実線は振動サイクルの際の定常リング(破線)からの面外変位の極端
なものを示している。同じように、y軸の周りに加えられた回転は、図2(c)
に示したような振動モードパターンを励振することになる。
ャリヤモード変位を示し、図3(b)と3(c)とはそれぞれx軸とy軸との周
りに加えられた回転から生ずる面内応答の動きを示している。同じようなプロッ
トが他のモードの組合せで生ずることになる。
めに、cos (3θ+2α)面外応答モードをレゾルブ(解く)ことが必要である。
同じように、y軸の周りの回転を測定するために、sin (3θ+2α)面外応答モ
ードの動きをレゾルブ(解く)ことが必要である。こういったモードの動きの振
幅はいくつかの振動のアンチノード(腹)で便利に測定される。こういったアン
チノードの点はリング上にもはや固定されていないので、x軸及びy軸応答は固
定した面外(z軸)ピックオフ素子によって直接検出することはできない。しか
しながら、関連する動きは必要とされる角度方向で複数(二以上)の適当に位置
決めされた固定のピックオフ素子の出力を組合せることによってレゾルブ(解を
得る)ことができる。こういった応答モードが力のフィードバックモードで動作
されている場合には、適当な駆動力が同じように必要とされるレゾルブされた角
度位置に加えられ、その際には二つの固体の駆動トランスジューサが使用される
。
方向は実線矢印9で示されている。二つの駆動素子10,11が0°と45°と
に置かれ、二つのピックオフ素子12,13が180°と225°とに置かれて
いる。
ックオフ素子12,13からの信号を処理して、アンチノード位置に沿ってレゾ
ルブした一つの信号と、ノード位置に沿ってレゾルブした他の信号とを出力する
。
を最大共振を追跡するように調節する。この信号は利得制御ループ16にも加え
られ、このループは駆動レベルを調節して一定の信号を維持し、それによって振
動振幅を安定化する。駆動信号V0が駆動レゾルバ素子17に加えられて、そこ
では駆動トランスジューサ10(V0cos 2α)と11(V0 sin 2α)上の駆
動レベルを設定して、結果の駆動でαに沿ってレゾルブされたものを送出するよ
うにする。
号の成分であるアンチノード(腹)の信号と同相である成分をレゾルブする。こ
の信号はそこでRIG(レート積分ジャイロ)ループ制御器19に加えられて振
動モードパターンの回転のレートに比例した信号を作る。この出力が積分器20
に加えられて振動モードパターン配向角αに直接比例する信号を与える。この値
はsin /cos ピックオフレゾルバ14に加えられて、位相検出器18の出力でゼ
ロ値が維持されるようにする。この配向角αはまたsin /cos 駆動レゾルバ17
にも加えられて、アンチノード軸に沿ったレゾルブされた駆動を維持するのにあ
てられる。
さな差異が半径方向のノード点での直交する動き(クオダラチャモーション)に
著しい量を生じさせることになる。これは好ましくない振動パターンドリフトを
生じさせることが知られているが、図4に示したクオダラチャナリングループ(
直交ゼロ化ループ21によって共振器の直交する動きをゼロ化することによって
除去できる。これがアンチノード信号と直交関係にあるノード信号の成分をレゾ
ルブして、駆動信号をソード軸に沿って加えて、クオダラチャナリングループ2
1への入力をいつでもゼロとするようにしている。
番号22で正規化される場合には、z軸の周りにジャイロスコープ本体(ボディ
)が回転した角度の直接的な測度(測定値)を与える。
る。面外レート応答モードについては、二つのピックオフ素子23,24を固定
の基準軸に対して0°と90°に置いたものを使うのが簡便であるが、いずれか
の二つのピックオフ素子であって、kを奇数である整数としたときに、30k°
だけ隔てられているものは適切とされる。これらのピックオフ素子はリングリム
(ヘリ)の上及び/又は下の適当なところに置かれて、面外の動きを検出するよ
うにする。同じように、二つの駆動トランスジューサ素子25,26(180°
と270°に置かれている)を用いてリングの面外の動きを制御するのが便利で
ある。
はx軸及びy軸レートジャイロ動作と組合されている。一次(プライマリイ)ル
ープ27は位相ロック15と利得制御16(図4参照)との両方のループを含ん
でいて、それが面内キャリヤモードについて示されている。同じように、レート
積分ループ28は、位相検出器18と、RIGループ制御器19と、積分器20
で図4のものを含んでいる。
駆動素子25に加えられ、ピックオフ23での信号をゼロとする。同じようにy
軸ピックオフ24の出力がy軸レートループ30に加えられて、駆動がy軸駆動
素子26に加えられ、ピックオフ24での信号をゼロとする。
応答モードの動きは面内の動きと同相となるが、何らかの小さな周波数の分離(
スプリット)があると、直交する動きが検出されることになる。追加の駆動信号
がx軸とy軸の駆動素子25,26に加えられてよく、それがこの直交する動き
をゼロとするためにあたり、ピックオフ素子23と24とでの真のゼロを維持す
る目的にあてられる。
,26は入力回転軸に沿って整列されているところ、これらの軸の周りのレート
入力に対する応答はキャリヤモードパターンαの配向に依存している。加えられ
たレートはこれらの応答から面内キャリヤモード角度位置αを用いてレゾルブ(
解くことが)されなければならない。x軸とy軸のループ29,30からの駆動
信号はsin /cos x−y軸レゾルバ31に加えられて、同時駆動レベルがα (c
os (3θ+2α)応答)及びα+30°(sin (3θ+2α)応答)に沿ってレ
ゾルブされて、x軸及びy軸レート信号を得る。
種の変形が可能とされる。例えば追加の駆動とピックオフ素子が追加の角度位置
に置かれるようにできて、この位置はこのデバイスの基本的な機能を変更せずに
振動素子のモード上の対称性に整合がとれたものとする。もっと一般的なのは、
この発明の制御機構は、連合王国特許出願番号2318184A及び23352
73Aに記述された面内及び面外応答モード組合せの何れかとともに使用できる
。
の中には電子加工とかマイクロ機工の金属、水晶(石英)、ポリシリコン、ある
いはバルクのシリコンが含まれる。材料の選択はときに組立方法により決められ
るし、逆に材料により組立て方法が決まる。駆動手段及び/又はピックオフ手段
は各種の原理を用いて動作できるものであり、とくに静電気的、電磁気的、圧電
気もしくは光学的な原理をあげることができることも明らかであろう。
する構造における縮退cos 2θ振動モードを示す図(図1a)、通常のやり方で
応答モードとして動作している、(図1a)のものに対して45°にある縮退si
n 2θ振動モードを示す図(図1b)。
変位の角度分布を示す三次元で示した図(図2a)、図2aに対応するが、x軸
の周りの回転により励起されたz軸変位のcos 3θ振動モードパターンを示す図
(図2b)、および(図2a)と(図2b)とに対応するが、y軸の周りの回転
により励起されたz軸変位のsin 3θ振動モードパターンを示す図(図2c)。
等価な応答を示す図(図3a、b、c)。
施する追加の部品を示す図。
追加の部品を示す図。
、このジャイロスコープの構成は、共振体(レゾナントボディ)と、該共振体の
共振の動きを駆動するための駆動トランスジューサ手段と、該共振の動きを表わ
す信号を作るためのピックオフ手段(すなわち機械系から電気信号を得る手段)
と、z軸配向情報と、x軸及びy軸のレート情報とを該信号から抽出する信号処
理手段とを備えていて、それによりこのジャイロスコープはz軸の周りの回転に ついては全角度ジャイロスコープとしてまた、x軸とy軸との周りの回転につい てはレート角度ジャイロスコープとして動作するようにしている。
Claims (16)
- 【請求項1】 共振体と、該共振体の共振の動きを駆動するための駆動トラ
ンスジューサ手段と、該共振の動きを表わす信号を作るためのピックオフ手段と
、z軸キャリヤ振動モード配向情報を抽出し、この情報を正規化してz軸の周り
の角度配向についての情報を与えるようにし、該信号からx軸及びy軸のレート
情報を抽出する信号処理手段とを備えた振動する構造のジャイロスコープ。 - 【請求項2】 請求項1記載のジャイロスコープであって、該共振体は平面
状のリング構造であり、該共振の動きは該リングの該平面内の振動モードパター
ンで行なわれ、該リングの該共振体に関する配向角度はそのz軸の周りの該共振
体の配向に比例して変り、また該リングはxまたはy軸の周りの該共振体の回転
により、面外応答モードの動きにエネルギーを結合し、かつ該信号処理手段は、
x及びy軸レート情報を抽出するためにz軸の周りの配向を表わしているz軸配
向信号に関して該面外応答モードの動きをレゾルブするジャイロスコープ。 - 【請求項3】 請求項2記載のジャイロスコープであって、該ピックオフ手
段は第一の複数のピックオフを備え、その位置は該共振体の該平面内の共振の動
きを検知するようにされ、また第二の複数のピックオフを備え、その位置は該共
振体の該平面外の応答モードの動きを検知するようにされたジャイロスコープ。 - 【請求項4】 請求項3記載のジャイロスコープであって、該第二の複数の
ピックオフは、kを奇の整数とするときに、30k°にわたり離れているジャイ
ロスコープ。 - 【請求項5】 請求項2ないし4のいずれか1項記載のジャイロスコープで
あって、該駆動トランスジューサ手段は駆動レゾルバを介して駆動される複数の
面内駆動トランスジューサを備えており、該ドライバはz軸キャリヤ振動モード
配向信号から入力を採って該振動モードパターンの配向角度に沿ってレゾルブさ
れた結果の駆動を与えるようにするジャイロスコープ。 - 【請求項6】 請求項3あるいは4または請求項3もしくは4に従属する請
求項5記載のジャイロスコープであって、該信号処理手段は、レート積分手段と
x軸及びy軸レゾルバとを備え、該積分手段はピックオフレゾルバを経て該第一
の複数の平面内ピックオフから入力信号を採ってz軸配向信号を出力し、また該
x軸及びy軸レゾルバは複数の面外駆動トランスジューサに加えられた駆動信号
を入力として採って、これらの信号をz軸キャリヤ振動モード配向信号を基準と
してレゾルブし、x軸及びy軸レート情報を出力するジャイロスコープ。 - 【請求項7】 請求項6記載のジャイロスコープであって、該ピックオフレ
ゾルバからの反ノード信号が位相ロックループに加えられ、このループは共振最
大を追跡するために駆動トランスジューサ手段の駆動周波数を調節するものであ
るジャイロスコープ。 - 【請求項8】 請求項7記載のジャイロスコープであって、該反ノード信号
は利得制御ループに加えられ、このループは一定の反ノード信号を維持するため
に駆動トランスジューサ手段に加えられた駆動レベルを調節するものであるジャ
イロスコープ。 - 【請求項9】 請求項6ないし8のいずれか1項に記載のジャイロスコープ
であって、該ピックオフレゾルバからのノード信号がレート積分手段に加えられ
るジャイロスコープ。 - 【請求項10】 請求項9記載のジャイロスコープであって、該レート積分
手段は反ノード信号と同相である信号成分をレゾルブする位相検出器を備えてい
るジャイロスコープ。 - 【請求項11】 請求項9または10記載のジャイロスコープであって、該
レート積分手段はレート信号発生器手段を備え、該レート信号発生器手段は該ノ
ード信号を採り、z軸の周りの振動モードパターンの回転レートに比例したレー
ト信号を出力するものであるジャイロスコープ。 - 【請求項12】 請求項11記載のジャイロスコープであって、該レート積
分手段はさらに該z軸配向信号を出力するために該レート信号を積分する積分器
を備えているジャイロスコープ。 - 【請求項13】 請求項2ないし12のいずれか1項記載のジャイロスコー
プであって、該z軸キャリヤ振動モード配向信号が正規化手段に加えられて、該
正規化手段はブライアン(Bryan)ファクタを該z軸キャリヤ振動モード配向信
号に適用して、該振動体がz軸の周りに回転した角度の直接的測度を与えるよう
にするジャイロスコープ。 - 【請求項14】 請求項1ないし13のいずれか1項記載のジャイロスコー
プであって、該ピックオフ手段は、x軸レートループに加えられる出力を発する
x軸ピックオフと、y軸レートループに加えられる出力を発するy軸ピックオフ
とを備え、また該x軸及びy軸レートループはそれぞれが駆動信号をx軸及びy
軸駆動トランスジューサに加えて、それぞれのピックオフで信号をゼロとするよ
うにするジャイロスコープ。 - 【請求項15】 請求項1ないし14のいずれか1項記載のジャイロスコー
プであって、クオダラチャナリングループが駆動信号を該駆動トランスジューサ
手段にノード軸に沿って加えて、該クオダラチャナリングループに向けた入力が
ゼロに保たれるようにするジャイロスコープ。 - 【請求項16】 二軸の周りではレートジャイロスコープとして動作し、か
つ第三の軸の周りで全角度ジャイロスコープとして動作するように適応された三
軸ジャイロスコープセンシングデバイス。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB0001294.8 | 2000-01-20 | ||
GBGB0001294.8A GB0001294D0 (en) | 2000-01-20 | 2000-01-20 | Multi-axis sensing device |
PCT/GB2001/000057 WO2001053776A1 (en) | 2000-01-20 | 2001-01-08 | Vibratory sensor operating as a rate gyro about two axes and as a rate integrating gyro about the third one |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003520951A true JP2003520951A (ja) | 2003-07-08 |
Family
ID=9884026
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001554017A Pending JP2003520951A (ja) | 2000-01-20 | 2001-01-08 | 多軸センシングデバイス |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6805007B2 (ja) |
EP (1) | EP1250564B1 (ja) |
JP (1) | JP2003520951A (ja) |
KR (1) | KR100741149B1 (ja) |
CN (1) | CN1243953C (ja) |
AT (1) | ATE242867T1 (ja) |
AU (1) | AU770212B2 (ja) |
CA (1) | CA2398325A1 (ja) |
DE (1) | DE60100357T2 (ja) |
GB (1) | GB0001294D0 (ja) |
WO (1) | WO2001053776A1 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009531707A (ja) * | 2006-03-27 | 2009-09-03 | ジョージア テック リサーチ コーポレーション | 容量式バルク超音波ディスク・ジャイロスコープ |
JP2010515021A (ja) * | 2006-12-22 | 2010-05-06 | ザ・ボーイング・カンパニー | 寄生モード減衰を有する振動ジャイロ |
JP2018091845A (ja) * | 2016-12-02 | 2018-06-14 | ノースロップ グラマン システムズ コーポレイションNorthrop Grumman Systems Corporation | デュアル振動パターン共振型ジャイロスコープ |
Families Citing this family (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB0122256D0 (en) | 2001-09-14 | 2001-11-07 | Bae Systems Plc | Vibratory gyroscopic rate sensor |
GB0122253D0 (en) | 2001-09-14 | 2001-11-07 | Bae Systems Plc | Vibratory gyroscopic rate sensor |
GB0122254D0 (en) | 2001-09-14 | 2001-11-07 | Bae Systems Plc | Vibratory gyroscopic rate sensor |
US7040163B2 (en) * | 2002-08-12 | 2006-05-09 | The Boeing Company | Isolated planar gyroscope with internal radial sensing and actuation |
GB0227084D0 (en) * | 2002-11-20 | 2002-12-24 | Bae Systems Plc | Method and apparatus for measuring scalefactor variation in a vibrating structure gyroscope |
FR2849183B1 (fr) * | 2002-12-20 | 2005-03-11 | Thales Sa | Gyrometre vibrant avec asservissement de la frequence de detection sur la frequence d'excitation |
FR2851041B1 (fr) * | 2003-02-06 | 2005-03-18 | Sagem | Procede de mise en oeuvre d'un resonateur sous l'effet de forces electrostatiques |
JP4331211B2 (ja) * | 2004-02-04 | 2009-09-16 | アトランティック・イナーシャル・システムズ・リミテッド | 振動構造ジャイロスコープにおけるバイアス誤差を低減する方法 |
JP4543866B2 (ja) * | 2004-10-08 | 2010-09-15 | ソニー株式会社 | 振動ジャイロ用回路、振動ジャイロユニット、振動ジャイロの出力検出方法 |
GB2424706A (en) * | 2005-03-30 | 2006-10-04 | Europ Technology For Business | Solid-state gyroscopes |
KR100651549B1 (ko) * | 2005-05-13 | 2007-02-28 | 삼성전자주식회사 | 이동체의 속력 측정 장치 및 방법 |
US7188523B2 (en) * | 2005-08-08 | 2007-03-13 | Northrop Grumman Corporation | Vibrating mass gyroscope and method for minimizing bias errors therein |
US7526957B2 (en) * | 2006-04-18 | 2009-05-05 | Watson Industries, Inc. | Vibrating inertial rate sensor utilizing skewed drive or sense elements |
US7617727B2 (en) * | 2006-04-18 | 2009-11-17 | Watson Industries, Inc. | Vibrating inertial rate sensor utilizing split or skewed operational elements |
WO2007120158A1 (en) * | 2006-04-18 | 2007-10-25 | Watson Industries, Inc. | Solid state gyroscope electrodes for adjustability |
US8661898B2 (en) * | 2008-10-14 | 2014-03-04 | Watson Industries, Inc. | Vibrating structural gyroscope with quadrature control |
JP2011027562A (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-10 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | 圧電体膜を用いた振動ジャイロ |
JP2011027561A (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-10 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | 圧電体膜を用いた振動ジャイロ |
JP2011027560A (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-10 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | 圧電体膜を用いた振動ジャイロ |
GB201008195D0 (en) | 2010-05-17 | 2010-06-30 | Silicon Sensing Systems Ltd | Sensor |
GB201015585D0 (en) * | 2010-09-17 | 2010-10-27 | Atlantic Inertial Systems Ltd | Sensor |
WO2012120464A1 (en) * | 2011-03-08 | 2012-09-13 | Y-Sensors Ltd. | Planar coriolis gyroscope |
CN102538774B (zh) * | 2011-12-06 | 2014-12-24 | 上海交通大学 | 微固体模态陀螺闭环锁相稳幅驱动电路 |
CN103888125B (zh) * | 2014-03-21 | 2016-09-21 | 中国兵器工业集团第二一四研究所苏州研发中心 | 一种多电压四相位驱动电路 |
US9709399B2 (en) * | 2015-01-12 | 2017-07-18 | The Boeing Company | Approach for control redistribution of coriolis vibratory gyroscope (CVG) for performance improvement |
WO2018157118A1 (en) * | 2017-02-27 | 2018-08-30 | The Charles Stark Draper Laboratory, Inc. | Calibration system and method for whole angle gyroscope |
US10705110B2 (en) * | 2018-10-10 | 2020-07-07 | Shaojie Tang | Aircraft nonlinear dynamic instability warning system |
CN109708664B (zh) * | 2018-12-11 | 2020-10-16 | 上海航天控制技术研究所 | 一种固体振动陀螺频差与耗散角检测电路及其检测方法 |
CN109870154A (zh) * | 2019-03-26 | 2019-06-11 | 中国民航大学 | 一种提高环型振动陀螺仪检测精度的方法 |
CN112066968B (zh) * | 2020-08-24 | 2024-04-12 | 南京理工大学 | 一种微机电多环陀螺实时模态自动匹配系统 |
CN112066966B (zh) * | 2020-11-16 | 2021-01-29 | 湖南天羿领航科技有限公司 | 基于双速率积分陀螺交替互补工作的角度测量方法及装置 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4793195A (en) | 1986-10-20 | 1988-12-27 | Northrop Corporation | Vibrating cylinder gyroscope and method |
IL87702A0 (en) | 1988-09-07 | 1989-02-28 | Israel Aircraft Ind Ltd | Gyroscopic sensor lock for navigation apparatus |
US5218867A (en) * | 1989-07-29 | 1993-06-15 | British Aerospace Public Limited Company | Single axis attitude sensor |
ATE174690T1 (de) * | 1991-08-29 | 1999-01-15 | Bei Electronics | Drehmessfühler |
GB2266149B (en) * | 1992-04-10 | 1995-08-16 | British Aerospace | Single axis rate sensor noise reduction |
US5383362A (en) | 1993-02-01 | 1995-01-24 | General Motors Corporation | Control for vibratory gyroscope |
US5616864A (en) * | 1995-02-22 | 1997-04-01 | Delco Electronics Corp. | Method and apparatus for compensation of micromachined sensors |
GB2318184B (en) | 1996-10-08 | 2000-07-05 | British Aerospace | A rate sensor |
GB2335273B (en) * | 1998-03-14 | 2002-02-27 | British Aerospace | A two axis gyroscope |
GB9817347D0 (en) * | 1998-08-11 | 1998-10-07 | British Aerospace | An angular rate sensor |
-
2000
- 2000-01-20 GB GBGB0001294.8A patent/GB0001294D0/en not_active Ceased
-
2001
- 2001-01-08 JP JP2001554017A patent/JP2003520951A/ja active Pending
- 2001-01-08 EP EP01900191A patent/EP1250564B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-08 CA CA002398325A patent/CA2398325A1/en not_active Abandoned
- 2001-01-08 CN CNB018039286A patent/CN1243953C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-08 KR KR1020027009340A patent/KR100741149B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-01-08 US US10/181,765 patent/US6805007B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-08 DE DE60100357T patent/DE60100357T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-08 WO PCT/GB2001/000057 patent/WO2001053776A1/en active IP Right Grant
- 2001-01-08 AU AU23868/01A patent/AU770212B2/en not_active Ceased
- 2001-01-08 AT AT01900191T patent/ATE242867T1/de not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009531707A (ja) * | 2006-03-27 | 2009-09-03 | ジョージア テック リサーチ コーポレーション | 容量式バルク超音波ディスク・ジャイロスコープ |
JP2010515021A (ja) * | 2006-12-22 | 2010-05-06 | ザ・ボーイング・カンパニー | 寄生モード減衰を有する振動ジャイロ |
JP2018091845A (ja) * | 2016-12-02 | 2018-06-14 | ノースロップ グラマン システムズ コーポレイションNorthrop Grumman Systems Corporation | デュアル振動パターン共振型ジャイロスコープ |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB0001294D0 (en) | 2000-03-08 |
DE60100357D1 (de) | 2003-07-17 |
EP1250564A1 (en) | 2002-10-23 |
EP1250564B1 (en) | 2003-06-11 |
DE60100357T2 (de) | 2003-12-04 |
CN1243953C (zh) | 2006-03-01 |
US6805007B2 (en) | 2004-10-19 |
KR100741149B1 (ko) | 2007-07-20 |
WO2001053776A1 (en) | 2001-07-26 |
AU770212B2 (en) | 2004-02-19 |
KR20020071020A (ko) | 2002-09-11 |
US20030056588A1 (en) | 2003-03-27 |
CA2398325A1 (en) | 2001-07-26 |
CN1395676A (zh) | 2003-02-05 |
AU2386801A (en) | 2001-07-31 |
ATE242867T1 (de) | 2003-06-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2003520951A (ja) | 多軸センシングデバイス | |
US6481283B1 (en) | Coriolis oscillating gyroscopic instrument | |
US7874209B2 (en) | Capacitive bulk acoustic wave disk gyroscopes with self-calibration | |
KR100539061B1 (ko) | 2축 자이로스코프 | |
EP2696169B1 (en) | Force-rebalance coriolis vibratory gyroscope | |
US7565839B2 (en) | Bias and quadrature reduction in class II coriolis vibratory gyros | |
US7617728B2 (en) | Tuning fork gyroscope | |
TW466334B (en) | Angular rate producer with microelectromechanical system technology | |
JPH10160483A (ja) | レートセンサ | |
US4793195A (en) | Vibrating cylinder gyroscope and method | |
US20160153779A1 (en) | Dual Use of a Ring Structure as Gyroscope and Accelerometer | |
Loveday et al. | The influence of control system design on the performance of vibratory gyroscopes | |
JP6600672B2 (ja) | 半球共振型ジャイロスコープ | |
US7040164B2 (en) | Method of simultaneously and directly generating an angular position and angular velocity measurement in a micromachined gyroscope | |
JPH02129514A (ja) | 角速度センサー | |
JPH0654235B2 (ja) | 振動式角速度計 | |
JPH11344342A (ja) | 振動ジャイロ | |
US7251900B2 (en) | Methods and systems utilizing intermediate frequencies to control multiple coriolis gyroscopes | |
JP2018091845A (ja) | デュアル振動パターン共振型ジャイロスコープ | |
Tang et al. | Investigation on influences of phase delay on performance of resonator gyroscopes | |
RU2787809C1 (ru) | Датчик угла крена на базе волнового твердотельного гироскопа с металлическим резонатором | |
Chikovani et al. | Errors Compensation of Ring-Type MEMS Gyroscopes Operating in Differential Mode | |
CN108318019A (zh) | 测量微机械单振子三轴陀螺仪的三轴角速度的方法 | |
RU2178548C1 (ru) | Микромеханический вибрационный гироскоп | |
Serrano | Design and analysis of mems gyroscopes |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050913 |
|
A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20051206 |
|
A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20051213 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060313 |
|
RD13 | Notification of appointment of power of sub attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7433 Effective date: 20070322 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070327 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20070322 |