JP2003505594A - Creep-resistant iron-nickel alloy with low coefficient of thermal expansion - Google Patents
Creep-resistant iron-nickel alloy with low coefficient of thermal expansionInfo
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Abstract
(57)【要約】 本発明は、Ｃ最大０．２％、Ｍｎ最大０．３％およびＳｉ最大０．３％（質量％）の他に、Ａｌ含有量０．０５〜３．０質量％、Ｔｉ含有量０．１〜３．０％、Ｎｂ≦１．０％ならびにＮｉ含有量３９．０〜４５．０％、残りの鉄および製造に必然的な混合物を有し、２０〜１００℃の温度範囲で熱膨張係数＜６．０×１０−６／Ｋを有するクリープ耐性および低い熱膨張率を有する鉄ニッケル合金に関する。 (57) [Summary] The present invention provides, in addition to C maximum 0.2%, Mn maximum 0.3% and Si maximum 0.3% (% by mass), an Al content of 0.05 to 3.0% by mass. With a Ti content of 0.1-3.0%, Nb ≦ 1.0% and a Ni content of 39.0-45.0%, with the balance of iron and the mixture necessary for production, 20-100 ° C. A creep resistance having a coefficient of thermal expansion <6.0 × 10 −6 / K and a low coefficient of thermal expansion in a temperature range of
Description
【０００１】
本発明は、クリープ耐性および低い熱膨張率を有する鉄ニッケル合金、特にス
クリーンのシャドーマスク用のフレーム部材を製造するための鉄ニッケル合金に
関する。The present invention relates to iron-nickel alloys having creep resistance and a low coefficient of thermal expansion, in particular iron-nickel alloys for producing frame members for shadow masks of screens.
【０００２】
約３６％ニッケルを含有する鉄ベース合金は、２０〜１００℃の温度範囲内で
低い膨張係数を有することが公知である。従って、これらの合金は数十年間、熱
変化する場合でも、一定の長さを必要とする場合、例えば、精密計器、時計、バ
イメタルに使用されてきた。不所望な光条件下でさえも高い解像、カラー中実度
およびコントラスト強さの傾向を有するカラーテレビおよびコンピュータモニタ
ーの普及ならびに特により薄くかつ大きなスクリーンのトレンドにおいて、シャ
ドーマスクのために鉄ニッケル材料の使用が一層増大している。広く通常のスク
リーン管で使用されているような２０〜１００℃の温度範囲内で、鉄ニッケル合
金は約３６％のニッケル含有の工業的鉄ニッケル合金は、“Stahl-Eisen-Werkst
offblatt”（SEW-385, issue 1991）に記載されているように、柔軟な状態で１
．２〜１．８×１０−６／Ｋの間の熱膨張係数を有する。特に、シャドーマスク
に関しては、約３６％ニッケル含有の進歩した材料が使用され、これは、２０〜
１００℃の温度範囲内で０．６〜１．２×１０−６／Ｋの低い膨張係数が得られ
る。Iron-based alloys containing about 36% nickel are known to have low expansion coefficients in the temperature range of 20-100 ° C. Therefore, these alloys have been used for decades, for example, precision instruments, watches, and bimetals, when they require a certain length even when they change in heat. Iron-nickel for shadow masks in the prevalence of color TVs and computer monitors with high resolution, tendency of color solidity and contrast strength even under undesired light conditions and especially in the trend of thinner and larger screens. The use of materials is increasing. Within the temperature range of 20 to 100 ° C, which is widely used in ordinary screen tubes, the iron-nickel alloy contains about 36% nickel.
as described in offblatt ”(SEW-385, issue 1991)
． It has a coefficient of thermal expansion of between 2 and 1.8 × 10 −6 / K. In particular for shadow masks, advanced materials containing about 36% nickel are used, which range from 20 to
In the temperature range of 100 ° C., a low expansion coefficient of 0.6 to 1.2 × 10 −6 / K is obtained.
【０００３】
フレームにプレストレスされるシャドーマスクに関しては、従来使用されてき
た合金と比較して、改善されたクリープ耐性を有する低い膨張材料が要求されて
いる。シャドーマスクおよびシャドーマスクのためのフレーム部材は、約５８０
℃までの温度で、いわゆるブラッキングアニーリングを行う。この場合に黒色の
酸化鉄層が生じ、これにより、より良好な外見の品質が得られる。For shadow masks that are prestressed to the frame, there is a need for low expansion materials with improved creep resistance compared to previously used alloys. The shadow mask and frame members for the shadow mask are approximately 580
So-called blacking annealing is performed at temperatures up to ° C. In this case, a black iron oxide layer results, which leads to a better appearance quality.
【０００４】
従来使用されてきた約３６％ニッケル含有の鉄ベース合金は、次の試験条件下
で約２．６％のクリープ耐性Ａ８０が得られる：５８０℃で１時間、１３８ＭＰ
ａの負荷。A conventionally used iron-based alloy containing about 36% nickel gives a creep resistance A 80 of about 2.6% under the following test conditions: 1 hour at 580 ° C., 138MP
load of a.
【０００５】
垂直方向でのシャドーマスクのプレストレスは、垂直方向のフレーム部材によ
り作成される。材料として、約４１％ニッケル含有の鉄ニッケル合金材料が従来
使用されてきたが、例えば、これらの合金は金属ガラスシールまたは鉛フレーム
のための材料として知られている。工業的特性は、次の通りである：３６％ニッ
ケル含有合金に関して、上記と同じ試験条件下、すなわち５８０℃で１時間、１
３８ＭＰaの負荷で測定して、クリープ耐性Ａ８０は約０．５％である。２０〜
１００℃の温度範囲での約４．８×１０−６／Ｋの熱膨張係数により、この合金
から作られた垂直方向フレームは、約３６％ニッケル含有の鉄ニッケル合金から
作られたシャドーマスクよりも強く広がった。Pre-stressing of the shadow mask in the vertical direction is created by the vertical frame members. Iron-nickel alloy materials containing approximately 41% nickel have been used as materials, but for example, these alloys are known as materials for metallic glass seals or lead frames. The industrial properties are as follows: for alloys containing 36% nickel, under the same test conditions as above, ie 580 ° C. for 1 hour, 1
The creep resistance A 80 , measured at a load of 38 MPa, is about 0.5%. 20 ~
Due to the coefficient of thermal expansion of about 4.8 × 10 −6 / K in the temperature range of 100 ° C., the vertical frame made from this alloy is better than the shadow mask made from the iron-nickel alloy containing about 36% nickel. Also spread strongly.
【０００６】
垂直方向フレーム部材は、シャドーマスクと同じ熱膨張特性を有すべきであり
、その結果、垂直方向フレーム部材とシャドーマスクには約３６％ニッケル含有
の鉄ニッケル合金が使用される。The vertical frame member should have the same thermal expansion properties as the shadow mask, so that the vertical frame member and the shadow mask use an iron nickel alloy containing about 36% nickel.
【０００７】
シャドーマスクと同様にフレーム部材にも、従来使用されてきた合金よりも５
８０℃までの温度で改善されたクリープ耐性を有する材料が要求されている。大
きさおよび温度に対応するプロセスの膨張係数は、今日使用されてきた材料のも
のと殆ど一致するのがよい。Similar to the shadow mask, the frame member has 5% more than alloys that have been conventionally used.
There is a need for materials with improved creep resistance at temperatures up to 80 ° C. The expansion coefficient of the process, which corresponds to size and temperature, should closely match that of the materials used today.
【０００８】
さらに、鉄ニッケル合金への好適な添加物は、沈殿物の発生を導くことも公知
である。このような添加物としては、例えばチタンおよびアルミニウムが相互に
組み合わせて使用される。γ（Ｎｉ３Ｔｉ／Ｎｉ３Ａｌ）相の形成は、降伏点お
よび強度を高める。Furthermore, suitable additives to iron-nickel alloys are also known to lead to the formation of precipitates. Titanium and aluminum, for example, are used as such additives in combination with one another. The formation of the γ (Ni 3 Ti / Ni 3 Al) phase enhances the yield point and strength.
【０００９】
しかし、元素チタンおよびアルミニウムの高すぎる全体的な含有量は、過剰に
熱膨張係数を増大させてしまう。However, too high an overall content of the elements titanium and aluminum leads to an excessive increase in the coefficient of thermal expansion.
【００１０】
ＤＥ-Ｃ２９４０５３２からは、２０〜３００℃で≦５×１０−６／℃の線膨
張係数および２０℃で３５０Ｎ／ｍｍ２以上の降伏点を有する時効硬化可能な二
ケル鉄鋳合金が公知であり、ニッケル３５〜５６質量％、遊離チタン４質量％未
満、ニオブ０〜１質量％、コバルト１．５〜２．５質量％、残りの鉄および溶融
に必然的な不純物から成る。この合金は、機械的および熱的に高い応力機械部分
、例えば、気体力学圧力波機器のローターに好適である。From DE-C 2 940 532 there is an age-hardenable Nikel iron casting alloy having a linear expansion coefficient of ≦ 5 × 10 −6 / ° C. at 20 to 300 ° C. and a yield point of 350 N / mm 2 or more at 20 ° C. It is known and consists of 35-56% by weight of nickel, less than 4% by weight of free titanium, 0-1% by weight of niobium, 1.5-2.5% by weight of cobalt, the balance of iron and impurities necessary for melting. This alloy is suitable for mechanically and thermally high stress mechanical parts, for example rotors of gas dynamic pressure wave devices.
【００１１】
本発明の課題の目的は、先行技術で記載したような欠点をもはや示さないよう
に、クリープ耐性および低い膨張率の鉄ニッケル合金を最適化し、安価に製造し
かつ特にシャドーマスクのフレーム部材に使用できるようにすることである。The object of the present invention is to optimize a creep-resistant and low-expansion iron-nickel alloy so that it no longer exhibits the disadvantages described in the prior art, to be manufactured inexpensively and in particular for shadow mask frames. It is to be used for a member.
【００１２】
前記の目的は、Ｃ最大０．２％、Ｍｎ最大０．３％およびＳｉ最大０．３％（
質量％）の他に、Ａｌ含有量０．０５〜３．０質量％、Ｔｉ含有量０．１〜３．
０％、Ｎｂ≦１．０％ならびにＮｉ含有量３９．０〜４５．０％、残りの鉄およ
び製造に必然的な生成物を含有するクリープ耐性および低膨張率の鉄ニッケル合
金を有し、および２０〜１００℃の温度範囲内で熱膨張係数＜６．０×１０−６
／Ｋを有することにより解決された。[0012] The above-mentioned purposes are C maximum 0.2%, Mn maximum 0.3% and Si maximum 0.3% (
Mass%), Al content 0.05 to 3.0 mass%, Ti content 0.1 to 3.
0%, Nb ≤ 1.0% and Ni content 39.0 to 45.0%, creep resistant and low expansion iron-nickel alloy containing residual iron and products inevitable to manufacture, And having a coefficient of thermal expansion <6.0 × 10 −6 / K in the temperature range of 20-100 ° C.
【００１３】
本発明による合金の有利な展開は、関連する従属形式請求項に引用されている
。Advantageous developments of the alloys according to the invention are cited in the relevant dependent claims.
【００１４】
意外にも、単に定義された元素アルミニウムまたはアルミニウム含有量だけを
合金化により添加した鉄ニッケル合金が、５８０℃、１３８ＭＰａの負荷下、高
度な圧延状態で、要求されたクリープ耐性の改善が得られることが見いだされた
。Surprisingly, an iron-nickel alloy with only the defined elemental aluminum or aluminum content added by alloying improves the required creep resistance under advanced rolling conditions at 580 ° C. and 138 MPa load. Was found to be obtained.
【００１５】
特にシャドーマスク用の垂直方向フレーム部材のための材料として使用するた
めに要求される工業的特性は、３９．０〜４５．０質量％の間のニッケル含有量
を有する本発明による鉄ニッケル合金を用いて得られる。The industrial properties required for use as a material for vertical frame members, in particular for shadow masks, are iron according to the invention with a nickel content between 39.0 and 45.0% by weight. Obtained using a nickel alloy.
【００１６】
有利な組成物は、ニッケルおよび鉄含有物の他に、本質的にアルミニウム１．
０〜２．５質量％および更に（質量％で）炭素最大０．０２％ならびに場合によ
りマグネシウム最大０．１％、ケイ素最大０．１％および製造に必然的な極少量
の一般的な混合物を含有する。本発明による合金は、優れた加工性において傑出
しており、かつ製造の際に付加的なプロセスを要求しない。さらに、これは要求
に相応するこの熱特性の長時間安定性がある。An advantageous composition is, in addition to nickel and iron inclusions, essentially aluminum 1.
0-2.5% by weight and also (at% by weight) up to 0.02% of carbon and optionally up to 0.1% of magnesium, up to 0.1% of silicon and very small amounts of common mixtures necessary for the production. contains. The alloys according to the invention stand out for their excellent workability and do not require any additional process in their production. Furthermore, it has a long-term stability of this thermal property which meets the requirements.
【００１７】
そのアルミニウム含有物により時効硬化可能な本発明による合金Ｅ１は、先行
技術に相応する４１％ニッケル含有の通常の鉄ニッケル合金Ｔ２と比較して、試
験温度５８０℃で、１３８ＭＰａの負荷を１時間はたらかせた場合に著しく改善
されたクリープ耐性Ａ８０＝０．１７％が得られる。The alloy E1 according to the invention, which is age-hardenable with its aluminum content, has a load of 138 MPa at a test temperature of 580 ° C., compared with the conventional iron-nickel alloy T2 containing 41% nickel according to the prior art. A significantly improved creep resistance A 80 = 0.17% is obtained when working for 1 hour.
【００１８】 本発明の対象は、次の物品に使用するのが有利である。[0018] The subject of the invention is advantageously used in the following articles:
【００１９】
−サーモバイメタルのパッシブ成分（passive constituents）
−レーザーテクノロジーにおける構成部品
−鉛フレーム
−金属ガラスシール
−スクリーンのシャドーマスクまたはモニターのシャドーマスクのフレーム部材
−電子銃、特にテレビブラウン管の構成要素
−液化ガスの製造、貯蔵および輸送のための構成部品
表１には、先行技術による合金Ｔ１およびＴ２の特性と比較した本発明による
合金Ｅ１の機械的特性（試験温度５８０℃、負荷をかける場合とかけない場合の
熱延伸試験により決定）ならびに磁気保磁力および熱膨張係数がまとめられてい
る。-Passive constituents of thermo-bimetals-components in laser technology-lead frame-metal glass seals-frame members of shadow masks of screens or shadow masks of monitors-electron guns, especially components of television cathode ray tubes- Components for the production, storage and transportation of liquefied gas Table 1 shows the mechanical properties of alloy E1 according to the invention (test temperature 580 ° C., loaded and compared with the properties of prior art alloys T1 and T2). The magnetic coercive force and coefficient of thermal expansion are summarized.
【００２０】[0020]
【表１】 [Table 1]
【００２１】
表１：先行技術に相応するＴ１およびＴ２と比較した本発明による合金Ｅ１の
５８０℃で熱延伸試験において測定した機械特性である降伏応力、極限引張強さ
、破断伸び、ならびに５８０℃で１時間１３８ＭＰａの負荷を用いた場合のクリ
ープ耐性、保磁力および熱膨張係数。試験試料は、１．４ｍｍの冷間圧延された
ストリップから成る。Table 1: Mechanical properties yield stress, ultimate tensile strength, elongation at break, and 580 ° C of alloy E1 according to the invention measured in a hot stretch test at 580 ° C of alloy E1 according to the invention in comparison with T1 and T2 according to the prior art. Creep resistance, coercive force and coefficient of thermal expansion when a load of 138 MPa for 1 hour is used. The test sample consists of a 1.4 mm cold rolled strip.
【００２２】
合金Ｅ２の場合には、試験前に試験試料をソフトアニーリングし、かつ時効硬
化させた（クリープ耐性を試験する間、負荷２００ＭＰａ）。In the case of alloy E2, the test specimens were soft annealed and age hardened before the test (load 200 MPa during creep resistance test).
【００２３】
本発明による合金Ｅ１ならびに先行技術に相応する合金Ｔ１およびＴ２の保磁
力Ｈｃは、５８０℃で１５分間の熱処理後とほぼ同じであった。５８０℃で１時
間熱処理した後、本発明による合金Ｅ１の保磁力Ｈｃは、シャドーマスク用のフ
レーム部材のための材料として使用するために十分に低かった。The coercivity H c of the alloy E1 according to the invention and the alloys T1 and T2 according to the prior art were approximately the same after heat treatment at 580 ° C. for 15 minutes. After heat treatment at 580 ° C. for 1 hour, the coercive force H c of alloy E1 according to the invention was sufficiently low to be used as a material for frame members for shadow masks.
【００２４】
本発明による合金Ｅ１の場合には、２０〜１００℃の温度範囲内で約４．８×
１０−６／Ｋの熱膨張係数を有し、垂直方向フレーム部材のための材料として使
用するための要求に十分に適う。本発明による合金Ｅ１の温度に対応する過程の
膨張係数は、先行技術に相応する合金Ｔ２の膨張係数に類似する。このことは、
図１に示されており、その際、合金Ｅ１とＴ２の膨張係数が２７０℃〜３２０℃
の間で合金Ｔ１の膨張係数と交差していることが分かる。その結果、低いニッケ
ル含有量を有する合金の熱膨張係数は、高いニッケル含有量を有する合金の熱膨
張係数よりも交差温度の下である。交差温度の上では挙動は逆である。熱膨張係
数の区切り点温度は、相応する合金のキュリー温度Ｔｃにほぼ一致する。In the case of alloy E1 according to the invention, about 4.8 × in the temperature range 20-100 ° C.
It has a coefficient of thermal expansion of 10 −6 / K and meets well the requirements for use as a material for vertical frame members. The temperature-dependent expansion coefficient of alloy E1 according to the invention is similar to that of alloy T2 according to the prior art. This is
As shown in FIG. 1, the expansion coefficients of the alloys E1 and T2 are 270 ° C. to 320 ° C.
It can be seen that the coefficient of expansion of the alloy T1 is crossed between the two. As a result, the coefficient of thermal expansion of alloys with low nickel content is below the crossing temperature than the coefficient of thermal expansion of alloys with high nickel content. The behavior is opposite at the crossing temperature. The thermal expansion coefficient breakpoint temperature approximately corresponds to the Curie temperature T c of the corresponding alloy.
【００２５】
図１：本発明による合金Ｅ１とＥ２の温度に対応する膨張係数および先行技術に
相応する合金Ｔ１およびＴ２の温度に対応する膨張係数。FIG. 1: Expansion coefficient corresponding to temperature of alloys E1 and E2 according to the invention and expansion coefficient corresponding to temperature of alloys T1 and T2 according to the prior art.
【００２６】
先行技術に相応する合金Ｔ１およびＴ２の組成物と比較した本発明による合金
Ｅ１とＥ２の例示的な化学組成物は、表２に記載されている。Exemplary chemical compositions of the alloys E1 and E2 according to the invention in comparison with the compositions of the alloys T1 and T2 according to the prior art are listed in Table 2.
【００２７】[0027]
【表２】 [Table 2]
【００２８】
表２：先行技術に相応する合金Ｔ１およびＴ２の組成物と比較した本発明によ
る合金Ｅ１とＥ２の例示的な化学組成物。Table 2: Exemplary chemical compositions of alloys E1 and E2 according to the invention in comparison with the compositions of alloys T1 and T2 according to the prior art.
【００２９】 次の表には、本発明による合金Ｅ１の化学組成物の限界が記載されている。[0029] The following table lists the chemical composition limits of alloy E1 according to the invention.
【００３０】[0030]
【表３】 [Table 3]
【００３１】 表３：本発明による合金Ｅ１の化学組成物の限界。[0031] Table 3: Chemical composition limits of alloy E1 according to the invention.
【００３２】
本発明による合金の他の実施態様は、別種のＥ２である。表４による有利な組
成物は、Ｎｉ ３９．０〜４５．０％、Ｔｉ １．５〜２．５％、Ａｌ ０．０
５〜０．３％およびＮｂ ０．２〜１．０％ならびに残りの鉄および製造に必然
的な混合物を含有する。Another embodiment of the alloy according to the invention is another type of E2. An advantageous composition according to Table 4 is Ni 39.0-45.0%, Ti 1.5-2.5%, Al 0.0
5 to 0.3% and Nb 0.2 to 1.0% and the balance iron and the necessary mixture for production.
【００３３】 次の表には、本発明による合金Ｅ２の化学組成物の限界が記載されている。[0033] The following table lists the chemical composition limits for alloy E2 according to the present invention.
【００３４】[0034]
【表４】 [Table 4]
【００３５】 表４：本発明による合金Ｅ２の化学組成物の限界。[0035] Table 4: Chemical composition limits of alloy E2 according to the invention.
【００３６】
はじめに、合金Ｅ２は、ソフトアニーリングされた状態でフレーム部材に金属
加工できる。従って、これは時効硬化状態（例えば、７５０℃で３０分間）にお
いて、５８０℃で、２００ＭＰaの高い負荷を１時間はたらかせるクリープ耐性
試験においてＡ８０＜０．１％という高度な要求に応える。機械的、磁気的およ
び熱膨張特性の値は、表１に記載されている。本発明による合金Ｅ１の一般的な
組成物は表２から公知である。First, alloy E2 can be metal worked into a frame member in the soft annealed condition. Therefore, it meets the high requirement of A 80 <0.1% in the creep resistance test in which it is subjected to a high load of 200 MPa for 1 hour at 580 ° C. in the age-hardened state (eg 750 ° C. for 30 minutes). The values of mechanical, magnetic and thermal expansion properties are listed in Table 1. The general composition of alloy E1 according to the invention is known from Table 2.
【図１】
図１は、本発明による合金Ｅ１とＥ２の温度に対応する膨張係数および先行技
術に相応する合金Ｔ１およびＴ２の温度に対応する膨張係数を示す。FIG. 1 shows the temperature-dependent expansion coefficient of alloys E1 and E2 according to the invention and the temperature-dependent expansion coefficient of alloys T1 and T2 according to the prior art.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ブルクハルト エルペンベック ドイツ連邦共和国 バルフェ アーホルン シュトラーセ １ (72)発明者 ウルリヒ ブリル ドイツ連邦共和国 ヴェッター アム ボ ルヴェルク 30─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Burghard Erpenbeck Balfe Ahorn, Federal Republic of Germany Strasse 1 (72) Inventor Ulrich Bryl Federal Republic of Germany Wetter Ambo Lewerk 30
Claims (12)
おいて、Ｃ最大０．２％、Ｍｎ最大０．３％およびＳｉ最大０．３％（質量％）
の他に、Ａｌ含有量０．０５〜３．０質量％、Ｔｉ含有量０．１〜３．０％、Ｎ
ｂ≦１．０％ならびにＮｉ含有量３９．０〜４５．０％、残りの鉄および製造に
必然的な混合物を有し、２０〜１００℃の温度範囲内で熱膨張係数＜６．０×１
０−６／Ｋを有することを特徴とする、クリープ耐性および低い熱膨張率を有す
る鉄ニッケル合金。1. An iron-nickel alloy having creep resistance and a low coefficient of thermal expansion, C max 0.2%, Mn max 0.3% and Si max 0.3% (mass%).
In addition to Al content 0.05 to 3.0 mass%, Ti content 0.1 to 3.0%, N
b ≦ 1.0% and Ni content 39.0-45.0%, the balance iron and the necessary mixture for production, with a coefficient of thermal expansion <6.0 × in the temperature range of 20-100 ° C. 1
0 -6 / characterized by having a K, creep resistance and low iron-nickel alloy having a coefficient of thermal expansion.
５〜２．５％に調節されている、請求項１に記載の鉄ニッケル合金。2. The C content (mass%) is 0.02% at maximum, and Al is 1.
The iron-nickel alloy according to claim 1, which is adjusted to 5 to 2.5%.
５〜２．５％に限定されている、請求項１に記載の鉄ニッケル合金。3. The maximum C content (mass%) is 0.02%, and the Ti content is 1.
The iron-nickel alloy according to claim 1, which is limited to 5 to 2.5%.
．０５％に限定されている、請求項１から３までのいずれか１項に記載の鉄ニッ
ケル合金。4. The maximum Mn content (mass%) is 0.05%, and the Si content is 0.
． The iron-nickel alloy according to any one of claims 1 to 3, which is limited to 05%.
のいずれか１項に記載の鉄ニッケル合金。5. The iron-nickel alloy according to claim 1, wherein Co ≦ 0.5% is added (mass%).
でのいずれか１項に記載の鉄ニッケル合金の使用。6. Use of the iron-nickel alloy according to claim 1 for the passive component of thermobimetals.
の、請求項１から５までのいずれか１項に記載の鉄ニッケル合金の使用。7. Use of an iron-nickel alloy according to claim 1 for components for producing, storing and transporting liquefied gas.
ら５までのいずれか１項に記載の鉄ニッケル合金の使用。8. Use of an iron-nickel alloy according to any one of claims 1 to 5 for components in laser technology.
載の鉄ニッケル合金の使用。9. Use of the iron-nickel alloy according to any one of claims 1 to 5 for lead frames.
１項に記載の鉄ニッケル合金の使用。10. Use of the iron-nickel alloy according to claim 1 for metallic glass seals.
スクのフレーム部材のための請求項１から５までのいずれか１項に記載の鉄ニッ
ケル合金の使用。11. Use of the iron-nickel alloy according to claim 1 for frame members of screen shadow masks or monitor shadow masks.
１から５までのいずれか１項に記載の鉄ニッケル合金の使用。12. Use of the iron-nickel alloy according to claim 1 for structural members of electron guns, in particular television picture tubes.
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