JP2003340281A - 触媒を使用して炭化水素原料装入物の水素化精製および/または水素化転化の処理方法 - Google Patents
触媒を使用して炭化水素原料装入物の水素化精製および/または水素化転化の処理方法Info
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-
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
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- C10G47/02—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions characterised by the catalyst used
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-
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- B01J23/24—Chromium, molybdenum or tungsten
- B01J23/28—Molybdenum
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- B01J35/613—
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
- B01J37/20—Sulfiding
Abstract
属を含有する炭化水素系原料装入物の水素化精製および
/または水素化転化のための触媒を提供する。 【解決手段】・多孔性担体、・完成触媒の重量に対する
酸化物の重量%で表わした量で1〜30重量%の、周期
律表第VIB族元素からなる群から選ばれた少なくとも
1種の触媒金属および・完成触媒の重量に対する酸化物
の重量%で表わした量で0〜2.2重量%の、第VII
I族元素のうちから選ばれた少なくとも1種の非貴金属
触媒金属を含み、第VIII族非貴金属元素と第VIB
族元素との原子比が0.4未満であり、水銀圧入法によ
って測定した総細孔体積が0.5〜1.5cm3/gの
間であり、担体のメソ細孔の分布が40〜170Åの間
の直径に集中している触媒である。
Description
りも高い化合物を含有し、さらに硫黄および場合により
金属を含有する炭化水素系原料装入物の水素化精製およ
び/または水素化転化のための触媒ならびに重質原料装
入物水素化精製および/または水素化転化方法における
それの使用に関するものである。常圧蒸留(RA)また
は減圧蒸留(RSV)からの石油残分あるいは脱アスフ
ァルト油(DAO)が、この発明の範囲内で処理される
原料装入物のうちの代表的な原料装入物である。
合物を含有するこれらの重質溜分をより軽質で、経済的
により利益があがる溜分に転化させることが望ましいこ
とを知っている。その上、これら原料装入物の水素化精
製または水素化転化によって、それらを精製し、とりわ
けその硫黄含量を水素化脱硫(HDS)反応によって、
またそれらの金属(主としてニッケルおよびバナジウ
ム)含量を水素化脱金属(HDM)反応によって、それ
ぞれ著しく低下させることができる。
のよい触媒は、多孔性酸化物担体上に分散させた硫化物
相の化合物である。周期律表第VIB族金属の硫化物と
周期律表第VIII族金属の硫化物とからなる混合硫化
物が、水素化精製にとくに適合している。
質溜分の水素化精製/水素化転化に際して遭遇する拡散
面での限界を考慮に入れるのに適合したものでなければ
ならないことも、既知である。これらの反応は、メソ細
孔およびマクロ細孔を同時に含む二相性触媒を用いて行
うのが好ましいことが、今や広く認められている。直径
が500Å以下の細孔をメソ細孔、直径が500Å以上
の細孔をマクロ細孔と定義する。多孔度は水銀圧入法に
よって測定される。
い失活を示す。この失活は、部分的には、触媒の細孔中
に固体堆積物が蓄積することに関係しており、その堆積
は、触媒の細孔の網目状組織を完全にふさぐに至るまで
続く。それらの堆積物は、コークスと呼ばれるトルエン
不溶性の炭素質残渣ならびにバナジウムおよびニッケル
の硫化物からなり、後者は水素化脱金属反応に由来する
ものである。これらの堆積物は、触媒粒の中心部よりも
それらの周囲により集中する。同様に、細孔の入口は、
細孔のその他の部分よりも速やかに閉塞される。細孔の
閉塞は、それら細孔の直径の漸次の減少を伴い、このこ
とが分子の拡散をさらに制限することになり、したがっ
て、多孔性粒子の周囲から内部へ向かって堆積物の不均
質性が増し、触媒粒の外部へ通じる細孔の完全閉塞が速
やかに生じるに至る:そのとき、触媒が失活する。
に典型的に使用される二相性触媒の調製を記載してい
る。それは、マクロ細孔(細孔体積の少なくとも20%
が350Åより大きいサイズの細孔中にある)およびそ
れよりサイズの小さいメソ細孔から構成される。細孔体
積の少なくとも20%が、70Åより小さいサイズの細
孔中に展開しなければならないからである。特許文献2
によれば、少なくとも0.32cm3/gのマクロ細孔
(500Å以上)ならびに平均サイズが80〜200Å
の間にあるメソ細孔の存在により、強い初期活性および
強い金属保持能、それによる長い寿命を同時に示す触媒
を得ることができる。マクロ細孔の割合については、議
論の余地がある。特許文献3によれば、大きい分子の拡
散を容易にするためにマクロ細孔を増すことと、粒子内
部の被毒を抑えるためにマクロ細孔を減少させることと
の間に、妥協点が存在する。これらの著者らによれば、
細孔体積の11〜18%がサイズ250Å以上の細孔中
にあるのが良い割合である。さらに、特許文献4によれ
ば、大きい細孔体積(0.82〜0.98cm3/g)
ならびに大きいメソ細孔をもつという特性(細孔体積の
55〜64.5%が110−130ű50Åの間にあ
る)をもち、マクロ細孔分が多い(細孔体積の27〜3
4%が250Å以上)触媒は、原料装入物の転化を極大
化し、その一方転化生成物中の沈降物の生成を抑制し、
それら原料装入物の脱硫を極大化することが問題となる
とき、とくに性能がすぐれたものとなる。
く研究されているが、活性相の量、とりわけ導入元素間
の割合の影響への言及は稀である。第VIII族元素と
第VI族元素との間の最適と考えられる原子比は、通
常、第VIII族原子/第VI族原子比で0.4〜0.
6の間である。本発明者らは、触媒の多孔性構造とは無
関係に、第VIII族金属の含量を制限するとき、触媒
の失活が遅くなり、したがって触媒の寿命が延びること
を認めた。失活についてなんらかの理論を展開するつも
りはないが、第VIII族金属の含量を減少させると、
触媒の化学活性が限定され、したがって、堆積物起源の
分子が触媒内部でよりよく拡散できるようになると、考
えることができる。そのとき、堆積物は、触媒の体積内
により一様に分配され、多孔性閉塞が遅くなる。かくし
て、第VIII族/第VI族原子比は、0.4原子/原
子未満で選択するのが有利である。好ましい原子比は、
0.3原子/原子である。
書。
書。
書。
0℃より高い化合物、硫黄および金属を含有する炭化水
素系原料装入物の水素化精製および/または水素化転化
のための触媒を提供することを課題とするものである。
単体、普通は主としてアルミナを基礎とするもの、およ
び周期律表第VIB族元素のうちから選ばれた少なくと
も1種の触媒金属ならびに場合によっての第VIII族
元素のうちから選ばれた少なくとも1種の非貴金属触媒
金属を含有する。
ステンであることが好ましく、モリブデンであることが
より好ましい。第VIII族金属はニッケルまたはコバ
ルトであることが好ましく、ニッケルであることがより
好ましい。好適な触媒は、ニッケルとモリブデンを組合
せた触媒である。別の有利な触媒は、モリブデンを基礎
とした触媒である。
して表わした第VIB族金属の量は、1〜30%の間に
あってよく、好ましくは5〜20%の間である。
して表わした第VIII族非貴金属元素の量は、2.2
重量%未満、好ましくは2%未満、より好ましくは1.
9%未満である。
して表わした第VIII族非貴金属元素の量は、通常は
少なくとも0.1%、むしろ0.1%より大である。
族非貴金属元素を含有しない(完成触媒重量に対して酸
化物0重量%)。
に対する酸化物の重量%として表わしたとき、0.1〜
1.9%の間の量の第VIII族非貴金属元素を含有す
る。
素との原子比は、0.4(原子/原子)未満、有利には
0.35(原子/原子)となるように選択するのが有利
である。好ましい原子比は、0.3(原子/原子)また
はそれ未満である。
って調製できる。担体、たとえば市販のアルミナに、金
属塩含有水溶液を含浸させることが好ましい。
製法は、つぎの工程を包含する: a)担体、たとえば市販のアルミナに、第VIB族およ
び第VIII族の金属を含有する水溶液を含浸させ、 b)湿潤固体を湿潤雰囲気下、10〜80℃の間の温度
に放置し、 c)工程b)で得られた固体を60〜150℃の間の温
度で乾燥し、 d)工程c)で得られた固体を150〜800℃の間の
温度で焼成する。
わゆる「乾式」含浸法によって行うのが好ましい。該含
浸は、単一工程で、完成触媒構成元素のすべてを含有す
る溶液によって行うのがきわめて好ましい(共含浸)。
本発明の触媒を得るのに、他の順序での含浸を実施して
もよい。
製の間に、とりわけ成形工程の間に、導入することも可
能である。
は周知である。たとえば、モリブデンおよびタングステ
ン源としては、酸化物、水酸化物、モリブデン酸および
タングステン酸ならびにそれらの塩類、とくにアンモニ
ウム塩類、たとえばモリブデン酸アンモニウム、ヘプタ
モリブデン酸アンモニウム、タングステン酸アンモニウ
ム、燐モリブデン酸および燐タングステン酸ならびにそ
れらの塩類、アセチルアセトナト錯体、キサントゲン酸
塩、弗化物、塩化物、臭化物、沃化物、オキシ弗化物、
オキシ塩化物、オキシ臭化物、オキシ沃化物、カルボニ
ル錯体、チオモリブデン酸塩類、カルボン酸塩類を有利
に使用できる。酸化物ならびにモリブデン酸アンモニウ
ム、ヘプタモリブデン酸アンモニウム、タングステン酸
アンモニウムなどのアンモニウム塩類を使用するのが好
ましい。
あり、たとえば、硝酸塩、硫酸塩、燐酸塩、ハロゲン化
物、酢酸塩などのカルボン酸塩類、炭酸塩、水酸化物お
よび酸化物である。
結晶化度の低い、多孔性無機質マトリックスを含む。そ
れは、通常、アルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、マ
グネシア、粘土、酸化チタン、酸化ジルコニウム、酸化
ランタン、酸化セリウム、燐酸アルミニウム、燐酸硼
素、または上記酸化物類の少なくとも2種の混合物から
なる群から選ばれる。アルミナ−酸化硼素、アルミナ−
酸化チタン、アルミナ−ジルコニアの組合せ、マグネシ
ウム、カルシウム、バリウム、マンガン、鉄、コバル
ト、ニッケル、銅および亜鉛のアルミン酸塩類ならびに
混合アルミン酸塩類およびチタン酸塩類(亜鉛、ニッケ
ルおよびコバルトの)の単独または混合物を選択するこ
ともできる。当業者には既知のすべての形態、たとえば
ガンマーアルミナを含めてのアルミナを含有するマトリ
ックスを用いることが好ましい。
態、寸法の粒状形態に成形する。それらは、通常、円柱
形あるいはまっすぐなまたは螺旋状に撚った双葉状、三
つ葉状、多葉状など多葉形の押出し成形体の形で使用さ
れる。それらはビーズの形でも使用できる。
auer, Emmett, Teller, J. Am. Chem. Soc., vol. 60,
309-316 (1938))により測定して50〜600m2/g
の間の比表面積および水銀圧入法により測定して0.2
〜1.5cm3/gの間、好ましくは0.5〜1.5c
m3/gの間、より好ましくは0.5〜1cm3/gの
間の細孔体積を示す。水銀圧入法によって測定した細孔
径分布は、単峰性、二峰性または多峰性であってよく、
マクロ細孔を含む多孔性が好ましい。水銀圧入法は、
1.8〜60000PSIの一連の水銀圧入圧で実施
し、水銀の接触角は140°、表面張力は480ダイン
/cm2である。
m2/gを超え、直径が500Åを超える細孔に相当す
る細孔体積が少なくとも0.1cm3/gである。
布は、40〜170Åの範囲内の直径に集中する。
硫黄および場合により眷属をも含有する原料装入物を転
化させることのできるあらゆるタイプのプロセスで使用
することができる。原料装入物は、たとえば、常圧直接
蒸留の残油、減圧直接蒸留の残油、脱アスファルト油、
たとえばコークス化、固定床、沸騰床または流動床での
水素化転化に由来するものなどの転化プロセスで生じた
残分であってよい。これらの原料装入物は、そのまま
で、または、軽質カット油(英語名LightCycl
e Oilの頭文字をとってLCO)、重質カット油
(英語名Heavy Cycle Oilの頭文字をと
ってHCO)、傾瀉(デカント)油(英語名Decan
ted Oilの頭文字をとってDO)、スラリーおよ
び軽油溜分、とりわけ英語名でVGO(Vacuum
Gas Oil)と呼ばれる減圧蒸留で得られたものか
らなる群から選ばれた炭化水素溜分または炭化水素溜分
混合物で希釈して、使用できる。重質原料装入物は、通
常、300℃よりも高い初留点、520℃よりも高い沸
点をもつ分子1重量%以上、1重量%を超えるS含量、
100重量ppmを超える窒素含量、1ppmを超える
金属Ni+V含量、0.2%を超えるヘプタン中沈澱性
アスファルテン含量ならびに高い、典型的には100℃
で10Cst以上の粘度を呈する。
素化転化/水素化精製を行っている装置の上流へ再循環
することができる。
を除去し、これらの炭化水素類の平均沸点を低下させる
ことである固定床プロセスで使用できる。固定床プロセ
スでは、該触媒は、通常、320〜450℃、好ましく
は350〜410℃の間の温度で、約3MPa〜約30
MPa、好ましくは10〜20MPaの水素分圧下、毎
時触媒1体積当り原料装入物約0.05〜5体積、好ま
しくは毎時触媒1体積当り原料装入物0.2〜0.5体
積の空間速度で、液状炭化水素装入物に対する気体状水
素の比を、1立方メートル当り標準状態で200〜50
00立方メートル、好ましくは1立方メートル当り標準
状態で500〜1500立方メートルとして、使用す
る。
沸騰床プロセスで使用することもできる。かかるプロセ
スでは、触媒は、通常、320〜470℃、好ましくは
400〜450℃の間の温度で、約3MPa〜約30M
Pa、好ましくは5〜20MPaの水素分圧下、毎時触
媒1体積当り原料装入物約0.1〜10体積、好ましく
は毎時触媒1体積当り原料装入物0.5〜2体積の空間
速度で、液状炭化水素装入物に対する気体状水素の比
を、1立方メートル当り標準状態で100〜3000立
方メートル、好ましくは1立方メートル当り標準状態で
200〜1200立方メートルとして、使用する。
接触させて使用するに先立ち、金属種を、少なくとも部
分的に、硫化物に転化させることのできる硫化処理に付
すことが好ましい。硫化によるこの活性化処理は当業者
に周知であり、文献にすでに記載されているあらゆる方
法によって実施できる。
合物を、水素と硫化水素との混合物の流れのもとで、ま
たは水素と硫黄含有分子を含有する炭化水素との混合物
の流れのもとで、150〜800℃、好ましくは250
〜600℃の間の温度において、通常は横行床反応帯域
中で、加熱することからなる。
た発明を説明するが、その範囲を限定するものではな
い。
担体No.1の調製 成形した当該担体から下記の実施例に記載の触媒を調製
できるよう、大量のアルミナを主成分とする担体を製造
した。このために、ベーマイトまたはラ・ロシュ社から
Versal 250の名称で市販されているアルミナ
ゲルからなるマトリックスを使用した。このゲルを、5
2.7%の硝酸を含有する水溶液に混ぜ(乾燥ゲル1グ
ラム当り酸1重量%)、Z形アームをもつ混練機(Ao
ustin MX2)中で20分間混練した。このペー
ストをつぎに、同じ混練機中で、20.3%のアンモニ
アを含有する水溶液と(酸1モル当りアンモニア40モ
ル%)5分間混合した。この混練ののち、得られたペー
ストを、ピストン式押出機(Retma)を用いて、直
径が1.0mmの円筒形オリフィスをもつ押出し末端を
通過させた。つぎに、押出物を120℃で一夜乾燥した
のち、乾燥空気1kg当り200gの水を含有する湿潤
空気の流れのもと、750℃で2時間焼成した。
0m2/g、総細孔体積0.95cm3/gで、140
Åを中心としたメソ細孔分布をもつ円柱状押出物が得ら
れた。その上、このアルミナは、直径が500Åを超え
る細孔中に0.28cm3/gの細孔体積を含んでい
た。
担体No.2の調製 担体No.2の調製は、押出物の最終熱処理をメソ細孔
サイズのより小さい担体が得られるように弱めた以外
は、担体No.1のそれと同じである。該熱処理は、乾
燥空気下、600℃で2時間実施した。直径0.9mm
の押出物は、260m2/gの比表面積、0.93cm
3/gの総細孔体積、100Åを中心とするメソ細孔分
布を呈した。さらに、このアルミナは、直径が500Å
を超える細孔中に0.27cm3/gの細孔体積を含ん
でいた。
させた触媒A1の調製 実施例1の押出し担体に、モリブデンおよびニッケルの
塩類を含有する水溶液を乾式含浸させた。モリブデン塩
はヘプタモリブデン酸アンモニウム(NH4) 6Mo7
O24・4H2Oであり、ニッケル塩は硝酸ニッケルN
i(NO3)2・6H2Oである。水で飽和した大気中
外界温度で熟成後、含浸済みの押出物を120℃で一夜
乾燥したのち、乾燥空気のもと、500℃で2時間焼成
する。三酸化モリブデンの最終含量は、完成触媒の1
2.5重量%である。酸化ニッケルNiOの最終含量
は、完成触媒の3.1重量%である。
1の調製 実施例1の押出し担体に、モリブデンおよびニッケルの
塩類を含有する水溶液を乾式含浸させた。モリブデン塩
はヘプタモリブデン酸アンモニウム(NH4) 6Mo7
O24・4H2Oであり、ニッケル塩は硝酸ニッケルN
i(NO3)2・6H2Oである。水で飽和した大気中
外界温度で熟成後、含浸済みの押出物を120℃で一夜
乾燥したのち、乾燥空気のもと、500℃で2時間焼成
する。三酸化モリブデンの最終含量は、完成触媒の1
2.9重量%である。酸化ニッケルNiOの最終含量
は、完成触媒の1.7重量%である。
りわけ、Ni含量の低下(触媒A1からB1)が触媒の
構成上の性質を有意には変化させていないことが確認さ
れる。
させた触媒C2の調製 実施例2の押出し担体に、モリブデンおよびニッケルの
塩類を含有する水溶液を乾式含浸させた。モリブデン塩
はヘプタモリブデン酸アンモニウム(NH4) 6Mo7
O24・4H2Oであり、ニッケル塩は硝酸ニッケルN
i(NO3)2・6H2Oである。水で飽和した大気中
外界温度で熟成後、含浸済みの押出物を120℃で一夜
乾燥したのち、乾燥空気のもと、500℃で2時間焼成
する。三酸化モリブデンの最終含量は、完成触媒の9.
7重量%である。酸化ニッケルNiOの最終含量は、完
成触媒の3.2重量%である。
させた触媒D2の調製 実施例2の押出し担体に、モリブデン塩を含有する水溶
液を乾式含浸させた。モリブデン塩はヘプタモリブデン
酸アンモニウム(NH4)6Mo7O24・4H2Oで
ある。水で飽和した雰囲気中外界温度で熟成後、含浸済
みの押出物を120℃で一夜乾燥したのち、乾燥空気の
もと、500℃で2時間焼成する。三酸化モリブデンの
最終含量は、完成触媒の10.1重量%である。この触
媒は第VIII族元素を含有しない。
おける性能の比較 触媒A1〜D2の性能を、各々に158cm3の触媒を
含む2基の直列反応器からなるロビンソン−マホニー型
装置でのパイロット試験において比較した。これらの反
応器は、沸騰床を使用できるように改変し、適合させた
攪拌反応器である。触媒の比較は、主要な特性が表2に
示した通りであるSafanyia減圧蒸留残油(RS
V)について行う。試験は、410℃で、等温下、全圧
156バール下、原料装入物1.2リットル/触媒1リ
ットル/時のVVH(空間速度)を用いて実施する。水
素の流量は、800リットル/原料装入物1リットルと
いう比を維持するようなものである。
で生じた軽油を利用して行う。
あるSafanyiaタイプの減圧蒸留残油(RSV)
を注入する。その後、反応温度を410℃まで上昇させ
る。
る経過時間での性能の直接比較によって、触媒の失活を
判定することができる。経過時間は、ここでは、原料装
入物のバレル数/触媒1ポンド(bbl/lb)を単位
として表わす。これは、充填触媒の重量に対する触媒上
通過原料装入物の累積量を表わすものである。
て、それらをつぎのように定義する: 転化率(重量%)=(装入(550℃+の重量%)−回
収(550℃+の重量%))/(装入(550℃+の重
量%))×100 HDM(重量%)=(装入(Ni+V重量ppm)−回
収(Ni+V重量ppm))/(装入(Ni+V重量p
pm)×100 HDS(重量%)=(装入(S重量%)−回収(S重量
%))/(装入(S重量%))×100 550℃+ は、550℃より高い沸点を有する原料装
入物のことである。
hell P値」法に従った測定を、回収した流出液の
350℃+溜分について行った。
b)ならびに試験の終り(1.4bbl/lb)におけ
る触媒A1、B1、C2およびD2の性能を比較してい
る。
がより低いことで、本発明に適合していない触媒A1と
異なっている。Ni含量の低下が重質溜分の転化率に影
響しないことが分かる。時間の経過につれて、触媒B1
のHDSおよびHDMでみた性能が触媒A1のそれらよ
りもすぐれていくこと、すなわちニッケル含量の少ない
触媒B1が触媒A1よりもよりゆっくりと失活すること
が認められる。NiO含量の低下は、試験後に回収され
た350℃+溜分の安定性を劣化させない。そのShe
ll P値が1.4よりも大幅に高いかまたはそれに等
しいからである。
o.2上で調製した非適合触媒C2と適合触媒D2とに
ついても同じである。ニッケルを含有しない触媒D2
は、1.4bbl/lbにおいてより良好な性能を示し
ている。
おける性能の比較 試験は、管型反応装置を含む石油残分水素化処理用パイ
ロットプラントで行った。反応装置に触媒1リットルを
充填する。流体(残分+水素)の流れは、反応装置中を
上昇するものである。硫酸ジメチルを添加した軽油溜分
を最終温度350℃で反応装置に循環させての一硫化段
階ののち、表2に特性を示したボスカン(Bosca
n)原油を用いてプラントを運転する。試験は、390
℃の等温で、全圧150バールで、2リットルの原料装
入物/触媒1リットル/時のVVHを用いて実施する。
水素流量は、1000リットル/原料装入物1リットル
という比を維持するようなものである。試験条件を等温
に固定しているので、異なる経過時間での性能の直接比
較によって、触媒の失活を判定することができる。経過
時間は、原油のもとでの運転の時間数で表わし、試験温
度(390℃)に到達したときを時間ゼロとする。
7におけると同様に定義し、表4に示した。そこには、
記載した経過時間のときに触媒上に堆積していた金属の
量も示してある。この量は、新鮮触媒の重量に対する堆
積Ni+Vの重量で表わしてある。Ni+Vの量は、石
油溜分から除去された金属が触媒上に堆積すると考え
て、HDM百分率から算出する。
ら1.7重量%(適合触媒B1)への減少が、初期活
性、主としてHDSに極めてわずかに影響することが認
められる。これに対し、これらの条件下で400時間運
転後に、触媒B1がHDMにおいてもHDSにおいても
活性でまさっていることから、ニッケル含量の低い触媒
処方のメリットが明瞭に認められる。触媒A1よりも明
らかに金属が堆積する。
えられているところの、沸点が520℃よりも高い化合
物を含有し、硫黄および金属を含有する炭化水素系原料
装入物の水素化転化用の触媒は、活性相の量が先行技術
記載の慣用第VIII族元素−第VIB族元素比を維持
している触媒よりもすぐれた経時挙動を示す。
Claims (17)
- 【請求項1】 ・多孔性担体、 ・完成触媒の重量に対する酸化物の重量%で表わした量
で1〜30重量%の、周期律表第VIB族元素からなる
群から選ばれた少なくとも1種の触媒金属および ・完成触媒の重量に対する酸化物の重量%で表わした量
で0〜2.2重量%の、第VIII族元素のうちから選
ばれた少なくとも1種の非貴金属触媒金属を含み、第V
III族非貴金属元素と第VIB族元素との原子比が
0.4未満であり、水銀圧入法によって測定した総細孔
体積が0.5〜1.5cm3/gの間であり、担体のメ
ソ細孔の分布が40〜170Åの間の直径に集中してい
る触媒。 - 【請求項2】 完成触媒の重量に対する酸化物の重量%
で表わした第VIII族非貴金属元素の量が少なくとも
0.1%である請求項1に記載の触媒。 - 【請求項3】 完成触媒の重量に対する酸化物の重量%
で表わした第VIII族非貴金属元素の量が2%未満で
ある請求項1または2に記載の触媒。 - 【請求項4】 完成触媒の重量に対する酸化物の重量%
で表わした第VIII族非貴金属元素の量が少なくとも
1.9%未満である請求項1〜3のいずれかに記載の触
媒。 - 【請求項5】 完成触媒の重量に対する酸化物の重量%
で表わした第VIB族金属の量が5〜20%の間である
請求項1〜4のいずれかに記載の触媒。 - 【請求項6】 第VIB族金属がモリブデンまたはタン
グステンである請求項1〜5のいずれかに記載の触媒。 - 【請求項7】 第VIII族非貴金属元素がニッケルま
たはコバルトである請求項1〜6のいずれかに記載の触
媒。 - 【請求項8】 ニッケルおよびモリブデンを含有する請
求項1〜7のいずれかに記載の触媒。 - 【請求項9】 モリブデンを含有する請求項1〜8のい
ずれかに記載の触媒。 - 【請求項10】 BET表面積が50m2/gより大で
あり、直径が500Åより大きい細孔中の細孔体積が少
なくとも0.1cm3/gである請求項1〜9のいずれ
かに記載の触媒。 - 【請求項11】 硫黄を含有する請求項1〜10のいず
れかに記載の触媒。 - 【請求項12】 請求項1〜11のいずれかに記載の触
媒を用いて、沸点が520℃よりも高い化合物および硫
黄を含有する炭化水素系原料装入物を水素化転化および
/または水素化精製する方法。 - 【請求項13】 請求項12記載の、触媒を使用しての
金属含有炭化水素系原料装入物の水素化転化および/ま
たは水素化精製方法。 - 【請求項14】 固定床において、320〜450℃の
間の温度で、約3MPa〜約30MPaの水素分圧下、
毎時触媒1体積当り原料装入物約0.05〜5体積の空
間速度で操作する請求項12または13に記載の炭化水
素系原料装入物の水素化転化および/または水素化精製
方法。 - 【請求項15】 沸騰床において、320〜470℃の
間の温度で、約3MPa〜約30MPaの水素分圧下、
毎時触媒1体積当り原料装入物約0.1〜10体積の空
間速度で操作する請求項12または13に記載の炭化水
素系原料装入物の水素化転化および/または水素化精製
方法。 - 【請求項16】 該方法で使用する原料装入物が、常圧
蒸留残油、直接蒸留で生じた減圧蒸留残油、脱アスファ
ルト油、および転化過程で生じた残油からなる群から選
ばれたものであり、該原料装入物をそのままでまたは炭
化水素系溜分または炭化水素溜分混合物で希釈して用い
る請求項12〜15のいずれかに記載の方法。 - 【請求項17】 転化流出液の一部を該方法実施中の装
置の上流へ再循環できる請求項12〜16のいずれかに
記載の方法。
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