JP2003336349A - 鉄骨コンクリート合成構造部材 - Google Patents
鉄骨コンクリート合成構造部材Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 鉄筋を省略した鉄骨とコンクリートのみから
なる合成構造の構造部材である。 【解決手段】 鉄骨１と、鉄骨１を囲む繊維補強コンク
リート３で一体構造としてあり、一例として鉄骨１はＨ
字形断面材を交差状に組合わせてあり、繊維はビニロン
ファイバーあるいはステンレスファイバーである。
なる合成構造の構造部材である。 【解決手段】 鉄骨１と、鉄骨１を囲む繊維補強コンク
リート３で一体構造としてあり、一例として鉄骨１はＨ
字形断面材を交差状に組合わせてあり、繊維はビニロン
ファイバーあるいはステンレスファイバーである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は鉄骨と繊維補強コンク
リートで一体構造としてある鉄骨コンクリート合成構造
部材で、鉄骨鉄筋コンクリート構造の鉄筋を省略し、コ
ンクリートに繊維を配合したものである。
リートで一体構造としてある鉄骨コンクリート合成構造
部材で、鉄骨鉄筋コンクリート構造の鉄筋を省略し、コ
ンクリートに繊維を配合したものである。
【０００２】
【従来の技術】鉄骨鉄筋コンクリート構造、すなわちＳ
ＲＣ構造は高い耐力と変形性能が得られることが知られ
ている。しかし、ＳＲＣ構造は鉄骨工事および鉄筋工事
の両方が必要であり、施工が複雑になるという短所があ
る。そこでＳＲＣ構造の鉄筋を省略し、施工の簡略化と
コストの低減をもたらすべく高靭性型セメントを用いる
ことを考慮したが、骨材がはいっていないことから剛性
の低下や乾燥収縮などの問題があった。
ＲＣ構造は高い耐力と変形性能が得られることが知られ
ている。しかし、ＳＲＣ構造は鉄骨工事および鉄筋工事
の両方が必要であり、施工が複雑になるという短所があ
る。そこでＳＲＣ構造の鉄筋を省略し、施工の簡略化と
コストの低減をもたらすべく高靭性型セメントを用いる
ことを考慮したが、骨材がはいっていないことから剛性
の低下や乾燥収縮などの問題があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この発明は前記高靭性
型セメント系材料に代わって繊維補強コンクリートを用
い、高靭性型セメントを用いた場合と同様の耐力、履歴
性状を得るとともに、初期剛性の低下や乾燥収縮などの
弱点も改善するものである。
型セメント系材料に代わって繊維補強コンクリートを用
い、高靭性型セメントを用いた場合と同様の耐力、履歴
性状を得るとともに、初期剛性の低下や乾燥収縮などの
弱点も改善するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】この発明はＨ字形断面等
の鉄骨とビニロンファイバー、またはステンレスファイ
バーを混入した繊維補強コンクリートで一体構造として
ある鉄骨コンクリート合成構造部材としたものである。
の鉄骨とビニロンファイバー、またはステンレスファイ
バーを混入した繊維補強コンクリートで一体構造として
ある鉄骨コンクリート合成構造部材としたものである。
【０００５】
【実施例】試験体の鉄骨は図１に示すようにＨ形鋼１を
十字状に組合せ、そのフランジ先端をバンドプレート２
で所定間隔に連結してあり、その寸法は２H−３００×
１５０×６．５×９である。なお図２，３，４，５，
６，７，８は鉄骨の変形例を示している。
十字状に組合せ、そのフランジ先端をバンドプレート２
で所定間隔に連結してあり、その寸法は２H−３００×
１５０×６．５×９である。なお図２，３，４，５，
６，７，８は鉄骨の変形例を示している。
【０００６】試験体の繊維補強コンクリート３種類は次
の配合からなる。ベースコンクリートは普通ポルトラン
ドセメントで細骨材、粗骨材および高性能AE減水剤を使
用した、補強繊維としては繊維径０．６６ｍｍで、繊維
長３０mmのビニロンファイバー（以下RF４０００と呼
称）その他繊維径０．４０ｍｍで、繊維長２４ｍｍのビ
ニロンファイバー（以下、RE１５００という呼称）およ
びドッグボーンタイプで換算径Φ０．６ｍｍおよび繊維
長３５ｍｍのステンレスファイバー（以下F４３０Dと呼
称）が使用された。
の配合からなる。ベースコンクリートは普通ポルトラン
ドセメントで細骨材、粗骨材および高性能AE減水剤を使
用した、補強繊維としては繊維径０．６６ｍｍで、繊維
長３０mmのビニロンファイバー（以下RF４０００と呼
称）その他繊維径０．４０ｍｍで、繊維長２４ｍｍのビ
ニロンファイバー（以下、RE１５００という呼称）およ
びドッグボーンタイプで換算径Φ０．６ｍｍおよび繊維
長３５ｍｍのステンレスファイバー（以下F４３０Dと呼
称）が使用された。
【０００７】また水セメント比５０%とし、単位水量１
７２ｋｇ／ｍ３および細骨材率を７０％とした。
７２ｋｇ／ｍ３および細骨材率を７０％とした。
【０００８】上記のコンクリートから採取したφ１００
×２００の円柱供試体について圧縮試験および直接引張
試験を、また、１００×１００×４００mmの直方体供試
体について曲げ試験をそれぞれ実施し、その力学特性を
検討した。
×２００の円柱供試体について圧縮試験および直接引張
試験を、また、１００×１００×４００mmの直方体供試
体について曲げ試験をそれぞれ実施し、その力学特性を
検討した。
【０００９】繊維混入量が２．０％のコンクリートに対
する圧縮試験結果を図９に示す。ＲＦ１５００を用いた
コンクリートは、前述したように粗骨材と短繊維が絡
み、打ち込みが不十分であったため他のコンクリートと
比較し低い耐力となった。なお、最大強度以降のひずみ
軟化性状は混入繊維の種類に関わらず同様の傾向を示し
た。
する圧縮試験結果を図９に示す。ＲＦ１５００を用いた
コンクリートは、前述したように粗骨材と短繊維が絡
み、打ち込みが不十分であったため他のコンクリートと
比較し低い耐力となった。なお、最大強度以降のひずみ
軟化性状は混入繊維の種類に関わらず同様の傾向を示し
た。
【００１０】直接引張試験結果を図１０に示す。どのコ
ンクリートも、１００μ付近のひずみで最大引張強度を
記録した。引張強度に関しては、繊維の種類および混入
量の違いによる差異は見られなかった。これは、すべて
の供試体が、繊維の分布量の最も少ない断面で破壊した
ためと考えられる。
ンクリートも、１００μ付近のひずみで最大引張強度を
記録した。引張強度に関しては、繊維の種類および混入
量の違いによる差異は見られなかった。これは、すべて
の供試体が、繊維の分布量の最も少ない断面で破壊した
ためと考えられる。
【００１１】なお、最大耐力以降の応力安定状態に達す
るまでのひずみは、短繊維混入量の増加に伴い、小さく
なる傾向は認められる。
るまでのひずみは、短繊維混入量の増加に伴い、小さく
なる傾向は認められる。
【００１２】各ケースについて３体の曲げ試験を行った
結果を図１１に示す。ビニロンファイバーを用いた供試
体では、ひび割れ発生後から高い靭性を発揮した。ステ
ンレスファイバーを用いた供試体では、ひび割れ発生ま
での耐力の増加が確認された。直接引張試験の場合とは
異なり、曲げ試験では靭性の差として、短繊維混入率の
違いによる差異が確認された。これは供試体作成時に振
動台を用いたことにより、短繊維の多くが水平方向に配
向したためと推測される。すなわち、引張強度に関して
も繊維の配向状態によって影響がでると言える。
結果を図１１に示す。ビニロンファイバーを用いた供試
体では、ひび割れ発生後から高い靭性を発揮した。ステ
ンレスファイバーを用いた供試体では、ひび割れ発生ま
での耐力の増加が確認された。直接引張試験の場合とは
異なり、曲げ試験では靭性の差として、短繊維混入率の
違いによる差異が確認された。これは供試体作成時に振
動台を用いたことにより、短繊維の多くが水平方向に配
向したためと推測される。すなわち、引張強度に関して
も繊維の配向状態によって影響がでると言える。
【００１３】実施例から、次の３種類の繊維補強コンク
リートを選定した、そして体積混入率で１．０％のＲＦ
４０００を用いたＶＦ１試験体、２．０％のＲＦ４００
０試験体および２．０％のＦ４３０Ｄを用いた試験体を
製造し、その試験体とその試験結果の一覧は表１に示す
通りであり、
リートを選定した、そして体積混入率で１．０％のＲＦ
４０００を用いたＶＦ１試験体、２．０％のＲＦ４００
０試験体および２．０％のＦ４３０Ｄを用いた試験体を
製造し、その試験体とその試験結果の一覧は表１に示す
通りであり、
【００１４】
【表１】
【００１５】またその繊維補強コンクリート特性表は表
２に示す通りであり、
２に示す通りであり、
【００１６】
【表２】
【００１７】鉄骨の材料試験結果は表３に示す通りであ
る。
る。
【００１８】
【表３】
【００１９】実験結果一覧を表４に、また荷重−変形を
図１２にそれぞれ示す。なお、部材降伏点は、フランジ
が降伏ひずみに達し、部材の荷重−変形関係において剛
性が低下した点（図中の▼）とした。なお、ＶＦ１試験
体では、高い構造性能を示すことが確認できた。初期曲
げひび割れは部材変形角Ｒ＝０．３％程度の時点から柱
頭部と柱脚部で観察された、Ｒ＝１．５４％で最大耐力
に達した後、ゆるやかに耐力が低下した。変形の増大に
伴い、曲げせん断ひび割れ幅は拡大していったが、せん
断ひび割れについてはＶＦ１試験体よりもさらに分散性
が増しており、修復性についてもより有効な構造である
ことが確認された。
図１２にそれぞれ示す。なお、部材降伏点は、フランジ
が降伏ひずみに達し、部材の荷重−変形関係において剛
性が低下した点（図中の▼）とした。なお、ＶＦ１試験
体では、高い構造性能を示すことが確認できた。初期曲
げひび割れは部材変形角Ｒ＝０．３％程度の時点から柱
頭部と柱脚部で観察された、Ｒ＝１．５４％で最大耐力
に達した後、ゆるやかに耐力が低下した。変形の増大に
伴い、曲げせん断ひび割れ幅は拡大していったが、せん
断ひび割れについてはＶＦ１試験体よりもさらに分散性
が増しており、修復性についてもより有効な構造である
ことが確認された。
【００２０】ＳＦ２試験体は、最大耐力およびそれに対
応する部材角がともに他の２体に比して大きく、極めて
高い構造性能を示すことが確認された。コンクリート強
度が他のコンクリートと比較して高いことを考慮すれ
ば、粘りのある構造体であると言える。
応する部材角がともに他の２体に比して大きく、極めて
高い構造性能を示すことが確認された。コンクリート強
度が他のコンクリートと比較して高いことを考慮すれ
ば、粘りのある構造体であると言える。
【００２１】実験で用いた３種類の繊維補強コンクリー
トによる鉄骨コンクリート合成構造（以下、ＣＥＳ構造
と呼称）柱では、いずれも圧壊や大きなひび割れなどに
よるかぶりコンクリートの剥落は認められなかった。
トによる鉄骨コンクリート合成構造（以下、ＣＥＳ構造
と呼称）柱では、いずれも圧壊や大きなひび割れなどに
よるかぶりコンクリートの剥落は認められなかった。
【００２２】
【表４】
【００２３】繊維補強コンクリート使用によるＣＥＳ柱
の構造性能改善効果を検討するために、この実験結果と
前回の実験結果を荷重−変形関係の包絡線で比較したも
のを図１３に示す。同図はＶＦ１試験体，ＶＦ２試験
体，ＳＦ２試験体，鉄筋を省略した鉄骨コンクリート合
成構造のＳＣ試験体および普通コンクリートの代わりに
引張靭性に富む、高靭性型セメントを用いたＳＦＣ試験
体の実験結果を比較している。繊維補強コンクリートを
用いた柱ではいずれの場合もＳＦＣ試験体で見られた初
期剛性の低下は改善され、ＳＣ試験体と同程度あるいは
それ以上の初期剛性が得られることが確認された。ま
た、ビニロンファイバーとステンレスファイバーには剛
性の差が見られない。繊維補強コンクリートにおいて、
短繊維は剛性にはほとんど影響を及ぼさないと考えられ
る。
の構造性能改善効果を検討するために、この実験結果と
前回の実験結果を荷重−変形関係の包絡線で比較したも
のを図１３に示す。同図はＶＦ１試験体，ＶＦ２試験
体，ＳＦ２試験体，鉄筋を省略した鉄骨コンクリート合
成構造のＳＣ試験体および普通コンクリートの代わりに
引張靭性に富む、高靭性型セメントを用いたＳＦＣ試験
体の実験結果を比較している。繊維補強コンクリートを
用いた柱ではいずれの場合もＳＦＣ試験体で見られた初
期剛性の低下は改善され、ＳＣ試験体と同程度あるいは
それ以上の初期剛性が得られることが確認された。ま
た、ビニロンファイバーとステンレスファイバーには剛
性の差が見られない。繊維補強コンクリートにおいて、
短繊維は剛性にはほとんど影響を及ぼさないと考えられ
る。
【００２４】この実験ではデジタル画像を用いてひび割
れ計測を行った。ＶＦ１試験体，ＶＦ２試験体，ＳＦ２
試験体，ＳＦＣ試験体およびＳＣ試験体の第一サイクル
ピーク後の除荷時における最大曲げひび割れ幅の推移を
図１４に，最大せん断ひび割れ幅の推移を図１５にそれ
ぞれ示す。
れ計測を行った。ＶＦ１試験体，ＶＦ２試験体，ＳＦ２
試験体，ＳＦＣ試験体およびＳＣ試験体の第一サイクル
ピーク後の除荷時における最大曲げひび割れ幅の推移を
図１４に，最大せん断ひび割れ幅の推移を図１５にそれ
ぞれ示す。
【００２５】繊維混入率２．０％のＶＦ２試験体および
ＳＦ２試験体では、曲げひび割れ幅およびせん断ひび割
れ幅とともに、変形の増加に伴う増加傾向は類似してお
り、相対部材角０．０４ｒａｄ．の大変形時においても
１ｍｍ程度となっている。一方、混入率１．０％のＶＦ
１試験体におけるひび割れ幅は、他の2体に比べて大き
く、同一変形レベルで比較すると、曲げひび割れともに
１．５倍程度となっている。すなわち、ひび割れ幅に対
して繊維の種類の及ぼす影響は小さく、繊維量が大きく
影響する結果となっている。なお、高靱性セメント系材
料を用いたＳＦＣ試験体と比較すると、上記の３試験体
では、曲げひび割れ幅がかなり大きくなっているが、せ
ん断ひび割れ幅は同程度のレベルにとどまっている。
ＳＦ２試験体では、曲げひび割れ幅およびせん断ひび割
れ幅とともに、変形の増加に伴う増加傾向は類似してお
り、相対部材角０．０４ｒａｄ．の大変形時においても
１ｍｍ程度となっている。一方、混入率１．０％のＶＦ
１試験体におけるひび割れ幅は、他の2体に比べて大き
く、同一変形レベルで比較すると、曲げひび割れともに
１．５倍程度となっている。すなわち、ひび割れ幅に対
して繊維の種類の及ぼす影響は小さく、繊維量が大きく
影響する結果となっている。なお、高靱性セメント系材
料を用いたＳＦＣ試験体と比較すると、上記の３試験体
では、曲げひび割れ幅がかなり大きくなっているが、せ
ん断ひび割れ幅は同程度のレベルにとどまっている。
【００２６】以上示したように、繊維補強コンクリート
を用いた試験体は高靱性セメント系材料を用いたものと
比較すると曲げひび割れによる損傷の進展は明らかであ
るが、大変形時までその損傷は比較的容易に修復できる
範囲にあり十分実用に耐え得る構造であることが確認で
きた。
を用いた試験体は高靱性セメント系材料を用いたものと
比較すると曲げひび割れによる損傷の進展は明らかであ
るが、大変形時までその損傷は比較的容易に修復できる
範囲にあり十分実用に耐え得る構造であることが確認で
きた。
【００２７】
【発明の効果】繊維補強コンクリートを用いたＣＥＳ構
造の柱部材の比較実験を行った。その結果、ＳＲＣ構造
と同程度の優れた耐力・履歴性状が得られた。ひび割れ
や圧壊などの損傷は、大変形時まで小さなレベルに押さ
えられ、修復性にも優れていることが確認できた。ま
た、高靭性型セメント系材料を用いたＣＥＳ構造で見ら
れた初期剛性の低下や、乾燥収縮といった弱点も骨材の
投入により大幅に改善され、普通コンクリートを使用し
た鉄骨コンクリート構造と同程度以上の初期剛性が得ら
れた。
造の柱部材の比較実験を行った。その結果、ＳＲＣ構造
と同程度の優れた耐力・履歴性状が得られた。ひび割れ
や圧壊などの損傷は、大変形時まで小さなレベルに押さ
えられ、修復性にも優れていることが確認できた。ま
た、高靭性型セメント系材料を用いたＣＥＳ構造で見ら
れた初期剛性の低下や、乾燥収縮といった弱点も骨材の
投入により大幅に改善され、普通コンクリートを使用し
た鉄骨コンクリート構造と同程度以上の初期剛性が得ら
れた。
【００２８】この実験に用いた繊維補強コンクリートは
実機によって製造されたものであり、構造性能のみなら
ず施工性に関しても問題のないことが確認された。
実機によって製造されたものであり、構造性能のみなら
ず施工性に関しても問題のないことが確認された。
【図１】試験体の断面図である。
【図２】試験体の他の変形例である。
【図３】試験体の他の変形例である。
【図４】試験体の他の変形例である。
【図５】試験体の他の変形例である。
【図６】試験体の他の変形例である。
【図７】試験体の他の変形例である。
【図８】試験体の他の変形例である。
【図９】圧縮試験結果
【図１０】引張試験結果
【図１１】曲げ試験結果
【図１２】荷重・変形関係
【図１３】剛性比較
【図１４】最大残留曲げひび割れ幅の推移
【図１５】最大残留せん断ひび割れ幅の推移
１…鉄骨、２…バンドプレート、3…繊維補強コンクリ
ート
ート
フロントページの続き
(72)発明者 倉本 洋
愛知県豊橋市北山町東浦２−１−３−403
(72)発明者 川崎 清彦
埼玉県比企郡小川町みどりが丘５−４−３
(72)発明者 奥薗 敏文
東京都町田市本町田3454−21
Ｆターム(参考） 2E163 DA02 FA02 FA12 FF15
Claims (4)
- 【請求項１】 鉄骨と、鉄骨を囲む繊維補強コンクリー
トで一体構造としてあることを特徴とする鉄骨コンクリ
ート合成構造部材。 - 【請求項２】 鉄骨はＨ字形断面材を交差状に組合わせ
てある請求項１に記載の鉄骨コンクリート合成構造部
材。 - 【請求項３】 繊維はビニロンファイバーである請求項
１記載の鉄骨コンクリート合成構造部材。 - 【請求項４】 繊維はステンレスファイバーである請求
項１記載の鉄骨コンクリート合成構造部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002149454A JP2003336349A (ja) | 2002-05-23 | 2002-05-23 | 鉄骨コンクリート合成構造部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002149454A JP2003336349A (ja) | 2002-05-23 | 2002-05-23 | 鉄骨コンクリート合成構造部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003336349A true JP2003336349A (ja) | 2003-11-28 |
Family
ID=29706391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002149454A Pending JP2003336349A (ja) | 2002-05-23 | 2002-05-23 | 鉄骨コンクリート合成構造部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003336349A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009150166A (ja) * | 2007-12-21 | 2009-07-09 | Nippon Concrete Ind Co Ltd | コンクリート複合製品 |
| JP2014190102A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Fujita Corp | ハイブリッド梁 |
| JP2015001063A (ja) * | 2013-06-13 | 2015-01-05 | 三菱重工業株式会社 | 建設用構造体、架台及びタービン発電機設備、並びに建設用構造体の製造方法 |
| CN106639148A (zh) * | 2017-01-25 | 2017-05-10 | 山东大学 | 一种钢板网骨架混凝土梁柱及其构造设计方法 |
| CN110206226A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-09-06 | 河海大学 | 一种型钢-钢纤维混凝土极限黏结强度计算方法 |
| CN111456241A (zh) * | 2020-04-14 | 2020-07-28 | 太原理工大学 | 一种不锈钢复合管-混凝土-碳素钢构件 |
-
2002
- 2002-05-23 JP JP2002149454A patent/JP2003336349A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009150166A (ja) * | 2007-12-21 | 2009-07-09 | Nippon Concrete Ind Co Ltd | コンクリート複合製品 |
| JP2014190102A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Fujita Corp | ハイブリッド梁 |
| JP2015001063A (ja) * | 2013-06-13 | 2015-01-05 | 三菱重工業株式会社 | 建設用構造体、架台及びタービン発電機設備、並びに建設用構造体の製造方法 |
| CN106639148A (zh) * | 2017-01-25 | 2017-05-10 | 山东大学 | 一种钢板网骨架混凝土梁柱及其构造设计方法 |
| CN110206226A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-09-06 | 河海大学 | 一种型钢-钢纤维混凝土极限黏结强度计算方法 |
| CN110206226B (zh) * | 2019-05-31 | 2021-10-29 | 河海大学 | 一种型钢-钢纤维混凝土极限黏结强度计算方法 |
| CN111456241A (zh) * | 2020-04-14 | 2020-07-28 | 太原理工大学 | 一种不锈钢复合管-混凝土-碳素钢构件 |
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