JP2003327462A

JP2003327462A - 水硬性混練成形体

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Publication number: JP2003327462A
Application number: JP2002135360A
Authority: JP
Inventors: Kenji Sakata; 憲次阪田; Katsunori Ayano; 克紀綾野; Abu Elwafa Mahmud; アブエルワファマハムド; Tadashi Saito; 忠斉藤; Hisashi Suemori; 寿志末森; Kiyoshi Takizawa; 清滝沢
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 2002-05-10
Filing date: 2002-05-10
Publication date: 2003-11-19

Abstract

(57)【要約】【課題】耐ひび割れ性および耐疲労性に優れた水硬性
混練成形体を提供する。【解決手段】繊維径と長さの異なる２種類以上の有機
短繊維Ａ群および有機短繊維Ｂ群からなり、有機短繊維
Ａ群の繊維長＞有機短繊維Ｂ群の繊維長であり、該有機
繊維Ａと該有機繊維ＢがＡ：Ｂ＝７０：３０〜１０：９
０の混合割合で含有する水硬性混練成形体であって、該
各繊維種の、水硬性混練成形体中の繊維の有効側面積が
９０００ｍｍ^２以上である水硬性材料混練成形体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はひび割れ分散性及び
耐疲労性に優れた、モルタルあるいはコンクリートなど
に代表される水硬性混練成形体に関する。

【０００２】

【従来の技術】モルタルあるいはコンクリートなどに代
表される水硬性材料混練成形体は、土木建築分野等で広
く用いられているが、その製造工程で種々の要因により
ひび割れが生じやすい問題があった。また、それらの材
料が例えば道路橋床版のように繰り返し曲げ荷重が載荷
される部材として用いられる場合には耐曲げ疲労性は重
要な要素であるが、モルタルあるいはコンクリート自体
の耐曲げ疲労性が低いために、鉄筋などの補強によって
補っているのが現状である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来からモルタルある
いはコンクリートに有機短繊維を添加することによって
プラスチック収縮ひび割れに対する抵抗性を向上させる
ことができ、この場合、同じ総繊維体積であれば、繊維
径の細い繊維の方が、繊維径の太い繊維よりも総表面積
は大きくなり、プラスチック収縮ひび割れに対して効果
があることが知られている。しかし、一般にひび割れ抑
制を主目的とする場合には数十μｍ以下の繊維径の繊維
が０．１ｖｏｌ％程度添加されているが、この程度の低
い添加量では曲げ補強性や耐曲げ疲労性を向上させるた
めには不十分である。また、曲げ補強性や耐曲げ疲労性
を向上させるために繊維の添加量を増やす方法も考えら
れるが、繊維の添加量を増やすと繊維径の細い繊維の場
合、フレッシュモルタルやフレッシュコンクリート（硬
化する前の配合直後モルタル、コンクリート）の流動性
が著しく低下する問題があった。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明の目的は、繊維径
と長さの異なる２種類の有機繊維を特定の混合割合でモ
ルタルあるいはコンクリートに混入することによって、
ひび割れ分散性および耐疲労性に優れた水硬性混練成形
体を提供することにある。すなわち本発明は、繊維径と
長さの異なる２種類の有機短繊維Ａ群および有機短繊維
Ｂ群からなり、有機短繊維Ａ群の繊維長＞有機短繊維Ｂ
群の繊維長であり、かつ該有機短繊維Ａ群と該有機短繊
維Ｂ群がＡ：Ｂ＝７０：３０〜１０：９０の混合割合で
含有する水硬性混練成形体であって、該各繊維種の繊維
１本当たりの表面積に水硬性混練成形体１ｍ^３当たりの
繊維本数の２／３乗を乗じて得られたものの総和が９０
００ｍｍ^２以上である水硬性材料混練成形体であり、そ
して本発明は、好ましくは有機短繊維Ａ群および有機短
繊維Ｂ群が以下（１）〜（２）を満足する上記の水硬性
材料混練成形体である。（１）有機短繊維Ａ群の繊維径が２００μｍ以上２００
０μｍ以下、繊維長が５ｍｍ以上６０ｍｍ以下であるこ
と、（２）有機短繊維Ｂ群の繊維径が１０μｍ以上１５０μ
ｍ以下、繊維長が４ｍｍ以上２０ｍｍ以下であること、
さらに本発明は、より好ましくは有機短繊維がポリビニ
ルアルコール系繊維またはポリオレフィン系繊維である
上記の水硬性材料混練成形体に関する。

【０００５】本発明は、繊維径と長さの異なる２種類の
有機短繊維Ａ群および有機短繊維Ｂ群を特定の混合割合
で併用し、水硬性材料に添加することにより、耐ひび割
れ性および耐疲労性に優れた水硬性混練成形体が得られ
ることを見出したものである。本発明においては有機短
繊維を用いる必要がある。長繊維を用いた場合には繊維
を均一に分散させるのが難しい。また無機繊維を用いた
場合には軽量性等の点で問題が生じる。

【０００６】本発明者等は鋭意研究の結果、有機短繊維
の混入効果が、成形体の割裂面に存在する有機短繊維と
水硬性材料との接着によるものとすると、水硬性混練成
形体のひび割れに対する強さ、すなわち割裂強度は、割
裂面に存在する有機短繊維の側面の総表面積に比例す
る。すなわち、水硬性材料に含まれる有機短繊維の総繊
維本数をｎとすれば、ある断面上に存在する有機短繊維
の本数は、ｎ^２／３に比例するため、得られる成形体の
割裂強度は、繊維１本当りの側面積にｎ^２／３を乗じた
値に比例することを見出し、各々の繊維種類について繊
維１本当りの表面積に、複合材の１ｍ^３当りの繊維本数
の２／３乗を乗じたものの総和（以下、繊維の有効側面
積と称す）が９０００ｍｍ^２以上となる混合割合、具体
的には有機短繊維Ａ群および有機短繊維Ｂ群の割合が７
０：３０〜１０：９０の混合割合で水硬性材料に添加し
た場合、得られる水硬性混練成形体のひび割れ分散性が
優れるのみならず、耐曲げ疲労性にも優れることを見出
した。

【０００７】水硬性材料に添加する有機短繊維の有効側
面積が９０００ｍｍ^２よりも小さくなると、耐疲労性に
優れた水硬性混練成形体を得ることはできない。好まし
くは９１００ｍｍ^２以上、より好ましくは９２００ｍｍ
^２以上である。また水硬性材料に添加する有機短繊維Ａ
群および有機短繊維Ｂ群の混合割合が７０：３０〜１
０：９０の範囲を外れると、有効側面積が９０００ｍｍ
^２よりも小さくなり、本発明の耐ひび割れ性および耐疲
労性に優れた水硬性混練成形体を得ることができない。
好ましくは６０：４０〜２０：８０の範囲であり、より
好ましくは５０：５０〜２５：７５の範囲である。

【０００８】本発明に使用される有機短繊維Ａ群は繊維
径が２００μｍ以上２０００μｍ以下、繊維長が５ｍｍ
以上６０ｍｍ以下であることが好ましい。繊維径が２０
０μｍよりも小さいと流動性が低くなり、逆に繊維径が
２０００μｍよりも大きくなると水硬性材料に添加する
有機短繊維の有効側面積が９０００ｍｍ^２よりも小さく
なり、本発明の目的とする耐ひび割れ性および耐疲労性
に優れた水硬性混練成形体を得ることができない。より
好ましくは４００〜１５００μｍである。一方、繊維長
さについては、均一分散性の点から繊維長は６０ｍｍ以
下、特に５０ｍｍ以下とするのが好ましく、マトリック
スとの接着性を保持し補強効果を十分に得る点からは繊
維長５ｍｍ以上、特に７ｍｍ以上、さらに１０ｍｍ以上
とするのが好ましい。

【０００９】本発明に使用される有機短繊維Ｂ群は有機
短繊維Ａ群よりも繊維径の小さいものが好適に採用され
る。具体的には繊維径が１０μｍ以上１５０μｍ以下、
繊維長が４ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが好まし
い。繊維径が１０μｍよりも小さいと、水硬性材料スラ
リー中にファイバーボールが発生しやすくなり、得られ
る硬化体の物性が低下する。逆に１５０μｍよりも大き
くなると、本発明の目的とする耐ひび割れ性および耐疲
労性が低下するようになる。より好ましくは３０μｍ以
上１００μｍ以下である。

【００１０】本発明に使用される有機短繊維としては、
ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）系繊維、ポリオレフィ
ン系繊維、ポリアミド系繊維（アラミド繊維を含包す
る）、アクリル系繊維、ポリベンゾオキサゾ−ル系繊
維、ポリエステル系繊維、レーヨン系繊維（ポリノジッ
ク繊維、溶剤紡糸セルロース繊維等）等が挙げられる
が、中でも機械的性能、耐アルカリ性、耐候性に優れる
ＰＶＡ系繊維またはポリオレフィン系繊維を用いるのが
好ましい。

【００１１】本発明に使用されるＰＶＡ系繊維とはビニ
ルアルコール系ポリマーを含む繊維であり、機械的性
能、水硬性材料との接着性及び耐アルカリ性の点から
は、該ビニルアルコール系ポリマーの含有量が３０質量
％以上／繊維、特に６０質量％以上／繊維、さらに８０
質量％以上／繊維であるのが好ましい。もちろん他のポ
リマーとの複合繊維や海島繊維であってもかまわない。
ビニルアルコール系ポリマーの構成は特に限定されず、
本発明の効果を損なわない範囲であれば他のユニットに
より共重合されていたり、また変性されていてもかまわ
ない。繊維の機械的性能、耐アルカリ性、耐熱水性等の
点から変性ユニットは３０モル％以下、特に１０モル％
以下とするのが好ましい。また同理由から３０℃の水溶
液で粘度法により求めた平均重合度は１０００以上、特
に１５００以上であるのが好ましく、コスト等の点から
１００００以下、特に５０００以下、さらに３０００以
下であるのが好ましい。また耐熱性、耐久性、寸法安定
性の点からはケン化度は９９モル％以上、さらに９９．
８モル％以上であるのが好ましい。

【００１２】また本発明は、あるいはポリオレフィン系
繊維を添加、またはＰＶＡ系繊維とポリオレフィン系繊
維とを併用して添加してもかまわない。ポリオレフィン
系繊維は疎水性が高いために流動性（均一分散性）に優
れている。なお、本発明に使用されるポリオレフィン系
繊維とはオレフィン系ポリマーを含む繊維であり、機械
的性能、水硬性材料との適度な接着性の点からは、該オ
レフィン系ポリマーの含有量が３０質量％以上／繊維、
特に６０質量％以上／繊維、さらに８０質量％以上／繊
維であるのが好ましい。もちろん、他のポリマーとの複
合繊維や海島繊維であってもかまわない。好適なオレフ
ィン系ポリマーとしては、プロピレン系ポリマー、エチ
レン系ポリマー等が挙げられ、もちろん、他のユニット
との共重合体であってもかまわない。機械的性能、耐熱
性の点からは少なくともプロピレン系ポリマーを含む繊
維（特に含有量６０質量％以上のポリプロピレン系繊
維）を用いるのが好ましい。もちろん、本発明の効果を
損なわない範囲であれば、ＰＶＡ系繊維およびポリオレ
フィン系繊維以外の補強繊維、他の添加剤を併用しても
かまわない。

【００１３】本発明に使用される水硬性物質は特に限定
されず、セッコウ、セッコウスラグ、マグネシア等が挙
げられるが、なかでもセメントが好適に使用される。ポ
ルトランドセメントがその代表的なものであるが、高炉
セメント、フライアッシュセメント、アルミナセメント
等を使用してもよく、これらを併用してもかまわない。
また本発明においては繊維が損傷しやすく補強効果が奏
されにくい骨材を配合したモルタルやコンクリートに対
しても優れた補強効果を奏することができる。粗骨材と
してたとえばぐり石や破石などが使用できる。細骨材と
しては川砂、山砂、海砂、砕砂、珪砂、鉱滓、炭酸カル
シウム等が挙げられる。その他発泡真珠岩、発泡パーラ
イト、発泡黒よう石、バーミキュライト、シラスバルー
ン、発泡ポリスチレン等の人工軽量骨材を用いてもよ
い。

【００１４】さらに混和剤として、空気連行剤（ＡＥ
剤）、流動化剤、減水剤、増粘剤、保水剤、撥水剤、膨
張剤、硬化促進剤、凝結遅延剤などを併用してもかまわ
ない。なお本発明にいう細骨材とは開口径５ｍｍのふる
いにかけたとき９５質量％ふるいを通過するものをい
い、粗骨材とは開口径５ｍｍのふるいをかけたときその
０〜１０質量％がふるいを通過するものをいう。

【００１５】本発明では成形体の製造方法は特に限定さ
れない。具体的な成形方法としては例えば、現場打ちの
流し込み成形方法、吹付成形法、注入成形法、加圧成形
法、振動成形法、振動及び加圧併用成形法、遠心力成形
法、巻取り成形法、真空成形法、そして押出成形法等が
利用できる。勿論、左官材料として塗り付けて得られる
物品（成形体）も本発明に包含される。

【００１６】本発明の混練成形体の具体例としては、ス
レート板、パイプ類、壁パネル、床パネル、屋根板、間
仕切り、道路舗装、土間、トンネルライニング、法面保
護、コンクリート工場製品等のすべてのセメント、コン
クリート成形物や２次製品に用いることができる。また
前述したセメント製品に限らずこれら以外の構造物、建
築内外装部材、土木材料に応用使用することもできる。
また左官用モルタルとして使用してもよく、機械用基
礎、原子炉圧力容器、液化天然ガスの容器等として用い
てもよい。とりわけ本発明の効果が発揮される用途とし
ては道路床版、鉄道床版、道路橋床版および鉄道橋床版
などのような繰り返し輪荷重を受ける部材が挙げられ
る。

【００１７】

【実施例】以下更に実施例でもって説明するが本発明は
実施例により何等限定されるものではない。なお本発明
において、繊維径、繊維の有効側面積、コンクリートの
割裂引張強度、コンクリートの乾燥収縮ひび割れ幅は以
下の方法により求めたものを示す。

【００１８】［繊維径 μｍ］得られた繊維状物の一定
試長の質量を測定して見掛け繊度をｎ＝５以上で測定
し、繊度（ｄｔｅｘ）の平均値を求めた。なお、一定糸
長の質量測定により繊度が測定できないものはバイブロ
スコープにより測定した。そして、このように測定して
得られた繊度から繊維径を求めた。

【００１９】［繊維の有効側面積ｍｍ^２］下記式
（Ｉ）に示すように、各々の繊維について繊維１本当り
の表面積に、複合材の１ｍ^３当りの繊維本数の２／３乗
を乗じたものの総和を算出し、その値を成形体１ｍ^３当
りの繊維とマトリックスの界面における繊維の有効側面
積とした。繊維本数は繊維添加量から複合材１ｍ^３当り
の繊維の総体積を算出し、そして複合材１ｍ^３当りの繊
維の総体積を繊維１本当りの体積で除して求めた。な
お、繊維を円筒と見立てた場合に上下面（繊維断面）の
面積は実質的に無視できるくらい小さいために、本発明
でいう繊維の表面積とは繊維側面の表面積、すなわち有
効側面積として表す。なお繊維断面が異形断面の場合は
断面を円形とみなして半径を求め、簡便的に算出した。［２πｒ_ＡＬ_Ａ×（ｎ_Ａ）^２／３］＋［２πｒ_ＢＬ_Ｂ×（ｎ_Ｂ）^２／３］・・・（Ｉ）（ここで、ｒ_Ａ、ｒ_Ｂ；繊維Ａ群、繊維Ｂ群の半径
（ｍｍ）Ｌ_Ａ、Ｌ_Ｂ；繊維Ａ群、繊維Ｂ群の繊維長（ｍｍ）ｎ_Ａ、ｎ_Ｂ；複合材の１ｍ^３当りの繊維Ａ、繊維Ｂの繊
維本数）

【００２０】［コンクリートの割裂引張強度ＭＰａ］
ＪＩＳＡ１１１３に準拠して、得られたコンクリート
の割裂引張強度試験を実施し、コンクリートの割裂引張
強度を求めた。

【００２１】［コンクリートの乾燥収縮ひび割れ幅ｍ
ｍ］得られたコンクリートの乾燥収縮ひび割れ測定用供
試体を打設後１日間、９４０ｍｍ×１７０ｍｍ×１００
ｍｍの拘束型枠内で養生を行った後、温度２０℃、湿度
６０％に保たれた恒温恒湿度室内にて乾燥を開始し、乾
燥収縮試験および収縮ひび割れ試験を実施した。なお、
上記拘束型枠の拘束板にはゲージ長５ｍｍの箔ゲージを
貼り付け、拘束板のひずみの変化によりひび割れ発生時
を確認した。また、ひび割れ幅の観測には最小目盛り
０．０２ｍｍのマイクロスコープを用いた。

【００２２】コンクリートは表１に示したＬ配合、Ｈ配
合の２種の配合のコンクリートを用いた。表１に示した
Ｌ配合、Ｈ配合とはＪＩＳＡ１１０８に準拠して圧縮
強度試験を実施した時の、繊維を混入していないコンク
リートの材齢２８日での圧縮強度が３０ＭＰａの時の配
合をＬ配合とし、５０ＭＰａの時の配合をＨ配合とし
た。使用する繊維としては表２に示すように、繊維Ａ１
として繊度４４４４ｄｔｅｘの（株）クラレ製ビニロン
繊維ＲＦ４０００×３０ｍｍ（繊維径６６０μｍ、繊維
長３０ｍｍ）、繊維Ｂ１として、繊度１００ｄｔｅｘの
（株）クラレ製ビニロン繊維ＲＥＣ１００Ｌ（繊維径１
００μｍ、繊維長１２ｍｍ）を用いた。

【００２３】

【表１】

【００２４】［実施例１〜３、比較例１〜３］表１に示
したＬ配合、Ｈ配合のコンクリートをそれぞれ練り混ぜ
て、繊維Ａ１と繊維Ｂ１を、その混合割合を変化させて
混入した。それらの繊維有効側面積を表２に示す。

【００２５】

【表２】

【００２６】表１のＨ配合のコンクリートに表２の繊維
を混入した場合の、各材齢における割裂引張強度を測定
した。試験結果を表３に示す。表３から繊維Ａ１と繊維
Ｂ１とが混合され、添加された繊維有効側面積が９００
０ｍｍ^２以上のコンクリートは繊維が添加されていない
コンクリートや、繊維Ａ１あるいは繊維Ｂ１が単独で添
加された、繊維有効側面積が９０００ｍｍ^２よりも小さ
いコンクリートに比べ、割裂引張強度が高かった。

【００２７】

【表３】

【００２８】表１のＨ配合のコンクリートに表２の繊維
を混入した場合の、各材齢における乾燥収縮ひび割れ幅
を測定した。試験結果を表４に示す。表４から繊維Ａ１
と繊維Ｂ１とが混合され、添加された繊維有効側面積が
９０００ｍｍ^２以上のコンクリートは繊維が添加されて
いないコンクリートや、繊維Ａ１あるいは繊維Ｂ１が単
独で添加された、繊維有効側面積が９０００ｍｍ^２より
も小さいコンクリートに比べ、乾燥によるひび割れが生
じにくく、またひび割れが生じても繊維が添加されてい
ないコンクリートや、繊維Ａ１あるいは繊維Ｂ１が単独
で添加されたコンクリートに比べ乾燥収縮ひび割れ幅は
小さく、すなわち、繊維Ａ１と繊維Ｂ１とが混合され、
添加された繊維有効側面積が９０００ｍｍ^２以上のコン
クリートは繊維が添加されていないコンクリートや、繊
維Ａ１あるいは繊維Ｂ１が単独で添加された、繊維有効
側面積が９０００ｍｍ^２よりも小さいコンクリートに比
べ耐ひび割れ性に優れているといえる。

【００２９】

【表４】

【００３０】［鉄筋コンクリート供試体の繰り返し荷重
下におけるひび割れ進展試験］表１のＨ配合のコンクリ
ート、および表２の繊維を用い、１２５ｍｍ×２００ｍ
ｍ×１７００ｍｍの矩形断面の鉄筋コンクリート供試体
を用いた。主鉄筋および上部鉄筋にはそれぞれＤ１６お
よびＤ８の異形鉄筋を、スターラップにはＤ１０の丸鋼
を用いた。スターラップは供試体端部からそれぞれ４本
ずつ等間隔に配筋した。主鉄筋及び上部鉄筋は供試体上
部より、それぞれ１９ｍｍおよび１７７ｍｍの位置に配
筋し、繰り返し荷重下におけるひび割れ進展試験を行っ
た。繰り返し荷重は、終局荷重の１０％および６０％
（１０ｋＮおよび６０ｋＮ）を最小荷重および最大荷重
とし、１分間に３００回（５Ｈｚ）載荷した。支点間の
距離は１５００ｍｍとした。鉄筋コンクリート供試体に
発生したひび割れは最小目盛０．０２ｍｍのマイクロス
コープを用い、ひび割れ幅は供試体に６０ｋＮの荷重を
載荷した状態で供試体最下部の位置で測定した。

【００３１】繰り返し荷重下の鉄筋コンクリート供試体
に生じた全ひび割れ幅の平均値を表５に示す。繊維が混
入していない場合では、７０万回で破壊に至り、表２の
ビニロン繊維を混入した場合は８０万回でも破壊に至る
ものはなかった。また繊維Ａ１と繊維Ｂ１とを混合し、
添加された繊維有効側面積が９０００ｍｍ^２以上のコン
クリートの８０万回後のひび割れ幅は、繊維Ａ１あるい
は繊維Ｂ１が単独で添加された、繊維有効側面積が９０
００ｍｍ^２よりも小さいコンクリートの６０万回後のひ
び割れ幅と同等かそれよりも小さく、すなわち、繊維Ａ
１と繊維Ｂ１とを混合し、添加された繊維有効側面積が
９０００ｍｍ^２以上のコンクリートは繊維を添加してい
ないコンクリートや繊維Ａ１あるいは繊維Ｂ１が単独で
添加された、繊維有効側面積が９０００ｍｍ^２よりも小
さいコンクリートに比べて耐疲労性に優れているといえ
る。

【００３２】

【表５】

【００３３】［実施例４〜６、比較例４〜５］繊維Ａ２
として繊度１５００ｄｔｅｘである（株）クラレのビニ
ロン繊維ＲＦ１５００（繊維径４００μｍ、繊維長２４
ｍｍ）、繊維Ｂ２として繊度が２００ｄｔｅｘである
（株）Fibermesh社製のポリプロピレン繊維Fibermesh M
D（繊維径１３１μｍ、繊維長１９ｍｍ）を用いて上記
と同様の試験を実施した。Fibermesh MD はテープ状ヤ
ーンであるので、混練後のフィブリルの厚さと幅の実測
値から表面積を算出した。結果を表４に示す。表４から
明らかなように繊維Ａ２と繊維Ｂ２とが混合され、添加
された繊維有効側面積が９０００ｍｍ^２以上のコンクリ
ートは繊維Ａ２あるいは繊維Ｂ２が単独で添加された、
繊維有効側面積が９０００ｍｍ^２よりも小さいコンクリ
ートに比べて、乾燥収縮のひび割れの幅が小さく、また
６０万回繰り返し載荷後のひび割れ幅においても、繊維
Ａ２と繊維Ｂ２とが混合され、添加された繊維有効側面
積が９０００ｍｍ^２以上のコンクリートは繊維Ａ２ある
いは繊維Ｂ２が単独で添加された、繊維有効側面積が９
０００ｍｍ^２よりも小さいコンクリートに比べて優れて
いた。

【００３４】

【表６】

【００３５】

【発明の効果】本発明の、繊維径と長さの異なる２種類
以上の有機繊維を、特定の混合割合でモルタルあるいは
コンクリートに混入することによって、ひび割れ分散性
および耐疲労性に優れた水硬性混練成形体を得ることが
可能となる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者斉藤忠岡山県岡山市海岸通１丁目２番１号株式会社クラレ内 (72)発明者末森寿志岡山県岡山市海岸通１丁目２番１号株式会社クラレ内 (72)発明者滝沢清東京都中央区日本橋３丁目１番６号株式会社クラレ内Ｆターム(参考） 4G012 PA24 PC14

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】繊維径と長さの異なる２種類の有機短繊
維Ａ群および有機短繊維Ｂ群からなり、有機短繊維Ａ群
の繊維長＞有機短繊維Ｂ群の繊維長であり、かつ該有機
短繊維Ａ群と該有機短繊維Ｂ群がＡ：Ｂ＝７０：３０〜
１０：９０の混合割合で含有する水硬性混練成形体であ
って、該各繊維種の繊維１本当たりの表面積に水硬性混
練成形体１ｍ^３当たりの繊維本数の２／３乗を乗じて得
られたものの総和が９０００ｍｍ^２以上である水硬性材
料混練成形体。
【請求項２】有機短繊維Ａ群および有機短繊維Ｂ群が
下記の（１）〜（２）を満足する請求項１の水硬性材料
混練成形体。（１）有機短繊維Ａ群の繊維径が２００μｍ以上２００
０μｍ以下、繊維長が５ｍｍ以上６０ｍｍ以下であるこ
と、（２）有機短繊維Ｂ群の繊維径が１０μｍ以上１５０μ
ｍ以下、繊維長が４ｍｍ以上２０ｍｍ以下であること、
【請求項３】有機短繊維がポリビニルアルコール系繊
維またはポリオレフィン系繊維である請求項１または請
求項２の水硬性材料混練成形体。