JP2003320473A - 超合金鋳物の溶接修復 - Google Patents
超合金鋳物の溶接修復Info
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Abstract
鋳物を、例えば基材金属の熱影響部のクラックのよう
な、鋳物の溶接誘起クラックがないように修復または溶
接できる、ニッケルまたはコバルト超合金鋳物の溶接修
復方法を提供する。 【解決手段】ニッケルまたはコバルト基超合金インベス
トメント鋳物上のボイドを修復する方法において、ボイ
ドを修復する前に、ある期間、鋳物を振動さる。ボイド
を充填する間に、鋳物を振動させる。ボイドが充填され
た後、ある期間、鋳物を振動させる。ボイドには、パル
ス・ガス・タングステン・アーク溶接を用いてボイド中
に超合金充填材を繰り返し溶接して付着物を増加させ
る。溶接により、各付着物を増加させた後で、かつ次の
溶接で付着物を増加させる前に、冷却ガスを付着物の増
加分に当てる。
Description
バルト基の超合金の溶接に関し、より詳細にはニッケル
およびコバルト基の超合金インベストメント鋳物(焼流
し精密鋳造など)の溶接修復と溶接に関する。
バルト基超合金は、ガスタービンエンジン部品用にイン
ベストメント鋳物の形で広範囲に使用されている。その
ようなインベストメント鋳物は、鋳込んだままの表面欠
陥が表面ボイド(空所など)の形で発生する。例示的に
示せば、そのような表面ボイドは、シェルモールドから
鋳物を取り外すときに鋳物の表面に存在する鋳込んだま
まのボイド、介在物を鋳物表面から取除いた後に鋳物表
面に残るボイド、およびインベストメントシェルモール
ドから鋳物を取り外すときに鋳物の表面に存在するクラ
ックまたはクラック状のボイドを含む。
と、例えばMAR−M247ニッケル基超合金のような
溶接不可能またはほとんど溶接不可能な超合金で作られ
たインベストメント鋳物は、融接すると、基材金属の熱
影響部にクラックおよび/または充填材のクラックが発
生するので、検査で不合格またはスクラップになってい
た。
例において、いわゆる溶接不可能またはほとんど溶接不
可能な超合金鋳物を、例えば基材金属の熱影響部のクラ
ックがないような、鋳物の溶接誘起クラックなしに修復
または溶接可能なことにより、ニッケルまたはコバルト
超合金鋳物の溶接修復方法を提供する。
ド(空所など)を充填材(溶加材など)で充填する前
に、ある期間、インベストメント鋳物を振動させ、例え
ば、溶接により各付着物を増加させた後で、かつ次の溶
接により各付着物を増加させる前に、冷却ガスを付着物
の増加分に当てる工程を含むパルス・ガス・タングステ
ン・アーク溶接を用いて、ボイド中に超合金(スーパー
アロイ)の充填材を繰り返し溶接して付着物を増加させ
ることによりボイドを充填させ、しかも、その間に、イ
ンベストメント鋳物を振動させ、さらに、ボイドが充填
された後、ある期間、インベストメント鋳物を振動させ
る。
鋳物の1つまたはそれ以上の表面ボイドを、鋳物の溶接
誘起クラックなしに溶接修復することができ、有利であ
る。本発明は、いわゆる溶接不可能またはほとんど溶接
不可能な超合金を溶接誘起クラックなしに溶接できるこ
とにより、ニッケルまたはコバルト超合金部材を溶接す
る溶接方法を提供することもでき、有利である。
詳細な説明から、容易に、より明らかになるであろう。
る溶接不可能またはほとんど溶接不可能な超合金インベ
ストメント鋳物を、例えば基材金属の熱影響部のクラッ
クがないような、鋳物の溶接誘起クラックなしに修復で
きることにより、ニッケルまたはコバルト超合金インベ
ストメント鋳物の溶接修復方法を提供する。本発明は、
あらゆる構造のインベストメント鋳物の外部表面上の1
つまたはそれ以上のボイドを修復するように実施可能で
ある。修復すべきボイドは様々な原因により発生し、様
々な構造を有する。
−247、MAR−M−246、IN−100、IN−
713C、IN−713LC、IN−718、IN−7
38、IN−792HF、IN−792M5A、IN−
909、IN−939、UDIMET500、およびA
IRESIST319を含むニッケル基超合金の溶接に
使用することができるが、これに限定されない。これら
のニッケル基超合金のうち、以下のもの、すなわち、M
AR−M−247、MAR−M−246、IN−10
0、IN−713C、IN−713LC、IN−73
8、IN−792HF、およびIN−792M5Aは、
基材金属の熱影響部に避けることのできないクラックが
発生するため、溶接不可能であると従来考えられてい
た。また、以下のもの、すなわち、IN−909、IN
−939、UDIMET500、およびAIRESIS
T319は、基材金属の熱影響部にクラックが頻繁に発
生するため、ほとんど溶接が不可能であると従来考えら
れていた。本発明は、商業的に入手可能なX−40、X
−45、FSX−414、STELLITE25、およ
びSTELLITE31を含むコバルト基超合金の溶接
にも使用することができるが、これに限定されない。コ
バルト基超合金X−40およびSTELLITE31
は、基材金属の熱影響部にクラックが頻繁に発生するた
め、ほとんど溶接が不可能であると従来考えられてい
た。
な実施例を実施する場合、外部表面に1つまたはそれ以
上の表面ボイド10a(図2および図3においては1
つ)を有するニッケルまたはコバルト基超合金インベス
トメント鋳物10が、溶接テーブル12上に取り付けら
れる。表面ボイド10aは、シェルモールドから鋳物を
取り外すときに鋳物表面に存在する鋳込んだままのボイ
ド、介在物を鋳物表面から取除いた後に鋳物表面に残る
ボイド、および/またはインベストメントシェルモール
ドから鋳物を取り外すときに鋳物の表面に存在するクラ
ックまたはクラック状のボイドを含む。従来、インベス
トメント鋳物10を溶接する前に、インベストメント鋳
物10は、通常、溶体化処理(溶体化熱処理)されてγ
基材中に存在する少なくともγ’相の部分が溶体化した
後、溶接修復される前に室温にまで冷却された。説明の
目的であり限定ではないが、MAR−M−247に対す
る通常の溶体化処理は、1185℃で2時間の加熱後、
10〜36℃/分の冷却速度で室温にまで冷却する。ニ
ッケルまたはコバルト基超合金に対する溶体化処理(溶
体化熱処理)は、当該技術分野において公知の技術であ
る。
ュラウド15の縁に円周上に延びたボイド10aがあ
り、内側シュラウド13と外側シュラウド15との間に
複数の静翼11を有するタービンノズルから構成される
インベストメント鋳物10が示される。このボイド10
aは鋳造工程欠陥により生じる。上述のように、修復す
べきボイドは様々な原因により発生し、様々な構造を有
する。
るように本発明の溶接修復により、共溶性の超合金充填
材20で充填される。充填材20は、ボイド10aが充
填されて隣接する外側シュラウド表面と一致するまで、
パルス・ガス・タングステン・アーク溶接を用いてボイ
ド10a中に溶解付着される充填材ワイヤー22から供
給される。充填材20は、インベストメント鋳物10と
同じか、あるいは異なる合金組成を有する。説明の目的
であり限定ではないが、IN−718ニッケル基超合金
の修復溶接において、充填材は同じ合金組成により構成
することができる。MAR−M−247ニッケル基超合
金の修復溶接において、充填材は、同じ合金組成あるい
は、例えば、C263(NIMONIC263とも呼ば
れる)ニッケル基超合金充填材またはIN−625ニッ
ケル基超合金充填材のような異なる合金組成により構成
することができる。説明の目的であり限定ではないが、
IN−939ニッケル基超合金インベストメント鋳物を
溶接する場合、充填材20はNIMONIC263充填
材(公称組成は重量%で、20%Cr,20%Co、
2.15%Ti、5.9%Mo、0.45%Al、およ
び0.06%Cである)により構成される。
は、一対のねじクランプ30により鋼製の溶接テーブル
12上に固定されて示される。インベストメント鋳物1
0は、溶接テーブル上の固定位置にインベストメント鋳
物を保持するその他の適当な手段により、テーブル12
上に固定することが可能である。テーブル12は、テー
ブルおよびインベストメント鋳物の質量により決まる選
択された低調波周波数でテーブルを振動させそれにより
テーブル上に取り付けられたインベストメント鋳物10
を振動させる、テーブル上端の上部表面(あるいは別法
として、破線で示されるようなテーブル上端の底面、ま
たはテーブルの他の面)に配置されるトランスジューサ
ー32を含んで図1中に概略的に示される。トランスジ
ューサー32は、固定されるなどしてテーブル上部表
面、底面、あるいは他の面に取付けることができる。テ
ーブル12の4本の脚12a(2本が示されている)
は、ゴム製のパッド12bの上に載っている。保管棚1
2cがテーブル脚12aの間のテーブル上端より下の位
置に溶接されている。選択された低調波周波数は40〜
50ヘルツの範囲を取ることができるが、上記の溶接テ
ーブルと図示されたインベストメント鋳物10について
は、説明の目的のため選択された低調波周波数は45ヘ
ルツである。
ンベストメント鋳物10上のボイド10aを溶接修復す
る前の選択された期間、テーブル12は振動され、溶体
化処理されたインベストメント鋳物中に存在する内部応
力を軽減する。本発明の実施において溶接に先立つ振動
時間は他にも選択可能であるが、振動時間は経験的に決
定され、上記の溶接テーブル12と図示されたインベス
トメント鋳物10に対しては60分が選択された。
ント鋳物10の振動は、ボイド10aの溶接修復の間続
けられる。ここで、パルス・ガス・タングステン・アー
ク溶接または他のアーク溶接方法を用いて、ボイド中に
超合金充填材20の付着物Dを繰り返し溶接して増加さ
せることによりボイド10aは充填され、また溶接によ
り付着物を増加させる毎におよび次の溶接により付着物
を増加させる前に、冷却ガスが付着物の増加分に当てら
れる。従来のパルス・ガス・タングステン・アーク溶接
機を、溶接修復に使用することができる。有用な溶接機
は、米国ウィスコンシン州アップルトンのMiller
Electric Mfg.社製のAEROWAVE
300型溶接機が入手可能である。そのような溶接機
は、タングステン電極25a、電力ケーブル25bおよ
び、よく知られているように電極チップの周りにアルゴ
ンガスのようなシールドガスを供給する導管25cを有
する溶接トーチ25が含まれる。
は、パルス溶接電流を用いて行われる。説明の目的であ
り限定ではないが、溶接電流は65%のオン時間におい
て450パルス/秒で80アンペアに設定され、6アン
ペアのバックグラウンド電流から送り込まれる。溶接パ
ラメーターは他の値を取ることができまたボイド10a
を充填するために経験的に決めることできるが、溶接電
流は図示されるインベストメント鋳物10に関して、5
〜8アンペアのバックグラウンド電流において75〜8
0アンペアの範囲のパルス電流に対して毎秒440〜4
60パルスの範囲で動作可能である。
充填材20で充填されるまで、図2および図3に示すよ
うにボイド中に超合金充填材20の付着物Dを溶接して
増加させることにより、ボイド10aは充填される。充
填材20は、充填材と基材金属との間の境界線がないよ
うに、周囲の基材金属(超合金)に融合する。溶接付着
物はボイド10a中に並列に設ける、および/またはボ
イド中に溶接付着物を積み重ねる、またはボイド10a
を充填する他のあらゆる方法により作成することができ
る。説明の目的のみにおいて、ボイド10aを充填させ
る際にあらゆる寸法や形状の溶接付着物を用いることが
できるが、通常の溶接付着物Dは約3.2ミリ(1/8
インチ)の半球形状を有する。通常溶接修復は、図2に
示すように、片手に充填材ワイヤー22を持ちもう一方
の手に溶接トーチ25を持つ溶接作業員により手作業で
行われる。
る毎に、次の溶接付着物が形成される前に冷却ガスを付
着物に当てて、溶接付着物を直ちに冷却する。冷却ガス
は、図3に示すように、60秒間または他の適当な期間
空気ノズルNから各溶接付着物Dに向けられ、付着物を
室温まで急速に冷却する20〜90psiの工場圧縮空
気により構成される。限定するものではないが、窒素、
ヘリウムやアルゴンなどの不活性ガス、およびその他の
ガスを含む冷却ガスを使用してもよい。
0のボイド10a中に溶接付着物Dを繰り返し付着さ
せ、その後次の溶接付着物を形成する前に各溶接付着物
を直ちに強制ガス冷却する動作が、ボイド10aが充填
材20により充填されるまで続く。溶接テーブル12と
インベストメント鋳物10の振動は、ボイド10aの溶
接修復を行う全期間を通して行われ、鋳物と溶接の応力
を軽減する。
0上のボイド10aを溶接修復した後のある選択された
期間中振動され続け、充填されたボイド10a中に存在
する内部応力を軽減する。本発明の実施において溶接後
の振動時間は他の値を取ることができるが、振動時間は
経験的に決まり、上記の溶接テーブル12と図示された
インベストメント鋳物10に対しては60分が選択され
る。
10は、適切な機械特性を発揮するために構成材である
ニッケルまたはコバルト基超合金に対して従来の溶体化
処理および時効硬化処理を行った後に、ボイド10a中
の充填材20を設計図の寸法にするために機械加工する
ことができる。
ラックなしに、修復目的に関してボイド10aを充填材
20で充填することができる。前述の溶接不可能または
ほとんど溶接不可能と考えられている様々なニッケルお
よびコバルト超合金により構成されるインベストメント
鋳物が溶接修復して、前述の同じまたは類似の溶接に先
立つ振動パラメーター、溶接振動パラメーター、および
溶接後振動パラメーター、パルス・ガス・タングステン
・アーク溶接パラメーター、また溶接付着物冷却パラメ
ーターを用いて、鋳物に溶接誘起クラックを発生させる
ことなく、鋳物上の1つまたはそれ以上のボイドを充填
することができる。
ことなく1つまたはそれ以上の表面ボイドを溶接修復す
る目的に関して、溶接誘起クラックを発生させることな
くニッケルまたはコバルト超合金部材を溶接するために
使用できる溶接方法を提供する。例えば、そのような溶
接方法は、溶接された継ぎ手により接合されたニッケル
またはコバルト基超合金部材により構成される構造物を
製造するために用いることができる。本発明は特定の実
施例に関して詳細に説明したが、本発明分野の技術者
は、請求項に記載される本発明の精神と範囲を逸脱する
ことなく、改良あるいは変更等を行うことができること
を認識するであろう。
めに取り付ける溶接テーブルの概略図である。
超合金インベストメント鋳物の斜視図である。
示す超合金インベストメント鋳物の斜視図である。
ト鋳物上のボイドの拡大図である。
Claims (22)
- 【請求項1】 超合金の鋳物のボイドを修復する方法に
おいて、 前記ボイドを充填材で充填する前に、ある期間、前記鋳
物を振動させ、 前記鋳物を振動させる一方で、前記ボイド中に前記充填
材を繰り返し溶接して付着物を増加させることにより前
記ボイドを充填させ、かつ、溶接により各付着物を増加
させた後で、かつ、次の溶接により付着物を増加させる
前に、冷却ガスを増加分の付着物に当て、 前記ボイドが充填された後、ある期間、前記鋳物を振動
させる方法。 - 【請求項2】 前記鋳物は、テーブル上に取り付けられ
る請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】 前記鋳物は、前記鋳物を取り付けた前記
テーブルの低調波周波数で振動する請求項2に記載の方
法。 - 【請求項4】 前記低調波周波数は、40〜50ヘルツ
の範囲である請求項3に記載の方法。 - 【請求項5】 各溶接付着物は、パルス溶接電流を用い
て行われるアーク溶接により形成される請求項1に記載
の方法。 - 【請求項6】 前記溶接は、溶接電流が毎秒440〜4
60パルスの範囲であるパルス・ガス・タングステン・
アーク溶接からなる請求項5に記載の方法。 - 【請求項7】 前記溶接は、5〜8アンペアの範囲のバ
ックグラウンド電流と75〜85アンペアの範囲のパル
ス電流を有するように制御される請求項6に記載の方
法。 - 【請求項8】 前記冷却ガスは、所定期間、各溶接付着
物の増加分に向けられる工場圧縮空気からなる請求項1
に記載の方法。 - 【請求項9】 ニッケルまたはコバルト超合金インベス
トメント鋳物のボイドを修復する方法において、 前記鋳物を溶体化処理し、 前記鋳物を溶接テーブルの上に固定し、 前記ボイドを超合金の充填材で充填する前に、ある期
間、前記テーブルを低調波周波数で振動させ、 前記テ−ブルを低調波周波数で振動させる一方で、パル
ス・ガス・タングステン・アーク溶接を用いて前記ボイ
ド中に前記超合金の充填材を繰り返し溶接して、付着物
を増加させることにより前記ボイドを充填させ、かつ、
溶接により各付着物を増加させた後で、かつ次の溶接に
より付着物を増加させる前に、冷却ガスを各付着物の増
加分に当て、 前記ボイドが充填された後、ある期間、前記テーブルを
低調波周波数で振動させる方法。 - 【請求項10】 前記アーク溶接は、パルス溶接電流を
用いて行われる請求項9に記載の方法。 - 【請求項11】 前記溶接電流は、毎秒440〜460
パルスの範囲で動作する請求項19に記載の方法。 - 【請求項12】 前記溶接電流は、5〜8アンペアの範
囲のバックグラウンド電流と75〜85アンペアの範囲
のパルス電流を有するように制御される請求項10に記
載の方法。 - 【請求項13】 前記冷却ガスは、所定期間、各溶接付
着物の増加分に向けられる工場圧縮空気からなる請求項
9に記載の方法。 - 【請求項14】 前記低調波周波数は、40〜50ヘル
ツの範囲である請求項9に記載の方法。 - 【請求項15】 ニッケルまたはコバルト基超合金から
なる部材を溶接する方法において、 溶接の前に、ある期間、部材を振動させ、 アーク溶接を用いて前記部材を溶接し前記部材上に超合
金充填材の付着物を増加させる間に、前記部材を振動さ
せ、かつ溶接により各付着物を増加させた後で、かつ次
の溶接により付着物を増加させる前に、冷却ガスを各付
着物の増加分に当て、 溶接後、ある期間、前記部材を振動させる方法。 - 【請求項16】 前記部材は、テーブル上に取り付けら
れる請求項15に記載の方法。 - 【請求項17】 前記部材は、前記部材を取り付けた前
記テーブルの低調波周波数で振動する請求項16に記載
の方法。 - 【請求項18】 前記低調波周波数は、40〜50ヘル
ツの範囲である請求項17に記載の方法。 - 【請求項19】 前記アーク溶接は、パルス溶接電流を
用いて行われる請求項15に記載の方法。 - 【請求項20】 前記溶接は、溶接電流が毎秒440〜
460パルスの範囲であるパルス・ガス・タングステン
・アーク溶接からなる請求項19に記載の方法。 - 【請求項21】 前記溶接電流は、5〜8アンペアの範
囲のバックグラウンド電流と75〜85アンペアの範囲
のパルス電流を有するように制御される請求項19に記
載の方法。 - 【請求項22】 前記冷却ガスは、所定期間、各溶接付
着物の増加分に向けられる工場圧縮空気からなる請求項
15に記載の方法。
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