JP2003301726A - 可変形態タービン - Google Patents
可変形態タービンInfo
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Abstract
ブースト圧力が排気マニホールドの排気ガス圧力を超え
ることのない可変形態タービンを提供する。 【解決手段】 タービン入口流路を横切りスロット内に
移動できるノズル羽根を含むターボチャージャ可変形態
タービン。上記羽根は、切取り部を有して翼弦を減少さ
せ、タービン効率の頂部を、或る領域に渡る形状として
いる。
Description
関し、特に内燃機関用ターボチャージャへの使用に適し
たタービンに関する。更には、本発明は、排気ガス再循
環システムを有する内燃機関用ターボチャージャにおい
て好結果を与える。
が、一般に、内部にタービンホイールが設けられたター
ビンチャンバと、上記タービンチャンバの周りに配置さ
れた環状入口通路と、上記環状入口通路の周りに配置さ
れた入口チャンバと、上記タービンチャンバから延在す
る出口通路とを備える。上記通路と上記チャンバとは連
通していて、上記入口チャンバに入った圧縮空気が、上
記タービンチャンバを介して、入口通路を通り上記出口
通路に流れる。共通形式の可変形態タービンでは、入口
通路の一つの壁は、一般に「ノズルリング」と称される
可動壁部材によって形成される。入口通路の幅を制御す
るために、入口通路の対向壁に対するノズルリングの位
置は調整可能になっている。タービンを流れるガス量が
減少するときに入口通路の幅も減少して、ガス速度を維
持し従ってタービン効率を維持するように、上記入口通
路幅すなわちタービンの形態が変化する。
の回転方向に偏向させるために、ノズル羽根と称する羽
根を入口通路に設けて、タービン効率を向上させること
が良く知られている。ノズル羽根は、固定構造タービン
と可変形態タービンの両方に設けられる。後者の場合、
羽根の設置は可変形態の構造を複雑にする。特に、入口
通路の全幅を横切って常に確実に羽根を延在させるため
には、構造が複雑になる。
には、羽根が正規の位置に固定され、可動ノズルリング
内のスロットを貫いて延在する可変形態型の装置が記載
されている。このようにして、入口の幅を制御するため
にノズルリングが移動するとき、羽根は常に全幅を横切
って延在する。
92,807号および英国特許明細第GB−A−113
8941号と第GB−A−2044860号に記載され
ている。これらの明細書には、様々な装置が記載されて
いて、ノズル羽根が移動ノズルリングから入口通路の対
向壁に設けられたスロットの中に延在している。この装
置では、通路が充分に開いているときでも、確実に、羽
根は通路の全幅を横切って常に延在している。
するが、羽根はタービン入口の有効領域を減少させる欠
点があって、タービンを通る最大ガス流量は、羽根が存
在しない場合よりも少なくなる。米国特許第4,97
3,223号には、ノズルリングが「オーバーオープ
ン」すなわち、ノズルリングが入口通路の公称の全幅を
越えて引込めることのできる可変形態タービンが記載さ
れている。このようにするには、羽根は、少なくとも部
分的に、入口通路から引き出される。羽根が引き出され
ると、タービンの効率は下がる。しかし、最大流量の増
加は、タービンによるより広範囲なエンジン速度の整合
化を可能とする。羽根が入口通路から引き出されると、
タービン効率が下がり始める。しかしそれでも、その効
率は、タービンの低流領域で達成される効率よりも遥か
に大きい。それ故、本質的には、羽根を制御して引き出
すことにより、効率対流れに関するタービン特性曲線を
変化させることができるので、所定の流れ範囲に対し
て、低効率の低流量領域でタービンを作動させる必要を
なくすことによって、平均タービン効率は増大する。
て、同様な効果を簡単に達成できることも知られてい
る。本出願人は、ノズル羽根が、タービン入口通路の1
つの壁を形成する可動ノズルリングから、上記タービン
入口通路の対向固定壁に形成されたスロットの中に延在
すると共に、ノズルリングが、通路の全幅を越えて過剰
に開くことのできる可変形態タービンを製作した。ノズ
ル羽根は、半径方向内側の縁に、ノズルリングから離れ
た羽根の端部に向かって切取り部を有する。この切取り
は、その幅の一部についてノズル羽根の高さ(ノズル羽
根の高さはタービンの軸に平行なノズル羽根のサイズ、
すなわち、ノズルリングから延在するノズル羽根の長
さ)を有効に減少させる。このように、各羽根の端部へ
に向かって減少した弦を有する領域が存在し、つまり、
その有効幅は、入口チャンバからタービンチャンバへの
流れに対向している。ノズルリングが開の位置にあって
入口通路が充分に開いているときは、上記羽根の減少弦
部はスロットを貫いて延在している。しかし、上記ノズ
ルリングがオーバーオープンすなわち過剰に開いている
ときは、減少弦領域は入口通路の側壁から引き出され
る。その結果、入口通路を横切って延在する羽根の全有
効領域は減少し、タービンの嚥下(えんげ)容量は増大
する。入口通路が完全に開いているときに、各羽根の減
少弦領域が確実に隠蔽されていると、タービン効率のピ
ークに悪い影響が及ぶことはない。
明らかに望ましいことであるが、排ガス再循環システム
(EGRシステム)を有する内燃機関にタービンが使用
されるときは、従来の可変形態タービンの設計では問題
が多い。EGRシステムでは、エンジンの排気を減少さ
せるために、排気マニホールドから取られた排ガスの一
部が、入口マニホールドに再度導かれて更に燃焼され
る。しかし、昨今の高効率可変形態タービン設計では、
入口マニホールドのブースト(昇圧)圧力が排気マニホ
ールドの排気ガス圧力をしばしば超えるため、排気ガス
の入口マニホールドへの再導入は問題が多く、例えば、
BGRポンプなどが必要になる。
り緩和したりすることである。
ービンは、軸の周りに回転するために、半径方向のブレ
ードを有すると共にハウジングの中で支持されているタ
ービンホイールと、半径方向内側に上記タービンホイー
ルに向かって延在する環状入口通路とを備え、上記入口
通路は、可動壁部材の環状壁と上記ハウジングの対向壁
との間に形成され、上記可動壁部材は、上記入口通路の
幅を変化させるために、上記ハウジングに対して移動で
き、上記入口通路を横切るように延在する環状配列の羽
根を備え、上記羽根は、前縁および後縁と、上記前縁と
上記後縁との間に形成された幅と、上記タービンホイー
ルの上記軸に略平行に延在する高さとを有し、上記高さ
は、上記羽根の幅を横切って最大から最小に変化し、上
記最小高さは上記タービンブレードの翼端の軸方向の幅
よりも小さい。
入口通路の最小幅よりも大きい。
羽根の後縁に形成されている。
入口通路の最大幅よりも大きい。
ましくは、上記タービンブレードの翼端の軸方向の幅以
上である。
記2者間の羽根高さにおいて急峻な遷移部とを有してい
る。
沿って形成される。例えば、羽根高さは、前縁に隣接す
る羽根の幅の一部を横切って実質的に一定であり、次に
減少して、後縁に隣接して最小の高さとなる。また、羽
根高さは、後縁に隣接する羽根の幅の一部を横切って実
質的に一定であってもよい。
以下の説明から明らかである。
の図面を参照しつつ例証として説明される。
形態タービンの一部を通る半径方向概略断面図である。
上記タービンは、渦巻チャンバすなわち入口チャンバ2
を形成するタービンハウジング1を備える。上記渦巻チ
ャンバには、内燃機関(図示せず)からのガスが供給さ
れる。ガスは、入口チャンバ2から環状入口通路4を経
て軸方向出口通路3に流れる。上記環状入口通路4の一
方の側は、ノズルリング5の半径方向の面によって形成
され、他方の側は、環状シュラウドプレート(囲い板)
6によって形成される。上記環状シュラウドプレート6
は、ハウジング1の対向壁の中に形成された環状凹部7
の開口部を覆っている。ノズルリング5は、タービンハ
ウジング1に設けられた環状の空洞8内に、滑動可能に
嵌め込まれ、密封リング9により上記環状空洞8に対し
て密封されている。
根10を支持している。ノズル羽根10は、ノズルリン
グ5の面から入口通路4を横切って延在する。羽根の高
さ(すなわち、羽根10がノズルリング5の面から軸方
向に延在する度合)は、羽根が、入口通路34を直角に
横切り、シュラウドプレート6に適切に形成されたスロ
ット(細長い穴)を貫いて、凹部7の中に延在するもの
である。各羽根10は、幅すなわち前縁と後縁(半径方
向外側の縁と内側の縁)との間の距離として定義される
翼弦長を有している。各羽根(翼)は、その端部が切り
取られ、減少した高さと弦長とを有する部分10aを形
成していることが、図1から分かる。
路3に流れるガスは、軸12の周りを回転するタービン
ホイール11を通り越す。これによって、圧縮機ホイー
ル(図示せず)を駆動するターボチャージャシャフト1
3に、トルクを与える。タービンホイール11の速度
は、環状入口通路4を通過するガスの速度に依る。一定
のガス流量に対しては、ガス速度は入口通路4の幅の関
数である。上記入口通路4の幅は、ノズルリング5の軸
方向の位置を制御することによって(すなわち、矢印1
4で示されるように、ノズルリング5を前後に移動する
ことによって)調整される。ノズルリング5の移動は、
適当な作動手段によって制御され得る。例えば、ノズル
リング5は軸方向に延びるピン上に取り付けられ、ピン
の位置は、空気圧で作動するアクチュエータ(図示せ
ず)に連結されたスターラップ部材(あぶみ部材、図示
せず)によって制御される。アクチュエータシステム
は、様々な従来型の形態を取り得るので、特定のアクチ
ュエータ機構は図示していない。
幅が減少して最小になった「閉」の位置で示されてい
る。この位置では、ノズル羽根10の端部が、凹部7の
中でハウジング1に接していることが分かる。上記羽根
10の減少した弦長部10aは、完全に凹部7の中に収
容されている。
中間流位置と最大流位置とにおけるノズルリング5を示
している。図2(a)に示された中間流位置では、ノズ
ルリング5の一部が空洞8の中に引き込まれて、ノズル
リング5の面がハウジングの壁と面一になり、入口通路
4は最大幅となる。効率を最大限引き出すために、羽根
高さは、一般的に、タービンホイール翼端の幅11aよ
り大きくしなければならないと理解されている。したが
って、図2(a)に示すように、入口通路が完全に開い
ているときに、羽根(翼)の最小高さが入口通路4を横
切って延在するように、上記羽根10は形成されてい
る。ここにおいて、上記翼10の減少弦長部10aのみ
が、凹部7の中に収容される。
から少なくとも一部分引き出して入口通路4内に位置さ
せるように、ノズルリング5を空洞8に更に引き込むこ
とによって、タービンの嚥下容量は増加する。これによ
って、入口通路4を通るガス流を妨げる羽根の面積は減
少する。最大流位置は、図2(b)に示されている。
対ガス流の標準特性は、図3に示されている。この図が
示していることは、ノズルリング5が閉位置の近傍にあ
るときの低流量では、効率は(比較的低いが)良好であ
り、中間の流量位置の辺りでは、増大してピークとな
る。ノズル翼10の減少弦長部が入口通路内に来ると、
効率は落ち、図2(b)に示す最大流位置では、効率が
最も小さくなる。
ービン効率特性を変化させるために、図1と2に示した
羽根の外形の変形例を示す。具体的には、各翼の後縁に
沿った最小高さがタービンブレードの翼端の幅11aよ
りも小さくなるように、羽根20の端部の切取りサイズ
を大きくしている。これの効果は、入口通路4が充分に
開いていないときでも、羽根20の減少弦長部20a
が、入口通路4の中に達していることである。
明の実施形態では、ノズルリングが閉位置にあるとき、
羽根の減少された高さはなんら効果を有しない。それ
は、上記羽根の最小高さが、充分あって、最小の入口開
口部4を横切って延在するからである。しかし、ノズル
リング5を空洞8の中に収納すると、ノズルリング5が
中間流位置に到達する以前に、各羽根20の減少弦長部
20aは凹部7から引き出される。したがって、図4
(b)に示された中間流位置では、羽根20の減少弦長
部20aは、少なくともその一部が、入口通路4に既に
存在する。ノズルリング5を更に空洞8の奥に後退させ
ると、ノズルリング羽根の減少弦長部は、凹部7からよ
り大きく引き出される。図4(C)に図示された最大流
位置では、羽根20の減少弦長部がタービンブレード翼
端11aの全幅を横切って延在している。
線への影響は、図5に示す。低流および最大流の条件で
のタービン効率は、大きな影響はないが、ピーク(頂
部)の効率は減少している。ピーク効率の減少は、羽根
の切取り部の増大に略比例していることが分かった。し
たがって、効率対流れの正確な特性は、切取り部の寸法
と形状によって適当に調整することができる。
機関用ターボチャージャのタービンに適用されたときに
特に有利である。本願発明は、排ガス再循環のためにエ
ンジン給排気マニホールドの条件を最適化でき、排気を
減少させながら同時に空気と燃料の割合を最小にして、
良好な燃料消費量にできるからである。これは、追加部
品や構造制御機構を必要とすることなく、簡単なノズル
リングの改良によって慎重に制御されたタービン効率の
減少により達成される。
望とするタービン特性に大いに依存し、変化することが
認められる。
リングを用いて、羽根が正規の位置に固定された可変形
態タービンにも適用できることが認められる。ここにお
いて、入口通路を開くためにノズルリングが収納される
と、羽根の減少弦長部が現れて減少弦長部の量が増大す
るように、切取り部が配置されている。
らかである。
ある。
ズルリングの動きを示す。
グラフである。
発明による変形例を示す。
ンのガス流対効率特性に及ぼす影響を示すグラフであ
る。
Claims (13)
- 【請求項1】 軸の周りに回転するために、半径方向の
ブレードを有すると共にハウジングの中で支持されてい
るタービンホイールと、 半径方向内側に上記タービンホイールに向かって延在す
る環状入口通路とを備え、 上記入口通路は、可動壁部材の環状壁と上記ハウジング
の対向壁との間に形成され、上記可動壁部材は、上記入
口通路の幅を変化させるために、上記ハウジングに対し
て移動でき、 上記入口通路を横切るように延在する環状配列の羽根を
備え、 上記羽根は、前縁および後縁と、上記前縁と上記後縁と
の間に形成された幅と、上記タービンホイールの上記軸
に略平行に延在する高さとを有し、 上記高さは、上記羽根の幅を横切って最大から最小に変
化し、上記最小高さは上記タービンブレードの翼端の軸
方向の幅よりも小さいことを特徴とする可変形態タービ
ン。 - 【請求項2】 請求項1に記載の可変形態タービンにお
いて、 上記羽根の最小高さは、上記入口通路の最小幅よりも大
きいことを特徴とする可変形態タービン。 - 【請求項3】 請求項2に記載の可変形態タービンにお
いて、 上記最小高さは、上記羽根の後縁に形成されていること
を特徴とする可変形態タービン。 - 【請求項4】 請求項1乃至3のいずれかに記載の可変
形態タービンにおいて、 上記羽根の最大高さは、上記入口通路の最大幅よりも大
きいことを特徴とする可変形態タービン。 - 【請求項5】 請求項1乃至4のいずれかに記載の可変
形態タービンにおいて、 上記最小高さと上記最大高さとの差は、上記タービンブ
レードの翼端の軸方向の幅以上であることを特徴とする
可変形態タービン。 - 【請求項6】 請求項1乃至5のいずれかに記載の可変
形態タービンにおいて、 上記羽根は、最大幅部と、減少幅部と、上記最大幅と上
記減少幅部との間の羽根高さにおける急峻遷移部とを有
していることを特徴とする可変形態タービン。 - 【請求項7】 請求項1乃至6のいずれかに記載の可変
形態タービンにおいて、 上記最大高さは、上記羽根の前縁に沿って形成されてい
ることを特徴とする可変形態タービン。 - 【請求項8】 請求項7に記載の可変形態タービンにお
いて、 上記前縁に隣接して上記羽根の幅の一部を横切る羽根高
さは実質的に一定であり、次に、羽根高さは上記後縁に
隣接する最小高さに減少していることを特徴とする可変
形態タービン。 - 【請求項9】 請求項8に記載の可変形態タービンにお
いて、 上記後縁に隣接して上記羽根の幅の一部を横切る羽根高
さは実質的に一定であることを特徴とする可変形態ター
ビン。 - 【請求項10】 請求項9に記載の可変形態タービンに
おいて、 上記羽根は、上記可動壁部材によって支持されているこ
とを特徴とする可変形態タービン。 - 【請求項11】 請求項10に記載の可変形態タービン
において、 上記タービンハウジングの上記対向壁には、上記可動壁
部材が上記対向壁に向けて移動されるときに上記羽根を
収容するために、環状の凹部が設けられていることを特
徴とする可変形態タービン。 - 【請求項12】 請求項11に記載の可変形態タービン
において、 上記環状凹部は、上記羽根を収容するためのスロットが
設けられた覆いによって覆われていることを特徴とする
可変形態タービン。 - 【請求項13】 請求項1乃至12のいずれかに記載の
可変形態タービンにおいて、 上記可動壁部材は、上記ハウジング内に設けられた環状
空洞の中に嵌め込まれ、上記最大入口幅は、上記可動壁
部材の環状壁が上記空洞の開口部と面一に存在するとき
に形成され、上記壁部材は、上記空洞の中に格納可能で
あることを特徴とする可変形態タービン。
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