JP2003268483A - ばね用鋼線材およびその製造方法 - Google Patents
ばね用鋼線材およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 フェライト脱炭層および全脱炭層の発生を併
せて十分に抑制することのできたばね用鋼線材を提供す
る。 【解決手段】 熱間圧延に際して１１７０℃以上で少な
くとも２分間鋼材を加熱し、かつ圧延後の７５０〜６０
０℃温度域を平均冷却速度５〜３００℃／分で冷却する
工程および脱スケーリング工程を製造工程に含むように
する。
せて十分に抑制することのできたばね用鋼線材を提供す
る。 【解決手段】 熱間圧延に際して１１７０℃以上で少な
くとも２分間鋼材を加熱し、かつ圧延後の７５０〜６０
０℃温度域を平均冷却速度５〜３００℃／分で冷却する
工程および脱スケーリング工程を製造工程に含むように
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ばね用鋼線材およ
びその製造方法に関し、特に、熱処理および熱間圧延等
の加熱時に生ずるフェライト脱炭層と全脱炭層を併せて
著しく低減し、疲労特性等の改善されたばね用鋼線材
と、該鋼線材を製造するのに有用な方法に関するもので
ある。
びその製造方法に関し、特に、熱処理および熱間圧延等
の加熱時に生ずるフェライト脱炭層と全脱炭層を併せて
著しく低減し、疲労特性等の改善されたばね用鋼線材
と、該鋼線材を製造するのに有用な方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】熱処理工程や熱間加工工程で鋼材を加熱
すると、鋼材中の炭素が二酸化炭素等のガスとなって鋼
材表面から抜ける脱炭現象が生じる。この脱炭層には、
炭素をほとんど含まないフェライト組織のみの領域を指
す「フェライト脱炭層」と、鋼材中心よりもフェライト
の占める割合の多い領域を指す「全脱炭層」がある（以
下では、前記フェライト脱炭層および全脱炭層を併せて
単に「脱炭層」ということがある）。
すると、鋼材中の炭素が二酸化炭素等のガスとなって鋼
材表面から抜ける脱炭現象が生じる。この脱炭層には、
炭素をほとんど含まないフェライト組織のみの領域を指
す「フェライト脱炭層」と、鋼材中心よりもフェライト
の占める割合の多い領域を指す「全脱炭層」がある（以
下では、前記フェライト脱炭層および全脱炭層を併せて
単に「脱炭層」ということがある）。
【０００３】ばね用鋼は、フェライトを形成し易い高Ｓ
ｉ量の鋼材であるため脱炭層が生じ易く、脱炭層が形成
された場合には、炭素が低減した分強度が低下して、ば
ねに要求される疲労強度等の特性が著しく劣化すること
が一般に知られている。従って、ばねの製造に用いる鋼
線材として、前記脱炭層の発生が極力抑制されたものが
求められる。
ｉ量の鋼材であるため脱炭層が生じ易く、脱炭層が形成
された場合には、炭素が低減した分強度が低下して、ば
ねに要求される疲労強度等の特性が著しく劣化すること
が一般に知られている。従って、ばねの製造に用いる鋼
線材として、前記脱炭層の発生が極力抑制されたものが
求められる。
【０００４】前記脱炭層のうち、疲労特性等のばねの特
性に著しい悪影響を及ぼすフェライト脱炭層の発生防止
については、従来より検討がなされており、特公昭６０
−３７８５３号では、熱間圧延の際に脱炭層が形成され
易い６００〜７５０℃温度域を、急速加熱することが提
案されている。また、特公昭５８−１４８７５号や特開
平５７−８２４２８号には、圧延後の冷却速度を制御、
具体的には冷却速度を速めることによってフェライト脱
炭層を抑制する技術が開示されている。更に特公昭６３
−３７１６４号には、熱間圧延に先立って１０５０℃超
〜１２５０℃で予備加熱することによりフェライト脱炭
層の発生を防止することが提案されている。
性に著しい悪影響を及ぼすフェライト脱炭層の発生防止
については、従来より検討がなされており、特公昭６０
−３７８５３号では、熱間圧延の際に脱炭層が形成され
易い６００〜７５０℃温度域を、急速加熱することが提
案されている。また、特公昭５８−１４８７５号や特開
平５７−８２４２８号には、圧延後の冷却速度を制御、
具体的には冷却速度を速めることによってフェライト脱
炭層を抑制する技術が開示されている。更に特公昭６３
−３７１６４号には、熱間圧延に先立って１０５０℃超
〜１２５０℃で予備加熱することによりフェライト脱炭
層の発生を防止することが提案されている。
【０００５】しかしながら、最近では更に過酷な条件に
も耐えるばねが求められ、該ばねの原料素材となる鋼線
材には、より一層優れた疲労特性等の特性が要求される
ことから、フェライト脱炭層のみならず全脱炭層も対象
に含めて、脱炭層の発生を抑制することが望まれる。前
掲の従来技術は、いずれもフェライト脱炭層の発生を抑
制または防止するには有効であるものの、全脱炭層を抑
制するまでには至っておらず更なる改善が求められる。
も耐えるばねが求められ、該ばねの原料素材となる鋼線
材には、より一層優れた疲労特性等の特性が要求される
ことから、フェライト脱炭層のみならず全脱炭層も対象
に含めて、脱炭層の発生を抑制することが望まれる。前
掲の従来技術は、いずれもフェライト脱炭層の発生を抑
制または防止するには有効であるものの、全脱炭層を抑
制するまでには至っておらず更なる改善が求められる。
【０００６】また、前記特公昭６０−３７８５３号公報
に開示された方法では、熱延時の加熱速度が速すぎるた
め、大量の鋼材を工業規模の連続炉で加熱処理する場合
に、全ての鋼材が規定要件を満たすように操業すること
は容易でなく、実用にそぐわない。
に開示された方法では、熱延時の加熱速度が速すぎるた
め、大量の鋼材を工業規模の連続炉で加熱処理する場合
に、全ての鋼材が規定要件を満たすように操業すること
は容易でなく、実用にそぐわない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、この様な事
情に鑑みてなされたものであって、その目的は、加熱工
程で発生するフェライト脱炭層は勿論のこと、全脱炭層
も可及的に抑制されたばね用鋼線材を提供すると共に、
その様な鋼線材を製造するのに有用な方法を提供するこ
とにある。
情に鑑みてなされたものであって、その目的は、加熱工
程で発生するフェライト脱炭層は勿論のこと、全脱炭層
も可及的に抑制されたばね用鋼線材を提供すると共に、
その様な鋼線材を製造するのに有用な方法を提供するこ
とにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明にかかるばね用鋼
線材とは、Ｓｉ：１質量％以上を含み、かつ鋼線材表面
から２０μｍ深さまでの平均炭素濃度が該鋼線材全体の
平均炭素濃度の３０％以上で、フェライト脱炭層が実質
的に存在せず、全脱炭層深さが４０μｍ未満であるとこ
ろに特徴を有する。また本発明の製造方法は、上記特性
を備えた鋼線材を効率よく製造することのできる方法と
して位置付けられるもので、熱間圧延前の加熱工程で、
酸化性雰囲気下にて１１７０℃以上で少なくとも２分間
加熱し、かつ圧延後７５０〜６００℃の温度域を平均冷
却速度５〜３００℃／分で冷却する工程、および加熱工
程後であって熱間圧延前に行う脱スケーリング工程を一
連の製造工程に含むものである。
線材とは、Ｓｉ：１質量％以上を含み、かつ鋼線材表面
から２０μｍ深さまでの平均炭素濃度が該鋼線材全体の
平均炭素濃度の３０％以上で、フェライト脱炭層が実質
的に存在せず、全脱炭層深さが４０μｍ未満であるとこ
ろに特徴を有する。また本発明の製造方法は、上記特性
を備えた鋼線材を効率よく製造することのできる方法と
して位置付けられるもので、熱間圧延前の加熱工程で、
酸化性雰囲気下にて１１７０℃以上で少なくとも２分間
加熱し、かつ圧延後７５０〜６００℃の温度域を平均冷
却速度５〜３００℃／分で冷却する工程、および加熱工
程後であって熱間圧延前に行う脱スケーリング工程を一
連の製造工程に含むものである。
【０００９】尚、前記「鋼線材表面から２０μｍ深さ」
および「全脱炭層深さ」は、スケール除去後の鋼線材表
面からの深さをいい、前記「フェライト脱炭層が実質的
に存在せず」とは、ＪＩＳ Ｇ ０５５８に規定された顕
微鏡による測定法でＤＭ−Ｆが１０μｍ以下となること
をいうものとする。
および「全脱炭層深さ」は、スケール除去後の鋼線材表
面からの深さをいい、前記「フェライト脱炭層が実質的
に存在せず」とは、ＪＩＳ Ｇ ０５５８に規定された顕
微鏡による測定法でＤＭ−Ｆが１０μｍ以下となること
をいうものとする。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明者らは、前述した様な状況
の下で、加熱工程でばね用鋼線材表面に生じるフェライ
ト脱炭層はもとより全脱炭層についても十分に抑制すべ
く、様々な角度から検討を行った。その結果、熱間圧延
前の加熱条件と圧延後の冷却条件を適切に制御し、加熱
後であって熱間圧延前に表面のスケールを除去すればよ
いことを見出し、前記本発明に想到した。以下、本発明
に係るばね用鋼線材とその製造方法について詳細の説明
していく。
の下で、加熱工程でばね用鋼線材表面に生じるフェライ
ト脱炭層はもとより全脱炭層についても十分に抑制すべ
く、様々な角度から検討を行った。その結果、熱間圧延
前の加熱条件と圧延後の冷却条件を適切に制御し、加熱
後であって熱間圧延前に表面のスケールを除去すればよ
いことを見出し、前記本発明に想到した。以下、本発明
に係るばね用鋼線材とその製造方法について詳細の説明
していく。
【００１１】まず、ばね用鋼線材表面のフェライト脱炭
層のみならず、全脱炭層も可及的に低減するための製法
上の要件について述べる。
層のみならず、全脱炭層も可及的に低減するための製法
上の要件について述べる。
【００１２】＜熱間圧延時の加熱条件＞熱間圧延に際し
酸化性雰囲気下にて１１７０℃以上で少なくとも２分間
の加熱を必要とする。一般に鋼材を加熱すると、鋼材表
面には、鋼材中の炭素が二酸化炭素等のガスとなって抜
けることにより脱炭層が形成されると共に、鉄素地のＦ
ｅが酸化されてスケールが形成される。特に、Ｓｉ含有
量が１質量％以上であるばね用鋼材では、後述する実施
例でも明らかにする様に大気中で１１７０℃以上に加熱
すると、前記鉄素地の酸化が急速に進行する。そしてこ
の酸化が、脱炭層を侵食してより深部まで進行するの
で、その後にスケールを除去することで、脱炭層域を著
しく低減もしくは実質的にゼロにできるのである。本発
明では、製造時の加熱工程で脱炭層よりも深部側まで酸
化を進めてスケールを形成させ、その後に該スケールを
除去することで、脱スケール後の鋼線材表面の脱炭層を
著しく低減または実質的にゼロとする。尚、本発明でい
う「酸化性雰囲気」は大気中であればよいが、その他、
例えば不活性ガス中に酸素を一部導入した状態等を含む
ものとする。
酸化性雰囲気下にて１１７０℃以上で少なくとも２分間
の加熱を必要とする。一般に鋼材を加熱すると、鋼材表
面には、鋼材中の炭素が二酸化炭素等のガスとなって抜
けることにより脱炭層が形成されると共に、鉄素地のＦ
ｅが酸化されてスケールが形成される。特に、Ｓｉ含有
量が１質量％以上であるばね用鋼材では、後述する実施
例でも明らかにする様に大気中で１１７０℃以上に加熱
すると、前記鉄素地の酸化が急速に進行する。そしてこ
の酸化が、脱炭層を侵食してより深部まで進行するの
で、その後にスケールを除去することで、脱炭層域を著
しく低減もしくは実質的にゼロにできるのである。本発
明では、製造時の加熱工程で脱炭層よりも深部側まで酸
化を進めてスケールを形成させ、その後に該スケールを
除去することで、脱スケール後の鋼線材表面の脱炭層を
著しく低減または実質的にゼロとする。尚、本発明でい
う「酸化性雰囲気」は大気中であればよいが、その他、
例えば不活性ガス中に酸素を一部導入した状態等を含む
ものとする。
【００１３】図１は、ばね用線材（ＳＵＰ７鋼、線径１
５ｍｍ）を図２に示す工程で熱処理を行った後の表層部
分を含む鋼材断面写真（倍率は２写真ともに５０倍）で
あり、図１（ａ）は図２中のＴ2温度を１１５０℃と
し、図１（ｂ）は図２中のＴ2温度を１２００℃にして
熱処理を施したものである。
５ｍｍ）を図２に示す工程で熱処理を行った後の表層部
分を含む鋼材断面写真（倍率は２写真ともに５０倍）で
あり、図１（ａ）は図２中のＴ2温度を１１５０℃と
し、図１（ｂ）は図２中のＴ2温度を１２００℃にして
熱処理を施したものである。
【００１４】図１（ａ）からも明らかな様に、加熱時の
最高温度が１１７０℃に満たない場合には、鋼材の最表
層に薄くスケール層が形成されるのみで、該スケール層
の直下には厚い脱炭層（白地）が形成される。従って、
その後の脱スケール処理工程で当該スケール層を除去し
たとしても、その下層側に相当厚さの脱炭層が残存した
ままである。これに対し図１（ｂ）は、加熱時の最高温
度を１１７０℃以上とした場合であるが、スケールの成
長が速く、結果として鋼材の脱炭部を侵食するので鋼材
中に脱炭層はみられない。尚、図１（ａ）および（ｂ）
に示されるスケールと鋼材の間に形成された隙間（試料
作成時に樹脂で充填）は、観察用試料作成時にできたも
のであって、製造条件によるものではない。
最高温度が１１７０℃に満たない場合には、鋼材の最表
層に薄くスケール層が形成されるのみで、該スケール層
の直下には厚い脱炭層（白地）が形成される。従って、
その後の脱スケール処理工程で当該スケール層を除去し
たとしても、その下層側に相当厚さの脱炭層が残存した
ままである。これに対し図１（ｂ）は、加熱時の最高温
度を１１７０℃以上とした場合であるが、スケールの成
長が速く、結果として鋼材の脱炭部を侵食するので鋼材
中に脱炭層はみられない。尚、図１（ａ）および（ｂ）
に示されるスケールと鋼材の間に形成された隙間（試料
作成時に樹脂で充填）は、観察用試料作成時にできたも
のであって、製造条件によるものではない。
【００１５】前記加熱は、スケールを形成させて脱炭層
領域を減少させる観点からは、より高温で行うのがよく
１２００℃以上で加熱することが好ましいが、脱スケー
ルによる鋼材歩留まりの低下を抑える観点からは、加熱
温度の上限を１２５０℃とすることが望ましい。
領域を減少させる観点からは、より高温で行うのがよく
１２００℃以上で加熱することが好ましいが、脱スケー
ルによる鋼材歩留まりの低下を抑える観点からは、加熱
温度の上限を１２５０℃とすることが望ましい。
【００１６】この様に、線材表面の酸化スケール生成領
域を脱炭層よりも深部側にまで進めるには、熱延時に１
１７０℃以上の加熱温度で少なくとも２分間加熱する必
要がある。該加熱時間が短い場合には酸化が十分に進ま
ず、脱スケール後も相当厚さの脱炭層が残存するからで
ある。少なくとも２分間の加熱は、１１７０℃以上で行
えばよく、１１７０℃以上の一定温度で保持したり昇温
させる他、加熱温度保持および昇温を組み合わせて行っ
てもよい。
域を脱炭層よりも深部側にまで進めるには、熱延時に１
１７０℃以上の加熱温度で少なくとも２分間加熱する必
要がある。該加熱時間が短い場合には酸化が十分に進ま
ず、脱スケール後も相当厚さの脱炭層が残存するからで
ある。少なくとも２分間の加熱は、１１７０℃以上で行
えばよく、１１７０℃以上の一定温度で保持したり昇温
させる他、加熱温度保持および昇温を組み合わせて行っ
てもよい。
【００１７】尚、前記加熱は、スケールを形成させて脱
炭層領域を減少させる観点からは長時間行うことが望ま
しく、３分間以上の加熱を好ましい実施形態とするが、
脱スケールによる鋼材歩留まりの低下を抑える観点から
は、前記加熱時間の上限を２０分間とすることが望まし
い。
炭層領域を減少させる観点からは長時間行うことが望ま
しく、３分間以上の加熱を好ましい実施形態とするが、
脱スケールによる鋼材歩留まりの低下を抑える観点から
は、前記加熱時間の上限を２０分間とすることが望まし
い。
【００１８】熱間圧延に際して行う加熱は、室温からの
加熱時間として３０〜３００分間行うことが望ましい。
前記時間が短すぎると十分に鋼材が加熱されないので、
前記鋼材表面の酸化が十分に進まず、脱炭層の形成が優
先して進行するだけでなく、鋼材が低温ままとなり次に
行う圧延加工に支障をきたすからである。より好ましく
は４０分間以上とする。一方、長すぎると、脱炭層およ
びスケール層がいずれも深くなりすぎて、脱スケール量
が過度に多くなるばかりでなく、燃料消費量が増加して
コストがかかるので好ましくない。前記加熱時間は１２
０分間以下に留めておくことがより好ましい。
加熱時間として３０〜３００分間行うことが望ましい。
前記時間が短すぎると十分に鋼材が加熱されないので、
前記鋼材表面の酸化が十分に進まず、脱炭層の形成が優
先して進行するだけでなく、鋼材が低温ままとなり次に
行う圧延加工に支障をきたすからである。より好ましく
は４０分間以上とする。一方、長すぎると、脱炭層およ
びスケール層がいずれも深くなりすぎて、脱スケール量
が過度に多くなるばかりでなく、燃料消費量が増加して
コストがかかるので好ましくない。前記加熱時間は１２
０分間以下に留めておくことがより好ましい。
【００１９】＜熱間圧延後の冷却条件＞更に、上記熱間
圧延の後は７５０〜６００℃温度域を、平均冷却速度５
〜３００℃／分で冷却する必要がある。７５０〜６００
℃の温度域を制御するのは、該温度域でも脱炭が進行し
易いからである。６００℃未満では、炭素の拡散が遅く
なり脱炭がほとんど進行しないので、特に温度制御の必
要がない。
圧延の後は７５０〜６００℃温度域を、平均冷却速度５
〜３００℃／分で冷却する必要がある。７５０〜６００
℃の温度域を制御するのは、該温度域でも脱炭が進行し
易いからである。６００℃未満では、炭素の拡散が遅く
なり脱炭がほとんど進行しないので、特に温度制御の必
要がない。
【００２０】また、上記該温度域の平均冷却速度が５℃
／分未満の低速では、熱間圧延終了までの脱炭層の形成
が抑制されたとしても、冷却過程で脱炭が進行するおそ
れがあるので好ましくない。前記温度域での脱炭層の形
成をより有効に阻止するには、該冷却速度を１０℃／分
以上とすることが好ましい。
／分未満の低速では、熱間圧延終了までの脱炭層の形成
が抑制されたとしても、冷却過程で脱炭が進行するおそ
れがあるので好ましくない。前記温度域での脱炭層の形
成をより有効に阻止するには、該冷却速度を１０℃／分
以上とすることが好ましい。
【００２１】この様に、脱炭層の形成を抑制する観点か
らは該温度域の冷却速度はより速い方が好ましいが、冷
却速度が速すぎると鋼線材が焼入れ組織となって硬質化
し、その後の加工に支障をきたすので、加工性の観点か
ら該温度域の冷却速度の上限を３００℃／分とした。よ
り好ましくは２００℃／分以下である。
らは該温度域の冷却速度はより速い方が好ましいが、冷
却速度が速すぎると鋼線材が焼入れ組織となって硬質化
し、その後の加工に支障をきたすので、加工性の観点か
ら該温度域の冷却速度の上限を３００℃／分とした。よ
り好ましくは２００℃／分以下である。
【００２２】熱間圧延前の加熱工程で形成させたスケー
ルは、圧延直前に除去するが、この場合の脱スケール処
理は一般的な方法で行えばよく、例えば、高圧水による
デスケール、メカニカルデスケール、酸洗等が挙げられ
る。
ルは、圧延直前に除去するが、この場合の脱スケール処
理は一般的な方法で行えばよく、例えば、高圧水による
デスケール、メカニカルデスケール、酸洗等が挙げられ
る。
【００２３】本発明にかかる製造方法は、上述した工程
を製造工程中に含めばよく、前記以外の製造条件を規定
するものでない。従って、線材に供する鋼材の溶製や熱
間圧延等は一般的な条件で行えばよい。更に本発明の製
造方法は、種々の直径のばね用鋼線材に適用可能であ
る。
を製造工程中に含めばよく、前記以外の製造条件を規定
するものでない。従って、線材に供する鋼材の溶製や熱
間圧延等は一般的な条件で行えばよい。更に本発明の製
造方法は、種々の直径のばね用鋼線材に適用可能であ
る。
【００２４】本発明の製法は、上記の様に、熱間圧延時
の加熱温度と時間を制御してスケールを形成させ、その
後に脱スケール処理を行うことによって脱炭層を実質的
に除去することができた点に特徴を有しているが、この
方法によって得られるばね用鋼線材は下記の様な特徴を
有している点で、従来のばね用線材とは明確に区別され
る新規なものであり、本発明は、該ばね用線材自体も本
発明範囲に包含される。
の加熱温度と時間を制御してスケールを形成させ、その
後に脱スケール処理を行うことによって脱炭層を実質的
に除去することができた点に特徴を有しているが、この
方法によって得られるばね用鋼線材は下記の様な特徴を
有している点で、従来のばね用線材とは明確に区別され
る新規なものであり、本発明は、該ばね用線材自体も本
発明範囲に包含される。
【００２５】本発明のばね用鋼線材は、鋼線材表面か
ら２０μｍ深さまでの平均炭素濃度が鋼線材全体の平均
炭素濃度の３０％以上であり、鋼線材の表層部に必要十
分量の炭素が確保されている。
ら２０μｍ深さまでの平均炭素濃度が鋼線材全体の平均
炭素濃度の３０％以上であり、鋼線材の表層部に必要十
分量の炭素が確保されている。
【００２６】炭素量の制御領域を鋼線材表面から２０μ
ｍまでの深さとしたのは、更に深い領域ではほとんど脱
炭が起こらず、鋼線材表面から２０μｍ深さまでの脱炭
層深さを制御することで疲労強度等のばね特性を十分確
保できるからである。
ｍまでの深さとしたのは、更に深い領域ではほとんど脱
炭が起こらず、鋼線材表面から２０μｍ深さまでの脱炭
層深さを制御することで疲労強度等のばね特性を十分確
保できるからである。
【００２７】鋼線材表面から２０μｍ深さまでの平均炭
素濃度が、鋼線材全体の平均炭素濃度の３０％未満であ
るものでは、フェライト脱炭層および／または全脱炭層
が、鋼材表面の広範囲に渡って鋼線材内部にまで形成さ
れている可能性が高く、ばね用鋼線材に求められる疲労
強度等の特性が著しく劣化するので好ましくない。より
過酷な状況下で優れた特性を発揮するばねを得るには、
鋼線材表面から２０μｍ深さまでの平均炭素濃度が、鋼
線材全体の平均炭素濃度の３０％以上となるようにする
のがよい。
素濃度が、鋼線材全体の平均炭素濃度の３０％未満であ
るものでは、フェライト脱炭層および／または全脱炭層
が、鋼材表面の広範囲に渡って鋼線材内部にまで形成さ
れている可能性が高く、ばね用鋼線材に求められる疲労
強度等の特性が著しく劣化するので好ましくない。より
過酷な状況下で優れた特性を発揮するばねを得るには、
鋼線材表面から２０μｍ深さまでの平均炭素濃度が、鋼
線材全体の平均炭素濃度の３０％以上となるようにする
のがよい。
【００２８】更に本発明のばね用鋼線材は、フェライ
ト脱炭層が実質的に存在せず、かつ、全脱炭層深さが４
０μｍ未満に抑えられている。
ト脱炭層が実質的に存在せず、かつ、全脱炭層深さが４
０μｍ未満に抑えられている。
【００２９】上述の通り、疲労特性に優れたばねを得る
には、ばねの製造に用いる鋼線材表面のフェライト脱炭
および全脱炭がいずれも十分に抑制されていることが必
要である。本発明では、上記方法を採用することにより
脱炭層をスケール層に変えて脱スケール処理により除去
することで、全脱炭深さを４０μｍ未満と極めて薄い状
態にまで抑制することができ、この様に全脱炭層深さを
低減することにより、従来材に比べて卓越した疲労特性
等を示すものとなる。
には、ばねの製造に用いる鋼線材表面のフェライト脱炭
および全脱炭がいずれも十分に抑制されていることが必
要である。本発明では、上記方法を採用することにより
脱炭層をスケール層に変えて脱スケール処理により除去
することで、全脱炭深さを４０μｍ未満と極めて薄い状
態にまで抑制することができ、この様に全脱炭層深さを
低減することにより、従来材に比べて卓越した疲労特性
等を示すものとなる。
【００３０】より過酷な状況下で優れた疲労特性を発揮
させるには、ばね用鋼線材の全脱炭深さが３５μｍ以下
であるものが望ましく、より好ましくは３０μｍ以下で
ある。
させるには、ばね用鋼線材の全脱炭深さが３５μｍ以下
であるものが望ましく、より好ましくは３０μｍ以下で
ある。
【００３１】本発明にかかるばね用鋼線材では、必須成
分としてＳｉの含有量を定めているが、これは、Ｓｉが
本来有している焼き入れ性を高めて強度を向上させ、か
つ加工性も同時に向上させるという効果を有効に発揮さ
せるためであり、１質量％以上のＳｉを含む鋼材が対象
となる。しかし、Ｓｉ含有量が過剰になると却って加工
性が劣化するので、Ｓｉ含有量は５質量％以下、好まし
くは３質量％以下とするのがよい。
分としてＳｉの含有量を定めているが、これは、Ｓｉが
本来有している焼き入れ性を高めて強度を向上させ、か
つ加工性も同時に向上させるという効果を有効に発揮さ
せるためであり、１質量％以上のＳｉを含む鋼材が対象
となる。しかし、Ｓｉ含有量が過剰になると却って加工
性が劣化するので、Ｓｉ含有量は５質量％以下、好まし
くは３質量％以下とするのがよい。
【００３２】尚、本発明で用いる鋼材には、前記Ｓｉ以
外の成分として、Ｃ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｐ，Ｓ等の基本成分
の他、必要によってＣｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｚ
ｒ，Ｎ，Ｂ等の各種元素が含まれるが、これらの含有量
については特に限定するものではなく、ばね用線材とし
て通常含有される程度であれば良い。また、本発明で用
いる鋼材は、これらの元素以外にその特性に影響を与え
ない程度の微量成分も含み得るものであり、こうした鋼
材も本発明の製造方法で用いる鋼材に含まれる。
外の成分として、Ｃ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｐ，Ｓ等の基本成分
の他、必要によってＣｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｚ
ｒ，Ｎ，Ｂ等の各種元素が含まれるが、これらの含有量
については特に限定するものではなく、ばね用線材とし
て通常含有される程度であれば良い。また、本発明で用
いる鋼材は、これらの元素以外にその特性に影響を与え
ない程度の微量成分も含み得るものであり、こうした鋼
材も本発明の製造方法で用いる鋼材に含まれる。
【００３３】
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限
を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範
囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、そ
れらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限
を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範
囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、そ
れらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００３４】＜実施例＞鋼材としてＪＩＳのＳＵＰ７鋼
（化学組成；炭素 0.6質量％、Si 2.0質量％、Mn：0.9
質量％、Ｐ：0.015質量％、Ｓ：0.011質量％、Ni：0.01
質量％、Cr：0.15質量％、Ti：0.002質量％）を用いて
熱間圧延を行った。熱間圧延に際しての加熱、および圧
延後の７５０〜６００℃域の冷却は表１に示す条件で行
い、圧延前で加熱後に高圧水によりスケール層を除去
し、その後、熱間圧延を行って鋼線材を得た。
（化学組成；炭素 0.6質量％、Si 2.0質量％、Mn：0.9
質量％、Ｐ：0.015質量％、Ｓ：0.011質量％、Ni：0.01
質量％、Cr：0.15質量％、Ti：0.002質量％）を用いて
熱間圧延を行った。熱間圧延に際しての加熱、および圧
延後の７５０〜６００℃域の冷却は表１に示す条件で行
い、圧延前で加熱後に高圧水によりスケール層を除去
し、その後、熱間圧延を行って鋼線材を得た。
【００３５】得られた鋼線材から試料を採取し、ＥＰＭ
Ａ（Ｘ線回折マイクロアナライザー）を用いて、鋼線材
表面から２０μｍ深さまでの平均炭素濃度を求めた。
尚、ここでいう「平均炭素濃度」とは、鋼線材表面から
２０μｍまでの定量炭素濃度を線分析したときの鋼線材
表面から２０μｍ深さまでの炭素濃度の平均値をさす。
Ａ（Ｘ線回折マイクロアナライザー）を用いて、鋼線材
表面から２０μｍ深さまでの平均炭素濃度を求めた。
尚、ここでいう「平均炭素濃度」とは、鋼線材表面から
２０μｍまでの定量炭素濃度を線分析したときの鋼線材
表面から２０μｍ深さまでの炭素濃度の平均値をさす。
【００３６】また、フェライト脱炭層の深さ（ＤＭ−
Ｆ）および全脱炭層の深さ（ＤＭ−Ｔ）は、日本工業規
格（ＪＩＳ Ｇ ０５５８）に規定された「顕微鏡による
測定方法」で測定し、前記全脱炭層は、前記ＪＩＳ Ｇ
０５５８に規定されている通り、線材中心部の金属組織
とわずかに異なる金属組織（炭素濃度が加熱前の初期濃
度よりも若干量減少したことに起因して生ずる）の、表
面からの深さを測定して求めたものである。また、前記
フェライト脱炭層深さについて、ＤＭ−Ｆが１０μｍを
超える場合を「フェライト脱炭層あり」とし、ＤＭ−Ｆ
が１０μｍ以下の場合を「フェライト脱炭層なし」と評
価した。これらの結果を表１に併記する。
Ｆ）および全脱炭層の深さ（ＤＭ−Ｔ）は、日本工業規
格（ＪＩＳ Ｇ ０５５８）に規定された「顕微鏡による
測定方法」で測定し、前記全脱炭層は、前記ＪＩＳ Ｇ
０５５８に規定されている通り、線材中心部の金属組織
とわずかに異なる金属組織（炭素濃度が加熱前の初期濃
度よりも若干量減少したことに起因して生ずる）の、表
面からの深さを測定して求めたものである。また、前記
フェライト脱炭層深さについて、ＤＭ−Ｆが１０μｍを
超える場合を「フェライト脱炭層あり」とし、ＤＭ−Ｆ
が１０μｍ以下の場合を「フェライト脱炭層なし」と評
価した。これらの結果を表１に併記する。
【００３７】
【表１】
【００３８】表１から次のように考察することができ
る。尚、以下のＮｏ．は表１における実験Ｎｏ．を示
す。
る。尚、以下のＮｏ．は表１における実験Ｎｏ．を示
す。
【００３９】Ｎｏ．４，５，７，９及び１１は、本発明
の規定要件を全て満たす方法で製造したもので、得られ
たばね用鋼線材は、フェライト脱炭層および全脱炭層の
どちらも十分に浅く抑えられており、ばね用線材表面層
の炭素量が十分高位に保たれていることがわかる。
の規定要件を全て満たす方法で製造したもので、得られ
たばね用鋼線材は、フェライト脱炭層および全脱炭層の
どちらも十分に浅く抑えられており、ばね用線材表面層
の炭素量が十分高位に保たれていることがわかる。
【００４０】これに対しＮｏ．１〜３，６，８，１０，
１２〜１８は、本発明で規定する製法上の要件の一部を
欠くもので、得られる各ばね用鋼線材は、フェライト脱
炭層および／または全脱炭層が著しく厚肉となってい
る。即ち、Ｎｏ．１〜３，８，１３〜１６は、熱間圧延
に際して行う加熱時の最高到達温度が低く、脱炭層の形
成のみが進行してスケールの成長が進まなかったため、
線材表面の炭素を十分に確保することができず、フェラ
イト脱炭層および全脱炭層のどちらも、または全脱炭層
のみが厚く形成される結果となった。Ｎｏ．６は、加熱
時の最高到達温度が１１７０℃を超えているが、１１７
０℃以上での加熱時間が短すぎて十分にスケールが形成
されなかったため、全脱炭層の形成が進行し、線材表面
の炭素が十分に確保されている。Ｎｏ．１０は、圧延後
の冷却速度が遅いため、冷却時に脱炭層の形成が進んで
フェライト脱炭層が生じる結果となった。一方、Ｎｏ．
１２は、圧延後の冷却速度が速すぎたため、線材が硬質
化し、その後の加工等に支障をきたす。
１２〜１８は、本発明で規定する製法上の要件の一部を
欠くもので、得られる各ばね用鋼線材は、フェライト脱
炭層および／または全脱炭層が著しく厚肉となってい
る。即ち、Ｎｏ．１〜３，８，１３〜１６は、熱間圧延
に際して行う加熱時の最高到達温度が低く、脱炭層の形
成のみが進行してスケールの成長が進まなかったため、
線材表面の炭素を十分に確保することができず、フェラ
イト脱炭層および全脱炭層のどちらも、または全脱炭層
のみが厚く形成される結果となった。Ｎｏ．６は、加熱
時の最高到達温度が１１７０℃を超えているが、１１７
０℃以上での加熱時間が短すぎて十分にスケールが形成
されなかったため、全脱炭層の形成が進行し、線材表面
の炭素が十分に確保されている。Ｎｏ．１０は、圧延後
の冷却速度が遅いため、冷却時に脱炭層の形成が進んで
フェライト脱炭層が生じる結果となった。一方、Ｎｏ．
１２は、圧延後の冷却速度が速すぎたため、線材が硬質
化し、その後の加工等に支障をきたす。
【００４１】Ｎｏ．１３〜１８は、前記従来技術に開示
された条件を採用したもので、Ｎｏ．１３〜１６は、熱
間圧延後の７５０〜６００℃間を冷却速度３０℃／分で
冷却したもので、Ｎｏ．１７および１８は、熱間圧延に
際して行う６００〜７５０℃間の加熱を、加熱速度：４
０℃／分および６０℃／分で行ったもので、その他の条
件は、従来技術の実施例と同様とした。
された条件を採用したもので、Ｎｏ．１３〜１６は、熱
間圧延後の７５０〜６００℃間を冷却速度３０℃／分で
冷却したもので、Ｎｏ．１７および１８は、熱間圧延に
際して行う６００〜７５０℃間の加熱を、加熱速度：４
０℃／分および６０℃／分で行ったもので、その他の条
件は、従来技術の実施例と同様とした。
【００４２】これらＮｏ．１３〜１８で得た鋼線材は、
フェライト脱炭層は抑制されているものの、全脱炭層は
十分に抑制されておらず、線材表面の炭素量が十分に確
保できていない。尚、前記従来技術では、全脱炭層の深
さが同条件で行った本実験結果よりも低値となっている
が、これは、従来技術における全脱炭層の測定方法が、
本発明のＪＩＳ規格に基づく方法と異なるためと考えら
れる。
フェライト脱炭層は抑制されているものの、全脱炭層は
十分に抑制されておらず、線材表面の炭素量が十分に確
保できていない。尚、前記従来技術では、全脱炭層の深
さが同条件で行った本実験結果よりも低値となっている
が、これは、従来技術における全脱炭層の測定方法が、
本発明のＪＩＳ規格に基づく方法と異なるためと考えら
れる。
【００４３】これらの実施例によっても確認できるよう
に、前記従来技術による方法では、フェライト脱炭層の
発生は抑制することはできるが、全脱炭層の発生まで抑
制することができない理由は次の様に考えられる。
に、前記従来技術による方法では、フェライト脱炭層の
発生は抑制することはできるが、全脱炭層の発生まで抑
制することができない理由は次の様に考えられる。
【００４４】鋼中炭素の拡散による低減は、鋼材の加熱
がその第一要因であり、形成される全脱炭層の深さは一
般に加熱条件に依存し、理論的には｛（炭素の拡散係数
×加熱時間）1/2｝に比例することが知られている。
がその第一要因であり、形成される全脱炭層の深さは一
般に加熱条件に依存し、理論的には｛（炭素の拡散係数
×加熱時間）1/2｝に比例することが知られている。
【００４５】そこで前記実施例データを用いて、｛（炭
素の拡散係数×加熱時間）1/2｝と全脱炭層深さの関係
について調べた。前記炭素の拡散係数（Ｄ）には、一般
式：Ｄ＝4.7×10−5exp（−155000／8.314／Ｔ）（Ｄの
単位：［ｍ/ｓ2］、Ｔの単位［Ｋ］）に最高加熱温度Ｔ
を代入して得た拡散係数Ｄ1を用い、炭素の拡散係数Ｄ1
と加熱時間ｔ1から｛（炭素の拡散係数×加熱時
間）1/2｝を示すパラメータＸ1｛＝（Ｄ1×ｔ1）1/2｝
を求め、Ｘ1と全脱炭層深さの実測値との関係を調べ
た。その結果を図３に示す。
素の拡散係数×加熱時間）1/2｝と全脱炭層深さの関係
について調べた。前記炭素の拡散係数（Ｄ）には、一般
式：Ｄ＝4.7×10−5exp（−155000／8.314／Ｔ）（Ｄの
単位：［ｍ/ｓ2］、Ｔの単位［Ｋ］）に最高加熱温度Ｔ
を代入して得た拡散係数Ｄ1を用い、炭素の拡散係数Ｄ1
と加熱時間ｔ1から｛（炭素の拡散係数×加熱時
間）1/2｝を示すパラメータＸ1｛＝（Ｄ1×ｔ1）1/2｝
を求め、Ｘ1と全脱炭層深さの実測値との関係を調べ
た。その結果を図３に示す。
【００４６】図３より、従来技術を追試したものでは、
全脱炭層深さが前記パラメータＸ1、即ち（炭素の拡散
係数×加熱時間）1/2に比例しており、前掲の理論に合
致した結果となっている。しかしこの従来技術では、た
とえパラメータを制御したとしても、全脱炭層深さの最
低値は１５０μｍまでであり、全脱炭層深さの低減には
限界があることがわかる。これに対し、本発明の要件を
満たす例では、全脱炭層深さと前記パラメータＸ1の間
に比例関係はみられないが、全てのデータにおいて全脱
炭層深さ５０μm未満と、従来法からは予期できない全
脱炭層深さの極めて薄い鋼線材が得られていることがわ
かる。
全脱炭層深さが前記パラメータＸ1、即ち（炭素の拡散
係数×加熱時間）1/2に比例しており、前掲の理論に合
致した結果となっている。しかしこの従来技術では、た
とえパラメータを制御したとしても、全脱炭層深さの最
低値は１５０μｍまでであり、全脱炭層深さの低減には
限界があることがわかる。これに対し、本発明の要件を
満たす例では、全脱炭層深さと前記パラメータＸ1の間
に比例関係はみられないが、全てのデータにおいて全脱
炭層深さ５０μm未満と、従来法からは予期できない全
脱炭層深さの極めて薄い鋼線材が得られていることがわ
かる。
【００４７】そしてこの様な顕著な違いが生じたのは、
従来法では、脱炭層深さの抑制手段が加熱温度・時間の
制御にとどまっているのに対し、本発明では、鋼材表面
の脱炭層形成位置を積極的に酸化してスケール層に変
え、これを脱スケール処理することで、全脱炭層を実質
的に全て除去できたためと考えられる。
従来法では、脱炭層深さの抑制手段が加熱温度・時間の
制御にとどまっているのに対し、本発明では、鋼材表面
の脱炭層形成位置を積極的に酸化してスケール層に変
え、これを脱スケール処理することで、全脱炭層を実質
的に全て除去できたためと考えられる。
【００４８】
【発明の効果】本発明は前記のように構成されており、
鋼線材表面に発生するフェライト脱炭層のみならず全脱
炭層も十分に抑制できることとなった。そして、この様
なばね用鋼線材を使用することにより、脱炭層が極めて
少なく、自動車、建築、電機、機械分野等の過酷な状況
下で使用された場合でも優れた疲労特性等を発揮するば
ねを提供できることとなった。
鋼線材表面に発生するフェライト脱炭層のみならず全脱
炭層も十分に抑制できることとなった。そして、この様
なばね用鋼線材を使用することにより、脱炭層が極めて
少なく、自動車、建築、電機、機械分野等の過酷な状況
下で使用された場合でも優れた疲労特性等を発揮するば
ねを提供できることとなった。
【図１】（ａ）最高加熱温度：１１５０℃および（ｂ）
最高加熱温度：１２００℃で加熱後の鋼板断面の顕微鏡
観察結果（倍率：５０倍）を示した図面代用顕微鏡写真
である。
最高加熱温度：１２００℃で加熱後の鋼板断面の顕微鏡
観察結果（倍率：５０倍）を示した図面代用顕微鏡写真
である。
【図２】前記図１にかかる実験の加熱工程を示す概略説
明図である。
明図である。
【図３】パラメータＸ1と全脱炭層深さの関係を実施例
のデータを用いて示したグラフである。
のデータを用いて示したグラフである。
フロントページの続き
(72)発明者 外山 雅雄
神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会社神戸
製鋼所神戸製鉄所内
(72)発明者 富山 浩行
神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会社神戸
製鋼所神戸製鉄所内
Ｆターム(参考） 4K043 AA02 AB04 AB05 AB10 AB15
AB22 AB25 AB26 AB28 AB29
BA01 BA04 HA02
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｓｉ：１質量％以上を含み、かつ鋼線材
表面から２０μｍ深さまでの平均炭素濃度が該鋼線材全
体の平均炭素濃度の３０％以上で、フェライト脱炭層が
実質的に存在せず、全脱炭層深さが４０μｍ未満である
ことを特徴とするばね用鋼線材。 - 【請求項２】 熱間圧延に際し酸化性雰囲気下にて１１
７０℃以上で少なくとも２分間加熱し、かつ圧延後の７
５０〜６００℃の温度域を平均冷却速度５〜３００℃／
分で冷却する工程および脱スケーリング工程を含むこと
を特徴とする請求項１に記載のばね用鋼線材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002064248A JP4031267B2 (ja) | 2002-03-08 | 2002-03-08 | ばね用鋼線材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002064248A JP4031267B2 (ja) | 2002-03-08 | 2002-03-08 | ばね用鋼線材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003268483A true JP2003268483A (ja) | 2003-09-25 |
| JP4031267B2 JP4031267B2 (ja) | 2008-01-09 |
Family
ID=29197140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002064248A Expired - Fee Related JP4031267B2 (ja) | 2002-03-08 | 2002-03-08 | ばね用鋼線材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4031267B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110303327A1 (en) * | 2007-07-20 | 2011-12-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Steel wire material for spring and its producing method |
| KR20150108043A (ko) | 2011-08-18 | 2015-09-24 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 스프링 강 및 스프링 |
-
2002
- 2002-03-08 JP JP2002064248A patent/JP4031267B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110303327A1 (en) * | 2007-07-20 | 2011-12-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Steel wire material for spring and its producing method |
| US8382918B2 (en) * | 2007-07-20 | 2013-02-26 | Kobe Steel, Ltd. | Steel wire material for spring and its producing method |
| KR20150108043A (ko) | 2011-08-18 | 2015-09-24 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 스프링 강 및 스프링 |
| US9523404B2 (en) | 2011-08-18 | 2016-12-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Spring steel and spring |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4031267B2 (ja) | 2008-01-09 |
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