JP2003254390A - 動力伝動用ベルト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 リブドベルト、ローエッジＶベルトのような
動力伝動用ベルトにおいて、ベルト背面がアイドラープ
ーリに当接係合するときに発生する異音を軽減した動力
伝動用ベルトを提供することを目的とする。 【解決手段】 ベルト長手方向に沿って心線２を埋設し
た接着ゴム３と、ベルト長手方向に沿って少なくとも１
つのリブ部７をもつ圧縮ゴム層４からなるＶリブドベル
ト１であり、繊維材料５を積層したベルト背面６の表面
粗さＲａを２０μｍ以下にした構成からなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は動力伝動用ベルトに
係り、詳しくはＶリブドベルト、ローエッジＶベルトの
ような動力伝動用ベルトにおいて、ベルト背面がアイド
ラープーリに当接係合するときに発生する異音を軽減し
た動力伝動用ベルトに関する。

【０００２】

【従来の技術】帆布などの繊維材料を有する伝動ベルト
としてＶリブドベルトがある。特許文献１には、ベルト
長手方向に平行に延び並列状態に複数のリブを有する圧
縮ゴム層と、その上部にコードからなる心線を埋設した
クッション層と、そしてその上の背面にミシンジョイン
トした帆布を貼着した構成のＶリブドベルトが開示され
ている。この帆布は本来ベルトの耐縦亀裂性を保持する
ために設けたものであり、経糸と緯糸を織り込んだ平織
布にゴム引き処置を施したものである。

【０００３】従来、Ｖリブドベルトの背面帆布として広
く使用されている織布は、経糸と緯糸の交叉角９０度の
平織帆布を機械的に処理、即ちテンター処理して両糸を
ベルト長手方向に対して１２０度に交叉した広角度処理
したものがある。この帆布の基本構成はベルトでの打ち
込み本数を経糸と緯糸とも１０本以上／１０ｍｍとなる
帆布で、かつ単糸引張力は９Ｎ以上／本の綿繊維糸１０
０％の紡績糸で平織物を強制的に広角度処理、即ちテン
ター処理することによってベルトでの打ち込み本数を経
糸と緯糸とも１４本以上／１０ｍｍとしている。

【０００４】そして、これらの帆布はレゾルシン−ホル
マリン−ラテックス液（ＲＦＬ液）に浸漬後、未加硫ゴ
ムを帆布に擦り込むフリクションを行い、あるいはＲＦ
Ｌ液に浸漬後にゴムを溶剤に溶かしたソーキング液に浸
けることによって、ゴム層との接着性を向上させてい
た。

【０００５】また、特許文献２では、Ｖリブドベルトの
背面帆布のジョイント線がベルト長さ方向に対して直交
する方向に延び、そして帆布の端同士が互いに突き合わ
せて縫い合わされており、ジョイント部のベルト背面側
の凹凸高さが１４μｍ以下にして平滑にすることが記載
されている。

【０００６】

【特許文献１】特開平４−１５１０４８号公報

【特許文献２】特ＷＯ９６／２２４７９号公報

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記Ｖリブド
ベルトを駆動プーリと従動プーリに懸架し、ベルト背面
をアイドラープーリに接触係合させたときに、周期的に
異音が発生することが明らかになった。一般に、帆布の
ミシンジョイント領域が周期的に異音を発生する箇所に
なっていた。このジョイント部を平坦面にすると異音発
生は解消されたが、これ以外の領域でも異音が周期的に
発生することが確認された。この原因の一つには、ベル
ト背面に積層している帆布の表面状態に依存していると
考えられている。

【０００８】即ち、バイアス帆布や筒状帆布を成形中、
あるいは筒状帆布をベルト成形体に嵌入中に、帆布が機
械的に変形して経糸と緯糸の交差角、経糸と緯糸によっ
て形成される開口部の大きさが変化し、開口部の大きい
部分と小さい部分の差が大きくなって、糸が局部的に集
束する領域が発生した。この領域では、帆布表面の凹凸
等の形態も他の領域と変わり、異音が発生する原因にな
っていた。

【０００９】また、レゾルシン−ホルマリン−ラテック
ス液（ＲＦＬ液）に浸漬後、未加硫ゴムを帆布に擦り込
むフリクションを行った処理帆布をベルト背面に使用す
ると、ゴム粕が発生することがあった。ゴム粕はベルト
背面にゴムの粘着物として堆積し、これが発音を引き起
こす大きな問題にもなっていた。

【００１０】本発明はこのような問題に対処するもので
あり、リブドベルト、ローエッジＶベルトのような動力
伝動用ベルトにおいて、ベルト背面がアイドラープーリ
に当接係合するときに発生する異音を低減した動力伝動
用ベルトを提供することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】即ち、本願請求項１の発
明では、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴ
ム層に隣接して圧縮ゴム層を配置した動力伝動用ベルト
において、繊維材料を積層したベルト背面の表面粗さＲ
ａを２０μｍ以下にした動力伝動用ベルトにあり、ベル
ト背面の表面の粗さ小さくすると異音発生を低減するこ
とができる。

【００１２】本願請求項２の発明では、ベルト長手方向
に沿って心線を埋設した接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム
層を配置した動力伝動用ベルトにおいて、繊維材料を積
層したベルト背面で、該繊維材料の構成糸を局部的に集
束せしめた領域を存在させないようにした動力伝動用ベ
ルトにあり、ベルト背面に積層した繊維材料を大きく歪
ませずに設置することによって、経糸と緯糸が局部的に
集束による表面形態の変化を少なくして、異音の発生を
阻止することができる。

【００１３】本願請求項３の発明では、ベルト長手方向
に沿って心線を埋設した接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム
層を配置した動力伝動用ベルトにおいて、繊維材料を積
層したベルト背面の表面粗さＲａを２０μｍ以下にし、
かつ該繊維材料の構成糸が局部的に集束せしめた領域を
存在させないようにした動力伝動用ベルトにあり、ベル
ト背面の表面の粗さ小さくし、更には経糸と緯糸が局部
的に集束による表面形態の変化を少なくして、より一層
異音の発生を阻止することができる。

【００１４】本願請求項４の発明では、繊維材料の経糸
と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸
線との交差角が最大１０度である動力伝動用ベルトにあ
り、ベルト背面に積層した繊維材料を大きく歪ませずに
設置することによって、経糸と緯糸が局部的に集束によ
る表面形態の変化を少なくして、より一層ベルト背面が
アイドラープーリに当触係合するときに発生する異音を
改善することができる。

【００１５】本願請求項５の発明では、請求項１乃至４
の何れかに記載の動力伝動用ベルトであって、繊維材料
がカーボンブラック分散液とレゾルシン−ホルマリン−
ラテックス液の混合溶液に水分散可能な架橋剤を配合し
た処理液で接着処理されている動力伝動用ベルトであ
り、混合溶液に水分散可能な加硫剤を配合することで、
加硫持に繊維材料に含浸されたラテックス成分が架橋
し、繊維材料の隙間からゴムが滲み出ることを防止する
ことから、長時間背面走行させても、粘着物の発生を抑
制することができる。

【００１６】本願請求項６の発明では、請求項１乃至４
のいずれかに記載の動力伝動用ベルトにあって、圧縮ゴ
ム層にはエチレン−α−オレフィンエラストマーからな
るゴム組成物をパーオキサイド加硫したゴム層を使用し
た動力伝動用ベルトにある。

【００１７】本願請求項７の発明では、請求項１乃至６
のいずれかに記載の動力伝動用ベルトがベルト長手方向
に沿って心線を埋設した接着ゴムと、ベルト長手方向に
沿って少なくとも１つのリブ部をもつ圧縮ゴム層からな
るＶリブドベルトである。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を添付図面
に従って説明する。図１に本発明に係るＶリブドベルト
１を示す。Ｖリブドベルト１は、高強度で低伸度のコー
ドよりなる心線２を接着ゴム層３中に埋設し、その下側
に弾性体層である圧縮ゴム層４を有している。この圧縮
ゴム層４にはベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複
数のリブ部７が設けられ、またベルト背面６には繊維材
料５が積層されている。

【００１９】上記繊維材料５は、綿、麻等の天然繊維
や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリア
ミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポ
リスチレン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリ
ビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、全芳香族ポ
リアミド等の有機繊維で構成される糸を用いて、平織、
綾織、朱子織等に製織した織物、また編布である。

【００２０】上記繊維材料５は、その幅端を突き合わ
せ、例えば綿糸を用いたオーバーロックなどのミシンが
け縫製により１つのジョイント部を有する筒状体にす
る。筒状体を作製する場合には、経糸とこれに対して交
叉角度が９０〜１４０°になるように配した緯糸からな
る細長い広角度の帆布の場合でもよい。この広角度の帆
布は経糸と緯糸の交叉角度を強制的に大きくするテンタ
ー処理を施して得られたものである。この帆布を用いた
場合でも、広角度の帆布の幅端を突き合わせジョイント
してベルト帆布に作製することができる。

【００２１】上記繊維材料５は、カーボンブラック分散
液とＲＦＬ液の混合液に０．１〜２０秒間浸漬した後、
１００〜２００℃で３０〜６００秒にて熱処理する。

【００２２】前記混合液中のカーボンブラックとレゾル
シン−ホルマリン−ラテックスの固形分重量比は１：９
〜７：３であることが好ましい。カーボンブラックの添
加量が該範囲より少なくなると、処理繊維材料の色合い
が不均一になって外観が悪く、他方カーボンブラックの
添加量が多くなると、処理繊維材料とベルト本体の接着
力が低下する。また、混合液中の全固形分濃度が５〜４
０％濃度となるよう固形分配合量を調節することが望ま
しい。

【００２３】カーボンブラック分散液は、例えばＨＡ
Ｆ、ＭＡＦ、ＥＰＣ、ＩＳＡＦなどのカーボンブラック
を界面活性剤と共に水中に分散させた懸濁液である。ま
た、ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマリンの初期縮合物と
ゴムラテックスとを混合したものであり、レゾルシンと
ホルマリンのモル比は１：０．５〜１：３にすることが
接着力を高める上で好適である。また、レゾルシンとホ
ルマリンの初期縮合物は、これをラテックスのゴム分１
００質量部に対してその樹脂分が１０〜１００質量部に
なるようにラテックスと混合した上、全固形分濃度が５
〜４０％濃度になるように調節される。尚、ＲＦＬ液に
も公知の界面活性剤を０．１〜５．０重量％加えてもよ
い。

【００２４】上記ラテックスはスチレン−ブタジエン−
ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルフォン化ポリ
エチレン、ニトリルゴム、水素化ニトリルゴム、エピク
ロルヒドリン、天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、
オレフィン−ビニルエステル共重合体、ＥＰＤＭ等のラ
テックスである。

【００２５】尚、上記混合液には水分散可能な架橋剤を
配合することができる。混合液中に該架橋剤を配合する
ことで、ベルト加硫時に繊維材料に含浸されたラテック
ス成分が架橋して、繊維材料の隙間からベルト本体を構
成するゴムが滲み出るのを防止する。また得られたベル
トを走行させると、長期的な粘着摩耗抑制効果が見られ
る。

【００２６】水分散可能な架橋剤としては、コロイド硫
黄が挙げられる。コロイド硫黄は、沈降硫黄又は粉末硫
黄を分散剤と共にボールミルやコロイドミルにかけて作
製したゾルを乾燥したものが一般的である。

【００２７】また有機過酸化物を用いることが出来る。
有機過酸化物としては、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイ
ド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオ
キサイド、１．１−ｔ−ブチルペロキシ−３．３．５−
トリメチルシクロヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．
５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン、２．５−ジ−
メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン−
３、ビス（ｔ−ブチルペロキシジ−イソプロピル）ベン
ゼン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ベンゾイルペ
ロキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルペロキシベンゾアート、
ｔ−ブチルペロキシ−２−エチル−ヘキシルカーボネー
トが挙げられる。尚、上記有機過酸化物は１種を単独で
用いたりまたは２種以上を併用することが可能である。

【００２８】圧縮ゴム層４には、水素化ニトリルゴム、
クロロプレンゴム、天然ゴム、ＣＳＭ、ＡＣＳＭ、ＳＢ
Ｒ、エチレン−α−オレフィンエラストマーが使用さ
れ、水素化ニトリルゴムは水素添加率８０％以上であ
り、耐熱性及び耐オゾン性の特性を発揮するために、好
ましくは９０％以上が良い。水素添加率８０％未満の水
素化ニトリルゴムは、耐熱性及び耐オゾン性は極度に低
下する。耐油性及び耐寒性を考慮すると、結合アクリロ
ニトリル量は２０〜４５％の範囲が好ましい。中でも、
耐油性と耐寒性を有するエチレン−α−オレフィンエラ
ストマーが好ましい。

【００２９】そして、上記ゴム中には、ナイロン６、ナ
イロン６６、ポリエステル、綿、アラミドからなる短繊
維を混入して圧縮ゴム層４の耐側圧性を向上させるとと
もに、プーリと接する面になる圧縮ゴム層４の表面に該
短繊維を突出させ、圧縮ゴム層４の摩擦係数を低下させ
て、ベルト走行時の騒音を軽減する。これらの短繊維の
うち、剛直で強度を有し、しかも耐摩耗性を有するアラ
ミド短繊維が最も効果がある。

【００３０】上記アラミド短繊維が前述の効果を十分に
発揮するためには、アラミド繊維の繊維長さは１〜２０
ｍｍで、その添加量はゴム１００質量部に対して１〜３
０質量部である。このアラミド繊維は分子構造中に芳香
環をもつアラミド、例えば商品名コーネックス、ノーメ
ックス、ケブラー、テクノーラ、トワロン等である。

【００３１】アラミド短繊維の添加量が１質量部未満の
場合には、圧縮ゴム層４のゴムが粘着しやすくなって摩
耗する欠点があり、また一方３０質量部を超えると短繊
維がゴム中に均一に分散しなくなる。ただし、このアラ
ミド短繊維の添加は必須ではなく、他の素材からなる短
繊維を添加したものでも良い。

【００３２】心線４としては、ポリエステル繊維、アラ
ミド繊維、ガラス繊維が使用され、中でもエチレン−
２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポリエス
テル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール数が
４，０００〜８，０００の接着処理したコードが、ベル
トスリップ率を低くできてベルト寿命を延長させるため
に好ましい。このコードの上撚り数は１０〜２３／１０
ｃｍであり、また下撚り数は１７〜３８／１０ｃｍであ
る。総デニールが４，０００未満の場合には、心線のモ
ジュラス、強力が低くなり過ぎ、また８，０００を越え
ると、ベルトの厚みが厚くなって、屈曲疲労性が悪くな
る。

【００３３】心線４にはゴムとの接着性を改善する目的
で接着処理が施される。このような接着処理としては繊
維をレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ）液
に浸漬後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形成する
のが一般的である。しかし、これに限ることなくエポキ
シ又はイソシアネート化合物で前処理を行なった後に、
ＲＦＬ液で処理する方法等もある。

【００３４】接着処理されたコードは、スピニングピッ
チ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜１．３ｍｍに
することで、モジュラスの高いベルトに仕上げることが
できる。１．０ｍｍ未満になると、コードが隣接するコ
ードに乗り上げて巻き付けができず、一方１．３ｍｍを
越えると、ベルトのモジュラスが徐々に低くなる

【００３５】一方、接着ゴム層３には耐熱性を有し、圧
縮ゴム層４と同種のゴムが使用される。ただし、短繊維
は混入されないが、必要に応じてカーボンブラック、シ
リカのような増強剤、炭酸カルシウム、タルクのような
充填剤、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通
常のゴム配合に用いるものが使用される。

【００３６】Ｖリブドベルトの代表的な製造方法は以下
の通りである。まず、円筒状の成形ドラムの周面に帆布
と接着ゴム層とを巻き付けた後、この上にコードからな
る心線を螺旋状にスピニングし、更に接着ゴム層、圧縮
ゴム層を順次巻きつけて積層体を得た後、これを架橋し
てスリーブを得る。

【００３７】次に、架橋スリーブを駆動ロールと従動ロ
ールに掛架して所定の張力下で走行させ、更に回転させ
た研削ホイールを走行中の架橋スリーブに当接するよう
に移動して架橋スリーブの圧縮ゴム層表面に３〜１００
個の複数の溝状部を一度に研磨する。

【００３８】このようにして得られた架橋スリーブを駆
動ロールと従動ロールから取り外し、該架橋スリーブを
他の駆動ロールと従動ロールに掛架して走行させ、カッ
ターによって所定の幅に切断して個々のＶリブドベルト
に仕上げる。

【００３９】本発明においては、上記のＶリブドベルト
以外にも、図２に示すようにベルトの上下表面のみに帆
布を付着したローエッジＶベルト８なども本発明の技術
範疇に属するものである。該ベルト８は、心線２を接着
ゴム層３中に埋設し、その下側に弾性体層である圧縮ゴ
ム層４を有している。この圧縮ゴム層４には、コグを長
手方向に沿って所定間隔で設けてもよい。

【００４０】上記動力伝動用ベルトにおけるベルト背面
の表面粗さＲａは、２０μｍ以下であり、好ましくは５
〜２０μｍである。ここで言う表面粗さはＪＩＳ Ｂ
０６０１に準拠して得られる値である。より具体的に
は、ベルト背面を表面粗さ測定器サーフテスト５００
（Ｍｉｔｕｔｏｙｏ社製）で測定し、カットオフ値を８
ｍｍ、送り速度２．０ｍｍ／秒としてチャートを書か
せ、基準長さＬの部分を抜き取り、その抜き取り部分の
中心線をＸ軸、縦方向をＹ軸として粗さ曲線をＹ＝ｆ
（Ｘ）で表わしたとき、次の式で得られた値をμｍ単位
で表わす。

【００４１】

【数１】

【００４２】表面粗さＲａは繊維材料である織物あるい
は編布の構成糸の太さ、密度が大きな要因になってい
る。本発明において、表面粗さＲａが２０μｍを越える
と、帆布表面の凹凸が大きくなって異音を発生する。一
方、Ｒａが５μｍ未満になると、織物や編布の構成糸を
細くしなけれならず、強度が低下し、またコスト高にな
って経済的に不利である。

【００４３】また、上記動力伝動用ベルトの繊維材料５
では、図３に示すように繊維材料５の経糸１０と緯糸１
１との各交点１２を結んだ連結線１３とベルト長手方向
の軸線１５との交差角αが最大１０度、好ましくは０〜
７度にする必要がある。交差角αが１０度を超えると、
繊維材料５がかなり歪んだ状態で設置され、前述したよ
うに経糸１０と緯糸１１によって形成される開口部１６
の大きさが変化し、開口部１６の大きい部分と小さい部
分の差が大きくなって、経糸１０と緯糸１１が局部的に
集束する領域が発生し、この領域では帆布表面の凹凸等
の形態も他の領域と変わり、異音が発生する原因にな
る。

【００４４】

【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
する。 実施例１ 本実施例では、未処理の綿帆布（綿糸２０ｓ／２、経糸
８２本／５ｃｍ、緯糸８２本／５ｃｍの平織）を表１に
示すカーボンブラック分散液とＲＦＬ液の混合物の処理
液に１０秒間浸漬し、テンターにより１２０°の広角度
処理し、１５０°Ｃで４分間熱処理を行った。

【００４５】

【表１】

【００４６】続いて、Ｖリブドベルトを作製した。使用
した心線としては、１，０００デニールのポリエチレン
テレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）を２×３の撚り構成
で、上撚り係数３．０、下撚り係数３．０で緒撚りした
トータルデニール６，０００コードを接着処理したもの
を使用した。

【００４７】圧縮ゴム及び接着ゴム層を、それぞれ表２
に示すゴム組成物から調製し、バンバリーミキサーで混
練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。圧縮
ゴム層には短繊維（アラミドカット糸１０質量部とナイ
ロンカット糸１０質量部）が含まれベルト幅方向に配向
している。

【００４８】

【表２】

【００４９】Ｖリブドベルトの製造方法は通常の方法で
あり、まず１プライの上記筒状帆布を帆布としてドラム
に挿入した後、その上に接着ゴム層を巻き付けて、心線
をスピニングし、更に圧縮ゴム層を配置した後、圧縮ゴ
ム層の上に架橋用ジャケットを挿入する。次いで、モー
ルドを加硫缶内に入れ、架橋した後、筒状の架橋スリー
ブをモールドから取り出した。取り出したスリーブの圧
縮ゴム層をグラインダーによってリブに成形し、成形体
から個々のベルトに切断した。得られたＶリブドベルト
はＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型３ＰＫ
１，１００であった。

【００５０】このようにして得られたＶリブドベルトの
ベルト背面表面粗さＲａ、帆布の経糸と緯糸との各交点
を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角α、
そして異音の発生する周波数を測定した結果を表３に示
す。尚、ベルト背面表面粗さＲａはベルトを測定器サー
フテスト５００（Ｍｉｔｕｔｏｙｏ社製）に設置し、カ
ットオフ値を８ｍｍ、送り速度２．０ｍｍ／秒の条件で
測定した。帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線
とベルト長手方向の軸線との最大交差角αは、ベルト背
面上で最も交差角αの大きい領域を設定して測定した。

【００５１】また、周波数分析試験では、Ｖリブドベル
トを外周長１５５ｍｍの駆動プーリと外周長６０ｍｍの
従動プーリに懸架し、ベルト背面に外周長７５ｍｍのア
イドラープーリに角度４０°で係合して、駆動側を７６
５ｒｐｍ、ベルト張力１５ｋｇｆ／本で走行させ、アイ
ドラープーリの入口付近に設置したマイクで周波数と騒
音レベルを測定した結果を図４に示す。また、ＨＰＦが
６ｋＨｚにおける音と時間の関係を測定した結果を図５
に示す。

【００５２】その結果、実施例１のベルトはいずれの周
波数でも音圧レベルの変化がなく、また２個所のジョイ
ント部の位置ではパルスを発生させているが、この位置
でも異音が発生していないことが判る。

【００５３】実施例２、比較例１〜２ 本実施例２及び比較例１では、未処理の綿帆布（綿糸２
０ｓ／３、経糸７６本／５ｃｍ、緯糸７６本／５ｃｍの
平織）を表１に示すカーボンブラック分散液とＲＦＬ液
の混合物の処理液に１０秒間浸漬し、テンターにより１
２０°の広角度処理し、１５０°Ｃで４分間熱処理を行
った。この場合、比較例１〜２では、処理帆布に力を加
えて、局部的に歪みを与えた。その他は実施例１と同様
にしてＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型３Ｐ
Ｋ１１００のＶリブドベルトを作製した。

【００５４】このようにして得られたＶリブドベルトの
ベルト背面表面粗さＲａ、最大交差角α、そして異音の
発生する周波数を測定した結果を表３に併記し、比較例
１の騒音レベルを測定した結果を図６に、また同時に比
較例１の音と時間の関係を測定した結果を図７に示す。
その結果、図６によると周波数８ｋｚ付近に音圧レベル
に変化があり異音が発生し、また図７に示す異音周期で
は２個所のジョイント部の位置を示すパルスが発生して
いるが、これ以外の領域にも周期的に音圧レベルが変化
している領域がある。

【００５５】実施例３ 本実施例では、綿とポリエステル繊維の混紡糸（２０ｓ
／２）を周長９００ｍｍの無端円筒状の平網に編みあげ
た後、これをＲＦＬ液（ＥＰＤＭラテックス４０％２４
４質量部、レゾルシン１１質量部、３７％ホルマリン１
６．２質量部、水酸化ナトリウム０．３質量部、水２９
９．５質量部）に１０秒間浸漬し、１５０°Ｃで４分間
熱処理を行った後、スパイラルに切断して長尺物にし、
これを所定長さに切断してミシンジョイントして筒状の
繊維材料にした。該筒状の繊維材料を用いて実施例１と
同様にＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型３Ｐ
Ｋ１１００のＶリブドベルトを作製した。

【００５６】このようにして得られたＶリブドベルトの
ベルト背面表面粗さＲａ、そして異音の発生する周波数
を測定した結果を表３に併記する。

【００５７】

【表３】

【００５８】このように、実施例１及び実施例３は表面
粗さが比較例１及び比較例２に比べて小さいために、異
音が発生しておらず、また実施例２では比較例１及び比
較例２に比べて交差角αが小さいために、異音が発生し
ていないことが判る。

【００５９】

【発明の効果】以上のように本願請求項記載の発明によ
れば、繊維材料を積層したベルト背面の表面粗さＲａを
２０μｍ以下にしているために、異音発生を阻止できる
効果があり、また少なくともベルト背面を繊維材料で積
層し、該繊維材料の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結
線とベルト長手方向の軸線との交差角を最大１０度にし
て、ベルト背面に積層した繊維材料を大きく歪ませずに
設置することができて、経糸と緯糸が局部的に集束によ
る表面形態の変化を少なくして、異音の発生を阻止する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るＶリブドベルトの縦断面図であ
る。

【図２】本発明に係るＶベルトの縦断面図である。

【図３】繊維材料の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結
線とベルト長手方向の軸線との交差角αを示す図であ
る。

【図４】実施例１に係るＶリブドベルトの周波数分析試
験における周波数と騒音レベルの関係を示す。

【図５】実施例１に係る時間波形における音と時間の関
係を示す。

【図６】比較例１に係るＶリブドベルトの周波数分析試
験における周波数と騒音レベルの関係を示す。

【図７】比較例１に係る時間波形における音と時間の関
係を示す。

【符号の説明】

１ Ｖリブドベルト ２ 心線 ３ 接着ゴム層 ４ 圧縮ゴム層 ５ 繊維材料 ６ ベルト背面 ７ リブ部 ８ Ｖベルト

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 名代 剛史 神戸市長田区浜添通４丁目１番21号 三ツ 星ベルト株式会社内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ベルト長手方向に沿って心線を埋設した
   接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層を配置した動力伝動用
   ベルトにおいて、繊維材料を積層したベルト背面の表面
   粗さＲａを２０μｍ以下にしたことを特徴とする動力伝
   動用ベルト。
2. 【請求項２】 ベルト長手方向に沿って心線を埋設した
   接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層を配置した動力伝動用
   ベルトにおいて、繊維材料を積層したベルト背面で、該
   繊維材料の構成糸を局部的に集束せしめた領域を存在さ
   せないようにしたことを特徴とする動力伝動用ベルト。
3. 【請求項３】 ベルト長手方向に沿って心線を埋設した
   接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層を配置した動力伝動用
   ベルトにおいて、繊維材料を積層したベルト背面の表面
   粗さＲａを２０μｍ以下とし、かつ該繊維材料の構成糸
   を局部的に集束せしめた領域を存在させないようにした
   ことを特徴とする動力伝動用ベルト。
4. 【請求項４】 繊維材料の経糸と緯糸との各交点を結ん
   だ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角が最大１０
   度である請求項１乃至３の何れかに記載の動力伝動用ベ
   ルト。
5. 【請求項５】 繊維材料がカーボンブラック分散液とレ
   ゾルシン−ホルマリン−ラテックス液の混合溶液に水分
   散可能な架橋剤を配合した処理液で接着処理されている
   請求項１乃至４の何れかに記載の動力伝動用ベルト。
6. 【請求項６】 圧縮ゴム層にはエチレン−α−オレフィ
   ンエラストマーからなるゴム組成物をパーオキサイド加
   硫したゴム層を使用した請求項１乃至４の何れかに記載
   の動力伝動用ベルト。
7. 【請求項７】 上記動力伝動用ベルトがベルト長手方向
   に沿って心線を埋設した接着ゴムと、ベルト長手方向に
   沿って少なくとも１つのリブ部をもつ圧縮ゴム層からな
   るＶリブドベルトである請求項１乃至６の何れかに記載
   の動力伝動用ベルト。