JP2003220448A - Tundish for rapidly cooling roll teeming and method for producing rapidly cooling solidified metal - Google Patents
Tundish for rapidly cooling roll teeming and method for producing rapidly cooling solidified metalInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、急冷ロール注湯用
タンディッシュ及び急冷凝固金属の製造法に関するもの
であり、例えば、急冷凝固金属として特に希土類磁石合
金をいわゆるロール急冷法により製造する際に、急冷ロ
ールに溶融した希土類磁石合金を注湯するための急冷ロ
ール注湯用タンディッシュと、希土類磁石合金の製造法
とに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a tundish for rapid cooling roll pouring and a rapidly solidified metal, for example, when producing a rare earth magnet alloy as a rapidly solidified metal by a so-called roll rapid cooling method. The present invention relates to a quenching roll pouring tundish for pouring a molten rare earth magnet alloy into a quenching roll and a method for producing a rare earth magnet alloy.
【０００２】[0002]
【従来の技術】周知のように、ロール急冷法は、回転す
る急冷ロールの表面に急冷ロール注湯用タンディッシュ
を介して溶融した合金を注湯することによって、高い冷
却速度で溶融した合金を凝固させ、これにより、リボン
状やフレーク状等の薄帯を製造する方法である。2. Description of the Related Art As is well known, in the roll quenching method, a molten alloy is poured onto a surface of a rotating quenching roll through a quenching roll pouring tundish to melt the molten alloy at a high cooling rate. This is a method of producing a ribbon-shaped or flake-shaped ribbon by coagulation.
【０００３】このロール急冷法は、例えばアモルファス
金属の製造に利用されるが、これ以外に、希土類磁石合
金等の合金を製造するためにも用いられる。ロール急冷
法によれば、溶融した合金（溶湯）を急速に冷却できる
ために結晶粒の大きさや配向を所望の状態に制御し易
く、これにより、得られる合金の特性、特に磁気特性を
向上できるからである。This roll quenching method is used, for example, for producing amorphous metal, but is also used for producing alloys such as rare earth magnet alloys. According to the roll quenching method, the molten alloy (molten metal) can be rapidly cooled, so that it is easy to control the size and orientation of the crystal grains to a desired state, which can improve the properties of the obtained alloy, particularly the magnetic properties. Because.
【０００４】図４は、一般的なロール急冷法によって希
土類磁石合金を製造する製造装置１を模式的に示す説明
図である。同図に示すように、るつぼ２の中に所定の配
合で原料金属３を投入し、減圧雰囲気下で高周波溶解等
の適宜手段によって原料金属３を溶解する。そして、こ
の溶湯３が所定の温度になった後、るつぼ２を傾転し、
溶湯３を急冷ロール注湯用タンディッシュ４の中に注
ぐ。FIG. 4 is an explanatory view schematically showing a manufacturing apparatus 1 for manufacturing a rare earth magnet alloy by a general roll quenching method. As shown in the figure, the raw material metal 3 is put into the crucible 2 with a predetermined composition, and the raw material metal 3 is melted by an appropriate means such as high frequency melting in a reduced pressure atmosphere. After the molten metal 3 reaches a predetermined temperature, the crucible 2 is tilted,
Pour the molten metal 3 into the quench roll pouring tundish 4.
【０００５】急冷ロール注湯用タンディッシュ４は、上
部4aおよび先端部4bがいずれも開口した平坦な箱状の収
容体であり、先端部4bから溶湯３が一定の割合で急冷ロ
ール５の上に注ぎ出される。急冷ロール５は、内部を流
水等によって常に冷却されながら所定の回転数で回転し
ている。このため、急冷ロール５の上に注がれた溶湯３
は、例えば102 〜106 K/s という高い冷却速度で急激に
冷却されて、凝固する。そして、凝固した急冷凝固合金
６は、急冷ロール５がある程度回転した部分 (図４にお
ける位置Ａ付近）で急冷ロール５から剥がれ落ち、所定
の厚さを有する薄帯状の希土類磁石合金７が製造され
る。[0006] The quenching roll pouring tundish 4 is a flat box-shaped container with both the upper portion 4a and the tip 4b opened, and the molten metal 3 flows from the tip 4b onto the quenching roll 5 at a constant rate. Is poured out. The quenching roll 5 rotates at a predetermined rotation speed while being constantly cooled by running water or the like. Therefore, the molten metal 3 poured onto the quenching roll 5
Is rapidly cooled and solidified at a high cooling rate of 10 2 to 10 6 K / s, for example. Then, the solidified rapidly solidified alloy 6 is peeled off from the rapidly cooled roll 5 at a portion where the rapidly cooled roll 5 is rotated to some extent (near the position A in FIG. 4), and a ribbon-shaped rare earth magnet alloy 7 having a predetermined thickness is manufactured. It
【０００６】ところで、一般的に合金は冷却されるとそ
の体積が減少する。このため、図４に示すロール急冷法
により希土類磁石合金７等の急冷凝固合金を製造しよう
とすると、急冷ロール５の上で急冷凝固合金６が幅方向
に反ってしまい、急冷凝固合金６の両端部が急冷ロール
５の軸方向の両端部において急冷ロール５から浮き上が
ってしまう。By the way, in general, the volume of an alloy decreases when it is cooled. Therefore, if an attempt is made to produce a rapidly solidified alloy such as the rare earth magnet alloy 7 by the roll rapid cooling method shown in FIG. The part floats from the quenching roll 5 at both ends of the quenching roll 5 in the axial direction.
【０００７】このため、急冷凝固合金６の両端部に対す
る冷却が、急冷凝固合金６の中央部に対する冷却のよう
に充分には行われなくなり、急冷凝固合金６の冷却速度
が幅方向の中央部と両端部とで異なってしまう。これに
より、得られる希土類磁石合金７の結晶粒の大きさ等
が、幅方向の中央部と両端部とで不均一になり、希土類
磁石合金７の例えば保磁力が低下するといった問題が生
じてしまう。Therefore, the cooling of both ends of the rapidly solidified alloy 6 is not sufficiently performed like the cooling of the central portion of the rapidly solidified alloy 6, and the cooling rate of the rapidly solidified alloy 6 is equal to the widthwise central portion. It will be different at both ends. As a result, the crystal grain size and the like of the obtained rare earth magnet alloy 7 become non-uniform in the center and both ends in the width direction, which causes a problem that the coercive force of the rare earth magnet alloy 7 decreases, for example. .
【０００８】そこで、特開平９−1296号公報には、急冷
ロールの表面に形成する耐磨耗金属層の表面粗度を、ロ
ール軸方向の中央部と両端部とで変えて設定することに
よって、急冷凝固合金６の、急冷ロール５の上での幅方
向の反りを抑制する発明が提案されている。Therefore, in Japanese Patent Laid-Open No. 9-1296, by setting the surface roughness of the wear resistant metal layer formed on the surface of the quenching roll at the central portion and both end portions in the roll axial direction, the surface roughness is set. The invention of suppressing the warp of the rapidly solidified alloy 6 in the width direction on the rapidly cooling roll 5 has been proposed.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
９−1296号公報により提案された発明のように、急冷ロ
ール５の表面粗度をロール軸方向について変えて設定し
たとしても、ロール表面の劣化が進行すると表面粗度を
変えたことによる効果が減少してしまい、急冷ロール５
の上での急冷凝固合金６の反りを、長期間にわたって抑
制することはできない。このため、この提案にかかる発
明によっても、所望の磁気特性を有する希土類磁石合金
７を長期間にわたって安定して量産することはできな
い。However, even if the surface roughness of the quenching roll 5 is set differently in the roll axial direction as in the invention proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 9-1296, deterioration of the roll surface is caused. The effect of changing the surface roughness decreases as
The warp of the rapidly solidified alloy 6 on the surface cannot be suppressed for a long period of time. Therefore, even with the invention according to this proposal, the rare earth magnet alloy 7 having desired magnetic characteristics cannot be stably mass-produced for a long period of time.
【００１０】本発明の目的は、ロール急冷法によって薄
帯状の、例えば希土類磁石合金等の急冷凝固金属を製造
する際に、急冷凝固金属の幅方向の両端部における結晶
粒粗大化を引き起こす両端部の冷却速度の不足、すなわ
ち両端部と中央部との冷却速度の不均一を、急冷ロール
上で急冷凝固金属が反った場合にも、実質的に解消する
ことができ、これにより、得られる急冷凝固金属の特性
（急冷凝固金属が希土類磁石合金である場合には磁石特
性、特に保磁力）を幅方向について均一化することがで
きる急冷ロール注湯用タンディッシュと、急冷凝固金属
の製造法とを提供することである。An object of the present invention is to produce, when producing a ribbon-shaped rapidly solidified metal such as a rare earth magnet alloy by a roll rapid cooling method, both ends of the rapidly solidified metal which cause crystal grain coarsening at both ends in the width direction. Insufficient cooling rate, that is, non-uniformity of the cooling rate between both ends and the central part, can be substantially eliminated even when the rapidly solidified metal is warped on the quenching roll. A quenching roll pouring tundish that can make the characteristics of the solidified metal (magnet characteristics, especially coercive force when the rapidly solidified metal is a rare earth magnet alloy) uniform in the width direction, and a method for producing the rapidly solidified metal Is to provide.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するためにロール急冷法における急冷凝固金属の
挙動に着目して鋭意検討を重ねた結果、急冷ロールの上
の凝固した合金の厚さが薄いほど単位面積あたりの合金
が有する熱量が小さくなるが、これは、合金と急冷ロー
ルとが密に接触している場合であっても、あるいは合金
が急冷ロールから離れようとしている場合であっても変
わりないことから、急冷ロールの端部における合金の厚
さを、中央部における合金の厚さよりも薄くなるように
すればよいことを、知見した。[Means for Solving the Problems] In order to solve the above problems, the inventors of the present invention have made intensive studies by paying attention to the behavior of the rapidly solidified metal in the roll quenching method. The smaller the thickness of the is, the smaller the amount of heat that the alloy has per unit area is. This is because even when the alloy and the quenching roll are in intimate contact, or the alloy is about to leave the quenching roll. It has been found that the thickness of the alloy at the end portion of the quenching roll may be made smaller than the thickness of the alloy at the central portion because it does not change even in the case.
【００１２】そこで、本発明者らはさらに検討を重ねた
結果、このためには急冷ロールに注がれる溶湯の量を、
中央部よりも端部で少なくすればよく、これには、急冷
ロール注湯用タンディッシュに収容された溶湯の表面は
同一の水平面をなすことから、急冷ロール注湯用タンデ
ィッシュの深さを中央部と端部とで変えて設定すればよ
いことを知見して、本発明を完成した。Therefore, as a result of further studies by the present inventors, for this purpose, the amount of molten metal poured into the quenching roll was
It is sufficient to reduce the amount at the end part rather than at the center part. Because the surface of the molten metal contained in the quenching roll pouring tundish has the same horizontal surface, the depth of the quenching roll pouring tundish is The present invention has been completed based on the finding that it is sufficient to set different values for the central portion and the end portions.
【００１３】本発明は、広義には、溶解した金属を急冷
ロールの表面へ注湯するための急冷ロール注湯用タンデ
ィッシュであって、急冷ロール注湯用タンディッシュの
先端部から注ぎ出される溶解した金属の量が、この急冷
ロールの軸方向と平行な方向の中心部よりもこの中心部
を除く残余部分である端部で少なくなる端部注湯量低減
構造を有することを特徴とする急冷ロール注湯用タンデ
ィッシュである。Broadly speaking, the present invention is a tundish for quenching roll pouring for pouring molten metal onto the surface of a quenching roll, which is poured out from the tip of the tundish for quenching roll pouring. A quenching characterized by having an end-pouring amount reduction structure in which the amount of dissolved metal is smaller at the end, which is the remaining part excluding this center, than in the center in the direction parallel to the axial direction of this quench roll. A tundish for pouring rolls.
【００１４】別の観点から、本発明は、溶解した金属を
急冷ロールの表面へ注湯するための急冷ロール注湯用タ
ンディッシュであって、少なくとも、溶解した金属を急
冷ロールの軸方向と垂直な方向へ注ぎ出す先端部が、急
冷ロールの軸方向と平行な方向の中心部の深さよりもこ
の中心部を除く残余部分である端部の深さが小さい形状
を有することを特徴とする急冷ロール注湯用タンディッ
シュである。From another point of view, the present invention relates to a quench roll pouring tundish for pouring molten metal onto the surface of a quench roll, at least the molten metal being perpendicular to the axial direction of the quench roll. The tip of the quenching roll has a shape in which the depth of the end, which is the remaining part excluding this center, is smaller than the depth of the center in the direction parallel to the axial direction of the quenching roll. A tundish for pouring rolls.
【００１５】この本発明にかかる急冷ロール注湯用タン
ディッシュでは、中心部と端部とが、(i) 鉛直方向に段
差状に形成されること、または(ii)鉛直方向に連続して
形成されることがそれぞれ例示される。In the quenching roll pouring tundish according to the present invention, the central portion and the end portion are (i) formed stepwise in the vertical direction, or (ii) continuously formed in the vertical direction. It is illustrated that each is done.
【００１６】別の観点からは、本発明は、溶解した金属
を、急冷ロール注湯用タンディッシュの先端部を介し
て、回転する急冷ロールの表面へ注湯することによって
急冷凝固金属を製造する際に、急冷ロール注湯用タンデ
ィッシュの先端部から注ぎ出される溶解した金属の量
が、この急冷ロールの軸方向と平行な方向の中心部より
もこの中心部を除く残余部分である端部で少なくなるよ
うにすることを特徴とする急冷凝固金属の製造法であ
る。In another aspect, the present invention produces a rapidly solidified metal by pouring molten metal onto the surface of a rotating quench roll through the tip of a quench roll pouring tundish. At this time, the amount of molten metal poured out from the tip of the quenching roll pouring tundish is the end portion that is the remaining portion excluding this center portion rather than the center portion in the direction parallel to the axial direction of this quenching roll. It is a method for producing a rapidly solidified metal which is characterized in that
【００１７】この本発明にかかる急冷凝固金属の製造法
では、急冷ロール注湯用タンディッシュが、少なくと
も、溶解した金属を急冷ロールの軸方向と垂直な方向へ
注ぎ出す先端部が、この急冷ロールの軸方向と平行な方
向の中心部の深さよりもこの中心部を除く残余部分であ
る端部の深さが小さい形状を有する急冷ロール注湯用タ
ンディッシュであることが例示される。In the method for producing rapidly solidified metal according to the present invention, at least the tip of the tundish for pouring the rapidly cooled roll pouring out the melted metal in the direction perpendicular to the axial direction of the rapidly cooled roll is this rapidly cooled roll. It is exemplified that the tundish for quenching roll pouring has a shape in which the depth of the end portion which is the remaining portion excluding the central portion is smaller than the depth of the central portion in the direction parallel to the axial direction of.
【００１８】さらに、これらの本発明にかかる急冷凝固
金属の製造法では、急冷凝固金属が希土類磁石合金であ
ることが例示される。Further, in the method for producing a rapidly solidified metal according to the present invention, it is exemplified that the rapidly solidified metal is a rare earth magnet alloy.
【００１９】[0019]
【発明の実施の形態】(第１の実施の形態)以下、本発明
にかかる急冷ロール注湯用タンディッシュおよび急冷凝
固金属の製造法の実施の形態を、添付図面を参照しなが
ら詳細に説明する。なお、以降の本実施の形態の説明で
は、本発明における急冷凝固金属が希土類磁石合金であ
る場合を例にとるが、本発明はこの希土類磁石合金以外
の急冷凝固金属、例えばアモルファス金属等に対しても
同様に適用することが可能である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION (First Embodiment) Hereinafter, embodiments of a method for producing a tundish for quenching roll pouring and a rapidly solidified metal according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. To do. In the following description of the present embodiment, the case where the rapidly solidified metal in the present invention is a rare earth magnet alloy is taken as an example, but the present invention is not a rapidly solidified metal other than this rare earth magnet alloy, such as an amorphous metal. However, the same can be applied.
【００２０】図１は、本実施の形態の急冷ロール注湯用
タンディッシュ10を用いて、溶湯を急冷ロール11の表面
へ注湯することによって、希土類磁石合金の薄帯12を製
造する状況を、一部簡略化して示す斜視図である。ま
た、図２は、図１の急冷ロール注湯用タンディッシュ10
の先端部10b の開口部の形状を示す説明図である。FIG. 1 shows a situation in which a ribbon 12 of a rare earth magnet alloy is manufactured by pouring a molten metal onto the surface of a quenching roll 11 by using a quenching roll pouring tundish 10 of the present embodiment. FIG. 3 is a partially simplified perspective view. Further, FIG. 2 shows the tundish 10 for pouring the quenching roll of FIG.
FIG. 7 is an explanatory view showing the shape of the opening of the tip portion 10b of
【００２１】図１に示すように、るつぼ13の中に所定の
配合で原料金属14を投入し、減圧雰囲気下で高周波溶解
等の適宜手段によって原料金属14を溶解する。そして、
この溶湯14が所定の温度になったら、同図に示すように
るつぼ13を傾転し、溶湯14を急冷ロール注湯用タンディ
ッシュ10の中に注ぐ。As shown in FIG. 1, the raw material metal 14 is put into the crucible 13 in a predetermined composition, and the raw material metal 14 is melted by an appropriate means such as high frequency melting in a reduced pressure atmosphere. And
When the melt 14 reaches a predetermined temperature, the crucible 13 is tilted as shown in the figure, and the melt 14 is poured into the rapid cooling roll pouring tundish 10.
【００２２】本実施の形態の急冷ロール注湯用タンディ
ッシュ10は、上部10a および先端部10b がいずれも開口
した平坦な箱状の収容体であり、この点は、前述した図
４に示す従来の急冷ロール注湯用タンディッシュ１と同
様である。The tundish 10 for pouring a rapid cooling roll according to the present embodiment is a flat box-shaped container with both the upper portion 10a and the tip portion 10b opened, and this point is the conventional case shown in FIG. This is the same as the tundish 1 for pouring a rapid cooling roll.
【００２３】しかし、本実施の形態の急冷ロール注湯用
タンディッシュ10は、端部注湯量低減構造15を有する。
そこで、この端部注湯量低減構造15について説明する。
図１に示すように、本実施の形態の急冷ロール注湯用タ
ンディッシュ10は、少なくとも、溶解した原料金属14を
急冷ロール11の軸方向 (図１におけるＢ−Ｂ方向）へ注
ぎ出す先端部10b の深さが、急冷ロール11の軸方向 (Ｂ
−Ｂ方向）と平行な方向の中心部 (図１および図２にお
ける領域Ｃの部分) よりもこの中心部を除く残余部分で
ある端部 (図１および図２における領域Ｓ1 、Ｓ2 の部
分) が小さく形成されている。すなわち、図２に示すよ
うに、急冷ロール注湯用タンディッシュ10にるつぼ13か
ら原料金属14の溶湯を注ぐと、破線で示した湯面位置ま
でこの溶湯14に満たされるが、中心部 (領域Ｃの部分)
の湯面からの深さをＤとし、端部 (図１における領域Ｓ
1 、Ｓ2 の部分であって、急冷ロール注湯用タンディッ
シュ10の幅Ｗの両端から距離Weまでの部分) に形成され
ている段差部15−１、15−２の高さをＤe とすると、本
実施の形態では、中心部 (領域Ｃの部分) よりも端部
(領域Ｓ1 、Ｓ2 の部分) の深さが、高さＤe だけ小さ
くなるように段差状に形成されている。However, the quenching roll pouring tundish 10 of this embodiment has the end pouring amount reducing structure 15.
Therefore, the structure 15 for reducing the pouring amount of the end portion will be described.
As shown in FIG. 1, in the quenching roll pouring tundish 10 of the present embodiment, at least a tip portion for pouring the melted raw material metal 14 in the axial direction of the quenching roll 11 (the BB direction in FIG. 1). The depth of 10b is the axial direction of the quenching roll 11 (B
The end portion (regions S 1 and S 2 in FIGS. 1 and 2) that is the remaining portion excluding this central portion rather than the central portion (portion of area C in FIGS. 1 and 2) in the direction parallel to (-B direction). Part) is formed small. That is, as shown in FIG. 2, when the molten metal of the raw material metal 14 is poured from the crucible 13 into the quenching roll pouring tundish 10, the molten metal 14 is filled up to the molten metal surface position shown by the broken line, but the central portion (region (C part)
The depth from the molten metal surface is D, and the end (region S in FIG.
1, a portion of the S 2, the height of the step portion 15-1 and 15-2 formed in part) from both ends of the width W of the chill roll pouring tundish 10 up to a distance We D e Then, in the present embodiment, the end portion is larger than the center portion (region C).
Depth (region S 1, S 2 parts) are formed at a height D e as small so as to stepwise.
【００２４】この距離Weおよび高さＤe の大きさは、適
宜決定すればよいが、距離Weは0.05Ｗ以上0.25Ｗ以下の
範囲、高さＤe は0.3 Ｄ以上0.8 Ｄ以下であれば、中央
部および両端部それぞれにおける冷却速度をほぼ同じに
することができ、得られる希土類磁石合金の薄帯12の冷
却状態（冷却速度）を幅方向に均一化することができる
ため、望ましい。The size of the distance We and the height D e may be appropriately determined. If the distance We is in the range of 0.05 W or more and 0.25 W or less and the height D e is 0.3 D or more and 0.8 D or less, It is desirable because the cooling rates in the central portion and both end portions can be made substantially the same, and the cooling state (cooling rate) of the obtained ribbon 12 of the rare earth magnet alloy can be made uniform in the width direction.
【００２５】また、本実施の形態では、中心部 (領域Ｃ
の部分) と端部 (領域Ｓ1 、Ｓ2 の部分) とが、鉛直方
向に段差状に形成された場合を例にとっているが、本発
明はかかる形態に限定されるものではなく、例えば、鉛
直方向に連続して、例えばテーパ状に形成されていても
よい。In the present embodiment, the central portion (region C
The portion) and the end portion (portions of the regions S 1 and S 2 ) are formed in a stepped shape in the vertical direction, but the present invention is not limited to such a form. It may be formed continuously in the vertical direction, for example, in a tapered shape.
【００２６】このように、本実施の形態の急冷ロール注
湯用タンディッシュ10は、その先端部10b に形成され
た、高さＤe の段差部15−１、15−２を有する端部注湯
量低減構造15を備えている。このため、この急冷ロール
注湯用タンディッシュ10によれば、その先端部10b から
注ぎ出される溶解した原料金属14の量を、この急冷ロー
ル11の軸方向と平行な方向の中心部よりもこの中心部を
除く残余部分である端部を少なくすることができる。[0026] Thus, the chill roll pouring tundish 10 of the present embodiment, the end note with formed at its distal end 10b, and the stepped portions 15-1 and 15-2 of the height D e It has a structure 15 for reducing the amount of hot water. Therefore, according to this quenching roll pouring tundish 10, the amount of the melted raw material metal 14 poured out from the tip portion 10b thereof is higher than that of the central portion in the direction parallel to the axial direction of the quenching roll 11. It is possible to reduce the number of end portions that are the remaining portion excluding the central portion.
【００２７】このようにして、本実施の形態の急冷ロー
ル注湯用タンディッシュ10の先端部10b から、急冷ロー
ル11の軸方向と平行な方向の中心部よりもこの中心部を
除く残余部分である端部が少なくなるようにして、注ぎ
出された溶解した原料金属14は、急冷ロール11の上に注
ぎ出される。In this way, from the tip portion 10b of the quenching roll pouring tundish 10 of the present embodiment, in the remaining portion excluding this center portion in the direction parallel to the axial direction of the quenching roll 11. The melted raw material metal 14 that has been poured out is poured onto the quenching roll 11 such that the number of edges is reduced.
【００２８】急冷ロール11は、内部を流水等によって常
に冷却されながら所定の回転数で回転している。このた
め、急冷ロール11の上に注がれた溶湯14は、例えば102
〜10 6 K/s という高い冷却速度で急激に冷却されて、凝
固する。なお、この急冷ロール11の寸法は、特に限定を
要さないが、製造効率と内部の水冷による冷却効率との
観点からは、外径が200mm 以上700mm 以下であり、ロー
ル銅長が200mm 以上1000mm以下であることが望ましい。The quenching roll 11 is normally filled with running water or the like.
It is rotating at a predetermined rotation speed while being cooled. others
Therefore, the molten metal 14 poured onto the quenching roll 11 is, for example, 102
~Ten 6It is cooled rapidly at a high cooling rate of K / s,
Harden. The size of the quenching roll 11 is not particularly limited.
Although it is not necessary, the manufacturing efficiency and the cooling efficiency due to the internal water cooling
From a viewpoint, the outer diameter is 200 mm or more and 700 mm or less, and
It is desirable that the copper length is 200 mm or more and 1000 mm or less.
【００２９】そして、凝固した急冷凝固合金16は、急冷
ロール11がある程度回転した部分 (図１における位置Ｄ
付近）で急冷ロール11から剥がれ落ち、所定の厚さを有
する薄帯状の希土類磁石合金の薄帯12が製造される。The solidified rapidly solidified alloy 16 is a portion where the quenching roll 11 rotates to some extent (position D in FIG. 1).
In the vicinity), it is peeled off from the quenching roll 11 and a ribbon-shaped ribbon 12 of a rare earth magnet alloy having a predetermined thickness is manufactured.
【００３０】ここで、急冷ロール11の上で溶湯14が冷却
されると、急冷凝固合金16の両端部は上部に反り、急冷
凝固合金16と急冷ロール11の接触が悪くなり、冷却効率
が低下する。ところが、本実施の形態では、急冷ロール
注湯用タンディッシュ10から注ぎ出された溶湯の両端部
の量は、中央部の量よりも少なく熱容量が小さいため、
急冷凝固合金16と急冷ロール11の接触の低下に起因して
冷却効率が低下しても、急冷凝固合金16の中央部および
両端部それぞれにおける冷却速度はほぼ同等となる。Here, when the molten metal 14 is cooled on the quenching roll 11, both ends of the quenching solidifying alloy 16 are warped to the upper part, the contact between the quenching solidifying alloy 16 and the quenching roll 11 is deteriorated, and the cooling efficiency is lowered. To do. However, in the present embodiment, the amount of both ends of the molten metal poured out from the quenching roll pouring tundish 10 has a smaller heat capacity than the amount of the central portion,
Even if the cooling efficiency decreases due to the decrease in the contact between the rapidly solidified alloy 16 and the rapidly cooled roll 11, the cooling rates at the central portion and both end portions of the rapidly solidified alloy 16 are substantially equal.
【００３１】すなわち、本実施の形態によれば、溶解し
た原料金属14の溶湯を、急冷ロール注湯用タンディッシ
ュ10の先端部10b を介して、回転する急冷ロール11の表
面へ注湯することによって急冷凝固金属16を製造する際
に、急冷ロール注湯用タンディッシュ10の先端部から注
ぎ出される溶解した原料金属14の量を、この急冷ロール
11の軸方向と平行な方向の中心部よりもこの中心部を除
く残余部分である端部が少なくなるようにする。That is, according to the present embodiment, the melt of the melted raw material metal 14 is poured onto the surface of the rotating quenching roll 11 through the tip 10b of the quenching roll pouring tundish 10. When the rapidly solidified metal 16 is manufactured by the method, the amount of the melted raw material metal 14 poured out from the tip of the tundish 10 for pouring the rapidly cooling roll is determined by this rapidly cooling roll.
There are fewer end portions that are the remaining portion excluding this central portion than the central portion in the direction parallel to the axial direction of 11.
【００３２】このため、本実施の形態の急冷ロール注湯
用タンディッシュ10、および急冷凝固金属16の製造法に
よれば、合金が反る端部の温度変化を、中央部の温度変
化と同等にすることができる。このため、ロール急冷法
によって薄帯状の希土類磁石合金12を製造する際の課題
である、幅方向の両端部における結晶粒粗大化を引き起
こす両端部の冷却速度の不足、すなわち両端部と中央部
との冷却速度の不均一を、急冷ロール11の上で急冷凝固
金属16が反った場合にも、実質的に解消することがで
き、これにより、最終的に得られる希土類磁石合金の薄
帯12の特性、特に磁石特性 (とりわけ保磁力）を幅方向
について略均一化することができる。Therefore, according to the manufacturing method for the quenching roll pouring tundish 10 and the rapidly solidified metal 16 of the present embodiment, the temperature change at the end portion where the alloy warps is equal to the temperature change at the central portion. Can be Therefore, the problem in manufacturing the ribbon-shaped rare earth magnet alloy 12 by the roll quenching method, the insufficient cooling rate of both ends causing crystal grain coarsening at both ends in the width direction, that is, both ends and the central portion. The non-uniform cooling rate can be substantially eliminated even when the rapidly solidified metal 16 is warped on the quenching roll 11, whereby the thin ribbon 12 of the rare earth magnet alloy finally obtained. The characteristics, especially the magnet characteristics (in particular, the coercive force) can be made substantially uniform in the width direction.
【００３３】さらに、本実施の形態は、急冷ロール11よ
りは熱損傷の程度が少ない急冷ロール注湯用タンディッ
シュ10の形状を工夫するものであるため、急冷ロール11
の使用初期から末期まで、上記の効果を確実に維持する
ことができる。このため、本実施の形態によれば、例え
ば前述した特開平９−1296号公報により提案された発明
よりも、持続的に実施することができる。Further, in this embodiment, the shape of the quenching roll pouring tundish 10 which causes less heat damage than the quenching roll 11 is devised, so that the quenching roll 11
It is possible to reliably maintain the above effects from the beginning of use to the end of use. Therefore, according to the present embodiment, it can be carried out more continuously than the invention proposed by the above-mentioned JP-A-9-1296, for example.
【００３４】(第２の実施の形態)次に、第２の実施の形
態を説明する。この第２の実施の形態が前述した第１の
実施の形態と相違するのは、急冷ロール注湯用タンディ
ッシュ10の先端部10b の形状のみである。そこで、以降
の説明ではこの相違点だけを説明することとし、共通す
る部分には同一の図中符合を付すことにより重複する説
明は省略する。(Second Embodiment) Next, a second embodiment will be described. The second embodiment differs from the above-described first embodiment only in the shape of the tip portion 10b of the quenching roll pouring tundish 10. Therefore, in the following description, only this difference will be described, and common parts will be denoted by the same reference numerals in the drawings to omit redundant description.
【００３５】図３(a) 〜図３(c) は、いずれも、急冷ロ
ール注湯用タンディッシュ10の先端部10b の開口部の形
状の変形例を示す説明図である。図３(a) に示す変形例
では、段差部15−１、15−２に替えてテーパ部17−１、
17−２が形成されており、これにより、急冷ロール注湯
用タンディッシュ10の先端部10b の深さが幅方向につい
てテーパー状に変化する場合を示す。この変形例によれ
ば、前述した第１の実施の形態と同様の効果を奏するこ
とができる。3 (a) to 3 (c) are explanatory views showing modifications of the shape of the opening of the tip portion 10b of the tundish 10 for rapid cooling roll pouring. In the modification shown in FIG. 3 (a), instead of the step portions 15-1 and 15-2, the taper portion 17-1,
17-2 is formed, whereby the depth of the tip end portion 10b of the quenching roll pouring tundish 10 changes in a taper shape in the width direction. According to this modification, the same effect as that of the above-described first embodiment can be obtained.
【００３６】図３(b) に示す変形例では、段差部15−
１、15−２に替えて二つの段差を有する段差部18−１、
18−２が形成されている場合を示す。この変形例によれ
ば、前述した第１の実施の形態と同様の効果を奏するこ
とができるとともに、さらに、合金材質によっては合金
形状の安定化という効果を奏することができる。In the modification shown in FIG. 3B, the step portion 15-
Step portions 18-1 having two steps instead of 1, 15-2,
The case where 18-2 is formed is shown. According to this modification, the same effect as that of the first embodiment described above can be obtained, and further, depending on the alloy material, the effect of stabilizing the alloy shape can be obtained.
【００３７】さらに、図３(c) に示す変形例では、段差
部15−１、15−２と中央部とがテーパー状に接続されて
いる場合を示す。この変形例によれば、前述した第１の
実施の形態と同様の効果を奏することができる。Further, the modification shown in FIG. 3 (c) shows a case where the step portions 15-1 and 15-2 and the central portion are connected in a tapered shape. According to this modification, the same effect as that of the above-described first embodiment can be obtained.
【００３８】[0038]
【実施例】さらに、本発明を実施例を参照しながら具体
的に説明する。図１及び図２に示す急冷ロール注湯用タ
ンディッシュ10を用いて、希土類磁石合金の薄帯12を製
造した。EXAMPLES Further, the present invention will be specifically described with reference to Examples. A ribbon 12 of a rare earth magnet alloy was produced using the tundish 10 for pouring a quenching roll shown in FIGS. 1 and 2.
【００３９】用いた原料金属14は、表１に示す組成の合
金１〜合金４の溶湯を、アルゴンガス雰囲気中で (圧
力：20KPa)で高周波溶解により溶製し、得られた溶湯
を、回転する急冷ロール11に急冷ロール注湯用タンディ
ッシュ10を介して供給し、希土類磁石合金の薄帯12を得
た。なお、急冷ロール11は、鋼製の本体と、この本体に
外挿された銅−ベリリウム合金製のロールスリーブ本体
と、このロールスリーブ本体の外周に形成されたCrメッ
キ層とを有している。The raw material metal 14 used was a melt of alloys 1 to 4 having the compositions shown in Table 1 prepared by high frequency melting in an argon gas atmosphere (pressure: 20 KPa), and the resulting melt was rotated. It was supplied to the quenching roll 11 through the quenching roll pouring tundish 10 to obtain a ribbon 12 of a rare earth magnet alloy. The quenching roll 11 has a steel body, a copper-beryllium alloy roll sleeve body externally inserted to the body, and a Cr plating layer formed on the outer circumference of the roll sleeve body. .
【００４０】[0040]
【表１】 [Table 1]
【００４１】また、急冷ロール注湯用タンディッシュ10
の形状は、タンディッシュ幅Ｗが300mm であり、タンデ
ィッシュ深さＤが22mmであり、幅Weが50mmである両端部
15−１、15−２の段差部高さDeが10mmであった。また、
急冷ロール11のロール周速は、薄帯12の幅方向中央付近
部の厚みが0.4mm 程度になるように調整した。Also, a tundish 10 for pouring a quenching roll
Both ends have a tundish width W of 300 mm, a tundish depth D of 22 mm and a width We of 50 mm.
The height De of the steps 15-1 and 15-2 was 10 mm. Also,
The roll peripheral speed of the quenching roll 11 was adjusted so that the thickness of the ribbon 12 near the center in the width direction was about 0.4 mm.
【００４２】この図２における両端部から得られた希土
類磁石合金と、中央部から得られた希土類磁石合金との
それぞれの平均短軸結晶粒径の比（両端部の平均短軸結
晶粒径／中央部の平均短軸結晶粒径）を測定した。The ratio of the average short-axis crystal grain sizes of the rare earth magnet alloy obtained from both ends and the rare-earth magnet alloy obtained from the central part in FIG. 2 (average short-axis crystal grain size at both ends / The average minor axis crystal grain size of the central portion was measured.
【００４３】このようにして得られた薄帯12を294kPaの
H2ガス雰囲気に２時間保持して水素化処理し、その後に
真空中500 ℃の条件で５時間保持して脱水素処理し、室
温まで冷却することによって予備粉砕とした。この予備
粉砕を行った後に、アルゴンガスを用いてジェットミル
により微粉砕処理し、成形用粉末とした。なお、磁場成
形は、得られた粉末をゴム製の型に充填し2.4MA/m のパ
ルス磁界を瞬間的に印加することによって、粉末を配向
させた後に静水圧プレスを施すことによって、行った。The thin strip 12 thus obtained was 294 kPa
It was kept in an H 2 gas atmosphere for 2 hours for hydrogenation treatment, and then kept under vacuum at 500 ° C. for 5 hours for dehydrogenation treatment, and cooled to room temperature for preliminary pulverization. After this preliminary pulverization, a fine powder was pulverized by a jet mill using argon gas to obtain a molding powder. The magnetic field molding was performed by filling the obtained powder in a rubber mold and momentarily applying a pulsed magnetic field of 2.4 MA / m to orient the powder, followed by hydrostatic pressing. .
【００４４】このようにして得られた成形体を、1090
℃、３時間の条件で焼結した後、600℃で１時間の時効
熱処理を行うことによって、永久磁石を得、残留磁束密
度(Br)、最大エネルギー積(BH)max および保磁力(Hcj)
を測定した。これらの測定結果を表２にまとめて示す。The molded body thus obtained was treated with 1090
After sintering for 3 hours at ℃, aging heat treatment at 600 ℃ for 1 hour to obtain permanent magnet, residual magnetic flux density (Br), maximum energy product (BH) max and coercive force (Hcj)
Was measured. The results of these measurements are summarized in Table 2.
【００４５】[0045]
【表２】 [Table 2]
【００４６】一方、先端部での溶湯深さが幅方向で一様
である、図４に示す一般的に使用される急冷ロール注湯
用タンディッシュ４を用いて、上述の実施例と同様の条
件で希土類磁石合金の薄帯および永久磁石を製造した。
そして、希土類磁石合金の平均短軸結晶粒径の比（両端
部の平均短軸結晶粒径／中央部の平均短軸結晶粒径）、
残留磁束密度(Br)、最大エネルギー積(BH)max および磁
力(Hcj) を測定した。測定結果を表３にまとめて示す。On the other hand, using a generally used quenching roll pouring tundish 4 shown in FIG. 4 in which the depth of the molten metal at the tip is uniform in the width direction, the same as in the above-mentioned embodiment. Rare earth magnet alloy ribbons and permanent magnets were manufactured under the conditions.
The ratio of the average short-axis crystal grain size of the rare earth magnet alloy (average short-axis crystal grain size at both ends / average short-axis crystal grain size at the center),
The residual magnetic flux density (Br), maximum energy product (BH) max and magnetic force (Hcj) were measured. The measurement results are summarized in Table 3.
【００４７】[0047]
【表３】 [Table 3]
【００４８】表２に示すように、本発明例によれば、平
均短軸結晶粒径の比が1.1 以下の範囲に抑制されてお
り、焼結磁石の磁石特性、特に保磁力が著しく良好であ
った。これに対し、従来例によると、平均短軸結晶粒径
の比が1.8 以上と、本発明例よりも大きくなった。この
ため、焼結磁石の磁石特性、特に保磁力が劣化した。As shown in Table 2, according to the examples of the present invention, the ratio of the average minor axis crystal grain size was suppressed to be 1.1 or less, and the magnet characteristics of the sintered magnet, particularly the coercive force was remarkably good. there were. On the other hand, according to the conventional example, the ratio of the average minor axis crystal grain size was 1.8 or more, which was larger than that of the examples of the present invention. For this reason, the magnet characteristics of the sintered magnet, particularly the coercive force, deteriorated.
【００４９】[0049]
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明にか
かる急冷ロール注湯用タンディッシュ、および急冷凝固
金属の製造法によれば、ロール急冷法によって薄帯状
の、例えば希土類磁石合金等の急冷凝固金属を製造する
際に、急冷凝固金属の幅方向の両端部における結晶粒粗
大化を引き起こす両端部の冷却速度の不足、すなわち両
端部と中央部との冷却速度の不均一を、急冷ロール上で
急冷凝固金属が反った場合にも、実質的に解消すること
ができ、これにより、得られる急冷凝固金属の特性（急
冷凝固金属が希土類磁石合金である場合には磁石特性、
特に保磁力）を幅方向について均一化することができ
る。As described above in detail, according to the tundish for quenching roll pouring and the method for producing rapidly solidified metal according to the present invention, a ribbon-shaped, for example, rare earth magnet alloy is prepared by the roll quenching method. When producing a rapidly solidified metal, insufficient cooling rate at both ends that causes crystal grain coarsening at both ends in the width direction of the rapidly solidified metal, that is, uneven cooling rate at both ends and the central part Even when the rapidly solidified metal is warped above, it can be substantially eliminated, and thereby the characteristics of the obtained rapidly solidified metal (magnet characteristics when the rapidly solidified metal is a rare earth magnet alloy,
In particular, the coercive force) can be made uniform in the width direction.
【００５０】かかる効果を有する本発明の意義は著し
い。The significance of the present invention having such effects is remarkable.
【図１】第１の実施の形態の急冷ロール注湯用タンディ
ッシュを用いて、溶湯を急冷ロールの表面へ注湯するこ
とによって、希土類磁石合金の薄帯を製造する状況を、
一部簡略化して示す斜視図である。FIG. 1 shows a situation in which a ribbon of rare earth magnet alloy is manufactured by pouring a molten metal onto the surface of a quenching roll by using the quenching roll pouring tundish of the first embodiment.
It is a partially simplified perspective view.
【図２】図１の急冷ロール注湯用タンディッシュの先端
部の開口部の形状を示す説明図である。FIG. 2 is an explanatory view showing the shape of an opening at the tip of the quenching roll pouring tundish of FIG.
【図３】図３(a) 〜図３(c) は、いずれも、急冷ロール
注湯用タンディッシュの先端部の開口部の形状の変形例
を示す説明図である。FIG. 3 (a) to FIG. 3 (c) are all explanatory views showing modified examples of the shape of the opening at the tip of the quenching roll pouring tundish.
【図４】一般的なロール急冷法によって希土類磁石合金
を製造する製造装置を模式的に示す説明図である。FIG. 4 is an explanatory view schematically showing a manufacturing apparatus for manufacturing a rare earth magnet alloy by a general roll quenching method.
10 急冷ロール注湯用タンディッシュ 10b 先端部 11 急冷ロール 14 金属 10 Quenching roll pouring tundish 10b tip 11 Quenching roll 14 metal
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西村 隆一 尼崎市扶桑町１番８号 住友金属工業株式 会社エレクトロニクス技術研究所内 (72)発明者 山本 祐義 尼崎市扶桑町１番８号 住友金属工業株式 会社エレクトロニクス技術研究所内 (72)発明者 前田 尚志 尼崎市扶桑町１番８号 住友金属工業株式 会社エレクトロニクス技術研究所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Ryuichi Nishimura 1-8 Fuso-cho, Amagasaki-shi Sumitomo Metal Industries Ltd. Company Electronics Technology Laboratory (72) Inventor Yuyoshi Yamamoto 1-8 Fuso-cho, Amagasaki-shi Sumitomo Metal Industries Ltd. Company Electronics Technology Laboratory (72) Inventor Naoshi Maeda 1-8 Fuso-cho, Amagasaki-shi Sumitomo Metal Industries Ltd. Company Electronics Technology Laboratory
Claims (7)
するための急冷ロール注湯用タンディッシュであって、
前記急冷ロール注湯用タンディッシュの先端部から注ぎ
出される溶解した金属の量が、該急冷ロールの軸方向と
平行な方向の中心部よりも該中心部を除く残余部分であ
る端部で少なくなる端部注湯量低減構造を有することを
特徴とする急冷ロール注湯用タンディッシュ。1. A quenching roll pouring tundish for pouring molten metal onto the surface of a quenching roll, comprising:
The amount of melted metal poured out from the tip of the quench roll pouring tundish is smaller at the end, which is the remaining portion excluding the center, than at the center in the direction parallel to the axial direction of the quench roll. A tundish for quenching roll pouring, which has a structure for reducing the amount of pouring molten metal at the end.
するための急冷ロール注湯用タンディッシュであって、
少なくとも、前記溶解した金属を前記急冷ロールの軸方
向と垂直な方向へ注ぎ出す先端部は、該急冷ロールの軸
方向と平行な方向の中心部の深さよりも該中心部を除く
残余部分である端部の深さが小さい形状を有することを
特徴とする急冷ロール注湯用タンディッシュ。2. A quenching roll pouring tundish for pouring molten metal onto the surface of a quenching roll, comprising:
At least the tip of the molten metal that is poured out in the direction perpendicular to the axial direction of the quench roll is the remaining portion excluding the central portion in the direction parallel to the axial direction of the quench roll. A tundish for pouring a quenching roll, which has a shape with a small end depth.
段差状に形成される請求項２に記載された急冷ロール注
湯用タンディッシュ。3. The quenching roll pouring tundish according to claim 2, wherein the central portion and the end portion are formed in a step shape in the vertical direction.
連続して形成される請求項２に記載された急冷ロール注
湯用タンディッシュ。4. The tundish for quenching roll pouring according to claim 2, wherein the central portion and the end portion are continuously formed in the vertical direction.
ディッシュの先端部を介して、回転する急冷ロールの表
面へ注湯することによって急冷凝固金属を製造する際
に、前記急冷ロール注湯用タンディッシュの先端部から
注ぎ出される溶解した金属の量が、該急冷ロールの軸方
向と平行な方向の中心部よりも該中心部を除く残余部分
である端部で少なくなるようにすることを特徴とする急
冷凝固金属の製造法。5. A quenching roll pouring method for producing a rapidly solidified metal by pouring molten metal onto the surface of a rotating quenching roll through the tip of a quenching roll pouring tundish. The amount of molten metal poured out from the tip of the tundish for cooking is smaller at the end portion which is the remaining portion excluding the central portion than at the central portion in the direction parallel to the axial direction of the quench roll. A method for producing a rapidly solidified metal characterized by:
は、少なくとも、前記溶解した金属を前記急冷ロールの
軸方向へ注ぎ出す先端部が、該急冷ロールの軸方向と平
行な方向の中心部の深さよりも該中心部を除く残余部分
である端部の深さが小さい形状を有する急冷ロール注湯
用タンディッシュである請求項５に記載された急冷凝固
金属の製造法。6. The quenching roll pouring tundish is such that at least the tip of the molten metal poured out in the axial direction of the quenching roll has a depth at the center in a direction parallel to the axial direction of the quenching roll. The method for producing a rapidly solidified metal according to claim 5, which is a tundish for pouring on a quenching roll having a shape in which the depth of the end portion, which is the remaining portion excluding the central portion, is smaller than the depth.
る請求項５または請求項６に記載された急冷凝固金属の
製造法。7. The method for producing a rapidly solidified metal according to claim 5, wherein the rapidly solidified metal is a rare earth magnet alloy.
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| JP2002014473A JP2003220448A (en) | 2002-01-23 | 2002-01-23 | Tundish for rapidly cooling roll teeming and method for producing rapidly cooling solidified metal |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014223652A (en) * | 2013-05-16 | 2014-12-04 | 住友電気工業株式会社 | Production method of rare earth-iron-based alloy material, rare earth-iron-based alloy material, production method of rare earth-iron-nitrogen-based alloy material, rare earth-iron-nitrogen-based alloy material and rare earth magnet |
| CN109248994A (en) * | 2017-08-19 | 2019-01-22 | 福建省长汀金龙稀土有限公司 | A kind of casting device of strip and the casting method of strip |
-
2002
- 2002-01-23 JP JP2002014473A patent/JP2003220448A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014223652A (en) * | 2013-05-16 | 2014-12-04 | 住友電気工業株式会社 | Production method of rare earth-iron-based alloy material, rare earth-iron-based alloy material, production method of rare earth-iron-nitrogen-based alloy material, rare earth-iron-nitrogen-based alloy material and rare earth magnet |
| CN109248994A (en) * | 2017-08-19 | 2019-01-22 | 福建省长汀金龙稀土有限公司 | A kind of casting device of strip and the casting method of strip |
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