JP2003193171A - 超硬合金及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 平均粒径が０．６μｍ以下の炭化タングステ
ン粒子を有する超微粒超硬合金の靭性と耐酸化性と耐熱
性を具備した超微粒子超硬合金を提供することを目的と
する。 【構成】 Ｃｏ及びＮｉのうちの１種または２種：２〜
３０％、Ｖ ：０．１〜２．０％、Ｃｒ： ０．１〜
２．０％、Ｔａ：０．０１％以上０．４％未満、Ｎ：
２００〜１０００ｐｐｍ、を含有し、残り：炭化タング
ステン及び不可避不純物からなる組成を有し、炭化タン
グステンの平均粒径が０．６μｍ以下であることを特徴
とする超硬合金及びその製造方法として、焼結を加圧雰
囲気又は焼結を真空雰囲気及び／又は加圧雰囲気で行
い、その後急冷する製造方法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明に属する技術分野】本願発明は、超硬合金に関
し、特に平均粒径が０．６μｍ以下の炭化タングステン
（以下、ＷＣと記す。）粒子を有する、いわゆる超微粒
超硬合金に関する。

【０００２】

【従来の技術】平均粒径が１μｍ以下のＷＣ粒子を含有
する、いわゆる超微粒超硬合金は、硬さとともに靭性も
高いのでエンドミル、プリント基板用ドリル、各種せん
断刃などに広範囲に用いられている。近年微細加工及び
高速加工の傾向とともに超微粒合金の平均粒径も益々小
さく、且つ、耐熱性の高いものの要求が大となってきて
いる。微細加工の用途に適合させるには超硬合金を構成
するＷＣの粒径をより微細化させることが必要となるこ
とから、従来から周知のＶ、Ｔａ、Ｃｒなどの金属まし
くはそれらの金属の化合物（炭化物、窒化物、炭窒化物
など）をＷＣに対する粒成長抑制材として、単独に用い
られていたものが、０．６μｍ以下の平均粒径をめざし
２種以上を添加するようになってきた。例えば、特公昭
６２−５６２２４号公報（特許第１５３９９９１号）で
はＶとＣｒの２種を添加し、且つ、合金内に第３相が出
現しないようにして靭性を劣化させない工夫が開示され
ている。

【０００３】また、特許第３００８５３２号公報では、
やはりＶとＣｒを複合添加し、且つ、ＶとＷを含む複合
炭化物を第３相として金属結合相とＷＣの粒界に存在さ
せることにより抗折力の向上が図れることが開示されて
いる。特許第３０１０８５９号公報もＶとＣｒの複合添
加の特許であるが、Ｃｒ炭化物や（Ｗ、Ｖ）Ｃを析出さ
せることなくＣｒとＶの複合炭化物、より正確に記すれ
ば（Ｃｒ、Ｖ）_２Ｃのみを素地中に分散させて、硬さと
靭性の双方の向上を図ることが開示されている。３種の
複合添加では特公昭６２−５６４９３号公報（特許第１
４６７２９１号）において、ＶとＣｒとＭｏの３種添加
が開示されている。また、特公昭６２−５６４９４号公
報（特許第１４８７４７９号）では、ＶとＣｒと０．５
〜８．０重量％のＴａＣ又は（Ｔａ、Ｎｂ）Ｃの３種の
添加し、より微細な超硬合金が得られることを開示して
いる。この場合ＴａＣ又は（Ｔａ、Ｎｂ）Ｃを主体とす
る固溶体炭化物相の析出相が一定量以下であれば、靭性
の低下を招聘しないとされている。特公平０３−４６５
３８号公報においても、ＶとＣｒと０．４〜０．５％の
ＴａＮｂＣの３種添加が開示されている。特許第３２０
６３７５号公報においてもＶとＣｒと０．０５〜２．５
％のＴａＣの複合添加によるＷＣ粒径０．７〜１．０μ
ｍの超微粒合金が開示されている。ＷＣの平均粒径が
０．６μｍ以下の、いわゆる超微粒超硬合金の耐熱性を
改善する方策については充分効果のある方策が開示され
ていないのが現状である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ＷＣ粒子の微細化につ
いて述べると、ＷＣ粒子は分った中に粒成長を起こすの
で、合金中のＷＣ粒子の粒径は分った前よりも大きい。
そのため粒成長抑制材を添加してＷＣの粒成長を抑制す
る方法の研究が進められ、Ｖが最も有効で、Ｃｒ、Ｔ
ａ、Ｍｏも効果のあることが分っている。平均粒径が
０．６μｍ以下、願わくば０．５μｍ以下としたいなら
ば、多量の粒成長抑制材、特に、Ｖを添加すればよい
が、Ｖを多量に添加すると合金の靭性が急激に低下す
る。そのためＶの添加量を減らして、その結果生じる粒
成長抑制効果の減少分をＣｒやＴａで補填する試み、す
なわち粒成長抑制材の複合添加が行われてきたのであ
る。しかしながら上記の先行技術を含め発明者らが鋭意
検討したところではＶとＣｒの組合せでは、分った後の
冷却中に結合相やＷＣ相とは別の第３相が析出し、それ
が靭性を低下させることが明らかとなった。そのため第
３相が析出しない程度に添加量を少なくすると、粒成長
抑制効果が希薄になる。ＶとＴａの組合せは第３相の出
現がより容易くなり、靭性の低下が激しい。そこで平均
粒径が０．６μｍ以下、願わくば０．５μｍとした高靭
性の超硬合金を得ようとするならば、ＶとＣｒとＴａの
３種の添加に頼らざるを得ない。しかしながら上述の先
行技術を追試した結果、Ｔａの添加はＶとＴａの組合せ
同様、靭性の低下が大きな障害となることがわ且つた。
耐熱性については、もともとＷＣは充分な耐熱性を有す
るものであるから、金属結合相を耐熱化することを考え
れば十分である。

【０００５】以上の考察から金属結合相の耐熱性を向上
させ、且つ、ＷＣと金属結合相以外の新たな相の出現量
を増加させないか、あるいは靭性の低下を招かない性質
にする添加元素を見つけ出すことができると、靭性と耐
熱性を具備したＷＣの平均粒径が０．６μｍ以下の超硬
合金が得られることになる。換言すると、そのような性
質をもたせる添加物は知られていないのが現状である。

【０００６】

【課題を解決するための手段】そこで本発明者等は、ま
ず靭性について、なぜＶとＣｒとＴａの３種添加が粒成
長抑制効果は評価できるものの靭性の著しい低下がなぜ
起きるかの観点から種々検討した結果、結合相やＷＣ相
とは明らかに異なる別の相とおぼしきものが合金全体に
広がっていることが観察された。この別相とおぼしきも
の（以後、出現相と記す。）はＴａ添加量とともに増加
すること、同じＴａ量では低カーボン合金ほど少なく、
また分った終了後から液相消失温度までの冷却速度が速
いほど減少し、場合によっては出現しなくなることが分
った。また、この出現相は量の増加に伴って抗折力値で
評価される靭性が急激に低下することなどが明らかとな
った。本願発明は、Ｃｏ及びＮｉのうちの１種または２
種：２〜３０％、Ｖ ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：
０．１〜２．０％、Ｔａ：０．０１％以上０．４％未
満、Ｎ： ２００〜１０００ｐｐｍ、を含有し、残り：
炭化タングステン及び不可避不純物、からなる組成を有
し、炭化タングステンの平均粒径が０．６μｍ以下であ
ることを特徴とする超硬合金であり、次に、Ｃｏ及びＮ
ｉのうちの１種または２種：２〜３０％、Ｖ：０．１〜
２．０％、Ｃｒ： ０．１〜２．０％、ＴａＣ：０．０
１％以上０．４％未満、Ｎ ： ２００〜１０００ｐｐ
ｍ、を含有し、残りが炭化タングステン及び不可避不純
物からなる組成を有し、且つ、Ｃｏ及び／又はＮｉを主
体とする結合相と、平均粒径が０．６μｍ以下の炭化タ
ングステンと、Ｃｒ、Ｔａ、Ｖ及びＷから選ばれた１種
又は２種以上の金属元素を主体とする化合物との、３相
又は３相以上の組織を有することを特徴とする超硬合金
である。更に、上記の製造方法として、焼結を加圧雰囲
気、及び／又は真空雰囲気及び／又は加圧雰囲気で行
い、その後急冷する製造方法により製作するものであ
る。

【０００７】そこでＴａ（Ｔａ化合物の場合はＴａ分）
の適正量について厳密な調査を行ったところ、０．４％
を超えると出現相が過多となり、Ｖ添加量が０．１〜
２．０％の範囲において充分な靭性が保てないことが明
らかとなった。更に記すればＶが０．１〜２．０％、且
つ、Ｃｒが０．１〜２．０％の範囲において、いかに合
金カーボン量を調整しようが、また実用範囲で冷却速度
を大きくしようが、出現相の望ましい上限値を超えてし
まい、充分に靭性のあるＷＣの平均粒径が０．６μｍ以
下の合金が得られない。

【０００８】次に、耐熱性については、本発明者らは広
範囲にわたって、その効果が得られる物質とその量を検
討した結果、Ｎが適切であるとの結果を得た。また本発
明の製法については、焼結を加圧雰囲気中で行うと靭性
のより高い合金がえられること、更に加圧焼結後に急冷
すると出現相の低減が図られ、靭性が更に向上する結果
も得た。Ｎの添加はＮを含んだ化合物でもその効果は期
待できる。特に、ＶＮ粉、ＴｉＮ粉、Ｃｒ_２Ｎ粉などは
すでにＴａ、Ｃｒ、Ｗが合金に含まれるため都合が良
い。本発明においてＶ（Ｖ化合物の場合はそのＶ分）は
０．１〜２．０％とする。０．１％未満では充分な粒成
長抑制効果が得られず、本発明の趣旨に反する。０．２
％を超えると充分な靭性が得られず、抗折力が実用範囲
以下に低下する。ここで抗折力の実用範囲は３０００Ｍ
Ｐａ以上としたが、用途によりそれ未満でも使用可能な
場合もあり、厳格に規定するものではない。Ｃｒ（Ｃｒ
化合物の場合はそのＣｒ分）は０．１〜２．０％とす
る。０．１％未満では充分な粒成長抑制効果が得られ
ず、本発明の趣旨に反する。０．２％を超えると充分な
靭性が得られず、抗折力が実用範囲以下に低下する。Ｔ
ａ（Ｔａ化合物の場合はそのＴａ分）は０．０１％以上
０．４％未満に規定する。０．０１％未満では充分なＶ
＋Ｃｒ＋Ｔａの粒成長抑制に対する相乗効果とが得られ
ず、本発明の趣旨に反する。０．４％以上では充分な靭
性が得られず、抗折力が実用範囲以下に低下する。Ｎ
（化合物の場合はそのＮ分）は２００〜１０００ｐｐｍ
に規定する。２００ｐｐｍ未満では充分な粒成長抑制効
果と耐熱性が感知できず、わざわざＮを添加するには及
ばない。１０００ｐｐｍを超えると目下理由は不明だが
充分な靭性が得られない。Ｃｏ及び／又はＮｉは２〜３
０％の範囲とする。２％未満では充分な靭性が得られな
い。３０％を超えると超硬合金の本質的な性質の一つで
ある硬さの低下が著しく、一部の用途を除いて実用的で
ない。

【０００９】本願発明の超硬合金のミクロ組織は金属相
とＷＣ相の２相が基本であるが、製造条件によりその他
の相が出現する場合がある。しかもその出現相は一つの
場合も複数の場合も条件により観察される。出現相はＣ
ｒ、Ｔａ、Ｖ及びＳｉのうちの一つ又は二つ以上の金属
とＣを主体とするもので、その他時によりＣｏやＷをそ
の構成要素とする。該出現相は製造条件により構成元素
も組成比も種々変化するものなので厳密に化学組成を規
定するものではない。本発明者らが鋭意検討をしたとこ
ろ、該出現相がある量以上に増加すると靭性が著しく低
下する。従って、本発明のもうひとつはＴａの量を規定
することで該出現相の量に制限を与え、結果として靭性
のあるＷＣの平均粒度が０．６μｍ以下好ましくは０．
５μｍ以下の超微粒合金を得るところにある。焼結は真
空雰囲気下で実施してもよいが、大気圧以上の加圧雰囲
気下で行うと抗折強度が向上する。焼結性が改善される
ためと推測される。加圧雰囲気下で焼結を行ったあと、
炉冷ではなく、冷媒としてのガスを炉内に導入するなど
して冷却速度を上げると、更に抗折強度が向上する。金
属結合相が固溶強化されたことと、基本的には靭性を劣
化させる出現相の量が少なくなるためと考えられる。以
下、本発明を実施例によって詳細に説明する。

【００１０】

【実施例】原料粉末として、平均粒径０．６μｍのＷＣ
粉末、同約１μｍのＣｏ、ＶＣ、Ｃｒ_３Ｃ_２、ＴａＣ、
ＶＮ各原料粉末を表１に示される最終組成が得られるよ
うに配合し、（ＶＣ、Ｃｒ_３Ｃ_２、ＴａＣ、ＶＮはそれ
ぞれＶ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎ量に換算して示す）成形バイン
ダーを含んだアルコール中アトライターで１２時間混合
した後、スプレードライで造粒乾燥した。得られた造粒
粉末を１００ＭＰａの圧力でプレス成形して圧粉体と
し、この圧粉体を１０Ｐａの真空雰囲気中で焼結し、焼
結体を得た。

【００１１】

【表１】

【００１２】また、一部は真空高温保持後Ａｒを圧力媒
体として３ＭＰａの圧力による加圧焼結を実施した。更
に、その一部は加圧焼結後、一旦圧力媒体であるＡｒを
排気し、新たに低温のＡｒガスを導入することで急速冷
却を実施した。焼結温度、雰囲気などは表２に示し、適
用した条件は表１に示した。

【００１３】

【表２】

【００１４】次に、これらの各焼結体を研削して４ｍｍ
×８ｍｍ×２４ｍｍのＪＩＳ抗折試験片を作成し、スパ
ン２０ｍｍで３点曲げによる抗折力を大気中常温と真空
中９７３Ｋで測定するとともに、ロックウェルＡスケー
ル硬さ（ＨＲＡ）も測定した。別途、走査型電子顕微鏡
（ＳＥＭ）で組織観察してＷＣの平均粒径を求めた。ま
た常温での抗折力測定後の破面をＸ線マイクロアナライ
ザー（ＸＭＡ）で元素マッピングを行い出現相の有無を
調査した。これらの結果もまとめて表１に示す。

【００１５】靭性についてはＶとＣｒとＴａの複合添加
はそれぞれの量を規制することで、その相乗効果が顕著
に現れることが実施例から分かる。また耐熱性は高温抗
折力で評価されるが、Ｎを含有するとその値が高くなる
ことが本実施例からわかる。比較例１は、Ｔａ添加量が
０であるため３種混合の相乗効果が無く、抗折力が３０
００ＭＰａ以下と低い値を示す。靭性を落とす性質が顕
著な出現相が内在するためと推測される。本発明例２〜
５は、ＷＣの平均粒径は０．６μｍ以下で、且つ、抗折
力３０００ＭＰａ以上を保って高靭性の合金となってい
る。比較例６は、Ｔａ量が０．４％を超えたため出現相
の量が増加し、抗折力が３０００ＭＰａを下回ってい
る。比較例本７は、Ｎ添加量が０のため高温抗折力が１
０００ＭＰａ以下で耐熱性に劣る。

【００１６】本発明例８、９、１０は、Ｎ含有量が適当
量含まれているため、高温抗折力が１０００ＭＰａを超
え、耐熱性に優れる。比較例１１は、Ｎ量が１０００ｐ
ｐｍを超えているため靭性が低下し常温の抗折力が３０
００ＭＰａ以下となり、それに伴い高温抗折力も低下し
ている。高温抗折力は常温抗折力値とある程度リンクし
ていることが分かる。比較例１２は、Ｖが０％のため充
分な粒成長抑制効果が無く、ＷＣの平均粒径が０．６μ
ｍを超えており、その結果常温抗折力値が３０００ＭＰ
ａを下回る。本発明例１３は、急冷効果のためも加わり
出現相が観察されなかった。比較例１６に示されている
ようにＶ含有量が２％を超えると靭性が低下する。比較
例１７は、Ｃｒ添加量が０のためＷＣの平均粒径が０．
６３μｍと粗大化し、粒抑制効果が希薄である。比較例
１９は、Ｃｒ量が過多で抗折力が３０００ＭＰａ以下と
靭性の急激な低下が認められる。比較例２０は、Ｃｏが
過少で充分な靭性が得られていない。比較例２３は、Ｃ
ｏが過多で剛性不足となり、充分な抗折強度が得られて
いない。その他の本発明例は、ＷＣの平均粒度が０．６
μｍ、最小で０．３６μｍを達成し、また常温抗折力は
３０００ＭＰａを維持ししている。また高温抗折力も１
０００ＭＰａを超えて、耐熱性に富むことがわかる。特
に焼結後急冷すると出現相が生じなく場合が多く、高い
靭性が得られる。

【００１７】

【発明の効果】以上述べたことから、本発明の超硬合金
及びその製造方法により得られる超硬合金は、ＷＣの粒
径が極めて小さく、且つ、高い靭性と耐熱性と有するも
ので、各種切削工具、せん断工具、小径エンドミル、プ
リント基板用ドリルなどに用いた場合に優れた性能を発
揮する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２３Ｃ 5/16 Ｂ２３Ｃ 5/16

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃｏ及びＮｉのうちの１種または２種：
   ２〜３０％、Ｖ ：０．１〜２．０％、Ｃｒ： ０．１
   〜２．０％、Ｔａ：０．０１％以上０．４％未満、Ｎ：
   ２００〜１０００ｐｐｍ、を含有し、残り：炭化タン
   グステン及び不可避不純物からなる組成を有し、炭化タ
   ングステンの平均粒径が０．６μｍ以下であることを特
   徴とする超硬合金。
2. 【請求項２】Ｃｏ及びＮｉのうちの１種または２種：２
   〜３０％、Ｖ：０．１〜２．０％、Ｃｒ： ０．１〜
   ２．０％、ＴａＣ：０．０１％以上０．４％未満、Ｎ
   ： ２００〜１０００ｐｐｍ、を含有し、残り：炭化
   タングステン及び不可避不純物からなる組成を有し、且
   つ、Ｃｏ及び／又はＮｉを主体とする結合相と、平均粒
   径が０．６μｍ以下の炭化タングステンと、Ｃｒ、Ｔ
   ａ、Ｖ及びＷから選ばれた１種又は２種以上の金属元素
   を主体とする化合物との、３相又は３相以上の組織を有
   することを特徴とする超硬合金。
3. 【請求項３】 請求項１乃至２記載の超硬合金を製造す
   るにあたり、焼結を加圧雰囲気で行うことを特徴とする
   超硬合金の製造方法。
4. 【請求項４】 請求項１乃至２記載の超硬合金を製造す
   るにあたり、焼結を真空雰囲気及び／又は加圧雰囲気で
   行い、その後急冷することを特徴とする超硬合金の製造
   方法。