JP2003184782A - キャンドモータポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 遠心ポンプのポンプケーシング及び羽根車を
流用し、その流用するポンプのポンプケーシング及び羽
根車を追加工不要にし、改造されたキャンドモータポン
プを提供する。 【解決手段】 モータ回転子１０と羽根車２を固着した
ロータ５を備え、ロータ５の両端に軸受９ａ，９ｂを配
置し、羽根車で昇圧したポンプ取扱液で、モータ回転子
１０と固定子１３を冷却するとともに各軸受９ａ，９ｂ
の潤滑および冷却を行うキャンドモータポンプであり、
羽根車側に位置する軸受９ａに隣接し、羽根車で昇圧さ
れた液の一部を内部に導く圧力液体室Ａを設け、該圧力
液体室の液体を二方向に分流して、一方を、羽根車側の
軸受９ａ及びモータ回転子１０と固定子１３の空隙、更
に、羽根車５の反対側の軸受９ｂを経由して、ポンプ吸
込側に戻し、他方を、相互に接触可能な絞り機構４ａを
介して、ポンプ吸込側へ戻す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、単段のメカニカル
シール付き遠心ポンプのポンプケーシング及び羽根車を
流用して、キャンドモータポンプに改造することに係
り、その流用するポンプのポンプケーシング及び羽根車
を追加工不要にし、キャンドモータの冷却及び軸受の潤
滑・冷却を確実に行うことができ、更に、ポンプ効率及
び吸込性能を向上させることができる、ポンプ取扱液の
循環方式を有するキャンドモータポンプに関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】既存のメカニカルシール付き遠心ポンプ
と比較して、キャンドモータポンプは、ポンプ取扱液が
無漏洩、据付時の心出し不要、保守部品数が少ないなど
の特長がある。そのため、環境保護、省エネルギー、省
資源および省力化（省人化）を達成できるポンプの一つ
である。環境保護および省力化のために、使用中である
既設のメカニカルシール付き遠心ポンプを、そのポンプ
の吸込・吐出し配管をそのまま使用して、キャンドモー
タポンプへ改造する需要が出てきた。この場合、既設ポ
ンプの吐出し量や全揚程などの能力を同一に維持する必
要があり、また、省資源化のために、そのポンプのポン
プケーシングと羽根車を再使用するのがよい。また、新
規にキャンドモータポンプを製作する場合でも、低コス
ト化およびリードタイム縮減のために、在庫している既
存ポンプのポンプケーシングと羽根車を流用している。

【０００３】図４は、既設や既存の単段のメカニカルシ
ール付き遠心ポンプの一般的な構造を示す図である。図
４に示すように、ポンプ部のポンプケーシング１の内部
には、羽根車２が配置されているとともに、ポンプケー
シング１の高圧側の開口部には、ケーシングカバー３が
固着されている。ケーシングカバー３の内部には、ロー
タ５の一端が挿通され、このロータ５の一端に、羽根車
２及び軸スリーブ８ａがボルトを介して固定されてい
る。ロータ５の中央付近には、ロータ５に作用する軸方
向推力及び半径方向推力の自重を含めた荷重を支持する
ための軸受９ａ，９ｂが、軸受ケーシング１５内に配置
されている。軸受ケーシング１５は、軸受９ａ，９ｂを
介して、ロータ５を回転自在に支承している。また、ケ
ーシングカバー３の内周には、ポンプ取扱液が、ポンプ
ケーシング１の高圧側から大気側へ漏洩する量を最小限
にするために、メカニカルシール１７が装着されてい
る。このような既設や既存のメカニカルシール付き遠心
ポンプを、キャンドモータポンプに改造する場合には、
キャンドモータの冷却及び軸受の潤滑・冷却のためのポ
ンプ取扱液の循環方式が必要である。

【０００４】キャンドモータの冷却及び軸受の潤滑・冷
却を確実に行うために、図５に示すポンプ取扱液の循環
方式がある。その方式について、以下に詳述する。図５
に示すように、ポンプ部のポンプケーシング１の内部に
は、羽根車２が配置されているとともに、ポンプケーシ
ング１の高圧側の開口部には、ケーシングカバー３が固
着されている。ケーシングカバー３の内部には、ロータ
５の一端が挿通され、このロータ５の一端に、ロータ５
に嵌合されたディスタンスピース６、スラスト板７ａ、
軸スリーブ８ａ及び羽根車２が、ボルト１９を介して固
定されている。一方、ロータ５の他端には、スラスト板
７ｂ及び軸スリーブ８ｂが、ボルト２０を介して固定さ
れている。

【０００５】ケーシングカバー３の内周面に、内方に突
出する凸状部３ａを設けることにより、羽根車側の軸受
９ａ、ケーシングカバー３、ディスタンスピース６及び
軸スリーブ８ａとの間に、圧力液体室としての空間Ａを
構成しているとともに、凸状部３ａの内周面とディスタ
ンスピース６との間に、非接触の絞り機構４ａを形成し
ている。すなわち、凸状部３ａは、その内周部がディス
タンスピース６の外周面に、わずかの隙間をもって近接
して、ここに流路ａを形成している。そして、ケーシン
グカバー３の内部には、羽根車２によって昇圧したポン
プ取扱液の一部を、空間（圧力液体室）Ａ内に導く流通
穴３ｂを設けている。

【０００６】更に、ケーシングカバー３の羽根車側端面
に、スリーブ状に膨出する膨出部３ｃを形成することに
より、この膨出部３ｃの内周面と羽根車２のボス部２ａ
との間に、非接触の第２の絞り機構４ｂを構成してい
る。すなわち、膨出部３ｃは、その内周面が羽根車２の
ボス部２ａの外周面に、わずかの隙間をもって近接し
て、ここに流路ｂを形成している。同時に、この膨出部
３ｃによって、第２の絞り機構４ｂをはさんで、ケーシ
ングカバー３と羽根車２との間に、二つの空間Ｂ，Ｃを
区画形成し、この空間Ｃが羽根車２のバランスホール２
ｂを介して、ポンプの吸込側に連通するようになってい
る。

【０００７】ロータ５は、その両側で、一対の軸受９
ａ，９ｂを介して、回転自在に支承されている。そし
て、ロータ５のほぼ中央部に、モータ部の回転子１０が
固着していて、回転子１０と羽根車側の軸受９ａとの間
に空間Ｄ、回転子１０と羽根車と反対側の軸受９ｂとの
間に空間Ｅ、エンドカバー１１と羽根車と反対側の軸受
９ｂとの間に空間Ｆを、それぞれ形成している。

【０００８】そして、羽根車側の軸受９ａと軸スリーブ
８ａとの間に流路ｃ、羽根車側の軸受９ａの端面とスラ
スト板７ａとの間に流路ｄ、回転子１０のキャン１２ａ
と固定子１３のキャン１２ｂとの間に流路ｅ、羽根車と
反対側の軸受９ｂの端面とスラスト板７ｂとの間に流路
ｆ、羽根車と反対側の軸受９ｂと軸スリーブ８ｂとの間
に流路ｇを、それぞれ構成している。

【０００９】ロータ５の内部には、軸方向に貫通する貫
通穴１４を形成していて、この貫通穴１４は、両端のボ
ルト１９，２０を含んで両側に開口している。そして、
この貫通穴１４によって、エンドカバー１１と羽根車と
反対側の軸受９ｂとの間の空間Ｆとポンプの吸込側と
が、互いに連通している。軸受９ａ，９ｂにはともに、
内周面に、ら旋状の溝と軸方向に沿って延びる溝とを設
けている。また、軸受９ａ，９ｂのスラスト板７ａ，７
ｂとの摺動面には、半径方向に延びる溝を設けている。

【００１０】上記構造のキャンドモータポンプにおい
て、ケーシングカバー３に設けた流通穴３ｂから、羽根
車通過後の昇圧したポンプ取扱液を、圧力液体室を構成
する空間Ａ内に導き、ここから二つの方向に流れる。第
１の流れは、第１の絞り機構４ａ、空間Ｂ、第２の絞り
機構４ｂ、空間Ｃ及び羽根車２のバランスホール２ｂを
順に通過して、ポンプの吸込側へ戻る流れである。第２
の流れは、空間Ａから、流路ｃ、流路ｄ、空間Ｄ、流路
ｅ、空間Ｅ、流路ｆ、流路ｇ、空間Ｆ及び貫通穴１４を
順に通過して、ポンプの吸込側へ戻る流れである。

【００１１】第１の流れも第２の流れも、それぞれ最後
は、ポンプの吸込側へ通じているために、羽根車通過後
の昇圧したポンプ取扱液は、空間Ａから、より低圧部で
あるポンプの吸込側へと流れ、第２の流れが、モータ部
の冷却及び軸受９ａ，９ｂの潤滑・冷却を行う。ここ
に、第１の流れ及び第２の流れに沿って流れるポンプ取
扱液の循環量は、空間Ａの圧力と各流路ａ〜ｇの面積及
び貫通穴１４の面積に大きく影響する。第１の流れも第
２の流れも、それぞれ最後は、ポンプの吸込側へ通じて
いるので、空間Ａ内の圧力は、流路ａ〜ｇ及び貫通穴１
４のそれぞれの圧力損失に、吸込圧力を加算した大きさ
になる。

【００１２】ここで、第１の流れ内に位置する空間Ｃ内
の圧力は、羽根車２のバランスホール２ｂの面積を十分
大きくすることにより、圧力損失をほとんどなくして、
ほぼ吸込圧力とみなすことができる。第１の流れのポン
プ取扱液の循環量は、主に流路ａ及び流路ｂの面積によ
って決まり、第２の流れのポンプ取扱液の循環量は、流
路ｃ〜ｇの面積及び貫通穴１４の面積によって決まる。
ここに、流路ｃ、流路ｄ、流路ｆ及び流路ｇについて
は、軸受９ａ，９ｂの内周面に設けたら旋状の溝や軸方
向に延びる溝に加え、スラスト板７ａ，７ｂとの摺動面
に設けた半径方向の溝による面積も含む。これらの流路
を構成するための各部の寸法は、モータ部の冷却及び軸
受９ａ，９ｂの潤滑・冷却を確実に行うのに必要な循環
量が得られるように決定されている。

【００１３】次に、キャンドモータポンプの実際の運転
中の状況について述べる。摩耗に関しては、流路ａを構
成する第１の絞り機構４ａの内周面、流路ｂを構成する
第２の絞り機構４ｂの内周面、及び流路ｅを構成する回
転子１０のキャン１２ａと固定子のキャン１２ｂとの間
は、それぞれ非接触のため、循環液の流速による摩耗だ
けである。これに対して、流路ｃ、流路ｄ、流路ｆ及び
流路ｇを構成するそれぞれの面は、接触して相対的に回
転しているために、主に、軸受９ａ，９ｂの内周面の摩
耗が徐々に増えていく。

【００１４】しかしながら、羽根車側の軸受９ａにも羽
根車と反対側の軸受９ｂにも、内周面にら旋状の溝と軸
方向に沿って延びる溝とを設け、更には、スラスト板７
ａ，７ｂとの摺動面には、半径方向に沿って延びる溝を
設けているので、軸受９ａ，９ｂの内周面や端面が摩耗
しても、これらの溝は摩耗することなく、したがって、
空間Ａ内の圧力の大きさに影響を与える流路ｃ、流路
ｄ、流路ｆ及び流路ｇのそれぞれの面積は、ほとんど増
加しない。つまり、空間Ａ内の圧力は、軸受９ａ，９ｂ
の内周面や端面が摩耗しても、低下しない。また、流路
ａを構成する第１の絞り機構４ａの内周面、及び流路ｂ
を構成する第２の絞り機構４ｂの内周面は、非接触のた
め、摩耗がなく、このために、空間Ａ内の圧力も空間Ｂ
内の圧力も、変化しない。

【００１５】したがって、運転時間の経過とともに、第
１の流れの循環量は、変わらないことに加え、第２の流
れの循環量は、わずかではあるが増えていくために、モ
ータ部の冷却及び軸受の潤滑・冷却を、運転時間の経過
とともに、確実に行うことができる。また、空間Ａ内の
圧力も空間Ｂ内の圧力も、変化しないために、羽根車２
に作用する軸推力が増加することがなく、これによっ
て、軸受９ａ，９ｂの寿命の短命化を防止できる。これ
らに加えて、第１の流れの循環量が、変化しないから、
羽根車２のバランスホール２ｂを通過するポンプ取扱液
の量も、また変わらず、羽根車２のバランスホール２ｂ
を通過するポンプ取扱液の流速にも、変化がないため
に、ポンプの吸込性能の低下を防止できる。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、図５に示した
ポンプ取扱液の循環方式では、第２の絞り機構４ｂを構
成するために、羽根車２のボス部２ａの外周面を追加工
する必要がある。この加工費は、数千円であるが、使用
中である既設ポンプの場合には、羽根車を加工工場まで
運搬するための物流費などが加算されるので、コスト高
になる。単段のメカニカルシール付き遠心ポンプのポン
プケーシング及び羽根車を追加工不要にするには、図５
に示した第２の絞り機構４ｂを不要にする必要がある。
その方法として、第１の絞り機構４ａの半径隙間をさら
に小さくすればよいが、羽根車ライナ部の半径隙間以下
にした場合には、相互に接触やかじりつきの危険があ
る。

【００１７】本発明は、上述の問題を解決するためのも
ので、単段のメカニカルシール付き遠心ポンプのポンプ
ケーシング及び羽根車を流用して、キャンドモータポン
プに改造する場合に、その流用するポンプのポンプケー
シング及び羽根車を追加工不要にし、キャンドモータの
冷却及び軸受の潤滑・冷却を確実に行うことができ、更
に、ポンプ効率及び吸込性能を向上させることができ
る、ポンプ取扱液の循環方式を有するキャンドモータポ
ンプを提供することを目的とする。

【００１８】

【課題を解決するための手段】上述した目的を達成する
ため、本発明は、単段のメカニカルシール付き遠心ポン
プのポンプケーシング及び羽根車を流用して、該ポンプ
を改造することによって製作され、キャン封止したモー
タ回転子と羽根車を固着したロータを備え、このロータ
の両端に軸受を配置するとともに、羽根車通過後の昇圧
したポンプ取扱液で、前記モータ回転子とキャン封止し
たモータ固定子を冷却するとともに前記各軸受の潤滑お
よび冷却を行うように構成したキャンドモータポンプで
あって、前記羽根車側に位置する軸受に隣接して、羽根
車通過後の昇圧された液の一部を内部に導く圧力液体室
を設け、該圧力液体室の液体を二方向に分流して、一方
を、羽根車側の軸受及びモータ回転子と固定子の空隙、
更に、羽根車の反対側の軸受を経由して、ポンプ吸込側
に戻し、他方を、相互に接触可能な絞り機構を介して、
ポンプ吸込側へ戻すように構成したことを特徴とするも
のである。

【００１９】本発明によれば、単段のメカニカルシール
付き遠心ポンプを改造してキャンドモータポンプを製作
する場合において、羽根車側に位置する軸受に隣接し
て、羽根車通過後の昇圧された液の一部を内部に導く圧
力液体室を設けるとともに、圧力液体室に隣接して相互
に接触可能な絞り機構を設けている。これにより、羽根
車通過後の昇圧された液の一部は圧力液体室から絞り機
構を介して羽根車背面へ戻るため、羽根車背面へ戻る環
流流量を低減できる。前記絞り機構は、例えば、ケーシ
ングカバーの内周部に固定された固定環の内周面と、軸
スリーブと羽根車間に設けられたディスタンスピースの
外周面とで形成されている。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１及び図２は、本発明の第１実
施形態のキャンドモータポンプを示す図であり、図１は
キャンドモータポンプ全体の断面図、図２は図１の絞り
機構部の拡大図である。従来例と同一または相当部分に
は、同一の符号を付して、その重複した説明を省略す
る。図１に示すように、ポンプ部のポンプケーシング１
の内部には、羽根車２が配置されているとともに、ポン
プケーシング１の高圧側の開口部には、ケーシングカバ
ー３が固着されている。ケーシングカバー３の内部に
は、ロータ５の一端が挿通され、このロータ５の一端
に、ロータ５に嵌合されたディスタンスピース６、スラ
スト板７ａ、軸スリーブ８ａ及び羽根車２が、ボルト１
９を介して固定されている。一方、ロータ５の他端に
は、スラスト板７ｂ及び軸スリーブ８ｂが、ボルト２０
を介して固定されている。

【００２１】図１に示すように、ケーシングカバー３の
内周部には、固定環１８を固着し、ディスタンスピース
６とともに、相互に接触可能な絞り機構４ａを形成して
いる。固定環１８の材料は、例えば、セラミックスのよ
うな硬質材料であるが、ディスタンスピース６の材料
は、例えば、硬質であり多孔質組織のセラミックスにし
ている。固定環１８の内周面が、ディスタンスピース６
の外周面に接触した場合に、ディスタンスピース６の外
周面が摩耗して削れるようにするためである。

【００２２】固定環１８とディスタンスピース６の摺動
部の半径隙間は、組み込み可能な程度（直径３０ｍｍ未
満では、約０．０２ｍｍ、直径３０〜１００ｍｍでは、
０．０２〜０．０５ｍｍ、それを超えたら、約０．１ｍ
ｍ）に製作して、キャンドモータポンプに組み込み、こ
のポンプの運転直後は、振動などによって、ロータ５が
振れ回るために、固定環１８とディスタンスピース６は
相互に接触する。そして、ディスタンスピース６の外周
面が摩耗して削れ、運転経過時間とともに、非接触にな
り、微小隙間を保持できる。

【００２３】上記構造のキャンドモータポンプにおい
て、ケーシングカバー３に設けた流通穴３ｂから、羽根
車通過後の昇圧したポンプ取扱液を、圧力液体室を構成
する空間Ａ内に導き、ここから二つの方向に流れる。第
１の流れは、絞り機構４ａ、空間Ｃ及び羽根車２のバラ
ンスホール２ｂを順に通過して、ポンプの吸込側へ戻る
流れである。第２の流れは、空間Ａから、流路ｃ、流路
ｄ、空間Ｄ、流路ｅ、空間Ｅ、流路ｆ、流路ｇ、空間Ｆ
及び貫通穴１４を順に通過して、ポンプの吸込側へ戻る
流れである。

【００２４】上述したように構成することによって、従
来のポンプ取扱液の循環方式を有するキャンドモータポ
ンプと比較して、ポンプ効率及び吸込性能が向上でき
る。以下に、その理由を詳述する。図１に示した絞り機
構４ａ、図５に示した第１の絞り機構４ａと第２の絞り
機構４ｂのような、溝がない円筒形の隙間を流れる流量
Ｑは、日本機械学会編による機械工学便覧に記載の下記
の式１を用いて、計算できる。 Ｑ＝Ｃ×Ａ×（２×ｇ×ΔＨ）^１／２ ………… 式１ ここに、 Ｃ ：流量係数 Ａ ：隙間の面積 ｇ ：重力加速度 ΔＨ：差圧 である。

【００２５】また、同便覧から、流量係数Ｃは、 Ｃ＝１／｛λ×Ｌ／（２×ｂ）＋１．５｝^１／２ ……… 式２ ここに、 λ ：摩擦係数 Ｌ ：隙間の長さ ｂ ：半径隙間 である。

【００２６】摩擦係数λは、隙間内を流れる液体のレイ
ノルズ数Ｒｅの関数になり、次式で計算できる。 Ｒｅ＝ｕ×ｄ／ν …………… 式３ ここに、 ｕ ：隙間内流速 ｄ ：隙間部の直径 ν ：動粘度 である。

【００２７】式１乃至式３の変数のうち、重力加速度ｇ
は定数であり、隙間の長さＬ、半径隙間ｂ及び隙間部の
直径ｄは、ポンプを特定すれば定数であり、隙間の面積
Ａは、隙間部の直径ｄ及び半径隙間ｂから計算でき、動
粘度νは、ポンプの取扱液を特定すれば定数である。し
かし、残りの変数、隙間内流速ｕ、摩擦係数λ、差圧Δ
Ｈは、特定できない。隙間内流速ｕが判れば、レイノル
ズ数Ｒｅを計算し、ムーディ線図から、摩擦係数λを得
て、流量係数Ｃを計算できる。そして、差圧ΔＨがわか
れば、流量Ｑを計算できる。

【００２８】そこで、流量Ｑを計算するために、図５に
示したキャンドモータポンプを使用して、常温清水でポ
ンプを運転しながら、各部の圧力を測定した。図６は図
５に示すキャンドモータポンプにおける絞り機構の流量
を計測するための変数名を示す図である。図６に示すよ
うに、このポンプの諸元は、羽根車外径Ｄ２＝１９８ｍ
ｍ、第１の絞り機構４ａの直径ｄ１＝３０ｍｍ、隙間の
長さＬ１＝１２ｍｍ、半径隙間ｂ１＝０．２５ｍｍ、第
２の絞り機構４ｂの直径ｄ２＝３５ｍｍ、隙間の長さＬ
２＝１２ｍｍ、半径隙間ｂ２＝０．２５ｍｍである。圧
力測定の結果から、最高効率点における各部の差圧は、
第１の絞り機構４ａ部では、ΔＨ１＝１１ｍ、第２の絞
り機構４ｂでは、ΔＨ２＝１１ｍであった。

【００２９】ここで、流量Ｑ０を仮定して、隙間内流速
ｕを計算し、レイノルズ数Ｒｅを求める。求めたレイノ
ルズ数Ｒｅから、ムーディ線図上で、摩擦係数λを読み
取り、流量係数Ｃを計算して、圧力測定の結果から得た
差圧を流用して、流量Ｑを計算する。そして、この流量
Ｑを仮定した流量Ｑ０と比較して、異なっていれば、流
量Ｑ０を流量Ｑに置換して、再計算し、両方が一致する
まで、繰り返し計算する。両方が一致した時に、正確な
流量係数Ｃが決定される。

【００３０】上述した計算式で計算すると、最高効率点
における羽根車背面へ戻る還流流量は、従来例では、約
１５Ｌ（リットル）／ｍｉｎ（分）である。図３（ａ）
は、本発明における絞り機構の流量を計算するための変
数名を示す図である。上述した計算式で計算すると、最
高効率点における羽根車背面へ戻る還流流量は、本発明
では、約２Ｌ（リットル）／ｍｉｎ（分）である。した
がって、本発明によって、羽根車背面へ戻る還流流量を
低減できる。また、計算結果は省略するが、図３（ｂ）
に示すように、固定環１８における絞り部の突起１８ａ
の数を２個以上にすれば、更に、還流流量を低減でき
る。

【００３１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
相互に接触可能な絞り機構を設けたことによって、羽根
車背面へ戻る還流流量を低減できるので、還流流量用の
循環用動力が低減し、ポンプ効率を向上できる。また、
バランスホール室内への還流流量を低減できるので、バ
ランスホールを通過して、羽根車入口部へ戻る流体の流
速が低下し、羽根車入口へ吸込口から流入する流速に対
して、逆流成分を低減するために、吸込性能を向上でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態のキャンドモータポンプ
を示す断面図である。

【図２】図１の絞り機構を拡大して示す拡大図である。

【図３】図３（ａ）は本発明における絞り機構の流量を
計算するための変数名を示す図であり、図３（ｂ）は本
発明の絞り機構の他の例を示す図である。

【図４】既設や既存のメカニカルシール付きポンプを示
す断面図である。

【図５】従来のキャンドモータポンプを示す断面図であ
る。

【図６】従来における絞り機構の流量を計算するための
変数名を示す図である。

【符号の説明】

１ ポンプケーシング ２ 羽根車 ３ ケーシングカバー ５ ロータ ６ ディスタンスピース ７ａ，７ｂ スラスト板 ８ａ，８ｂ 軸スリーブ ９ａ，９ｂ 軸受 １０ 回転子 １１ エンドカバー １２ａ，１２ｂ キャン １３ 固定子 １４ 貫通穴

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 単段のメカニカルシール付き遠心ポンプ
   のポンプケーシング及び羽根車を流用して、該ポンプを
   改造することによって製作され、キャン封止したモータ
   回転子と羽根車を固着したロータを備え、このロータの
   両端に軸受を配置するとともに、羽根車通過後の昇圧し
   たポンプ取扱液で、前記モータ回転子とキャン封止した
   モータ固定子を冷却するとともに前記各軸受の潤滑およ
   び冷却を行うように構成したキャンドモータポンプであ
   って、 前記羽根車側に位置する軸受に隣接して、羽根車通過後
   の昇圧された液の一部を内部に導く圧力液体室を設け、
   該圧力液体室の液体を二方向に分流して、一方を、羽根
   車側の軸受及びモータ回転子と固定子の空隙、更に、羽
   根車の反対側の軸受を経由して、ポンプ吸込側に戻し、
   他方を、相互に接触可能な絞り機構を介して、ポンプ吸
   込側へ戻すように構成したことを特徴とするキャンドモ
   ータポンプ。
2. 【請求項２】 前記絞り機構は、ケーシングカバーの内
   周部に固定された固定環の内周面と、軸スリーブと羽根
   車間に設けられたディスタンスピースの外周面とで形成
   されることを特徴とする請求項１記載のキャンドモータ
   ポンプ。