JP2003148101A - ラジアルタービン動翼 - Google Patents
ラジアルタービン動翼Info
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- JP2003148101A JP2003148101A JP2001345545A JP2001345545A JP2003148101A JP 2003148101 A JP2003148101 A JP 2003148101A JP 2001345545 A JP2001345545 A JP 2001345545A JP 2001345545 A JP2001345545 A JP 2001345545A JP 2003148101 A JP2003148101 A JP 2003148101A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 タービン効率を向上できる動翼形状を提供す
るとともにセラミック等非常に脆い材料のラジアルター
ビンでも流体中の異物等によるＦＯＤ（Ｆｏｒｅｉｇｎ
Ｏｂｊｅｃｔ Ｄａｍａｇｅ）が惹起されることをな
くすること。 【解決手段】 ラジアルタービンランナーの動翼の流体
入口部端面（動翼前縁）に丸みを付し、動翼のシュラウ
ド側端面の角に該端面における翼厚の１／５よりも小さ
い半径の丸みを付す。
るとともにセラミック等非常に脆い材料のラジアルター
ビンでも流体中の異物等によるＦＯＤ（Ｆｏｒｅｉｇｎ
Ｏｂｊｅｃｔ Ｄａｍａｇｅ）が惹起されることをな
くすること。 【解決手段】 ラジアルタービンランナーの動翼の流体
入口部端面（動翼前縁）に丸みを付し、動翼のシュラウ
ド側端面の角に該端面における翼厚の１／５よりも小さ
い半径の丸みを付す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ラジアルタービン
や斜流タービンの動翼に関し、過給機、ガスタービン等
のラジアルタービンや斜流タービンに効果的に適用する
ことができる。
や斜流タービンの動翼に関し、過給機、ガスタービン等
のラジアルタービンや斜流タービンに効果的に適用する
ことができる。
【０００２】
【従来の技術】図４にラジアルタービンのタービンラン
ナー１、ノズル３等の配置関係を模式的に示す。図５
は、図４におけるタービンランナー１及びノズル３をタ
ービンランナー１のエキスデューサ２ｆ側から見た正面
図、図６はタービンランナー１の斜視図である。流体
は、スクロール４の図示しないガス入り口からスクロー
ル室５を旋回し、タービンランナー１の外周の外側全周
に亘って設けられたノズル３を通ってタービンランナー
１の動翼２の動翼前縁２ａからタービンランナー１の動
翼間の空間に流入し、動翼２を介してタービンランナー
１に回転力を与え、動翼２の後縁部であるエキスデュー
サ２ｆから排出される。小型のラジアルタービンでは、
ノズル３を設けず、スクロール室で旋回するガスを動翼
前縁から流入させるノズルレスとされるものもある。
ナー１、ノズル３等の配置関係を模式的に示す。図５
は、図４におけるタービンランナー１及びノズル３をタ
ービンランナー１のエキスデューサ２ｆ側から見た正面
図、図６はタービンランナー１の斜視図である。流体
は、スクロール４の図示しないガス入り口からスクロー
ル室５を旋回し、タービンランナー１の外周の外側全周
に亘って設けられたノズル３を通ってタービンランナー
１の動翼２の動翼前縁２ａからタービンランナー１の動
翼間の空間に流入し、動翼２を介してタービンランナー
１に回転力を与え、動翼２の後縁部であるエキスデュー
サ２ｆから排出される。小型のラジアルタービンでは、
ノズル３を設けず、スクロール室で旋回するガスを動翼
前縁から流入させるノズルレスとされるものもある。
【０００３】タービンランナー１は非常に高速回転され
るので、バランスを精密にとる必要があり、その外周は
機械加工されるのが普通で、図５、図６に示されるよう
に、動翼前縁２ａは平面（正確には円周面）をなしてい
る。
るので、バランスを精密にとる必要があり、その外周は
機械加工されるのが普通で、図５、図６に示されるよう
に、動翼前縁２ａは平面（正確には円周面）をなしてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ノズル３を出た流体、
或はノズルレスの場合はスクロール室から出た流体が動
翼前縁２ａからタービンランナー１に流入する際に、一
部のガスが動翼前縁２ａに衝突するための損失が生じ、
タービン効率を低下させる。
或はノズルレスの場合はスクロール室から出た流体が動
翼前縁２ａからタービンランナー１に流入する際に、一
部のガスが動翼前縁２ａに衝突するための損失が生じ、
タービン効率を低下させる。
【０００５】タービンにおける流れの損失は、ノズルに
おける損失、動翼における損失、動翼からの流出損失か
らなる。動翼における損失は、動翼入口における衝突損
失、動翼内の損失等からなる。
おける損失、動翼における損失、動翼からの流出損失か
らなる。動翼における損失は、動翼入口における衝突損
失、動翼内の損失等からなる。
【０００６】図７は、動翼流入絶対速度ｃ１が一定で、
動翼前縁の周速が異なる場合の動翼前縁に流れが衝突す
る状況を示す。衝突損失は、同図（ｂ）の場合にも発生
するが、（ａ）および（ｃ）の場合に大きい。
動翼前縁の周速が異なる場合の動翼前縁に流れが衝突す
る状況を示す。衝突損失は、同図（ｂ）の場合にも発生
するが、（ａ）および（ｃ）の場合に大きい。
【０００７】また、従来、タービンランナー１は耐熱合
金の精密鋳造品が主流であったが、近年、タービン効率
を向上するためのガス高温化、及び特に自動車用エンジ
ンの過給機の場合加速性能を向上するためのタービンラ
ンナー軽量化等のため、セラミック材料の使用が一般化
しつつある。特に、セラミック材料は、耐熱性には優れ
るが非常に脆いので、ガス中の異物の衝突によりエッジ
部分が欠け易い欠点がある。特にガス流体が衝突する動
翼前縁は、ガス流体中の異物による欠け破損を蒙るＦＯ
Ｄ（Foreign Object Damage）を受けやすい。また、動
翼のシュラウド側端面もケーシング側との微小隙間維持
のため機械加工がなされ、角部を有するのでＦＯＤを蒙
り易い。
金の精密鋳造品が主流であったが、近年、タービン効率
を向上するためのガス高温化、及び特に自動車用エンジ
ンの過給機の場合加速性能を向上するためのタービンラ
ンナー軽量化等のため、セラミック材料の使用が一般化
しつつある。特に、セラミック材料は、耐熱性には優れ
るが非常に脆いので、ガス中の異物の衝突によりエッジ
部分が欠け易い欠点がある。特にガス流体が衝突する動
翼前縁は、ガス流体中の異物による欠け破損を蒙るＦＯ
Ｄ（Foreign Object Damage）を受けやすい。また、動
翼のシュラウド側端面もケーシング側との微小隙間維持
のため機械加工がなされ、角部を有するのでＦＯＤを蒙
り易い。
【０００８】本発明は、上記問題点に鑑みなされたもの
で、ラジアルタービンの効率を向上するとともに、ター
ビンランナーがセラミック材料のような脆い材料の場合
でも動翼前縁や動翼シュラウド縁のエッジ部分がＦＯＤ
を起すことのないラジアルタービン動翼を提供すること
を目的とする。
で、ラジアルタービンの効率を向上するとともに、ター
ビンランナーがセラミック材料のような脆い材料の場合
でも動翼前縁や動翼シュラウド縁のエッジ部分がＦＯＤ
を起すことのないラジアルタービン動翼を提供すること
を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の本発明は、ラジアルタービンランナ
ーの動翼の流体入口部端面の動翼前縁断面が折曲線で形
成される事なく任意の曲率をもってＲ状（以下丸みとい
う）に形成したことを特徴とする。そして、ラジアルタ
ービンランナー動翼の流体入口部は、入口先端が該入口
における動翼厚さの１／２以下１／５以上の半径の丸み
を有し、該丸みと動翼の背面及び腹面との間を動翼の直
角断面において、それぞれ前記丸み円と前記背面及び腹
面に接する曲線で形成するのがよい。
め、請求項１記載の本発明は、ラジアルタービンランナ
ーの動翼の流体入口部端面の動翼前縁断面が折曲線で形
成される事なく任意の曲率をもってＲ状（以下丸みとい
う）に形成したことを特徴とする。そして、ラジアルタ
ービンランナー動翼の流体入口部は、入口先端が該入口
における動翼厚さの１／２以下１／５以上の半径の丸み
を有し、該丸みと動翼の背面及び腹面との間を動翼の直
角断面において、それぞれ前記丸み円と前記背面及び腹
面に接する曲線で形成するのがよい。
【００１０】ラジアルタービン動翼の流体入口端面（動
翼前面）に丸みを付すことにより、タービンランナーの
外周側に設けられたノズル或はノズルレスの場合スクロ
ール室からタービンランナーに流入する流体の一部が前
記動翼前縁に衝突する際の衝突損失を減少し、タービン
効率を向上することができる。ラジアルタービンの動翼
入口部は前記衝突損失をできるだけ小さくするため比較
的薄く製作されるので、前縁の丸み半径は動翼前縁にお
ける動翼厚さの１／２以下１／５以上とし、該丸み円と
動翼の背面及び腹面との接続部は、それぞれ前記丸み円
と前記背面及び腹面とに接する曲線で接続することによ
り滑らかな接続となり、衝突損失を減少することができ
る。
翼前面）に丸みを付すことにより、タービンランナーの
外周側に設けられたノズル或はノズルレスの場合スクロ
ール室からタービンランナーに流入する流体の一部が前
記動翼前縁に衝突する際の衝突損失を減少し、タービン
効率を向上することができる。ラジアルタービンの動翼
入口部は前記衝突損失をできるだけ小さくするため比較
的薄く製作されるので、前縁の丸み半径は動翼前縁にお
ける動翼厚さの１／２以下１／５以上とし、該丸み円と
動翼の背面及び腹面との接続部は、それぞれ前記丸み円
と前記背面及び腹面とに接する曲線で接続することによ
り滑らかな接続となり、衝突損失を減少することができ
る。
【００１１】請求項３記載の発明は、ラジアルタービン
ランナーの動翼の流体入口部を、動翼の直角断面におい
て、背面側または腹面側いずれか一方の入口先端が該入
口における動翼厚さの１／３以下１／１０以上の半径の
丸みを有し、それぞれ前記丸み円に接して腹面または背
面を曲線で形成したことを特徴とする。
ランナーの動翼の流体入口部を、動翼の直角断面におい
て、背面側または腹面側いずれか一方の入口先端が該入
口における動翼厚さの１／３以下１／１０以上の半径の
丸みを有し、それぞれ前記丸み円に接して腹面または背
面を曲線で形成したことを特徴とする。
【００１２】かかる発明によれば、タービンランナーに
流入する流体が動翼の腹面を押す方向に流入する場合、
背面側に発生し易い背面からの流体の剥離を防止するこ
とができ、タービン効率を向上することができる。ま
た、タービンランナーに流入する流体が動翼の背面を押
す方向に流入する場合、腹面側に発生しやすい腹面から
の流体の剥離を防止することができ、タービン効率を向
上することができる。
流入する流体が動翼の腹面を押す方向に流入する場合、
背面側に発生し易い背面からの流体の剥離を防止するこ
とができ、タービン効率を向上することができる。ま
た、タービンランナーに流入する流体が動翼の背面を押
す方向に流入する場合、腹面側に発生しやすい腹面から
の流体の剥離を防止することができ、タービン効率を向
上することができる。
【００１３】請求項１乃至３に記載の発明をセラミック
製またはその他の脆性材料製のタービンランナーに適用
すると、流体中の異物の衝突による動翼前縁の欠け破損
をなくすことができ、タービン効率を向上できるととも
にタービンの寿命を増大することができる。また、動翼
のシュラウド側端面の角に該端面における動翼厚さの１
／２以下１／５以上の半径の丸みを付すことにより、異
物がシュラウド側に衝突する場合にもシュラウド側端面
角部におけるＦＯＤを防止することができる。
製またはその他の脆性材料製のタービンランナーに適用
すると、流体中の異物の衝突による動翼前縁の欠け破損
をなくすことができ、タービン効率を向上できるととも
にタービンの寿命を増大することができる。また、動翼
のシュラウド側端面の角に該端面における動翼厚さの１
／２以下１／５以上の半径の丸みを付すことにより、異
物がシュラウド側に衝突する場合にもシュラウド側端面
角部におけるＦＯＤを防止することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示した実施例
を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載され
る寸法、材質、形状、その相対位置などは特に特定的な
記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する
趣旨ではなく単なる説明例に過ぎない。
を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載され
る寸法、材質、形状、その相対位置などは特に特定的な
記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する
趣旨ではなく単なる説明例に過ぎない。
【００１５】図１は、本発明の実施例に係わるラジアル
タービン動翼の斜視図を示し、ラジアルタービン動翼に
本発明を適用した場合における動翼前縁形状の実施例及
び動翼シュラウド側縁の実施例を従来例と比較して示
す。図１のＸ断面に示すように、動翼前縁２ａは、従来
の角部を有する形状（Ａ）に対し、本発明の実施例であ
る（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｃ′）では、動翼前縁が丸みを有
する形状とされている。丸みの形状については後述す
る。
タービン動翼の斜視図を示し、ラジアルタービン動翼に
本発明を適用した場合における動翼前縁形状の実施例及
び動翼シュラウド側縁の実施例を従来例と比較して示
す。図１のＸ断面に示すように、動翼前縁２ａは、従来
の角部を有する形状（Ａ）に対し、本発明の実施例であ
る（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｃ′）では、動翼前縁が丸みを有
する形状とされている。丸みの形状については後述す
る。
【００１６】図２は、本発明の第１実施例に係わる動翼
前縁形状と流れの動翼前縁への衝突状況を示す図であ
る。同図において、動翼前縁は半径ｒ１の円弧で丸めら
れ、動翼の背面側は該半径ｒ１の円弧と動翼背面２ｄに
接する半径ｒ２の円弧で接続され、動翼の腹面側は該半
径ｒ１の円弧と動翼腹面２に接する半径ｒ２′の円弧で
接続されている。この場合、ｒ１は動翼の厚さｔの１／
２以下１／５以上とするのがよい。図では動翼厚さｔ
は、中央部から前縁部にかけて一定に描かれているが、
前縁部にかけて厚さが薄くなるように形成される場合が
あり、その場合は厚さｔは背面２ｄと腹面２ｅを前縁ま
で延長した前縁における厚さとする。ｒ１が厚さｔの１
／２の場合は、前縁は１個の丸み半径ｒ１で丸められる
ことになる。
前縁形状と流れの動翼前縁への衝突状況を示す図であ
る。同図において、動翼前縁は半径ｒ１の円弧で丸めら
れ、動翼の背面側は該半径ｒ１の円弧と動翼背面２ｄに
接する半径ｒ２の円弧で接続され、動翼の腹面側は該半
径ｒ１の円弧と動翼腹面２に接する半径ｒ２′の円弧で
接続されている。この場合、ｒ１は動翼の厚さｔの１／
２以下１／５以上とするのがよい。図では動翼厚さｔ
は、中央部から前縁部にかけて一定に描かれているが、
前縁部にかけて厚さが薄くなるように形成される場合が
あり、その場合は厚さｔは背面２ｄと腹面２ｅを前縁ま
で延長した前縁における厚さとする。ｒ１が厚さｔの１
／２の場合は、前縁は１個の丸み半径ｒ１で丸められる
ことになる。
【００１７】さて、図２には図７で示したのと同様に、
動翼入口の絶対速度ｃ１が同じで動翼前縁の周速が
ｕ１、ｕ１′、ｕ１″と異なる場合の入口速度線図が描
かれているが、図７の動翼前縁２ａが平面である場合に
比べて相対速度ｗ１、ｗ１′、ｗ １″が前縁部に衝突す
る衝突角が平均的には小さくなり、動翼前縁に衝突する
流れの衝突損失が低減される。そして、前縁には角部が
ないので、動翼が非常に脆いセラミック製の場合、流体
中の異物等の衝突により破損するＦＯＤ（ForeignObjec
t Damage）を蒙ることがなくなる。
動翼入口の絶対速度ｃ１が同じで動翼前縁の周速が
ｕ１、ｕ１′、ｕ１″と異なる場合の入口速度線図が描
かれているが、図７の動翼前縁２ａが平面である場合に
比べて相対速度ｗ１、ｗ１′、ｗ １″が前縁部に衝突す
る衝突角が平均的には小さくなり、動翼前縁に衝突する
流れの衝突損失が低減される。そして、前縁には角部が
ないので、動翼が非常に脆いセラミック製の場合、流体
中の異物等の衝突により破損するＦＯＤ（ForeignObjec
t Damage）を蒙ることがなくなる。
【００１８】図３（Ａ）は、本発明の第２実施例に係わ
る動翼前縁形状と流れの動翼前縁への衝突状況を示す図
である。同図の場合、動翼の腹面２ｅと前縁とは半径ｒ
３の円弧で接続され、背面側は前記半径ｒ３の円弧と背
面２ｄとに接する半径ｒ４の円弧で接続されている。丸
み半径ｒ３は動翼前縁厚さの１／３以下１／１０以上と
するのがよい。この場合、特に（ａ）の場合即ちタービ
ン回転速度が小さい場合での流体の前縁に衝突する衝突
損失が少なく、動翼入口背面に発生し易い動翼面からの
剥離が防止され、タービン効率が向上される。そして、
前縁には角部がないので、動翼が非常に脆いセラミック
製の場合、流体中の異物等の衝突により破損するＦＯＤ
（Foreign Object Damage）を蒙ることがなくなる。
る動翼前縁形状と流れの動翼前縁への衝突状況を示す図
である。同図の場合、動翼の腹面２ｅと前縁とは半径ｒ
３の円弧で接続され、背面側は前記半径ｒ３の円弧と背
面２ｄとに接する半径ｒ４の円弧で接続されている。丸
み半径ｒ３は動翼前縁厚さの１／３以下１／１０以上と
するのがよい。この場合、特に（ａ）の場合即ちタービ
ン回転速度が小さい場合での流体の前縁に衝突する衝突
損失が少なく、動翼入口背面に発生し易い動翼面からの
剥離が防止され、タービン効率が向上される。そして、
前縁には角部がないので、動翼が非常に脆いセラミック
製の場合、流体中の異物等の衝突により破損するＦＯＤ
（Foreign Object Damage）を蒙ることがなくなる。
【００１９】図３（Ｂ）は、本発明の第３実施例に係わ
る動翼前縁形状と流れの動翼前縁への衝突状況を示す図
である。同図の場合、動翼の背面２ｄと前縁とは半径ｒ
３の円弧で接続され、腹面側は前記半径ｒ３の円弧と腹
面２ｅとに接する半径ｒ４の円弧で接続されている。丸
み半径ｒ３は動翼前縁厚さの１／３以下１／１０以上と
するのがよい。この場合、特に（ｃ）の場合、即ちター
ビン回転速度が大きい場合での流体の前縁に衝突する衝
突損失が少なく、動翼入口腹面に発生し易い動翼面から
の剥離が防止され、タービン効率が向上される。そし
て、前縁には角部がないので、動翼が非常に脆いセラミ
ック製の場合、流体中の異物等の衝突により破損するＦ
ＯＤ（Foreign Object Damage）を蒙ることがなくな
る。
る動翼前縁形状と流れの動翼前縁への衝突状況を示す図
である。同図の場合、動翼の背面２ｄと前縁とは半径ｒ
３の円弧で接続され、腹面側は前記半径ｒ３の円弧と腹
面２ｅとに接する半径ｒ４の円弧で接続されている。丸
み半径ｒ３は動翼前縁厚さの１／３以下１／１０以上と
するのがよい。この場合、特に（ｃ）の場合、即ちター
ビン回転速度が大きい場合での流体の前縁に衝突する衝
突損失が少なく、動翼入口腹面に発生し易い動翼面から
の剥離が防止され、タービン効率が向上される。そし
て、前縁には角部がないので、動翼が非常に脆いセラミ
ック製の場合、流体中の異物等の衝突により破損するＦ
ＯＤ（Foreign Object Damage）を蒙ることがなくな
る。
【００２０】図１のＹ断面に本発明の第４実施例であ
る、動翼シュラウド縁２ｂの断面形状を示す。（Ｄ）の
角部を有する従来形状に対し、（Ｅ）の本発明の第３実
施例では半径ｒ５で丸められている。前記半径ｒ５は該
縁面２ｂにおける動翼厚さの１／２以下１／５以上の半
径の丸みとする。動翼が非常に脆いセラミック製の場
合、流体中の異物等の衝突により動翼シュラウド縁２ｂ
の角部が破損するＦＯＤ（Foreign Object Damage）を
蒙ることがなくなる。
る、動翼シュラウド縁２ｂの断面形状を示す。（Ｄ）の
角部を有する従来形状に対し、（Ｅ）の本発明の第３実
施例では半径ｒ５で丸められている。前記半径ｒ５は該
縁面２ｂにおける動翼厚さの１／２以下１／５以上の半
径の丸みとする。動翼が非常に脆いセラミック製の場
合、流体中の異物等の衝突により動翼シュラウド縁２ｂ
の角部が破損するＦＯＤ（Foreign Object Damage）を
蒙ることがなくなる。
【００２１】前記動翼前縁の丸みは、タービンランナー
の鋳造時に付してもよいし、機械加工によって付しても
よい。或は、動翼外径をタービンランナーの外側流路２
ｃを形成するタービンランナー後面の外径よりも小さく
前縁が丸められた形状に鋳造し、前記後面の外周のみ機
械加工するようにしてもよい。また、以上の説明はラジ
アルタービンについて行ったが、斜流タービンについて
も同様に適用できることは明らかである。
の鋳造時に付してもよいし、機械加工によって付しても
よい。或は、動翼外径をタービンランナーの外側流路２
ｃを形成するタービンランナー後面の外径よりも小さく
前縁が丸められた形状に鋳造し、前記後面の外周のみ機
械加工するようにしてもよい。また、以上の説明はラジ
アルタービンについて行ったが、斜流タービンについて
も同様に適用できることは明らかである。
【００２２】
【発明の効果】本発明は、以上説明したような形態で実
施され、以下に記述されるような効果を奏する。
施され、以下に記述されるような効果を奏する。
【００２３】ラジアルタービンの動翼前縁に丸みを付す
ことにより、タービン効率を向上できるとともに、動翼
が非常に脆いセラミック製の場合でも流体中の異物の衝
突により惹起されるＦＯＤ（Foreign Object Damage）
を防止でき、タービンの寿命を長くすることができる。
ことにより、タービン効率を向上できるとともに、動翼
が非常に脆いセラミック製の場合でも流体中の異物の衝
突により惹起されるＦＯＤ（Foreign Object Damage）
を防止でき、タービンの寿命を長くすることができる。
【００２４】ラジアルタービン動翼のシュラウド縁の角
を該シュラウド縁における翼厚の１／２以下１／５以上
の半径の円弧で丸めることにより、タービン効率を低下
させることなく、動翼が非常に脆いセラミック製の場合
でも流体中の異物の衝突により惹起されるＦＯＤ（Fore
ign Object Damage）を防止でき、タービンの寿命を長
くすることができる。
を該シュラウド縁における翼厚の１／２以下１／５以上
の半径の円弧で丸めることにより、タービン効率を低下
させることなく、動翼が非常に脆いセラミック製の場合
でも流体中の異物の衝突により惹起されるＦＯＤ（Fore
ign Object Damage）を防止でき、タービンの寿命を長
くすることができる。
【図１】 本発明の実施例に係わるラジアルタービン動
翼を示す斜視図である。
翼を示す斜視図である。
【図２】 本発明の第１実施例に係わる動翼前縁形状と
流れの動翼前縁への衝突状況を示す図である。
流れの動翼前縁への衝突状況を示す図である。
【図３】 本発明の第２及び第３実施例に係わる動翼前
縁形状と流れの動翼前縁への衝突状況を示す図である。
縁形状と流れの動翼前縁への衝突状況を示す図である。
【図４】 ラジアルタービンの構成を示す局部縦断面図
である。
である。
【図５】 図４におけるタービンランナー１及びノズル
３をタービンランナー１のエキスデューサ３側から見た
正面図である。
３をタービンランナー１のエキスデューサ３側から見た
正面図である。
【図６】 図４におけるタービンランナー１の斜視図で
ある。
ある。
【図７】 従来のラジアルタービンの動翼前縁形状と流
れの動翼前縁への衝突状況を示す図である。
れの動翼前縁への衝突状況を示す図である。
１ タービンランナー
２ 動翼
３ ノズル
４ スクロール
５ スクロール室
６ スクロール出口
７ 外側流路形成部材
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 中道 憲治
長崎市深堀町五丁目717番１号 三菱重工
業株式会社長崎研究所内
(72)発明者 田北 勝彦
長崎市深堀町五丁目717番１号 三菱重工
業株式会社長崎研究所内
(72)発明者 御子神 隆
神奈川県相模原市田名3000番地 三菱重工
業株式会社汎用機・特車事業本部内
(72)発明者 吉田 史朗
神奈川県相模原市田名3000番地 三菱重工
業株式会社汎用機・特車事業本部内
(72)発明者 荻田 浩司
神奈川県相模原市田名3000番地 三菱重工
業株式会社汎用機・特車事業本部内
Ｆターム(参考） 3G002 BA01 BA08 BB01 EA08
Claims (5)
- 【請求項１】 ラジアルタービンランナーの動翼の流体
入口部端面の動翼前縁断面が折曲線で形成される事なく
任意の曲率をもってＲ状（以下丸みという）に形成した
ことを特徴とするラジアルタービン動翼。 - 【請求項２】 ラジアルタービンランナーの動翼の流体
入口部を、動翼の直角断面において、入口先端が該入口
の背面側および腹面側の双方またはいずれか一方に動翼
厚さの１／２以下１／５以上の半径の丸みを有し、それ
ぞれ前記丸み円に接して前記背面及び腹面を曲線で形成
したことを特徴とするラジアルタービン動翼。 - 【請求項３】 ラジアルタービンランナーの動翼の流体
入口部を、動翼の直角断面において、背面側または腹面
側のいずれか一方の入口先端が該入口における動翼厚さ
の１／３以下１／１０以上の半径の丸みを有し、それぞ
れ前記丸み円に接して腹面または背面を曲線で形成した
ことを特徴とするラジアルタービン動翼。 - 【請求項４】 ラジアルタービンランナーがセラミック
材またはその他の脆性材料製であることを特徴とする請
求項１乃至３のいずれか１項に記載のラジアルタービン
動翼。 - 【請求項５】 ラジアルタービンランナーがセラミック
材またはその他の脆性材料製であり、その動翼のシュラ
ウド側端面の角に該端面における動翼厚さの１／２以下
１／５以上の半径の丸みを付したことを特徴とする請求
項１乃至３のいずれか１項に記載のラジアルタービン動
翼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001345545A JP2003148101A (ja) | 2001-11-12 | 2001-11-12 | ラジアルタービン動翼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001345545A JP2003148101A (ja) | 2001-11-12 | 2001-11-12 | ラジアルタービン動翼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003148101A true JP2003148101A (ja) | 2003-05-21 |
Family
ID=19158863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001345545A Pending JP2003148101A (ja) | 2001-11-12 | 2001-11-12 | ラジアルタービン動翼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003148101A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010168918A (ja) * | 2009-01-20 | 2010-08-05 | Kobe Steel Ltd | ラジアルタービン |
| US8096777B2 (en) | 2006-11-20 | 2012-01-17 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Mixed flow turbine or radial turbine |
| JP2014001712A (ja) * | 2012-06-20 | 2014-01-09 | Toyota Central R&D Labs Inc | ラジアルタービンロータ、及びこれを備えた可変容量ターボチャージャ |
| JP2018053806A (ja) * | 2016-09-29 | 2018-04-05 | 株式会社吉田製作所 | エアタービンハンドピースとそのヘッド部におけるタービンロータの回転方法 |
-
2001
- 2001-11-12 JP JP2001345545A patent/JP2003148101A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8096777B2 (en) | 2006-11-20 | 2012-01-17 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Mixed flow turbine or radial turbine |
| JP2010168918A (ja) * | 2009-01-20 | 2010-08-05 | Kobe Steel Ltd | ラジアルタービン |
| JP2014001712A (ja) * | 2012-06-20 | 2014-01-09 | Toyota Central R&D Labs Inc | ラジアルタービンロータ、及びこれを備えた可変容量ターボチャージャ |
| JP2018053806A (ja) * | 2016-09-29 | 2018-04-05 | 株式会社吉田製作所 | エアタービンハンドピースとそのヘッド部におけるタービンロータの回転方法 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
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