JP2003134832A

JP2003134832A - 電力変換システム

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Publication number: JP2003134832A
Application number: JP2001321395A
Authority: JP
Inventors: Toshifumi Yoshikawa; 敏文吉川; Shunsuke Mitsune; 三根　　俊介; Naoto Onuma; 大沼　　直人; Kenichi Toida; 憲一樋田; Kosei Kishikawa; 岸川　　孝生
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2001-10-19
Filing date: 2001-10-19
Publication date: 2003-05-09
Anticipated expiration: 2021-10-19
Also published as: JP3780901B2

Abstract

(57)【要約】【課題】比較的簡単な制御構成によって、横流を抑制し
ながらも、複数の電力変換器を安定に制御できる電力変
換システムを提供する。【解決手段】第１の電力変換器（１Ａ）は、第１の電流
（ｉ_A）が所定の値（ｉ_i ^*）に近づくように、かつ第１
および第２の電力変換器（１Ａ，１Ｂ）間に生じる横流
が零に近づくように制御され、第２の電力変換器（１
Ｂ）は、第２の電流（ｉ_B ）が所定の値（ｉ_i ^*）に近づ
くように、第１の電力変換器（１Ａ）とは独立に制御さ
れる。【効果】横流を抑制しながらも横流制御に伴う第１およ
び第２の電力変換器間の干渉を防止できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、複数台の電力変換
器により負荷に電力を供給する電力変換システムに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】一般に、電動機駆動装置などのような電
力変換システムは、インバータのような電力変換器とこ
れを制御する制御装置により構成される。ここで、大容
量の電動機駆動装置を実現するには、電力変換器を大容
量化する必要があり、その方法の一つとして、複数の電
力変換器を並列運転させて各変換器の出力電力の和を交
流電動機に供給する方法がある。

【０００３】変換器の並列運転には、各変換器をリアク
トルまたは相間リアクトルを介して電動機に接続する形
態と、３相２巻線電動機を用いて３相巻線一組に対して
１つの変換器を接続する形態とがある。前者の場合、各
変換器は電気的に結合しており、後者の場合は磁気的に
結合している。このような結合が存在するため、各変換
器を構成しているスイッチング素子のスイッチング特性
（例えばターンオフ特性）のばらつきにより電圧差が生
じると、この結合を介して変換器間に不要な循環電流が
流れる。この循環電流は‘インバータ間横流’もしくは
‘横流’とも呼ばれており、以下では、‘横流’と記載
する。

【０００４】インバータの並列運転システムにおいて、
このような横流を効果的に抑制する制御方法として、特
許第２５１５９０３号公報に記載された方法と、電気学
会半導体電力変換研究会資料ＳＰＣ−００−４５（２０
００年６月）の第４７頁から５３頁にインバータ並列運
転システムの制御手法に関する解析と題して記載された
方法とが挙げられる。これらは、電力変換器の出力電流
を制御する電流補償器において、出力電流の加算値、即
ち電動機に流れる電流に対する制御ゲインと各変換器の
不平衡電流、即ち横流に対する制御ゲインとを異ならせ
て制御する方法である。これにより、電動機に流れる電
流に対する制御応答と横流に対する制御応答とをそれぞ
れ区別して設定できる。その結果、横流を適切な制御ゲ
インで抑制でき、かつリアクトルを小形化できる効果が
得られる。また上記の他、並列した変換器の制御方法と
して、特開昭６３−３１６６７０号公報，特開昭６１−
２１８３７３号公報，特開平３−１２８６２６号公報に
それぞれ制御方法が記載されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】まず、特許第２５１５
９０３号公報に記載された方法に対する課題を述べる。
本公報には、大きく分けて、１）出力電流の加算値、即
ち電動機に流れる電流に対する制御ゲインと各変換器間
の横流に対する制御ゲインとを全く独立に設定できる制
御構成と、２）電動機に流れる電流に対する制御ゲイン
と横流に対する制御ゲインが制約のある異なる値に設定
できる制御構成とが提示されている。

【０００６】前者は、制御構成が複雑であるため、制御
をディジタル化した場合、即ちマイコンやディジタルプ
ロセッサで実装した場合に、演算処理に時間がかかる。
この結果、むだ時間遅れが大きくなり、安定余裕が減少
するため、制御ゲインを上げられず、制御系の指令応答
特性や外乱抑制特性が悪くなるという問題が生じる。

【０００７】後者は、制御構成が簡単であるが、提示さ
れている構成では電動機電流制御に誤差が生じる。これ
は、インバータ並列運転システムの制御系を解析し、電
動機電流制御系と横流制御系に分けることによって示す
ことができる。具体的には、横流制御系から電動機電流
制御系へ干渉入力が発生することになり、これが外乱と
なって、電動機電流制御に誤差を生じさせる。この誤差
は、例えばエレベータ用の電動機ではエレベータのかご
速度の誤差やかごの振動を生み出す可能性があり、エレ
ベータの乗り心地に影響するため問題となる。

【０００８】次に、電気学会半導体電力変換研究会資料
ＳＰＣ−００−４５（２０００年６月）の第４７頁から
５３頁にインバータ並列運転システムの制御手法に関す
る解析と題して記載された方法に対する課題を述べる。
ここに提示されている制御構成は、電動機に流れる電流
に対する制御ゲインと横流に対する制御ゲインを完全に
独立させることができ、構成も比較的簡素になってい
る。しかし、それぞれのインバータを制御する制御装置
が相互に干渉し合う可能性があり、制御動作が不安定化
する可能性がある。

【０００９】この他、特開昭６３−３１６６７０号公報
において開示された制御構成では、各インバータの制御
において、それぞれの電流検出値を相互に加算した信号
を用いているために、各インバータの制御が相互干渉し
合う可能性があり、問題となる。また、特開昭６１−２
１８３７３号公報において開示された制御構成では、一
括の制御装置には対応できるが、変換器それぞれに個別
に制御装置を備える場合には対応できないため、問題と
なる。ここで、実際のケースでは、変換器へのゲートパ
ルス信号はパルスの劣化を防ぐため、できるだけ短距離
で伝送する必要があり、個別の制御装置による実装が望
ましい。さらに、特開平３−128626号公報において開示
された制御構成では、それぞれの変換器に対する制御構
成が、全て平均電圧（各変換器の出力電圧を加算した量
から演算）を用いた同一の構成のため、各変換器の制御
が相互干渉し合う可能性があり、問題となる。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明の課題は、比較的
簡単な制御構成によって、横流を抑制しながらも、複数
の電力変換器を安定に制御できる電力変換システムを提
供することにある。

【００１１】本発明に係る電力変換システムにおいて
は、第１および第２の電力変換装置が、負荷に対し、そ
れぞれ第１および第２の電流を出力する。第１の電力変
換器は、第１の電流が所定の値に近づくように、かつ第
１および第２の電力変換器間に生じる横流がゼロに近づ
くように制御される。第２の電力変換器は、第２の電流
が所定の値に近づくように、第１の電力変換器とは独立
に制御される。このように、第１の電力変換器の制御に
よって横流が制御され、かつ第２の電力変換器が独立に
制御されるので、横流を抑制しながらも横流制御に伴う
第１および第２の電力変換器間の干渉を防止できる。し
たがって、第１および第２の電力変換器を共に安定に制
御できる。

【００１２】本発明に係る他の電力変換システムにおい
ては、第１の電力変換器は、第１の電流の値と、第１の
電流の値と前記第２の電流の値の加算値とに基づいて制
御され、第２の電力変換器は、第２の電流の値に基づい
て、第１の電力変換器とは独立に制御される。このよう
に、第１の電力変換器が第１および第２の電流の値の加
算値によって制御されるので横流を制御できる。さら
に、第２の電力変換器が独立に制御されるので、横流制
御に伴う第１および第２の電力変換器間の干渉を防止で
きる。例えば、第２の電力変換器は、第１の電流の変動
に影響されること無く、制御される。したがって、第１
および第２の電力変換器を共に安定に制御できる。

【００１３】本発明に係るさらに他の電力変換システム
においては、第１の電力変換器は、第１の電流の値と、
第１の電流の値と第２の電流の値の加算値とに基づいて
制御され、第２の電力変換器は、第１および第２の電流
の値の内、第２の電流の値のみに基づいて制御される。
第２の電力変換器が第２の電流の値のみに基づいて制御
されることにより、横流制御に伴う第１および第２の電
力変換器間の干渉を防止できる。

【００１４】本発明に係るさらに他の電力変換システム
においては、第１および第２の電力変換器は、それぞれ
第１および第２の制御装置を備える。第１の制御装置
は、第２の制御装置から第１の制御装置へ伝送される第
２の電流の値に応じた信号に基づいて第１の電力変換器
を制御し、第２の制御装置は、第１の電力変換器とは独
立に第２の電力変換器を制御する。このように、第１の
電力変換器が第２の電流の値に応じた信号に基づいて制
御されるので、横流が制御され、かつ第２の電力変換器
が独立に制御されるので、横流制御に伴う第１および第
２の電力変換器間の干渉を防止できる。

【００１５】電力変換器としては、インバータ，コンバ
ータなどが有る。また、負荷としては、各種電動機や、
各種電気装置などが有る。

【００１６】なお、本発明に係る電力変換システムの他
の特徴は、以下の記載から明らかになるであろう。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面を参
照して説明する。

【００１８】図１は、本発明を適用した第１の実施例で
ある交流電動機の駆動装置の構成図を表している。電動
機駆動装置は、インバータ１Ａ（第１の電力変換器）か
ら電力線２Ａ，相間リアクトル４を介して交流電動機３
に電力を供給する系と、インバータ１Ｂ（第２の電力変
換器）から電力線２Ｂ，相間リアクトル４を介して交流
電動機３に電力を供給する系とによるインバータのセッ
ト並列接続で構成されている。以下では、インバータ１
Ａ，電力線２Ａおよびインバータ１Ａを制御する制御装
置６Ａよりなる系をＡ系，インバータ１Ｂ，電力線２Ｂ
およびインバータ１Ｂを制御する制御装置６Ｂよりなる
系をＢ系と呼ぶことにする。

【００１９】Ａ系インバータ１Ａ，Ｂ系インバータ１Ｂ
は、ＩＧＢＴ（Insulated GateBipolar Transistor）ま
たはＧＴＯ(Gate Turn Off thyristor）のような半導体
スイッチング素子を用いて構成されており、それぞれＡ
系の制御装置６Ａ，Ｂ系の制御装置６Ｂからの制御指令
に基づいて、３相の交流電圧・電流を出力する。また、
Ａ系制御装置６Ａ，Ｂ系制御装置６Ｂは、それぞれのイ
ンバータに対する個別の制御装置となっており、これら
はマイコン，ＤＳＰ（Digital SignalProcessor ），ゲ
ートアレイ，システムＬＳＩ等によって実現される。交
流電動機３には、誘導電動機，永久磁石同期電動機，３
相２巻線誘導電動機が用いられる。

【００２０】次に、各制御装置の処理の流れを説明す
る。本実施例における制御装置の特徴として、次の３点
が挙げられる。

【００２１】１）Ｂ系制御装置６Ｂは、Ａ系制御装置６
Ａに対して、制御的に独立している。言い換えると、Ｂ
系制御装置６ＢはＡ系制御装置６Ａの動作による干渉を
受けない制御構成となっている。すなわち、Ｂ系インバ
ータは、Ａ系インバータ動作からの干渉を受けずに、Ａ
系インバータとは独立に制御される。

【００２２】２）Ａ系制御装置６Ａでは、Ａ系インバー
タ１Ａの電流検出値ｉ_A （第１の電流）とＢ系インバー
タ１Ｂの電流検出値ｉ_B(第２の電流）の加算値(ｉ_A＋ｉ
_B)に対する制御と、ｉ_A に対する制御を実施し、Ｂ系制
御装置６Ｂでは、ｉ_B に対する制御を実施する。

【００２３】３）Ｂ系制御装置６ＢからＡ系制御装置６
ＡへＢ系インバータ１Ｂの電流検出値ｉ_B をディジタル
信号として伝送し、横流制御に用いる。

【００２４】まず処理の簡単なＢ系制御装置６Ｂの処理
の流れを説明する。Ｂ系制御装置６Ｂは、Ｂ系インバー
タ電流の検出値ｉ_B を用いて、ｉ_B に対する電流補償に
より、Ｂ系インバータ１Ｂに対する制御指令を演算す
る。電流センサ５Ｂ，Ａ／Ｄ変換器（アナログ／ディジ
タル変換器）７Ｂを介して、Ｂ系インバータ１Ｂの電流
検出値ｉ_B を取り込む。ｉ_B と電流指令値ｉ_i ^*との偏差
を減算器６１Ｂで演算し、この偏差を電流補償器６２Ｂ
で零に近づくように補償する。すなわち、Ｂ系制御装置
６Ｂは、ｉ_B に基づいて、ｉ_B が所定の値であるｉ_i ^*に
近づくように、Ｂ系インバータ１Ｂを制御する。本実施
例においては、Ｂ系インバータ１Ｂは、ｉ_A とｉ_B の内
ｉ_B のみに基づいて制御されるので、ｉ_A の変動に影響
されずにＡ系インバータ１Ａとは独立に制御される。こ
こで、電流補償器６２Ｂには比例補償器または比例積分
補償器を用いる。電流補償器６２Ｂの出力は、Ｂ系イン
バータ１Ｂに対する電圧指令Ｖ_B ^*となり、ＰＷＭ(Pulse
Width Modulation)制御器９Ｂによって、ＰＷＭパルス
指令に変換され、Ｂ系インバータ１Ｂへの制御指令とな
る。また、ｉ_B はディジタル信号伝送用の送信器１０Ｂ
により送信データに変換され、ディジタル信号用通信線
１１を介してＡ系制御装置６Ａに送信される。

【００２５】次に、Ａ系制御装置６Ａの処理の流れを説
明する。Ａ系制御装置６Ａでは、Ａ系インバータ電流の
検出値ｉ_A とＢ系インバータ電流の検出値ｉ_B とを用い
て、ｉ_A に対する電流補償と、（ｉ_A＋ｉ_B）に対する電
流補償を実施し、Ａ系インバータ１Ａに対する制御指令
を演算する。まず、Ａ系制御装置６Ａでは、電流センサ
５Ａ，Ａ／Ｄ変換器７Ａを介して、Ａ系インバータ１Ａ
の電流検出値ｉ_A を取り込み、さらに、バッファ機能付
き受信器８Ａを介して、Ｂ系インバータ１Ｂの電流検出
値ｉ_B を取り込む。ｉ_A に対する電流補償については、
減算器６１Ａにて、ｉ_A と電流指令値ｉ_i ^*の偏差を演算
し、この偏差を電流補償器６２Ａで零に近づくように補
償する。すなわち、Ａ系制御装置６Ａは、ｉ_A に基づい
て、ｉ_Aが所定の値であるｉ_i ^*に近づくように、Ａ系イ
ンバータ１Ａを制御する。ここで、電流補償器６２Ａに
は比例補償器または比例積分補償器を用いる。(ｉ_A＋ｉ
_B)に対する電流補償については、加算器６３Ａにて（ｉ
_A＋ｉ_B）を演算し、また係数乗算器６４Ａにてｉ_i ^*を２
倍して、両者の偏差２×ｉ_i ^*−(ｉ_A＋ｉ_B)を減算器６５
Ａで演算し、この偏差が零に近づくように電流補償器６
６Ａで補償する。すなわち、Ａ系制御装置６Ａは、（ｉ
_A＋ｉ_B）に基づいて、ＡおよびＢ系インバータ間に発生
する横流が零に近づくように、Ａ系インバータ１Ａを制
御する。ここで、電流補償器６６Ａには比例補償器また
は比例積分補償器を用いる。加算器６７Ａでは、電流補
償器６２Ａと電流補償器６６Ａの出力を加算し、この結
果がＡ系インバータ１Ａに対する電圧指令Ｖ_A ^*となる。
ＰＷＭ制御器９Ａは、Ｖ_A ^*をＰＷＭパルス指令に変換し
て、Ａ系インバータ１Ａへの制御指令として出力する。
ここで、バッファ機能付き受信器８Ａは、受信したｉ_B
データをメモリ等のバッファにしばらくの時間（例えば
１サンプル周期以上）蓄積できる。このためｉ_B を受信
するタイミングとＡ系制御装置６Ａがｉ_B を取り込むタ
イミングがずれていても、バッファに一時保存すること
で、データの受け渡しが可能となる。図１の制御装置そ
れぞれの動作シーケンスについては、図６を基に後述す
る。

【００２６】図１の交流電動機の駆動装置に対する制御
原理を次に説明する。Ａ系インバータ１Ａに対する電流
検出値をｉ_A 、Ｂ系インバータ１Ｂに対する電流検出値
をｉ_B 、電流指令値をｉ_i ^*、Ａ系インバータ１Ａに対す
る電圧指令をＶ_A ^*、Ｂ系インバータ１Ｂに対する電圧指
令をＶ_B ^*とする。また、各電流補償器には比例補償器を
用いることにし、比例ゲインをそれぞれ、電流補償器６
２Ａ，６２ＢはＫ_1p、電流補償器６６ＡはＫ_2pと定め
る。この時、Ａ系制御装置６Ａ，Ｂ系制御装置６Ｂの制
御を表す式は、それぞれ次のようになる。

【００２７】

【数１】

【００２８】

【数２】

【００２９】（１）式と（２）式の和、および（１）式
と（２）式の差を求めると、それぞれ次のようになる。

【００３０】

【数３】

【００３１】

【数４】

【００３２】（３）式および（４）式において、各変数
を次のように置き換える。

【００３３】（３）式において、

【００３４】

【数５】

【００３５】（４）式において、

【００３６】

【数６】

【００３７】ここで、ｉ_m はＡ系とＢ系のインバータ電
流の和であり、電動機に流れる電流に対応し、ｉ_c はＡ
系とＢ系のインバータ電流の差であり、Ａ系とＢ系のイ
ンバータ間の横流に対応する。また、Ｖ_m ^*はＡ系とＢ系
のインバータ電圧指令の和であり、これを電動機に対す
る電圧指令と考え、Ｖ_c ^*はＡ系とＢ系のインバータ電圧
指令の差であり、これを横流が流れる回路における電圧
指令と考える。この時、（３）式、（４）式はそれぞれ
次のように表すことができる。

【００３８】

【数７】

【００３９】

【数８】

【００４０】（５）式を電動機に電流を流す回路（これ
を電動機電流回路と呼ぶ）に対する電流制御を表す式と
考え、（６）式を横流を流す回路（これを横流回路と呼
ぶ）に対する電流制御を表す式と考えると、それぞれの
制御系のイメージは図４のように表すことができる。こ
こで、電動機電流回路および横流回路は元のインバータ
並列運転システムの回路を等価変換したものに対応し、
両者をまとめてインバータ並列運転システムの等価回路
と呼ぶことにする。

【００４１】インバータ並列運転システムは、図１のよ
うに、２台のインバータとその制御装置、および電動機
が相互作用する系のため、そのままではその動作を捉え
にくいが、電動機電流回路と横流回路による等価回路と
して表すと、動作の把握が容易になる。本実施例の効果
も、等価回路上で表すとより明確になるため、以下、等
価回路上でその意味を説明する。

【００４２】図４が表す意味を説明するために、まず、
図３が表す意味を説明する。図３は、インバータ並列運
転システムに対する理想的な制御の状態を表しており、
電動機電流回路と横流回路がそれぞれ独立に制御できて
いることが分かる。即ち、電動機電流は電動機電流補償
器で制御され、横流回路は横流補償器で制御されてお
り、両者の間に干渉はない。この結果、電動機電流，横
流共に制御指令と一致するように制御できる。尚、従来
技術に挙げた、電気学会半導体電力変換研究会資料ＳＰ
Ｃ−００−４５（２０００年６月）の第４７頁から５３
頁にインバータ並列運転システムの制御手法に関する解
析と題して記載された方法は、図３に対応する制御を実
現できる。しかし、課題に記したように、Ａ系，Ｂ系の
制御装置間で相互に制御的に干渉する可能性があること
や、双方向の通信が必要でありノイズが混入する可能性
が高くなること、またノイズが混入した場合、相互干渉
により影響が大きくなること等の問題がある。

【００４３】図４は、図１に示した交流電動機の駆動装
置の制御上の働きを等価回路上で表した図となってい
る。図３と異なる点は、電動電流回路の制御系から横流
回路の制御系への干渉入力の存在にある。この干渉入力
は、（６）式の（Ｋ_mp−Ｋ_cp）（ｉ_m ^*−ｉ_m）項に対応
している。この干渉入力のため、横流回路に対する制御
には制御誤差が発生する。しかし、電動機電流回路に対
する制御には影響がない。従って、発生する横流が許容
範囲内であれば、電動機電流は制御指令通りに制御でき
るため、電動機の駆動装置としての目的は達せられるこ
とになる。

【００４４】また、制御誤差で発生する横流の大きさ
は、（Ｋ_mp−Ｋ_cp）（ｉ_m ^*−ｉ_m）で決まるため、Ｋ_mp
とＫ_cpとを近づけることで横流を小さくできる。尚、Ｋ
_mpとＫ_cpはそれぞれ電動機電流回路のインダクタンス、
横流回路のインダクタンス値に比例するため、両者の値
を近づけることは、横流回路のインダクタンス値を増や
す、即ち、インバータと電動機間に挿入するリアクトル
のインダクタンス値を増やすことになる。従って、実際
はＫ_mpとＫ_cpは横流が許容値に入るような範囲で、適当
な差にとどめておくのが望ましい。

【００４５】さらに比較のため、特許第２５１５９０３
号公報に記載された従来技術の問題点を等価回路上で説
明する。図７は、特許第２５１５９０３号公報に記載さ
れた従来技術の制御構成を表している。図１と同じ要素
については図１と同じ番号で表している。図１と異なる
点は、Ａ系インバータ１Ａに対する制御が(ｉ_A＋ｉ_B)に
対する電流制御のみで行われている点にある。具体的に
は、Ａ系インバータ１Ａに対する制御は、ｉ_A とｉ_B を
加算器６３Ａで加算して、これを係数乗算器１３Ａで１
／２倍して、電流指令値ｉ_i ^*との偏差を減算器６５Ａで
演算し、電流補償器１２Ａで偏差を零に補償するように
電圧指令Ｖ_A ^*を出力して実施される。尚、Ｂ系インバー
タ１Ｂに対する制御は図１と同様となる。電流補償器１
２Ａの比例ゲインをＫ_3pと定めると、Ａ系とＢ系インバ
ータに対する制御を表す式は、それぞれ次のようにな
る。

【００４６】

【数９】

【００４７】

【数１０】

【００４８】（７）式と（８）式の和、および（７）式
と（８）式の差を求めると、それぞれ次のようになる。

【００４９】

【数１１】

【００５０】

【数１２】

【００５１】（９）式および（１０）式において、各変
数を次のように置き換える。

【００５２】（９）式において、

【００５３】

【数１３】

【００５４】（１０）式において、

【００５５】

【数１４】

【００５６】この時、（９）式，（１０）式はそれぞれ
次のように表すことができる。

【００５７】

【数１５】

【００５８】

【数１６】

【００５９】（１１）式，（１２）式を等価回路上で表
すと、図５のようになる。この図が特許第２５１５９０
３号公報に記載された従来技術の制御の働きを表した図
となる。

【００６０】図５では、横流回路に対する制御系から電
動機電流に対する制御系に入り込む干渉入力が存在す
る。干渉入力は外乱となるため、電動機電流に対する制
御は、制御指令に対して、誤差が発生することになる。
この誤差は、例えばエレベータ用の電動機ではエレベー
タのかご速度の誤差やかごの振動を生み出す可能性があ
り、乗り心地に影響するため、問題となる。また、干渉
入力はＫ_c・ｉ_cであるため、制御ゲインＫ_c を零にしな
い限りこれを零にすることはできない。このように、特
許第２５１５９０３号公報に記載された従来技術の制御
の働きを等価回路上で解析すると、横流回路に対する制
御系から電動機電流に対する制御系に干渉入力が生じて
おり、これは電動機電流制御に対する外乱として作用す
るため、電動機の動作に振動等の悪影響が生じることが
問題となる。

【００６１】これに対して、図１に示した実施例の電動
機駆動装置は、等価回路上では、図４のような制御とな
り、電動機電流回路の制御系には干渉入力がなく、制御
指令通りに制御できるという長所がある。図４では、横
流回路の制御系に干渉入力が存在するが、電動機の動作
には影響がなく、またその大きさは制御ゲインを調整す
ることで小さくすることができる。

【００６２】以上、図１に示した実施例による電動機駆
動装置を制御上の特徴という面から説明したが、次に、
実装上の特徴を図１を基に説明する。

【００６３】まず第一に、Ｂ系制御装置６ＢがＡ系制御
装置６Ａとは制御的に独立している点が挙げられる。こ
れは、図１にあるように、Ｂ系制御装置６ＢはＢ系イン
バータ１Ｂの電流検出値ｉ_B のみを使って、制御するた
め、Ａ系インバータ１Ａの電流が何らかの影響で大きく
変動したとしても、Ｂ系制御装置６Ｂはその変動には影
響されずに安定に動作を続けることができる。これに対
して、従来技術に挙げた、電気学会半導体電力変換研究
会資料ＳＰＣ−００−４５（２０００年６月）の第４７
頁から５３頁にインバータ並列運転システムの制御手法
に関する解析と題して記載された方法では、Ａ系制御装
置もＢ系制御装置も共にＡ系インバータ，Ｂ系インバー
タの電流検出値を用いているため、例えば、Ａ系インバ
ータの電流が何らかの影響で大きく変動すると、それに
よって、Ｂ系インバータの電流も変動し、この結果がさ
らにＡ系インバータの電流の変動を生み出すという相互
干渉状態になり、制御が不安定化する可能性が考えられ
る。図１に示した電動機駆動装置ではこの可能性が低
い。

【００６４】第二に、制御装置間の通信が、Ｂ系インバ
ータ１Ｂの電流検出値ｉ_B のみの伝送で良い点が挙げら
れる。例えば、従来技術に挙げた、電気学会半導体電力
変換研究会資料ＳＰＣ−００−４５（２０００年６月）
の第４７頁から５３頁にインバータ並列運転システムの
制御手法に関する解析と題して記載された方法では、相
互にｉ_A とｉ_B を伝送し合う必要があり、この場合、通
信路が２本あるため、信号にノイズが入る可能性が高ま
るという問題がある。これに対して、図１の装置では、
ｉ_B のみの伝送のため、ノイズの入る可能性を小さくす
ることができる。また、上記の従来技術では、Ａ系制御
装置とＢ系制御装置が共に、送信器と受信器を備える必
要があるが、図１の装置では、Ｂ系制御装置に送信器、
Ａ系制御装置に受信器を備えるだけでよく、通信部の構
成が簡素化でき、部品点数も減るため信頼性を上げるこ
とができる。

【００６５】第三に、Ａ系制御装置６ＡとＢ系制御装置
６Ｂ間でのｉ_B の伝送をディジタル信号用通信線１１を
介したディジタル信号による伝送としていることが挙げ
られる。これにより、伝送中にノイズが混入する影響を
抑制でき、動作信頼性を向上できる。また、Ａ系制御装
置６Ａにおける受信器をバッファ機能付きの受信器とし
ているために、ｉ_B が伝送されるタイミングと、Ａ系制
御装置６Ａがｉ_Bを取り込むタイミングがずれていて
も、バッファに一時保存して受け渡すことが可能にな
る。図６に、Ａ系制御装置６ＡとＢ系制御装置６Ｂの動
作シーケンスを示す。まずＡ系制御装置６Ａの動作シー
ケンスから説明する。まず、Ａ系インバータ電流検出値
ｉ_A のディジタルデータをＡ／Ｄ変換器７Ａから入力し
（Ｓ１Ａ）、次にＢ系インバータ電流検出値ｉ_B のディ
ジタルデータをバッファ機能付き受信器８Ａから入力す
る（Ｓ２Ａ）。そして、取り込んだｉ_A とｉ_B を用い
て、電流制御演算を実施し、電圧指令Ｖ_A ^*を求める（Ｓ
３Ａ）。最後に、電圧指令Ｖ_A ^*により、ＰＷＭ制御器９
ＡでＰＷＭ制御を行い、ＰＷＭパルス指令をインバータ
１Ａに出力する（Ｓ４Ａ）。以上が、１制御周期内での
Ａ系制御装置６Ａの動作シーケンスとなる。従って、１
制御周期毎にｉ_B を更新するため、制御周期が短けれ
ば、ｉ_A とｉ_B とはほぼ同期したデータとして扱うこと
ができる。尚、Ｂ系制御装置６Ｂの動作シーケンスは、
Ａ系制御装置６Ａの動作シーケンスに対して、ｉ_B の受
信の代わりに、送信器１０Ｂによるｉ_B の送信処理が入
る。図６に示した動作シーケンスを適用することによ
り、Ａ系制御装置６ＡとＢ系制御装置６Ｂ間でのｉ_B の
伝送を含めて、それぞれの制御処理がスムーズに実行で
きる。

【００６６】最後に、以上で説明した図１に示した実施
例の電動機駆動装置の特徴をまとめる。１）等価回路上で制御の働きを解析すると、電動機電流
回路に対する制御系には、外乱となる干渉入力が入り込
まず、制御指令に一致するように制御できる。２）Ｂ系制御装置６Ｂは、Ａ系制御装置６Ａに対して、
制御的に独立しており、相互干渉が起こらず、システム
として安定な制御動作が可能となる。３）Ｂ系制御装置６ＢからＡ系制御装置６Ａへはｉ_B の
みを伝送すればよいため、伝送時にノイズが混入する可
能性が小さくなり、また伝送のために必要な装置も簡素
化できる。４）Ｂ系制御装置６ＢからＡ系制御装置６Ａへのｉ_B の
伝送は、ディジタル信号として、伝送されるため、伝送
時に混入するノイズの影響を低減できる。

【００６７】図２は、本発明を適用した交流電動機の駆
動装置の第２の実施例を表している。図２において、図
１と同じ構成要素は同じ番号で表している。図２が図１
と異なる点は、Ｂ系インバータ１Ｂの電流検出信号を電
流センサ５Ｂから直接、Ａ系制御装置６ＡのＡ／Ｄ変換
器７Ａに入力させている点にある。この場合、電流セン
サ５ＢからＡ系制御装置６ＡのＡ／Ｄ変換器７Ａへはア
ナログ信号として伝送することになり、ノイズが混入す
る可能性が高くなるが、反面、伝送は瞬時に行われるた
め、伝送によるむだ時間遅れは非常に小さくなり、制御
安定性が向上するため、制御ゲインを高くできる。この
結果、電動機に対する制御応答性を向上できる。図２の
構成は、例えば高速な制御応答性が必要な場合に適して
いる考えられる。尚、この場合、電流センサ５ＢからＡ
系制御装置６ＡのＡ／Ｄ変換器７Ａへのアナログ信号線
のノイズ対策を強化する必要がある。

【００６８】上記実施例によれば、制御原理上は、電動
機に流れる電流に対する制御ゲインと横流に対する制御
ゲインを異ならせることができる上で、電動機の電流に
対する制御系には横流に対する制御系からの干渉入力が
入り込まないような制御を実現できる。従って、電動機
の電流を指令通りに制御できる。さらに、制御実装上
は、Ｂ系制御装置がＡ系制御装置に対して制御的に独立
しているため、言い換えると、Ｂ系制御装置はＡ系制御
装置の動作による干渉を受けないため、仮にＡ系制御装
置のためにＡ系インバータの電流が変動したとしても、
Ｂ系制御装置はその影響を受けないため、相互干渉は発
生せず、定常的にはＡ系，Ｂ系インバータ共に安定に動
作できる。また、Ａ系制御装置とＢ系制御装置間の通信
路は１つで良いため、ノイズの混入を受けにくいように
できる。

【００６９】実施例では、誘導電動機と相間リアクトル
の組合せによる構成を説明したが、その代わりに３相２
巻線電動機を適用した場合でも、制御装置の構成は同じ
にして同様の効果を得ることができる。

【００７０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
比較的簡単な制御構成によって、横流を抑制しながら
も、負荷に電力を供給する複数の電力変換器を安定に制
御できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による第１の実施例における電動機駆動
装置の構成図。

【図２】本発明による第２の実施例における電動機駆動
装置の構成図。

【図３】インバータのセット並列運転システムに対する
等価回路上での制御系イメージ。

【図４】第１の実施例の制御構成による等価回路上での
制御系イメージ。

【図５】従来の制御構成による等価回路上での制御系イ
メージ。

【図６】第１の実施例における電動機駆動装置に対する
動作シーケンス。

【図７】従来の電動機駆動装置の構成図。

【符号の説明】

１Ａ…Ａ系インバータ、１Ｂ…Ｂ系インバータ、２Ａ…
Ａ系電力線、２Ｂ…Ｂ系電力線、３…交流電動機、４…
相間リアクトル、５Ａ…Ａ系電流センサ、５Ｂ…Ｂ系電
流センサ、６Ａ…Ａ系制御装置、６Ｂ…Ｂ系制御装置、
７Ａ，７Ｂ…Ａ／Ｄ変換器、８Ａ…バッファ機能付き受
信器、９Ａ，９Ｂ…ＰＷＭ制御器、10Ｂ…送信器、１１
…ディジタル信号用通信線、１２Ａ，６２Ａ，６２Ｂ，
６６Ａ…電流補償器、１３Ａ…係数乗算器、６１Ａ，６
１Ｂ，６５Ａ…減算器、６３Ａ，６７Ａ…加算器、６４
Ａ…係数乗算器。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者大沼直人茨城県ひたちなか市市毛1070番地株式会社日立製作所ビルシステムグループ水戸ビルシステム本部内 (72)発明者樋田憲一茨城県ひたちなか市市毛1070番地株式会社日立製作所ビルシステムグループ水戸ビルシステム本部内 (72)発明者岸川孝生茨城県ひたちなか市市毛1070番地株式会社日立製作所ビルシステムグループ水戸ビルシステム本部内Ｆターム(参考） 5G066 HA08 HB03 5H007 BB06 CA01 CA05 CC05 CC09 CC35 DA05 DB07 DC02 EA02 5H576 BB06 DD02 DD04 EE11 EE14 GG04 HA04 HA07 HB02 HB05 JJ03 JJ24 JJ25 LL22

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】負荷に第１の電流を出力する第１の電力変
換器と、前記負荷に第２の電流を出力する第２の電力変換器と、
を備え、前記第１の電力変換器は、前記第１の電流が所定の値に
近づくように、かつ前記第１および第２の電力変換器間
に生じる横流が零に近づくように制御され、前記第２の電力変換器は、前記第２の電流が前記所定の
値に近づくように、前記第１の電力変換器とは独立に制
御される電力変換システム。
【請求項２】負荷に第１の電流を出力する第１の電力変
換器と、前記負荷に第２の電流を出力する第２の電力変換器と、
を備え、前記第１の電力変換器は、前記第１の電流の値と、前記
第１の電流の値と前記第２の電流の値の加算値と、に基
づいて制御され、前記第２の電力変換器は、前記第２の電流の値に基づい
て、前記第１の電力変換器とは独立に制御される電力変
換システム。
【請求項３】請求項２において、前記第２の電力変換器
は、前記第１の電流の変動に影響されること無く、制御
される電力変換システム。
【請求項４】負荷に第１の電流を出力する第１の電力変
換器と、前記負荷に第２の電流を出力する第２の電力変換器と、
を備え、前記第１の電力変換器は、前記第１の電流の値と、前記
第１の電流の値と前記第２の電流の値の加算値と、に基
づいて制御され、前記第２の電力変換器は、前記第１および第２の電流の
値の内、前記第２の電流の値のみに基づいて制御される
電力変換システム。
【請求項５】負荷に第１の電流を出力する第１の電力変
換器と、前記第１の電力変換器を制御する第１の制御装
置と、前記負荷に第２の電流を出力する第２の電力変換器と、
前記第２の電力変換器を制御する第２の制御装置と、を
備え、前記第１の制御装置は、前記第２の制御装置から前記第
１の制御装置へ伝送される前記第２の電流の値に応じた
信号に基づいて前記第１の電力変換器を制御し、前記第２の制御装置は、前記第１の電力変換器とは独立
に前記第２の電力変換器を制御する電力変換システム。