JP2003130053A

JP2003130053A - 流体軸受の製造方法

Info

Publication number: JP2003130053A
Application number: JP2001322480A
Authority: JP
Inventors: Soichi Murakami; 荘一村上
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 2001-10-19
Filing date: 2001-10-19
Publication date: 2003-05-08

Abstract

(57)【要約】【課題】軸受本体に十分な量の潤滑流体を含浸させる
ことができる流体軸受の製造方法を提供すること。【解決手段】少なくとも開口部２１を真空雰囲気２５
中に置き、前記開口部２１から包囲手段１７の内部の空
気を除く除去ステップと、前記真空雰囲気２５中で、前
記包囲手段１７によって包囲された前記軸受本体１５に
前記潤滑流体２６を含浸させる含浸ステップと、γ：前
記潤滑流体の表面張力［１０^-3×Ｎ／ｍ］及びｔ：前記
隙間［ｃｍ］とした場合に、前記軸受本体１５に前記潤
滑流体２６を含浸させたままの状態にて前記包囲手段１
７の内部を、１．１×１０⁵［Ｐａ］又は４×１０^-1×
γ／ｔ［Ｐａ］のいずれか高い方の圧力以上７×１０⁵
［Ｐａ］以下の圧力で加圧する加圧ステップと、前記包
囲手段１７の内部を大気圧にする大気圧化ステップとを
有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、潤滑流体が染み出
すことで回転軸を回転自在に支持する流体軸受の製造方
法に関し、特に潤滑流体としての例えばオイルの注油法
の改善に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】以下にハードディスク用の回転駆動装置
を例にとり、その製造方法の内の動圧軸受へのオイルの
注油法について説明する。動圧軸受にオイルを注油する
際の従来の注油法は、次の通りであった。

【０００３】図８（Ａ）、図８（Ｂ）及び図９は、それ
ぞれ従来のオイルの注油法の一例を示す部分断面図であ
る。従来のオイルの注油法では、大気に通じる軸受の開
口部２１を１つ以上有するオイル動圧軸受である軸受ユ
ニット１２全体（又は少なくとも開口部２１）を、ステップＳＴ１１：図８（Ａ）に示すように真空雰囲気
２５中に置いて軸受ユニット１２の内部の空気抜きを行
い、ステップＳＴ１２：引き続いて、図８（Ｂ）に示すよう
に真空雰囲気２５中でオイル２６に浸漬し、ステップＳＴ１３：引き続いて、図９に示すようにオイ
ル２６に浸漬したままの状態にて大気圧に加圧してい
た。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、この従来の
注油方法では、ステップＳＴ１３においては大気圧によ
って加圧しているため、軸受ユニット１２の内部にあり
本来オイル２６が含浸されるべき燒結含油軸受メタル１
５に形成された隙間は、例えば毛細管状であり、十分に
オイル２６が十分に充填されずに、一部は真空のまま残
ることがあるのが分かった。以下、毛細管状の隙間を
「毛細管隙間」と呼ぶ。そして、注油後に時間が経過し
たり温度が上がったりすると、この真空部分は始めてオ
イル２６が充填されるようになる。

【０００５】このように注油後に軸受ユニット１２の内
部の真空部分が無くなるために、真空部分を埋めるよう
に外部から空気が燒結含油軸受メタル１５の毛細管隙間
に侵入する。この時、空気の侵入と入れ替えにオイル２
６がわずかに軸受ユニット１２の外に流出するという問
題が起きた。

【０００６】燒結含油軸受メタル１５の上記空隙に含浸
しているオイル２６が軸受ユニット１２の外に流出する
と、軸受ユニット１２の内部のオイルが減少するため、
軸受ユニット１２の内部にこれを補うために空気が入
る。また同時に、燒結含油軸受メタル１５の毛細管隙間
のオイル２６が減少するので、燒結含油軸受メタル１５
の毛細管隙間がオイル２６で完全に満たされた状態で無
くなる。これによって、軸受ユニット１２は、正常な油
膜圧力を発生しなくなり、その結果として、軸受性能が
低下し回転精度が不安定となるばかりでなく、時には軸
２と燒結含油軸受メタル１５が焼き付いて燒結含油軸受
メタル１５がロックするおそれがあった。

【０００７】軸受ハウジング１７と蓋２０とで軸２を包
囲した場合における蓋２０と軸２との隙間である開口部
２１には、オイル２６によってメニスカスが形成されて
いる。以下、オイル２６によってメニスカスが形成され
ている部分を「シール部」という。このシール部２１に
形成されるメニスカスは、注油直後には軸２の周りに全
周に渡って３６０℃存在し当初は正常であったものが、
注油後に軸受ユニット１２の内部に空気が侵入するの
で、軸２の周りのメニスカスが切れ、メニスカスは０℃
〜２６０℃程度と少なくなった。このようにシール部２
１のメニスカスが切れると、軸受ユニット１２の内部が
空気と接触している状態になる。

【０００８】軸２が回転するとシール部２１のメニスカ
スは３６０℃形成される場合があり、この時、内部に空
気が閉じ込められたままの状態になるので、例えば温度
が上がったり気圧が低下したりすると、内部に閉じ込め
られた空気が膨張して空気が軸受ユニット１２の内部か
ら噴出する。

【０００９】この結果として、軸受ユニット１２の内部
には空気が更に進入し、オイル２６が燒結含油軸受メタ
ル１５の外に流出する。このようにして、燒結含油軸受
メタル１５の内部はオイルが不足し、かつ空気が侵入し
た状態となり、動圧軸受の本来の性能が発揮されず、異
常をきたすおそれがあった。

【００１０】すなわち、オイル２６の不足によって毛細
管隙間に含浸されるオイル２６が減少し、代わりに空気
が入った所謂油膜破断の状態になるために、毛細管隙間
が完全にオイル２６で満たされた状態とは明らかに異な
っている。具体的には、回転精度の低下やモータ電流の
不安定性、場合によっては軸２と燒結含油軸受メタル１
５の接触現象が観察されるようになった。このような状
態では、高精度かつ安定した回転を要求されるハードデ
ィスク駆動装置にあっては、不具合を生ずるおそれがあ
るという問題点がある。

【００１１】また、軸受ユニット１２から流出したオイ
ル２６が軸２に付着すると、オイルは回転中に遠心力で
吹き飛ばされてミスト状になって、細かなオイル粒子と
なって飛散し、ディスク面に付着する。すると、ディス
ク面とヘッド間のフライングハイトが壊れ、やはりディ
スクとヘッドが直接接触するようになって、先に述べた
問題点と同様の問題が存在している。このように、従来
の注油法では、１）軸受ユニット１２の内部への空気の侵入２）軸受ユニット１２の内部からオイルの流出３）シール部２１のメニスカス切れを引き起こし、これが元となって軸受回転精度の悪化と
不安定さを生じさせたり、回転機器に不具合を生じさせ
るという問題点があった。

【００１２】そこで本発明は上記課題を解決し、軸受本
体に十分な量の潤滑流体を含浸させることができる流体
軸受の製造方法を提供することを目的としている。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記目的は、請求項１の
発明にあっては、大気に通じる開口部が設けられた包囲
手段によって包囲されており、潤滑流体を含浸する隙間
が形成された軸受本体を備え、前記隙間から前記潤滑流
体が染み出すことで前記軸受本体が回転軸を回転自在に
支持する流体軸受の製造方法であって、少なくとも前記
開口部を真空雰囲気中に置き、前記開口部から前記包囲
手段の内部の空気を除く除去ステップと、前記真空雰囲
気中で、前記包囲手段によって包囲された前記軸受本体
に前記潤滑流体を含浸させる含浸ステップと、γ：前記
潤滑流体の表面張力［１０^-3×Ｎ／ｍ］及びｔ：前記隙
間［ｃｍ］とした場合に、前記軸受本体に前記潤滑流体
を含浸させたままの状態にて前記包囲手段の内部を、
１．１×１０⁵［Ｐａ］又は４×１０^-1×γ／ｔ［Ｐ
ａ］のいずれか高い方の圧力以上７×１０⁵以下の圧力
で加圧する加圧ステップと、前記包囲手段の内部を大気
圧にする大気圧化ステップとを有することを特徴とする
流体軸受の製造方法により、達成される。請求項１の構
成によれば、大気に通じる開口部が真空雰囲気中に置か
れ、この状態でその開口部から包囲手段の内部の空気が
除去される。次に軸受本体は、その真空雰囲気中で潤滑
流体に含浸させられ、そのままの状態で、包囲手段の内
部は、大気圧よりも高い上述の圧力で加圧される。次
に、その包囲手段の内部がさらに大気圧にされる。この
ようにすると、真空状態におかれた軸受本体の隙間に潤
滑流体が含浸された状態で、上述のような大気圧より高
い圧力で加圧されるので、軸受本体の隙間の隅々に十分
な量の潤滑流体が充填されるようになる。

【００１４】請求項２の発明は、請求項１の構成におい
て、前記含浸ステップでは、前記軸受本体に対して、ほ
ぼ３０℃以上８０℃以下の温度に加熱した前記潤滑流体
を含浸させることを特徴とする。請求項２の構成によれ
ば、請求項１の作用に加えて、潤滑流体の表面張力は、
温度が高いほど小さな値を示す傾向があるので、潤滑流
体を軸受本体に含浸させる際に潤滑流体が漏れなくさら
に浸透し含浸されるようになるためである。

【００１５】請求項３の発明は、請求項１の構成におい
て、前記含浸ステップでは、ほぼ３０℃以上８０℃以下
の温度に加熱した前記軸受本体に対して、前記潤滑流体
を含浸させることを特徴とする。請求項３の構成によれ
ば、請求項１の作用に加えて、潤滑流体の表面張力は、
温度が高いほど小さな値を示す傾向があるので、潤滑流
体を軸受本体に含浸させる際に潤滑流体が漏れなくさら
に浸透し含浸されるようになるためである。

【００１６】請求項４の発明は、請求項１の構成におい
て、前記含浸ステップでは、前記軸受本体及び前記潤滑
流体の双方をほぼ３０℃以上８０℃以下の温度に加熱
し、加熱した前記軸受本体に対して、加熱した前記潤滑
流体を含浸させることを特徴とする。請求項４の構成に
よれば、請求項１の作用に加えて、潤滑流体の表面張力
は、温度が高いほど小さな値を示す傾向があるので、潤
滑流体を軸受本体に含浸させる際に潤滑流体が漏れなく
さらに浸透し含浸されるようになるためである。

【００１７】請求項５の発明は、請求項１の構成におい
て、前記流体軸受は、動圧効果を利用するラジアル軸受
又はスラスト軸受であり、前記軸受本体の材質は、燒結
含油軸受メタル材、セラミックス、プラスチック又は溶
製材の金属のいずれかで構成されていることを特徴とす
る。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を添付図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下に述
べる実施の形態は、本発明の好適な具体例であるから、
技術的に好ましい種々の限定が付されているが、本発明
の範囲は、以下の説明において特に本発明を限定する旨
の記載がない限り、これらの形態に限られるものではな
い。

【００１９】図１は、本発明の好ましい実施形態として
の流体軸受が適用された軸受ユニット１２を備える回転
駆動装置の構成例を示す断面図であり、図２は、図１の
軸受ユニット１２の構成例を示す断面図である。以下の
説明では、回転駆動装置としてハードディスク用の駆動
装置（以下「ディスク駆動装置」という）を例示する。

【００２０】図１のディスク駆動装置１は、年々の記録
密度の飛踵的な向上に伴い、ディスク３や磁気ドラム、
ミラー面のアキシャル方向の回転振れ精度は益々高精度
が必要となってきている。このディスク駆動装置１にお
いては、回転する軸２に直角なディスクチャッキング面
４の回転振れはサブミクロン以下に、及びラジアル振れ
は０．１×１０^-6［ｍ］以下にと高精度に維持する必要
があり、これらのディスクチャッキング面４の回転精度
は軸受ユニット１２の回転精度に依存している。

【００２１】ディスク駆動装置１では、軸２にディスク
３の装着用に軸２と、この軸２に直角なディスクチャッ
キング面４を有する回転体５が固定され、回転体５の内
面に永久磁石６が固定され、これらが一体となりロータ
７を形成する。

【００２２】一方、ハウジング８にはフレキシブル基板
９が固定され、さらにハウジング８の外径側に鉄心１０
とコイル１１が固定され、内径側に軸受ユニット１２が
固定されて、これらが一体となり全体としてステータ１
３を形成する。軸受ユニット１２からは、軸２が回転自
在に装着されている。また、ディスク３は、回転体５の
上面に設けられたチャッキングマグネット１４によっ
て、ロータ７に一体に装着されている。軸受ユニット１
２は次のように構成されている。

【００２３】すなわち、側面から見ると図２に示すよう
に例えば断面が逆Ｔ字型の軸２が、燒結含油軸受メタル
１５にラジアルすきま１６を保持して嵌通して配置さ
れ、軸受ハウジング１７に接着固定されている。この燒
結含油軸受メタル１５の材質としては、銅、錫、鉄など
を微粉状にしてこれをプレスし燒結した燒結含油軸受メ
タル材を採用することができる。また、この燒結含油軸
受メタル１５の材質としては、セラミックス、プラスチ
ック、青銅、真ちゅう、アルミなどの金属のいずれかで
構成することもできる。

【００２４】この焼結合油軸受メタル１５の内面には、
ヘリングボーン溝が形成されており、ラジアル軸受が構
成されている。また、軸受ハウジング１７の上面１８と
焼結合油軸受メタル１５の下面１９にはヘリングボーン
溝が形成されており、スラスト軸受が構成されている。

【００２５】焼結合油軸受メタル１５の上方において
は、蓋２０が、軸２と環状のすきまである開口部２１を
もって嵌通し、軸受ハウジング１７に接着固定されてい
る。開口部２１の内部に満たしたオイル２６（潤滑流
体）と、軸２とで、オイル２６のシールが構成されてい
る。以下、このオイル２６で構成されたシールの部分の
開口部２１を「シール部」と呼ぶ。このシール部２１に
は、オイル２６によってメニスカスが形成されている。
ここで、このオイル２６としては、例えばポリオレフィ
ン油を用いている。

【００２６】また、この燒結含油軸受メタル１５の内部
には、空孔だけが存在しているのではなく、図２に示す
ように燒結含油軸受メタル１５と軸受ハウジング１７と
の接着すきまや、燒結含油軸受メタル１５と蓋２０との
間の隙間がある。これらの隙間は、サブミクロンレベル
から大きくは数十ミクロンレベルまでと小さく、例えば
毛細管隙間形状を構成している隙間である。以下の説明
では、これらの隙間を総称して「毛細管隙間」と呼ぶ。

【００２７】このように構成されたディスク駆動装置１
は、ステータ１３のコイル１１に通電されると、ロータ
７に回転力を発生させる。そして、ロータ７に固定され
た軸２が回転し、軸２は装着されたディスク３と一体に
回転する。

【００２８】ディスク駆動装置１の構成例及び動作例は
以上のようであり、次に図１及び図２を参照しつつディ
スク駆動装置１の製造方法の一例について説明する。こ
のディスク駆動装置１において特徴的なことは、軸受ユ
ニット１２へのオイル２６の注油法を次のようにした点
である。尚、製造方法において注油法以外については、
従来と同様であるので説明を省略する。

【００２９】図３〜図６は、それぞれ軸受ユニット１２
へのオイル２６の第１の注油法の一例を示す部分断面図
である。すなわち、この第１の注油法における特徴的な
ことは、図３においては軸受ユニット１２の全体又は少
なくとも開口部２１を、ステップＳＴ１：真空雰囲気中２５に置き、例えば開口
部２１から軸受ユニット１２の内部の空気抜きを行い、ステップＳＴ２：引き続いて、真空雰囲気中２５で燒結
含油軸受メタル１５にオイル２６を浸漬させ、ステップＳＴ３：引き続いて、燒結含油軸受メタル１５
にオイル２６を浸漬させたままの状態にて、軸受ハウジ
ング１７の内部を、例えば１．１×１０⁵［Ｐａ］又は
次式（１）を満足する圧力Ｐのいずれか高い方の圧力以
上７×１０⁵［Ｐａ］以下の圧力で加圧し、ステップＳＴ４：その後に軸受ハウジング１７の内部を
大気圧にする。

【００３０】上記圧力Ｐは、次式（１）で与えられる。Ｐ＝４×１０^-1×γ／ｔ［Ｐａ］・・・（１）ただし、軸受ユニット１２の内部に存在する毛細管隙間
をｔ［ｃｍ］、オイル２６の表面張力をγ［１０^-3×Ｎ
／ｍ］とする。

【００３１】ここで、上記圧力を７×１０⁵［Ｐａ］以
下としたのは、空気圧縮機を用いて得られかつ、工場内
の配管設備上での圧力の上限として、この値にしたとい
う理由によるものである。

【００３２】尚、上記ステップＳＴ３での圧力の変更で
は、例えば真空から大気圧を越えた圧力ヘの急激な変更
又は、例えば真空から大気圧を越えた圧力ヘの漸増によ
って行い、ステップＳＴ４での圧力の変更では、例えば
大気圧を越えた圧力Ｐから大気圧への急激な変更又は、
例えば大気圧を越えた圧力Ｐから大気圧への漸減によっ
て行っても良い。

【００３３】本発明の実施形態では、２〜５［Ｐａ］程
度の真空雰囲気中２５に軸受ユニット１２を置いて軸受
ユニット１２の内部の空気抜きを行なった。次に、オイ
ル２６の表面張力γ＝２７×１０^-3［Ｎ／ｍ］、毛細管
隙間２１が幅ｔ＝１ミクロン＝１０^-6［ｍ］まで注油す
るので、式（１）から算出される圧力ＰはＰ＝１．０８
×１０⁵［Ｐａ］であるが、好ましくは余裕をみてこれ
よりも大きな１．５２×１０⁵［Ｐａ］で加圧した。

【００３４】従来は、注油する際に大気圧（１．０１×
１０⁵［Ｐａ］）の加圧をしていたが、このように、オ
イル２６の表面張力と、軸受ユニット１２の内部に設け
られた毛細管隙間の大きさによっては、必ずしも大気圧
の加圧で注油が十分には行われない場合があることが分
かている。そのため、本実施形態では、注油時に大気圧
を越えた圧力に加圧する第１の注油法を採用している。

【００３５】この第１の注油法では、好ましくは注油の
際に浸漬するオイル２６及び燒結含油軸受メタル１５の
双方を例えばほぼ３０℃以上８０℃以下の温度に加熱し
て、燒結含油軸受メタル１５にオイル２６を注油して含
浸させるようにしても良いし、燒結含油軸受メタル１５
に対して、例えばほぼ３０℃以上８０℃以下の温度に加
熱したオイル２６を注油して含浸させるようにしてもよ
いし、例えばほぼ３０℃以上８０℃以下の温度に加熱し
た燒結含油軸受メタル１５に対して、オイル２６を注油
して含浸させるようにしても良い。

【００３６】ここで、ほぼ３０℃以上８０℃以下とした
のは、オイルの表面張力は、温度が高いほど小さな値を
示す傾向があるので、注油の際にオイル２６が漏れなく
さらに浸透し含浸されるためである。ここで、このオイ
ルの成分としては、例えばポリオレフィン油を挙げるこ
とができる。

【００３７】また、具体的に３０℃以上としたのは、常
温以上の温度に加熱してオイルの粘度を低下させ、空孔
へのオイルの流入を促進させることができるためであ
り、同様に具体的に８０℃以下としたのは、オイルの耐
熱性限界以下の温度までしか加熱できないからである。

【００３８】ここで本実施形態において、真空雰囲気中
２５でオイル２６に浸漬した後、オイル２６に浸漬した
ままの状態で、従来の方法によって大気圧まで加圧する
代わりに、大気圧を越えた圧力まで加圧したのは次の理
由による。

【００３９】すなわち、この軸受ユニット１２は、軸受
部材として上記焼結合油軸受メタル１５を用いている。
この焼結含油軸受メタル１５は、一般に知られているよ
うに、微細な金属粒子をプレスによって、押し固めた後
で、約１０００℃の温度で焼結して製造されている。こ
のため、金属粒子の粒界は、微細な空孔が互いに連通し
ているか独立して存在している。

【００４０】注油の際には、微細な空孔にオイルを満遍
なく充填させる必要があるが、従来のように真空雰囲気
中２５でオイル２６に浸漬した後、オイル２６に浸漬し
たままの状態で大気圧（＝１．０１×１０⁵［Ｐａ］）
まで加圧するのでは、微細な空孔の隅々にまで満遍なく
充填させることができなかった。従って、本実施形態で
は、例えば１．５２×１０⁵［Ｐａ］以上の加圧を要し
てこれを解決している。

【００４１】これは、次のように理論的に説明される。
すなわち、図７に示すように、毛細管３０は、毛細管隙
間をｔ［ｃｍ］、毛細管隙間の半径をＲ［ｃｍ］、オイ
ル２６の表面張力をγ×１０^-2［Ｎ／ｍ］、オイル２６
と毛細管壁２８との接触角をθ［℃］とすると、毛細管
隙間圧力Ｐは次式（２）で与えられる。

【００４２】Ｐ＝２γｃｏｓθ／Ｒ＝４×１０^-1×γｃｏｓβ／ｔ［Ｐａ］・・・（２）

【００４３】ここで、オイル２６と毛細管隙間壁との接
触角βは測定しがたいが０℃に近く、かつ安全側に見る
ならば最悪時はｃｏｓθ＝１と考えることができるか
ら、上記式（１）のように表現できる。

【００４４】ここで、例えば毛細管隙間ｔ＝１×１０^-6
［ｍ］（例えば毛細管隙間の半径Ｒ＝０．５×１０
^-6［ｍ］とする）とすれば、オイルの表面張力γ＝２７
×１０^-3［Ｎ／ｍ］より、Ｐ＝１．０８×１０⁵［Ｐ
ａ］であり、毛細管隙間の中にオイル２６を加圧によっ
て押し込むには最低限で例えば１．０８×１０⁵［Ｐ
ａ］以上の加圧が必要である。

【００４５】そして、実際にこの圧力Ｐを加えたことに
より、従来起きた注油後のオイル２６が軸受ハウジング
１７から流出することは防止できた。しかし、焼結合油
軸受メタル１５の微細な気孔は、直径で１×１０
^-6［ｍ］以下も十分に有りうるので、好ましくは上記
１．０８×１０⁵［Ｐａ］より高い圧力までさらに加圧
することが望ましい。

【００４６】さらにオイル２６の表面張力は、２×１０
^-3〜３×１０^-3［Ｎ／ｍ］のバラツキを持つので、１．
１×１０⁵［Ｐａ］より高い圧力まで加圧することが望
ましく、また１．５２×１０⁵［Ｐａ］以上の加圧がよ
り望ましい。

【００４７】従って、軸受ユニット１２にオイル２６を
注油する際には、これらの毛細管隙間へのオイル２６の
充填を毛細管隙間圧力を越える圧力を加圧して、オイル
２６を毛細管隙間の中に押し込む必要があった。そのた
めには、従来のように大気圧による加圧ではなく、大気
圧を越える圧力での加圧が必要であることが分かった。

【００４８】また、注油するオイル２６の種類によって
は表面張力γが小さい場合があり、そのため式（３）で
計算される圧力Ｐが１．０１×１０⁵［Ｐａ］に満たな
い場合がある。しかし、軸受ユニット２２の内部に存在
する毛細管隙間の様子は、十分には把握できないこと及
び、大気圧を越えたできる限り大きな圧力でオイル２６
を毛細管隙間に充填させようとする本実施形態の目的か
ら、注油するオイル２６の表面張力γが小さくて式
（３）で計算される圧力Ｐが１．０１×１０⁵［Ｐａ］
に満たない場合でも、本実施形態では加圧すべき圧力を
１．１×１０⁵［Ｐａ］以上とした。

【００４９】本発明の第１実施形態によれば、以下のよ
うな効果を挙げることができる。１）軸受ユニット１２は、その内部に存在する毛細管隙
間の内部までオイル２６を充填することが可能となり、
注油をより完全なものにすることができる。２）軸受ユニット１２は、注油を完全なものにしたの
で、従来のような注油後に軸受ユニット１２のシール部
２１のオイル２６のメニスカス切れや、シール部２１か
らのオイル漏れを防止することができる。３）従来は注油後のオイル滴れによって軸２に付着した
オイルを拭き取る作業を必要としたが、軸受ユニット１
２には、オイル滴れがないので拭き取る作業をしないで
済むようになる。４）軸受ユニット１２からのオイル漏れが無くなったこ
とにより、ディスク駆動装置１は、回転中のオイル飛散
の問題が無くなる。５）オイル２６の飛散の無いクリーンなディスク駆動装
置１が実現できる。６）軸受ユニット１２はオイル２６の飛散がないことか
ら、ディスク駆動装置１の信頼性が向上する。

【００５０】オイルの注油法の変形例図５（Ａ）及び図５（Ｂ）並びに図６（Ａ）及び図６
（Ｂ）は、それぞれ軸受ユニット１２へのオイル２６の
注油法の変形例としての第２の注油法の手順の一例を示
す断面図である。上記第１の注油法では、図３（Ｂ）に
示すように軸受ユニット１２全体をオイル２６に浸漬さ
せていたが、第２の注油法では、図５（Ｂ）に示すよう
に軸受ユニット１２のシール部２１の部分のみをオイル
２６に浸漬させている。

【００５１】このようにすると、第１の注油法では、軸
受ユニット１２の全表面にオイルが付着するためにこの
オイルを全て拭き取られなければならず、多くの工数を
要したりオイルの拭き残しのような不良を発生させるお
それがあるかもしれないのに対して、第２の注油法で
は、シール部２１以外の部位はオイルに触れないので、
軸受ユニット１２に付着したオイルを容易に除去するこ
とができる。

【００５２】ところで本発明は上述した実施形態に限定
されるものではない。ディスク駆動装置１の注油法の一
例は、原理的に図３及び図４並びに図５及び図６によっ
て示したが、これらの注油法を設備化した場合にも、本
実施形態は適用される。

【００５３】本発明の実施形態における焼結含油軸受メ
タル１５は、その軸受部材に用いた動圧軸受のみなら
ず、ラジアル軸受またはスラスト軸受の軸受部材がセラ
ミックスなどの多孔質体であっても、また例えば青銅、
真鍮、ステンレス鋼、またはアルミなどの溶製材の金
属であっても、また例えばプラスチックであっても、こ
れらの単体または複合体であっても同様に適用すること
ができるも。

【００５４】上記実施形態は、ハードディスクの回転駆
動装置のみならず、例えばＣＤ−ＲＯＭ（Ｃｏｍｐａｃ
ｔＤｉｓｃ−ＲｅａｄＯｎｌｙＭｅｍｏｒｙ）、
ＤＶＤ（ＤｉｇｉｔａｌＶｅｒｓａｔｉｌｅＤｉｓ
ｃ：商標名）、ＤＶＤ−ＲＯＭ、ＤＶＤ−ＲＡＭ（Ｄｉ
ｇｉｔａｌＶｅｒｓａｔｉｌｅＤｉｓｃ−Ｒａｎｄ
ｏｍＡｃｃｅｓｓＭｅｍｏｒｙ）或いはミニディス
ク（商標名）等のディスク回転装置の他、磁気テープ記
録用の回転磁気ドラム等の磁気テープ記録再生用回転装
置、又はポリゴンミラー回転駆動装置にも適用が可能で
ある。また、本実施形態は、ハードディスクの回転駆動
装置のみならず、例えば磁気テープ記録再生用回転装
置、ポリゴンミラー回転駆動装置等に使用する動圧軸受
に使用することができる。

【００５５】上記実施形態の各構成は、その一部を省略
したり、上記とは異なるように任意に組み合わせること
ができる。

【００５６】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
軸受本体に十分な量の潤滑流体を含浸させることができ
る流体軸受の製造方法を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の好ましい実施形態としての流体軸受が
適用された軸受ユニットを備える回転駆動装置の構成例
を示す断面図。

【図２】図１の軸受ユニットの構成例を示す断面図。

【図３】軸受ユニットへのオイルの第１の注油法の一例
を示す部分断面図。

【図４】軸受ユニットへのオイルの第１の注油法の一例
を示す部分断面図。

【図５】軸受ユニットへのオイルの第２の注油法の一例
を示す部分断面図。

【図６】軸受ユニットへのオイルの第２の注油法の一例
を示す部分断面図。

【図７】毛細管の構成例を示す断面図。

【図８】従来のオイルの注油法の一例を示す部分断面
図。

【図９】従来のオイルの注油法の一例を示す部分断面
図。

【符号の説明】

１・・・ディスク駆動装置（回転駆動装置）、１２・・
・軸受ユニット（流体軸受）、１５・・・燒結含油軸受
メタル（軸受本体）、１７・・・軸受ハウジング（包囲
手段）、２１・・・シール部（開口部）、２６・・・オ
イル（潤滑流体）、ＳＴ１・・・ステップ（除去ステッ
プ）、ＳＴ２・・・ステップ（含浸ステップ）、ＳＴ３
・・・ステップ（加圧ステップ）、ＳＴ４・・・ステッ
プ（大気圧化ステップ）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 3J011 AA07 BA02 BA04 CA02 DA01 DA02 JA02 KA02 KA03 LA01 LA05 MA21 PA10 QA20 RA03 SB19 SB20 SC20 SD10 5H605 BB05 BB14 BB19 CC04 EB06 GG21 5H607 BB01 BB07 BB09 BB14 BB17 CC01 DD03 DD16 GG01 GG02 GG12 GG15 KK10

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】大気に通じる開口部が設けられた包囲手
段によって包囲されており、潤滑流体を含浸する隙間が
形成された軸受本体を備え、前記隙間から前記潤滑流体が染み出すことで前記軸受本
体が回転軸を回転自在に支持する流体軸受の製造方法で
あって、少なくとも前記開口部を真空雰囲気中に置き、前記開口
部から前記包囲手段の内部の空気を除く除去ステップ
と、前記真空雰囲気中で、前記包囲手段によって包囲された
前記軸受本体に前記潤滑流体を含浸させる含浸ステップ
と、 γ：前記潤滑流体の表面張力［１０^-3×Ｎ／ｍ］及び
ｔ：前記隙間［ｃｍ］とした場合に、前記軸受本体に前
記潤滑流体を含浸させたままの状態にて前記包囲手段の
内部を、１．１×１０⁵［Ｐａ］又は４×１０^-1×γ／
ｔ［Ｐａ］のいずれか高い方の圧力以上７×１０⁵［Ｐ
ａ］以下の圧力で加圧する加圧ステップと、前記包囲手段の内部を大気圧にする大気圧化ステップと
を有することを特徴とする流体軸受の製造方法。
【請求項２】前記含浸ステップでは、前記軸受本体に
対して、ほぼ３０℃以上８０℃以下の温度に加熱した前
記潤滑流体を含浸させることを特徴とする請求項１に記
載の流体軸受の製造方法。
【請求項３】前記含浸ステップでは、ほぼ３０℃以上
８０℃以下の温度に加熱した前記軸受本体に対して、前
記潤滑流体を含浸させることを特徴とする請求項１に記
載の流体軸受の製造方法。
【請求項４】前記含浸ステップでは、前記軸受本体及
び前記潤滑流体の双方をほぼ３０℃以上８０℃以下の温
度に加熱し、加熱した前記軸受本体に対して、加熱した
前記潤滑流体を含浸させることを特徴とする請求項１に
記載の流体軸受の製造方法。
【請求項５】前記流体軸受は、動圧効果を利用するラ
ジアル軸受又はスラスト軸受であり、前記軸受本体の材質は、燒結含油軸受メタル材、セラミ
ックス、プラスチック又は溶製材の金属のいずれかで構
成されていることを特徴とする請求項１に記載の流体軸
受の製造方法。