JP2003034815A - 転炉操業におけるｌｄｇおよび顕熱の回収方法 - Google Patents
転炉操業におけるｌｄｇおよび顕熱の回収方法Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 転炉操業において、ＬＤＧ回収と顕熱回収の
双方をともに考慮して総合的な回収効率を高める。 【解決手段】 吹錬状況を監視するとともにＬＤＧホル
ダーおよび蒸気アキュムレータの圧力状況を監視し、Ｌ
ＤＧ回収が有利な状況では炉口のスカートを下げるか、
炉内圧を高め、あるいは双方を行って炉口燃焼率を低
め、顕熱回収が有利な状況では、前記スカートを上げる
か、炉内圧を低め、あるいは双方を行って炉口燃焼率を
高める。 【効果】 高いＬＤＧ濃度を維持しつつ、蒸気放散なく
操業することができる。
双方をともに考慮して総合的な回収効率を高める。 【解決手段】 吹錬状況を監視するとともにＬＤＧホル
ダーおよび蒸気アキュムレータの圧力状況を監視し、Ｌ
ＤＧ回収が有利な状況では炉口のスカートを下げるか、
炉内圧を高め、あるいは双方を行って炉口燃焼率を低
め、顕熱回収が有利な状況では、前記スカートを上げる
か、炉内圧を低め、あるいは双方を行って炉口燃焼率を
高める。 【効果】 高いＬＤＧ濃度を維持しつつ、蒸気放散なく
操業することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、転炉の操業におい
て転炉ガス（ＬＤＧ）および顕熱を回収する方法に関す
るものである。
て転炉ガス（ＬＤＧ）および顕熱を回収する方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】転炉の操業において、省エネルギー、環
境対策等の観点から、転炉直上にＯＧ装置を設け、吹錬
反応に伴って発生する転炉ガス（ＬＤＧ）を回収し有効
利用している。ＬＤＧ回収に際しては、炉口上のスカー
トと呼ばれる昇降可能なフードの高さを低くし、炉口と
スカートの隙間を狭めて、外気吸い込みによる燃焼（炉
口燃焼）を抑えている。
境対策等の観点から、転炉直上にＯＧ装置を設け、吹錬
反応に伴って発生する転炉ガス（ＬＤＧ）を回収し有効
利用している。ＬＤＧ回収に際しては、炉口上のスカー
トと呼ばれる昇降可能なフードの高さを低くし、炉口と
スカートの隙間を狭めて、外気吸い込みによる燃焼（炉
口燃焼）を抑えている。
【０００３】またＯＧ装置における圧力調整ダンパーの
開度を自動制御して、操業変動に伴う炉圧変動を抑えて
いるが、スカート高さを低くすると炉内圧の変動がＯＧ
フードに伝わりやすく、制御が難しくなる。しかしＬＤ
Ｇ回収上は効果が高いため、炉圧制御に種々の技術を取
り入れて制御性を向上させ、スカート高さを低い位置に
することが重要である。スカートを上昇させるのは、ス
ロッピングと呼ばれる炉内の急激な反応に伴う吹きこぼ
れを抑制する一時的な場合に限られる。
開度を自動制御して、操業変動に伴う炉圧変動を抑えて
いるが、スカート高さを低くすると炉内圧の変動がＯＧ
フードに伝わりやすく、制御が難しくなる。しかしＬＤ
Ｇ回収上は効果が高いため、炉圧制御に種々の技術を取
り入れて制御性を向上させ、スカート高さを低い位置に
することが重要である。スカートを上昇させるのは、ス
ロッピングと呼ばれる炉内の急激な反応に伴う吹きこぼ
れを抑制する一時的な場合に限られる。
【０００４】一方、ＯＧ装置の多量な熱エネルギーを回
収するため、ＯＧボイラーが転炉の標準装備となってき
ている。ＯＧボイラーは、ＯＧ装置の顕熱を熱交換器に
より蒸気として回収するものである。顕熱回収にとって
は、排ガスの熱量が高い方が有利である。すなわちスカ
ートを高くして炉口燃焼率を高め、積極的にＬＤＧを燃
焼させて蒸気回収するのが有利である。
収するため、ＯＧボイラーが転炉の標準装備となってき
ている。ＯＧボイラーは、ＯＧ装置の顕熱を熱交換器に
より蒸気として回収するものである。顕熱回収にとって
は、排ガスの熱量が高い方が有利である。すなわちスカ
ートを高くして炉口燃焼率を高め、積極的にＬＤＧを燃
焼させて蒸気回収するのが有利である。
【０００５】特開昭６３−８３２１６号公報には、吹錬
スケジュールとアキュムレータ余力と工場ラインでの予
測蒸気バランスを考慮して、余剰発電プラントの電圧を
設定することで減圧タービン出口圧力を低くして、エネ
ルギーの有効回収をはかる方法が開示されている。
スケジュールとアキュムレータ余力と工場ラインでの予
測蒸気バランスを考慮して、余剰発電プラントの電圧を
設定することで減圧タービン出口圧力を低くして、エネ
ルギーの有効回収をはかる方法が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ＬＤＧはガスホルダー
に蓄えられるが、このＬＤＧホルダーが満杯に近いとき
には、ＬＤＧを放散せざるを得ない。また炉内の反応効
率が高くてＬＤＧエネルギーが低い場合は、回収のメリ
ットは少ない。一方、ＯＧボイラーにより発生した蒸気
はアキュムレータに蓄積されるが、蒸気需要が低いとき
はアキュムレータ圧が高まり、蒸気回収不能になる。こ
の場合の蒸気も放散せざるを得ない。
に蓄えられるが、このＬＤＧホルダーが満杯に近いとき
には、ＬＤＧを放散せざるを得ない。また炉内の反応効
率が高くてＬＤＧエネルギーが低い場合は、回収のメリ
ットは少ない。一方、ＯＧボイラーにより発生した蒸気
はアキュムレータに蓄積されるが、蒸気需要が低いとき
はアキュムレータ圧が高まり、蒸気回収不能になる。こ
の場合の蒸気も放散せざるを得ない。
【０００７】このように、ＬＤＧ、蒸気ともに、蓄積す
る容器の容量および吹錬状況によっては放散を余儀なく
される場合がしばしば起きる。放散を抑え、より効率的
に省エネルギーをはかるためには、吹錬状況および容器
の蓄積状況を把握しつつ、操業することが望まれる。そ
の際、転炉工程において、ＬＤＧ回収とＯＧ顕熱回収は
スカート高さとの関係で裏腹の状態にあるので、両者を
勘案した適正な調整が必要となる。
る容器の容量および吹錬状況によっては放散を余儀なく
される場合がしばしば起きる。放散を抑え、より効率的
に省エネルギーをはかるためには、吹錬状況および容器
の蓄積状況を把握しつつ、操業することが望まれる。そ
の際、転炉工程において、ＬＤＧ回収とＯＧ顕熱回収は
スカート高さとの関係で裏腹の状態にあるので、両者を
勘案した適正な調整が必要となる。
【０００８】上記特開昭６３−８３２１６号公報の技術
は、回収した蒸気を効率良く運用するための方策で、Ｌ
ＤＧ回収との関係で蒸気を効率良く回収することについ
ては考慮されていない。そこで本発明が解決しようとす
る課題は、転炉操業において、ＬＤＧ回収と顕熱回収の
双方をともに考慮して総合的な回収効率を高めることで
ある。
は、回収した蒸気を効率良く運用するための方策で、Ｌ
ＤＧ回収との関係で蒸気を効率良く回収することについ
ては考慮されていない。そこで本発明が解決しようとす
る課題は、転炉操業において、ＬＤＧ回収と顕熱回収の
双方をともに考慮して総合的な回収効率を高めることで
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の第１発明法は、ＬＤＧ回収用のＯＧ装置を有
し、かつＯＧ装置には顕熱回収用のＯＧボイラーが付設
された転炉において、吹錬状況を監視するとともにＬＤ
Ｇホルダーおよび蒸気アキュムレータの圧力状況を監視
し、ＬＤＧ回収が有利な状況では炉口のスカートを下げ
て炉口燃焼率を低め、顕熱回収が有利な状況では、前記
スカートを上げて炉口燃焼率を高めることを特徴とする
転炉操業におけるＬＤＧおよび顕熱の回収方法である。
の本発明の第１発明法は、ＬＤＧ回収用のＯＧ装置を有
し、かつＯＧ装置には顕熱回収用のＯＧボイラーが付設
された転炉において、吹錬状況を監視するとともにＬＤ
Ｇホルダーおよび蒸気アキュムレータの圧力状況を監視
し、ＬＤＧ回収が有利な状況では炉口のスカートを下げ
て炉口燃焼率を低め、顕熱回収が有利な状況では、前記
スカートを上げて炉口燃焼率を高めることを特徴とする
転炉操業におけるＬＤＧおよび顕熱の回収方法である。
【００１０】また第２発明法は、ＬＤＧ回収用のＯＧ装
置を有し、かつＯＧ装置には顕熱回収用のＯＧボイラー
が付設された転炉において、吹錬状況を監視するととも
にＬＤＧホルダーおよび蒸気アキュムレータの圧力状況
を監視し、ＬＤＧ回収が有利な状況では炉圧設定を上げ
て炉口燃焼率を低め、顕熱回収が有利な状況では、炉圧
設定を下げて炉口燃焼率を高めることを特徴とする転炉
操業におけるＬＤＧおよび顕熱の回収方法である。
置を有し、かつＯＧ装置には顕熱回収用のＯＧボイラー
が付設された転炉において、吹錬状況を監視するととも
にＬＤＧホルダーおよび蒸気アキュムレータの圧力状況
を監視し、ＬＤＧ回収が有利な状況では炉圧設定を上げ
て炉口燃焼率を低め、顕熱回収が有利な状況では、炉圧
設定を下げて炉口燃焼率を高めることを特徴とする転炉
操業におけるＬＤＧおよび顕熱の回収方法である。
【００１１】また第３発明法は、ＬＤＧ回収用のＯＧ装
置を有し、かつＯＧ装置には顕熱回収用のＯＧボイラー
が付設された転炉において、吹錬状況を監視するととも
にＬＤＧホルダーおよび蒸気アキュムレータの圧力状況
を監視し、ＬＤＧ回収が有利な状況では炉口のスカート
を下げ、かつ炉圧設定を上げて炉口燃焼率を低め、顕熱
回収が有利な状況では、前記スカートを上げ、かつ炉圧
設定を下げて炉口燃焼率を高めることを特徴とする転炉
操業におけるＬＤＧおよび顕熱の回収方法である。
置を有し、かつＯＧ装置には顕熱回収用のＯＧボイラー
が付設された転炉において、吹錬状況を監視するととも
にＬＤＧホルダーおよび蒸気アキュムレータの圧力状況
を監視し、ＬＤＧ回収が有利な状況では炉口のスカート
を下げ、かつ炉圧設定を上げて炉口燃焼率を低め、顕熱
回収が有利な状況では、前記スカートを上げ、かつ炉圧
設定を下げて炉口燃焼率を高めることを特徴とする転炉
操業におけるＬＤＧおよび顕熱の回収方法である。
【００１２】
【発明の実施の形態】転炉の炉口部では、炉内で発生し
たＬＤＧ（ＣＯガス）の一部が、炉口のスカートと炉体
の隙間から吸い込まれる空気中の酸素（Ｏ2 ）によって
燃焼（２ＣＯ＋Ｏ2 →２ＣＯ2 ）する、いわゆる炉口燃
焼が生じる。燃焼の程度は（１）式で定義されるような
炉口燃焼率λで定量化される。以下、図２に示す炉内〜
炉口〜炉頂付近におけるガス発生と流れの模式図を基に
説明する。
たＬＤＧ（ＣＯガス）の一部が、炉口のスカートと炉体
の隙間から吸い込まれる空気中の酸素（Ｏ2 ）によって
燃焼（２ＣＯ＋Ｏ2 →２ＣＯ2 ）する、いわゆる炉口燃
焼が生じる。燃焼の程度は（１）式で定義されるような
炉口燃焼率λで定量化される。以下、図２に示す炉内〜
炉口〜炉頂付近におけるガス発生と流れの模式図を基に
説明する。
【００１３】
λ＝（ｆCO2 −ｆ0 CO2 ）／（ｆCO＋ｆCO2 ） ・・・・（１）
ｆCO2 ：排ガス中のＣＯ2 量（炉頂のＣＯ2 分析値Ｘ
CO2 と排ガス流量ｆg より求まる） ｆCO ：排ガス中のＣＯ量（炉頂のＣＯ分析値ＸCOと排
ガス流量ｆg より求まる） ｆ0 CO2 ：炉内で生成したＣＯ2 量（下記（２）式によ
り算出される）
CO2 と排ガス流量ｆg より求まる） ｆCO ：排ガス中のＣＯ量（炉頂のＣＯ分析値ＸCOと排
ガス流量ｆg より求まる） ｆ0 CO2 ：炉内で生成したＣＯ2 量（下記（２）式によ
り算出される）
【００１４】（１）式は、図２からも明らかなように、
（排ガス中のＣＯ2 量から炉内生成したＣＯ2 量を引い
たもの）／（炉内生成したＣＯ量とＣＯ2 量の和）を表
す。すなわち、炉口燃焼率λを（炉口でＣＯが燃焼して
生成したＣＯ2 量）／（炉内生成したＣＯ量とＣＯ2 量
の和）と定義したものである。なお、炉内生成したＣＯ
量とＣＯ2 量の和（ｆ0 CO＋ｆ0 CO2 ）は、排ガス中の
ＣＯ量とＣＯ2 量の和（ｆCO＋ｆCO2 ）に等しい。
（排ガス中のＣＯ2 量から炉内生成したＣＯ2 量を引い
たもの）／（炉内生成したＣＯ量とＣＯ2 量の和）を表
す。すなわち、炉口燃焼率λを（炉口でＣＯが燃焼して
生成したＣＯ2 量）／（炉内生成したＣＯ量とＣＯ2 量
の和）と定義したものである。なお、炉内生成したＣＯ
量とＣＯ2 量の和（ｆ0 CO＋ｆ0 CO2 ）は、排ガス中の
ＣＯ量とＣＯ2 量の和（ｆCO＋ｆCO2 ）に等しい。
【００１５】ここで、炉内で生成したＣＯ2 量ｆ0 CO2
は、（２）式で表される。 ｆ0 CO2 ＝ｆCO2 −２（ｆO2−ｆg ・ＸO2） ・・・・（２） ｆO2：炉体１とスカート２の隙間より流入した酸素量 ｆg ：炉頂での排ガス流量 ＸO2：炉頂のＯ2 分析値
は、（２）式で表される。 ｆ0 CO2 ＝ｆCO2 −２（ｆO2−ｆg ・ＸO2） ・・・・（２） ｆO2：炉体１とスカート２の隙間より流入した酸素量 ｆg ：炉頂での排ガス流量 ＸO2：炉頂のＯ2 分析値
【００１６】炉体１とスカート２の隙間（以下、単に隙
間という）から流入した酸素のうち、炉内で生成したＣ
Ｏと反応して燃焼した酸素量ｆ’は、隙間から流入した
酸素量（ｆO2）と、反応せずに炉頂まで達した酸素量
（ｆg ・ＸO2）との差によって、ｆ’＝ｆO2−ｆg ・Ｘ
O2と表すことができる。酸素はＣＯと反応して、２ＣＯ
＋Ｏ2 →２ＣＯ2 によりＣＯ2 となることから、炉口燃
焼によって生成したＣＯ 2 量ｆ”は、ｆ”＝２ｆ’＝２
（ｆO2−ｆg ＸO2）と表すことができる。このように、
炉内で生成したＣＯ2 量（ｆ0 CO）は、炉頂部分のＣＯ
2 量（ｆ CO2 ）と炉口燃焼で生じたＣＯ2 量（ｆ”）の
差として、（２）式で求めることができる。
間という）から流入した酸素のうち、炉内で生成したＣ
Ｏと反応して燃焼した酸素量ｆ’は、隙間から流入した
酸素量（ｆO2）と、反応せずに炉頂まで達した酸素量
（ｆg ・ＸO2）との差によって、ｆ’＝ｆO2−ｆg ・Ｘ
O2と表すことができる。酸素はＣＯと反応して、２ＣＯ
＋Ｏ2 →２ＣＯ2 によりＣＯ2 となることから、炉口燃
焼によって生成したＣＯ 2 量ｆ”は、ｆ”＝２ｆ’＝２
（ｆO2−ｆg ＸO2）と表すことができる。このように、
炉内で生成したＣＯ2 量（ｆ0 CO）は、炉頂部分のＣＯ
2 量（ｆ CO2 ）と炉口燃焼で生じたＣＯ2 量（ｆ”）の
差として、（２）式で求めることができる。
【００１７】（１）式と（２）式から下記（３）式が得
られる。 λ＝２（ｆO2−ｆg ・ＸO2）／（ｆCO＋ｆCO2 ）・・・（３） （３）式より、隙間から吸い込まれる酸素量ｆO2によっ
て、炉口燃焼率λをコントロールできることが判る。具
体的にはスカート２の高さを変えることによって炉口燃
焼率λをコントロールできるのである。
られる。 λ＝２（ｆO2−ｆg ・ＸO2）／（ｆCO＋ｆCO2 ）・・・（３） （３）式より、隙間から吸い込まれる酸素量ｆO2によっ
て、炉口燃焼率λをコントロールできることが判る。具
体的にはスカート２の高さを変えることによって炉口燃
焼率λをコントロールできるのである。
【００１８】なお、実際には隙間から吸い込まれる空気
中の酸素量ｆO2は測定し難いので、空気中の酸素と窒素
の構成比（酸素：窒素＝約２１：７９）を基に、吸い込
まれる空気中の不活性ガスである窒素量ｆN2を測定し、
（２１／７９）ｆN2＝ｆO2として求めることができる。
中の酸素量ｆO2は測定し難いので、空気中の酸素と窒素
の構成比（酸素：窒素＝約２１：７９）を基に、吸い込
まれる空気中の不活性ガスである窒素量ｆN2を測定し、
（２１／７９）ｆN2＝ｆO2として求めることができる。
【００１９】すなわち、スカート２が高いほど隙間から
吸い込まれる外気の酸素量ｆO2が多くなるので炉口燃焼
率λが上がる。逆にスカート２が低いほど隙間から吸引
される外気の酸素量ｆO2が少なくなるので、炉内で生成
したＣＯは燃えずに排出され炉口燃焼率λが低下するこ
ととなる。したがって、ＬＤＧ（ＣＯ）を回収するため
にはスカート高さを極力低くするのが有利である。さら
に炉内圧を変えること、すなわち炉内圧を高くして酸素
の侵入を抑制することでも同様の効果が得られる。
吸い込まれる外気の酸素量ｆO2が多くなるので炉口燃焼
率λが上がる。逆にスカート２が低いほど隙間から吸引
される外気の酸素量ｆO2が少なくなるので、炉内で生成
したＣＯは燃えずに排出され炉口燃焼率λが低下するこ
ととなる。したがって、ＬＤＧ（ＣＯ）を回収するため
にはスカート高さを極力低くするのが有利である。さら
に炉内圧を変えること、すなわち炉内圧を高くして酸素
の侵入を抑制することでも同様の効果が得られる。
【００２０】一方、ＯＧボイラーはＯＧ部の顕熱を蒸気
として回収するため、ＯＧでの熱量が多いほど回収率が
高まる。図３のように、ＣＯが燃焼してＣＯ量が下がる
ほど発熱して蒸気量が増す。すなわちスカート高さを高
くして炉口燃焼率λを上げ、排ガスを燃やす方が有利で
ある。同様の効果は炉内圧を低めて酸素を吸引した場合
にも得られる。
として回収するため、ＯＧでの熱量が多いほど回収率が
高まる。図３のように、ＣＯが燃焼してＣＯ量が下がる
ほど発熱して蒸気量が増す。すなわちスカート高さを高
くして炉口燃焼率λを上げ、排ガスを燃やす方が有利で
ある。同様の効果は炉内圧を低めて酸素を吸引した場合
にも得られる。
【００２１】
【実施例】図１において、転炉炉体１で発生したＬＤＧ
はスカート２を経由してＯＧ装置３に導かれる。ＯＧ装
置３に入ったＬＤＧは、ファン４により吸引されてＬＤ
Ｇホルダー５に蓄積され、燃料として利用される。スカ
ート２での圧力は、炉体１との隙間から侵入する空気量
を適正に保つため、圧力制御ダンパー６により圧力制御
されている。炉内圧を正圧にすると空気侵入量が減り、
炉口燃焼率λが下がる。負圧にすると空気侵入量が増
え、炉口燃焼率λが上がり、ＬＤＧが炉口で燃焼する。
はスカート２を経由してＯＧ装置３に導かれる。ＯＧ装
置３に入ったＬＤＧは、ファン４により吸引されてＬＤ
Ｇホルダー５に蓄積され、燃料として利用される。スカ
ート２での圧力は、炉体１との隙間から侵入する空気量
を適正に保つため、圧力制御ダンパー６により圧力制御
されている。炉内圧を正圧にすると空気侵入量が減り、
炉口燃焼率λが下がる。負圧にすると空気侵入量が増
え、炉口燃焼率λが上がり、ＬＤＧが炉口で燃焼する。
【００２２】吹錬初期の爆発領域およびガスホルダー５
が満杯のとき等、ＬＤＧの回収ができないときは、煙突
７より着火して放散する。またＯＧボイラーを装備し、
炉頂に設けたドラム９に給水ポンプ８で純水を供給し、
ボイラー循環ポンプ１０でＯＧ装置３の顕熱を熱交換部
１１で蒸気として回収しアキュムレータ１２に蓄える。
この場合もアキュムレータ１２が満杯の場合は、蒸気は
サイレンサ１３を経て放散される。
が満杯のとき等、ＬＤＧの回収ができないときは、煙突
７より着火して放散する。またＯＧボイラーを装備し、
炉頂に設けたドラム９に給水ポンプ８で純水を供給し、
ボイラー循環ポンプ１０でＯＧ装置３の顕熱を熱交換部
１１で蒸気として回収しアキュムレータ１２に蓄える。
この場合もアキュムレータ１２が満杯の場合は、蒸気は
サイレンサ１３を経て放散される。
【００２３】このようにＬＤＧ、蒸気ともに回収できな
い状態が存在する。そこで、炉内の吹錬得状況を監視す
るとともにＬＤＧホルダー５および蒸気アキュムレータ
１２の圧力状況を監視し、図４に示すような処置を行
う。ＬＤＧ回収不可でＬＤＧ放散を生じ、蒸気アキュム
レータに余力のある場合は、スカートを上げて蒸気を回
収する。ＬＤＧも蒸気も回収できないときは、蒸気放散
は純水供給を無駄に行うことになる上、ＬＤＧ発生を止
められないのでスカートを下げ顕熱発生を抑えて、ＬＤ
Ｇおよび蒸気を放散する。
い状態が存在する。そこで、炉内の吹錬得状況を監視す
るとともにＬＤＧホルダー５および蒸気アキュムレータ
１２の圧力状況を監視し、図４に示すような処置を行
う。ＬＤＧ回収不可でＬＤＧ放散を生じ、蒸気アキュム
レータに余力のある場合は、スカートを上げて蒸気を回
収する。ＬＤＧも蒸気も回収できないときは、蒸気放散
は純水供給を無駄に行うことになる上、ＬＤＧ発生を止
められないのでスカートを下げ顕熱発生を抑えて、ＬＤ
Ｇおよび蒸気を放散する。
【００２４】ＬＤＧ、蒸気ともに回収可能な場合は、両
者の程度を判断して適切な位置に炉内圧またはスカート
高さを調整する。この場合のロジックとして、ファジー
推論を用いて炉内圧を調整した例を示す。まず基本的な
考えとして、下記ルールがある。
者の程度を判断して適切な位置に炉内圧またはスカート
高さを調整する。この場合のロジックとして、ファジー
推論を用いて炉内圧を調整した例を示す。まず基本的な
考えとして、下記ルールがある。
【００２５】（ルール１）ＬＤＧ中のＣＯ濃度が高けれ
ばＬＤＧを回収しよう （ルール２）ＬＤＧタンクの残りが少ないのでＬＤＧ回
収は控えよう （ルール３）排熱温度が高いので蒸気を多く回収しよう （ルール４）アキュムレータの残りが少ないので蒸気回
収は控えよう （ルール５）ＬＤＧをたくさん回収したいので炉圧は高
めに設定しよう （ルール６）蒸気をたくさん回収したいので炉圧は低め
に設定しよう
ばＬＤＧを回収しよう （ルール２）ＬＤＧタンクの残りが少ないのでＬＤＧ回
収は控えよう （ルール３）排熱温度が高いので蒸気を多く回収しよう （ルール４）アキュムレータの残りが少ないので蒸気回
収は控えよう （ルール５）ＬＤＧをたくさん回収したいので炉圧は高
めに設定しよう （ルール６）蒸気をたくさん回収したいので炉圧は低め
に設定しよう
【００２６】図５のように、ルール１〜６の程度を現場
データおよびオペレータ感覚等により数値化して、メン
バーシップ関数と呼ばれる感覚を表現したグラフ（１）
〜（６）を作成しておく。これをもとにして、（１），
（２）より、ＬＤＧを回収すべきという要求度から求め
られる炉内圧設定値が、ファジー推論の方式に従い両者
の少ない方の値を採用することで、（３）の破線から求
められる。
データおよびオペレータ感覚等により数値化して、メン
バーシップ関数と呼ばれる感覚を表現したグラフ（１）
〜（６）を作成しておく。これをもとにして、（１），
（２）より、ＬＤＧを回収すべきという要求度から求め
られる炉内圧設定値が、ファジー推論の方式に従い両者
の少ない方の値を採用することで、（３）の破線から求
められる。
【００２７】また、この値と（４）、（５）より、蒸気
回収すべきという要求度から求められる炉内圧設定値
が、同様にして（６）の点線の特性から求められる。こ
の（３）および（６）を合成して（７）が求められる。
（７）の図形の重心（×部）を求めると、これが適正な
炉内圧設定値となる。本例では、正圧側０．９８Ｐａと
なる。このロジックに従い、ＣＯ濃度、ＬＤＧホルダー
レベル、蒸気アキュムレータ圧力の各信号を入力して吹
錬状況に応じて炉圧設定値を変化させていく。
回収すべきという要求度から求められる炉内圧設定値
が、同様にして（６）の点線の特性から求められる。こ
の（３）および（６）を合成して（７）が求められる。
（７）の図形の重心（×部）を求めると、これが適正な
炉内圧設定値となる。本例では、正圧側０．９８Ｐａと
なる。このロジックに従い、ＣＯ濃度、ＬＤＧホルダー
レベル、蒸気アキュムレータ圧力の各信号を入力して吹
錬状況に応じて炉圧設定値を変化させていく。
【００２８】
【発明の効果】本発明法によれば、ＬＤＧホルダーおよ
び蒸気アキュムレータの圧を考慮しつつ、ＬＤＧエネル
ギーの大きいガスを回収できるため、高いＬＤＧ濃度を
維持しつつ、蒸気放散なく操業を行うことができる。
び蒸気アキュムレータの圧を考慮しつつ、ＬＤＧエネル
ギーの大きいガスを回収できるため、高いＬＤＧ濃度を
維持しつつ、蒸気放散なく操業を行うことができる。
【図１】本発明における装置例を示す説明図である。
【図２】本発明が対象とする転炉において、炉内〜炉口
〜炉頂のガス流れを示す模式図である。
〜炉頂のガス流れを示す模式図である。
【図３】本発明を説明するためのグラフである。
【図４】本発明におけるロジックの例を示すブロック図
である。
である。
【図５】（１）〜（７）は本発明において適用するファ
ジー推論の例を示すグラフである。
ジー推論の例を示すグラフである。
１：転炉炉体 ２：スカート
３：ＯＧ装置 ４：ファン
５：ＬＤＧホルダー ６：圧力調整ダンパー
７：煙突 ８：給水ポンプ
９：ドラム １０：循環ポンプ
１１：熱交換部 １２：アキュムレータ
１３：サイレンサ
Claims (3)
- 【請求項１】 ＬＤＧ回収用のＯＧ装置を有し、かつＯ
Ｇ装置には顕熱回収用のＯＧボイラーが付設された転炉
において、吹錬状況を監視するとともにＬＤＧホルダー
および蒸気アキュムレータの圧力状況を監視し、ＬＤＧ
回収が有利な状況では炉口のスカートを下げて炉口燃焼
率を低め、顕熱回収が有利な状況では、前記スカートを
上げて炉口燃焼率を高めることを特徴とする転炉操業に
おけるＬＤＧおよび顕熱の回収方法。 - 【請求項２】 ＬＤＧ回収用のＯＧ装置を有し、かつＯ
Ｇ装置には顕熱回収用のＯＧボイラーが付設された転炉
において、吹錬状況を監視するとともにＬＤＧホルダー
および蒸気アキュムレータの圧力状況を監視し、ＬＤＧ
回収が有利な状況では炉圧設定を上げて炉口燃焼率を低
め、顕熱回収が有利な状況では、炉圧設定を下げて炉口
燃焼率を高めることを特徴とする転炉操業におけるＬＤ
Ｇおよび顕熱の回収方法。 - 【請求項３】 ＬＤＧ回収用のＯＧ装置を有し、かつＯ
Ｇ装置には顕熱回収用のＯＧボイラーが付設された転炉
において、吹錬状況を監視するとともにＬＤＧホルダー
および蒸気アキュムレータの圧力状況を監視し、ＬＤＧ
回収が有利な状況では炉口のスカートを下げ、かつ炉圧
設定を上げて炉口燃焼率を低め、顕熱回収が有利な状況
では、前記スカートを上げ、かつ炉圧設定を下げて炉口
燃焼率を高めることを特徴とする転炉操業におけるＬＤ
Ｇおよび顕熱の回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001222622A JP2003034815A (ja) | 2001-07-24 | 2001-07-24 | 転炉操業におけるｌｄｇおよび顕熱の回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001222622A JP2003034815A (ja) | 2001-07-24 | 2001-07-24 | 転炉操業におけるｌｄｇおよび顕熱の回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003034815A true JP2003034815A (ja) | 2003-02-07 |
Family
ID=19056076
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001222622A Withdrawn JP2003034815A (ja) | 2001-07-24 | 2001-07-24 | 転炉操業におけるｌｄｇおよび顕熱の回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003034815A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007171096A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 転炉排ガス処理装置のスカート位置検出器異常検知方法およびその異常検知に係るスカート位置修正制御方法 |
| JP2015034314A (ja) * | 2013-08-08 | 2015-02-19 | 富士電機株式会社 | 転炉排ガス処理装置の制御装置、制御プログラムおよび制御方法ならびに転炉排ガス処理装置 |
| JP2015038235A (ja) * | 2013-08-19 | 2015-02-26 | 富士電機株式会社 | 転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法、排ガス吹出量算出方法、炉圧制御装置、炉圧制御プログラムおよび炉圧制御方法 |
| CN105201571A (zh) * | 2015-10-14 | 2015-12-30 | 华北理工大学 | 转炉双蓄热器叠能稳压蓄热及蒸汽过热系统 |
| KR102190504B1 (ko) * | 2019-08-27 | 2020-12-11 | 현대제철 주식회사 | 전로의 스커트 높이 제어 장치 및 방법 |
-
2001
- 2001-07-24 JP JP2001222622A patent/JP2003034815A/ja not_active Withdrawn
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|---|---|---|---|
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