JP2003020998A - 液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置 - Google Patents
液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃料圧力が大きく変動する場合でも、燃料圧
力の脈動に対して常に安定した減衰効果が得られ、その
脈動による噴射量の変化や異音の発生を防止可能な液化
石油ガス用内燃機関の燃料供給装置を提供する。 【解決手段】 加圧されて液化した燃料タンク内の液化
石油ガスをデリバリパイプ３４に供給し、燃料タンク圧
に対して一定差圧で加圧してインジェクタ３８で噴射す
る液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置は、デリバリ
パイプ３４に供給される燃料の脈動を減衰させる脈動減
衰器５０を備える。その第２の圧力室５３には、リター
ン経路３７の圧力がその分岐点Ａから経路５９を通って
導入され、ダイアフラム５１両側の圧力差がほぼ一定に
なる。このため、圧力室５２に供給される燃料圧力が大
きく変動する場合でも、その変動に応じてダイアフラム
５１が動き、燃料圧力の脈動を安定して減衰させる。
力の脈動に対して常に安定した減衰効果が得られ、その
脈動による噴射量の変化や異音の発生を防止可能な液化
石油ガス用内燃機関の燃料供給装置を提供する。 【解決手段】 加圧されて液化した燃料タンク内の液化
石油ガスをデリバリパイプ３４に供給し、燃料タンク圧
に対して一定差圧で加圧してインジェクタ３８で噴射す
る液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置は、デリバリ
パイプ３４に供給される燃料の脈動を減衰させる脈動減
衰器５０を備える。その第２の圧力室５３には、リター
ン経路３７の圧力がその分岐点Ａから経路５９を通って
導入され、ダイアフラム５１両側の圧力差がほぼ一定に
なる。このため、圧力室５２に供給される燃料圧力が大
きく変動する場合でも、その変動に応じてダイアフラム
５１が動き、燃料圧力の脈動を安定して減衰させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加圧されて液化し
た状態で供給される液化石油ガス（ＬＰＧ）を気化して
噴射する液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置に関す
る。
た状態で供給される液化石油ガス（ＬＰＧ）を気化して
噴射する液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の燃料供給装置として、例
えば図５に示すものが知られている。この従来技術で
は、加圧されて液化した燃料タンク１１内の液化石油ガ
ス（以下、ＬＰＧという）を燃料とし、同燃料が液化し
た状態で燃料ポンプ１２によりデリバリパイプ１３に供
給される。デリバリパイプ１３に供給された燃料は、図
６に示すプレッシャレギュレータ１４により燃料タンク
圧力（燃料タンク１１内の圧力）に対してほぼ一定差圧
で加圧される。つまり、デリバリパイプ１３内部が、リ
ターン圧力（リターン経路１６内の圧力）に対して一定
差圧で加圧された状態になる。このように加圧されたデ
リバリパイプ１３内の燃料が、各気筒のインジェクタ１
５で噴射される。こうした燃料供給装置において、燃料
噴射による燃料圧力の脈動による噴射量の変化や異音の
発生を防止するために、図７に示すようにデリバリパイ
プ１３の燃料入口側に脈動減衰器（パルセーションダン
パ）１７を設けたものが知られている（例えば、特開２
０００−２６５９２４号公報）。その脈動減衰器１７で
は、ダイアフラム１８により燃料室１９と大気室２０と
に仕切られている。この脈動減衰器１７は、燃料室１９
に供給される燃料を大気圧に対してほぼ一点差圧で加圧
するガソリンエンジンで一般に用いられるものである。
えば図５に示すものが知られている。この従来技術で
は、加圧されて液化した燃料タンク１１内の液化石油ガ
ス（以下、ＬＰＧという）を燃料とし、同燃料が液化し
た状態で燃料ポンプ１２によりデリバリパイプ１３に供
給される。デリバリパイプ１３に供給された燃料は、図
６に示すプレッシャレギュレータ１４により燃料タンク
圧力（燃料タンク１１内の圧力）に対してほぼ一定差圧
で加圧される。つまり、デリバリパイプ１３内部が、リ
ターン圧力（リターン経路１６内の圧力）に対して一定
差圧で加圧された状態になる。このように加圧されたデ
リバリパイプ１３内の燃料が、各気筒のインジェクタ１
５で噴射される。こうした燃料供給装置において、燃料
噴射による燃料圧力の脈動による噴射量の変化や異音の
発生を防止するために、図７に示すようにデリバリパイ
プ１３の燃料入口側に脈動減衰器（パルセーションダン
パ）１７を設けたものが知られている（例えば、特開２
０００−２６５９２４号公報）。その脈動減衰器１７で
は、ダイアフラム１８により燃料室１９と大気室２０と
に仕切られている。この脈動減衰器１７は、燃料室１９
に供給される燃料を大気圧に対してほぼ一点差圧で加圧
するガソリンエンジンで一般に用いられるものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に、ＬＰＧの燃料
タンク圧力は、燃料タンク１１内の燃料の性状や温度に
よって決まる飽和蒸気圧に保たれるため、その燃料タン
ク圧力に対して加圧すると、燃料供給経路２１の圧力も
条件によって大きく変わる。こうしてＬＰＧのように圧
力が大きく変わる燃料に対してガソリンエンジン用の脈
動減衰器１７を用いた上記従来技術では、燃料噴射によ
る燃料圧力の脈動に対して常に安定した減衰効果を得る
のが難しい。すなわち、燃料室１９に導入される燃料圧
力が高く、ダイアフラム１８を付勢するばね２２に対す
る抗力が大きすぎると、ばね２２が線間接触し、所望の
減衰機能を発揮できなくなるおそれがある。また、燃料
室１９に導入される燃料圧力が低く、前記抗力が小さす
ぎると、ダイアフラム１８が脈動減衰器１７本体の燃料
通路２３の燃料入口を塞いでしまい、所望の減衰機能を
発揮できなくなるおそれがある。この結果、ガソリンエ
ンジン用の脈動減衰器１７を用いた上記従来技術では、
燃料噴射による燃料圧力の脈動による噴射量の変化や異
音の発生を充分に防止することができない。
タンク圧力は、燃料タンク１１内の燃料の性状や温度に
よって決まる飽和蒸気圧に保たれるため、その燃料タン
ク圧力に対して加圧すると、燃料供給経路２１の圧力も
条件によって大きく変わる。こうしてＬＰＧのように圧
力が大きく変わる燃料に対してガソリンエンジン用の脈
動減衰器１７を用いた上記従来技術では、燃料噴射によ
る燃料圧力の脈動に対して常に安定した減衰効果を得る
のが難しい。すなわち、燃料室１９に導入される燃料圧
力が高く、ダイアフラム１８を付勢するばね２２に対す
る抗力が大きすぎると、ばね２２が線間接触し、所望の
減衰機能を発揮できなくなるおそれがある。また、燃料
室１９に導入される燃料圧力が低く、前記抗力が小さす
ぎると、ダイアフラム１８が脈動減衰器１７本体の燃料
通路２３の燃料入口を塞いでしまい、所望の減衰機能を
発揮できなくなるおそれがある。この結果、ガソリンエ
ンジン用の脈動減衰器１７を用いた上記従来技術では、
燃料噴射による燃料圧力の脈動による噴射量の変化や異
音の発生を充分に防止することができない。
【０００４】本発明は、このような従来の問題点に着目
してなされたもので、その目的は、燃料圧力が大きく変
動する場合でも、燃料圧力の脈動に対して常に安定した
減衰効果が得られ、その脈動による噴射量の変化や異音
の発生を防止可能な液化石油ガス用内燃機関の燃料供給
装置を提供することにある。
してなされたもので、その目的は、燃料圧力が大きく変
動する場合でも、燃料圧力の脈動に対して常に安定した
減衰効果が得られ、その脈動による噴射量の変化や異音
の発生を防止可能な液化石油ガス用内燃機関の燃料供給
装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】以下、上記目的を達成す
るための手段及びその作用効果について記載する。請求
項１に係る発明は、加圧されて液化した燃料タンク内の
液化石油ガスを燃料とし、同燃料を燃料ポンプによりデ
リバリパイプに供給し、燃料タンク圧に対してほぼ一定
差圧で加圧してインジェクタで噴射する液化石油ガス用
内燃機関の燃料供給装置において、前記デリバリパイプ
に供給される燃料の脈動を減衰させる脈動減衰器を備
え、同減衰器は前記燃料が導入される第１の圧力室と第
２の圧力室を区画するダイアフラムを備え、前記第２の
圧力室には、前記デリバリパイプから前記燃料タンクへ
前記燃料を戻すリターン経路の圧力或いは前記燃料タン
ク内の圧力を導くようにしたことを要旨とする。
るための手段及びその作用効果について記載する。請求
項１に係る発明は、加圧されて液化した燃料タンク内の
液化石油ガスを燃料とし、同燃料を燃料ポンプによりデ
リバリパイプに供給し、燃料タンク圧に対してほぼ一定
差圧で加圧してインジェクタで噴射する液化石油ガス用
内燃機関の燃料供給装置において、前記デリバリパイプ
に供給される燃料の脈動を減衰させる脈動減衰器を備
え、同減衰器は前記燃料が導入される第１の圧力室と第
２の圧力室を区画するダイアフラムを備え、前記第２の
圧力室には、前記デリバリパイプから前記燃料タンクへ
前記燃料を戻すリターン経路の圧力或いは前記燃料タン
ク内の圧力を導くようにしたことを要旨とする。
【０００６】この構成によれば、脈動減衰器の第１の圧
力室には燃料が供給され、その第２の圧力室にはリター
ン経路の圧力或いは前記燃料タンク内の圧力が導入され
る。リターン経路の圧力は、デリバリパイプ内の燃料よ
りほぼ一定差圧だけ圧が下がり、燃料タンク圧力にほぼ
等しい。これにより、脈動減衰器のダイアフラム両側の
圧力差、すなわち両圧力室の圧力差がほぼ一定になる。
このため、デリバリパイプに供給される燃料の圧力（燃
料圧力）が大きく変動する場合でも、その変動に応じて
ダイアフラムが動くことができる。したがって、燃料圧
力が大きく変動する場合でも、燃料圧力の脈動を常に安
定して減衰させることができ、その脈動による噴射量の
変化や異音の発生を充分に防止することができる。
力室には燃料が供給され、その第２の圧力室にはリター
ン経路の圧力或いは前記燃料タンク内の圧力が導入され
る。リターン経路の圧力は、デリバリパイプ内の燃料よ
りほぼ一定差圧だけ圧が下がり、燃料タンク圧力にほぼ
等しい。これにより、脈動減衰器のダイアフラム両側の
圧力差、すなわち両圧力室の圧力差がほぼ一定になる。
このため、デリバリパイプに供給される燃料の圧力（燃
料圧力）が大きく変動する場合でも、その変動に応じて
ダイアフラムが動くことができる。したがって、燃料圧
力が大きく変動する場合でも、燃料圧力の脈動を常に安
定して減衰させることができ、その脈動による噴射量の
変化や異音の発生を充分に防止することができる。
【０００７】請求項２に係る発明は、請求項１に記載の
液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置において、前記
脈動減衰器の第２の圧力室に前記リターン経路の圧力を
導入する場合、同リターン経路から前記脈動減衰器への
分岐点から前記第２の圧力室に至る経路は、前記分岐点
から上方へ延びていることを要旨とする。
液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置において、前記
脈動減衰器の第２の圧力室に前記リターン経路の圧力を
導入する場合、同リターン経路から前記脈動減衰器への
分岐点から前記第２の圧力室に至る経路は、前記分岐点
から上方へ延びていることを要旨とする。
【０００８】この構成によれば、デリバリパイプからリ
ターン経路に流入した燃料は、デリバリパイプ内の燃料
よりほぼ一定差圧だけ圧が下がるので、ベーパ化し気体
を含んでいる。この気体を、リターン経路の分岐点か
ら、同分岐点から上方へ延びる経路を通って脈動減衰器
の第２の圧力室に導入することできる。このため、第１
の圧力室に供給される燃料の脈動（燃料圧力の脈動）に
よりダイアフラムが動く際の抵抗が小さくなり、燃料噴
射による燃料圧力の脈動に対してより安定した減衰効果
を得ることができる。
ターン経路に流入した燃料は、デリバリパイプ内の燃料
よりほぼ一定差圧だけ圧が下がるので、ベーパ化し気体
を含んでいる。この気体を、リターン経路の分岐点か
ら、同分岐点から上方へ延びる経路を通って脈動減衰器
の第２の圧力室に導入することできる。このため、第１
の圧力室に供給される燃料の脈動（燃料圧力の脈動）に
よりダイアフラムが動く際の抵抗が小さくなり、燃料噴
射による燃料圧力の脈動に対してより安定した減衰効果
を得ることができる。
【０００９】請求項３に係る発明は、請求項１に記載の
液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置において、前記
脈動減衰器の第２の圧力室に前記燃料タンク内の圧力を
導入する場合、前記燃料タンク上部の気体相の圧力を、
同気体相と前記第２の圧力室を連通する経路を介して導
入することを要旨とする。
液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置において、前記
脈動減衰器の第２の圧力室に前記燃料タンク内の圧力を
導入する場合、前記燃料タンク上部の気体相の圧力を、
同気体相と前記第２の圧力室を連通する経路を介して導
入することを要旨とする。
【００１０】この構成によれば、燃料タンク上部の気体
相の圧力を脈動減衰器の第２の圧力室に導入することが
できる。このため、第１の圧力室に供給される燃料の脈
動によりダイアフラムが動く際の抵抗が小さくなり、燃
料噴射による燃料圧力の脈動に対してより安定した減衰
効果を得ることができる。
相の圧力を脈動減衰器の第２の圧力室に導入することが
できる。このため、第１の圧力室に供給される燃料の脈
動によりダイアフラムが動く際の抵抗が小さくなり、燃
料噴射による燃料圧力の脈動に対してより安定した減衰
効果を得ることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した各実施
形態を図面に基づいて説明する。 [第１の実施形態]第１の実施形態に係る液化石油ガス用
内燃機関の燃料供給装置について、図１〜図３を参照し
て説明する。この燃料供給装置は、図２に示すように、
加圧されて液化した燃料タンク３１内の液化石油ガスを
燃料とする。この液化した状態の燃料は、燃料ポンプ３
２により燃料供給経路３３及び燃料フィルタ３５を介し
てデリバリパイプ３４に供給される。
形態を図面に基づいて説明する。 [第１の実施形態]第１の実施形態に係る液化石油ガス用
内燃機関の燃料供給装置について、図１〜図３を参照し
て説明する。この燃料供給装置は、図２に示すように、
加圧されて液化した燃料タンク３１内の液化石油ガスを
燃料とする。この液化した状態の燃料は、燃料ポンプ３
２により燃料供給経路３３及び燃料フィルタ３５を介し
てデリバリパイプ３４に供給される。
【００１２】デリバリパイプ３４に供給された燃料は、
プレッシャレギュレータ３６により燃料タンク圧力（燃
料タンク３１内の圧力）に対してほぼ一定差圧で加圧さ
れる。つまり、デリバリパイプ３４内部が、リターン圧
力（リターン経路３７内の圧力）に対して一定差圧で加
圧された状態になる。なお、プレッシャレギュレータ３
６は、図６に示す構成を有する公知のものである。
プレッシャレギュレータ３６により燃料タンク圧力（燃
料タンク３１内の圧力）に対してほぼ一定差圧で加圧さ
れる。つまり、デリバリパイプ３４内部が、リターン圧
力（リターン経路３７内の圧力）に対して一定差圧で加
圧された状態になる。なお、プレッシャレギュレータ３
６は、図６に示す構成を有する公知のものである。
【００１３】こうして加圧されたデリバリパイプ３４内
の燃料は、各気筒毎に設けた４つのインジェクタ３８に
送られ、各インジェクタ３８により機関運転状態に応じ
て適切なタイミングで適切な量ずつ、図３に示す内燃機
関３９の各吸気通路４０に噴射される。その噴射タイミ
ング及び噴射量は、各インジェクタ３８の電磁ソレノイ
ドを機関運転状態に応じてＥＣＵ４１が制御することで
得られる。図３において、符号４２はエアクリーナ、符
号４３は吸気管（吸気マニホールド）、符号４４は排気
管（排気マニホールド）である。なお、各インジェクタ
３８から各吸気通路４０に噴射される液化した状態の燃
料は、加圧状態から解放されて気化する。こうして液化
された状態で各インジェクタ３８に供給された燃料が、
気体燃料として内燃機関３９の各吸気通路４０に噴射供
給される。
の燃料は、各気筒毎に設けた４つのインジェクタ３８に
送られ、各インジェクタ３８により機関運転状態に応じ
て適切なタイミングで適切な量ずつ、図３に示す内燃機
関３９の各吸気通路４０に噴射される。その噴射タイミ
ング及び噴射量は、各インジェクタ３８の電磁ソレノイ
ドを機関運転状態に応じてＥＣＵ４１が制御することで
得られる。図３において、符号４２はエアクリーナ、符
号４３は吸気管（吸気マニホールド）、符号４４は排気
管（排気マニホールド）である。なお、各インジェクタ
３８から各吸気通路４０に噴射される液化した状態の燃
料は、加圧状態から解放されて気化する。こうして液化
された状態で各インジェクタ３８に供給された燃料が、
気体燃料として内燃機関３９の各吸気通路４０に噴射供
給される。
【００１４】また、図１及び図２に示すように、デリバ
リパイプ３４の燃料入口側には、燃料供給経路３３を通
って供給される燃料圧力の脈動を減衰させる脈動減衰器
５０が装着されている。この脈動減衰器５０は、ダイア
フラム５１で仕切られた第１の圧力室５２及び第２の圧
力室５３と、一体化された２つの部材５４，５５からな
る減衰器本体５６とを備えている。減衰器本体５６に
は、同本体の燃料入口に端部が接続された燃料供給経路
３３と第１の圧力室５２とを連通する燃料通路５４ａ，
５５ａと、第１の圧力室５２とデリバリパイプ３４内と
を連通する燃料通路５７とが形成されている。また、ダ
イアフラム５１は、ばね５８により第１の圧力室５２側
に付勢されている。
リパイプ３４の燃料入口側には、燃料供給経路３３を通
って供給される燃料圧力の脈動を減衰させる脈動減衰器
５０が装着されている。この脈動減衰器５０は、ダイア
フラム５１で仕切られた第１の圧力室５２及び第２の圧
力室５３と、一体化された２つの部材５４，５５からな
る減衰器本体５６とを備えている。減衰器本体５６に
は、同本体の燃料入口に端部が接続された燃料供給経路
３３と第１の圧力室５２とを連通する燃料通路５４ａ，
５５ａと、第１の圧力室５２とデリバリパイプ３４内と
を連通する燃料通路５７とが形成されている。また、ダ
イアフラム５１は、ばね５８により第１の圧力室５２側
に付勢されている。
【００１５】また、脈動減衰器５０の第２の圧力室５３
には、デリバリパイプ３４から燃料タンク３１へ燃料を
戻すリターン経路３７の圧力を導くようになっている。
このために、リターン経路３７から脈動減衰器５０への
分岐点Ａから脈動減衰器５０の第２の圧力室５３に到る
経路５９は、分岐点Ａから上方へ延びている。
には、デリバリパイプ３４から燃料タンク３１へ燃料を
戻すリターン経路３７の圧力を導くようになっている。
このために、リターン経路３７から脈動減衰器５０への
分岐点Ａから脈動減衰器５０の第２の圧力室５３に到る
経路５９は、分岐点Ａから上方へ延びている。
【００１６】以上のように構成された上記第１の実施形
態によれば、以下の作用効果を奏する。 （イ）脈動減衰器５０の第１の圧力室５２には燃料ポン
プ３２により液化した状態の燃料が供給され、その第２
の圧力室５３にはリターン経路３７の圧力が経路５９を
通って導入される。リターン経路３７の圧力は、デリバ
リパイプ３４内の燃料よりほぼ一定差圧だけ圧が下が
り、燃料タンク圧力にほぼ等しい。ここにいう「リター
ン経路３７の圧力」は、デリバリパイプ３４からプレッ
シャレギュレータ３６を通ってリターン経路３７に流入
した燃料の圧力をいう。これにより、脈動減衰器５０の
ダイアフラム５１両側の圧力差、すなわち両圧力室５
２，５３の圧力差がほぼ一定になる。このため、第１の
圧力室５２に供給される燃料の圧力（燃料圧力）が大き
く変動する場合でも、その変動に応じてダイアフラム５
１が動くことができる。したがって、燃料圧力が大きく
変動する場合でも、燃料圧力の脈動を脈動減衰器５０に
より常に安定して減衰させることができ、その脈動によ
る噴射量の変化や異音の発生を充分に防止することがで
きる。
態によれば、以下の作用効果を奏する。 （イ）脈動減衰器５０の第１の圧力室５２には燃料ポン
プ３２により液化した状態の燃料が供給され、その第２
の圧力室５３にはリターン経路３７の圧力が経路５９を
通って導入される。リターン経路３７の圧力は、デリバ
リパイプ３４内の燃料よりほぼ一定差圧だけ圧が下が
り、燃料タンク圧力にほぼ等しい。ここにいう「リター
ン経路３７の圧力」は、デリバリパイプ３４からプレッ
シャレギュレータ３６を通ってリターン経路３７に流入
した燃料の圧力をいう。これにより、脈動減衰器５０の
ダイアフラム５１両側の圧力差、すなわち両圧力室５
２，５３の圧力差がほぼ一定になる。このため、第１の
圧力室５２に供給される燃料の圧力（燃料圧力）が大き
く変動する場合でも、その変動に応じてダイアフラム５
１が動くことができる。したがって、燃料圧力が大きく
変動する場合でも、燃料圧力の脈動を脈動減衰器５０に
より常に安定して減衰させることができ、その脈動によ
る噴射量の変化や異音の発生を充分に防止することがで
きる。
【００１７】（ロ）デリバリパイプ３４からプレッシャ
レギュレータ３６を通ってリターン経路３７に流入した
燃料は、デリバリパイプ３４内の燃料よりほぼ一定差圧
だけ圧が下がるので、ベーパ化し気体を含んでいる。こ
の気体を、リターン経路３７の分岐点Ａから経路５９を
通って脈動減衰器５０の第２の圧力室５３に導入するこ
とできる。このため、第１の圧力室５２に供給される燃
料の脈動によりダイアフラム５１が動く際の抵抗が小さ
くなり、燃料噴射による燃料圧力の脈動に対してより安
定した減衰効果を得ることができる。
レギュレータ３６を通ってリターン経路３７に流入した
燃料は、デリバリパイプ３４内の燃料よりほぼ一定差圧
だけ圧が下がるので、ベーパ化し気体を含んでいる。こ
の気体を、リターン経路３７の分岐点Ａから経路５９を
通って脈動減衰器５０の第２の圧力室５３に導入するこ
とできる。このため、第１の圧力室５２に供給される燃
料の脈動によりダイアフラム５１が動く際の抵抗が小さ
くなり、燃料噴射による燃料圧力の脈動に対してより安
定した減衰効果を得ることができる。
【００１８】（ハ）脈動減衰器５０がデリバリパイプ３
４の燃料入口側に装着されているので、燃料タンク３１
から送られる燃料の脈動を、デリバリパイプ３４の直前
で減衰させることができる。
４の燃料入口側に装着されているので、燃料タンク３１
から送られる燃料の脈動を、デリバリパイプ３４の直前
で減衰させることができる。
【００１９】[第２の実施形態]第２の実施形態に係る液
化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置について、図４を
参照して説明する。この燃料供給装置は、脈動減衰器５
０の第２の圧力室５３に燃料タンク３１内の圧力を導入
するように構成されており、この点でのみ上記第１の実
施形態と異なる。
化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置について、図４を
参照して説明する。この燃料供給装置は、脈動減衰器５
０の第２の圧力室５３に燃料タンク３１内の圧力を導入
するように構成されており、この点でのみ上記第１の実
施形態と異なる。
【００２０】この燃料供給装置では、燃料タンク３１内
の圧力を５３に導入するのに、燃料タンク３１上部の気
体相３１ａの圧力を、同気体相３１ａと第２の圧力室５
３を連通する経路６０を介して導入するようになってい
る。
の圧力を５３に導入するのに、燃料タンク３１上部の気
体相３１ａの圧力を、同気体相３１ａと第２の圧力室５
３を連通する経路６０を介して導入するようになってい
る。
【００２１】以上のように構成された第２の実施形態に
よれば、以下の作用効果を奏する。 （ニ）燃料タンク３１上部の気体相３１ａの圧力を脈動
減衰器５０の第２の圧力室５３に導入することができ
る。このため、脈動減衰器５０の第１の圧力室５２に供
給される燃料の脈動によりダイアフラム５１が動く際の
抵抗が小さくなり、燃料噴射による燃料圧力の脈動に対
してより安定した減衰効果を得ることができる。
よれば、以下の作用効果を奏する。 （ニ）燃料タンク３１上部の気体相３１ａの圧力を脈動
減衰器５０の第２の圧力室５３に導入することができ
る。このため、脈動減衰器５０の第１の圧力室５２に供
給される燃料の脈動によりダイアフラム５１が動く際の
抵抗が小さくなり、燃料噴射による燃料圧力の脈動に対
してより安定した減衰効果を得ることができる。
【００２２】[変形例]なお、この発明は以下のように変
更して具体化することもできる。 ・上記第１及び第２の実施形態では、脈動減衰器５０
を、図１に示すようにデリバリパイプ３４の燃料入口側
に装着してあるが、本発明はこの構成に限定されない。
例えば、脈動減衰器５０を、燃料ポンプ３２とデリバリ
パイプ３４の間の燃料供給経路３３に設けるように構成
してもよい。
更して具体化することもできる。 ・上記第１及び第２の実施形態では、脈動減衰器５０
を、図１に示すようにデリバリパイプ３４の燃料入口側
に装着してあるが、本発明はこの構成に限定されない。
例えば、脈動減衰器５０を、燃料ポンプ３２とデリバリ
パイプ３４の間の燃料供給経路３３に設けるように構成
してもよい。
【００２３】・上記第１及び第２の実施形態では、デリ
バリパイプ３４に供給された燃料を、プレッシャレギュ
レータ３６により燃料タンク圧力に対してほぼ一定差圧
で加圧するようにしているが、本発明は、このような構
成に限定されない。すなわち、デリバリパイプ３４に供
給された燃料を、プレッシャレギュレータ３６以外の調
圧手段により燃料タンク圧力に対してほぼ一定差圧で加
圧する場合にも本発明を適用可能である。
バリパイプ３４に供給された燃料を、プレッシャレギュ
レータ３６により燃料タンク圧力に対してほぼ一定差圧
で加圧するようにしているが、本発明は、このような構
成に限定されない。すなわち、デリバリパイプ３４に供
給された燃料を、プレッシャレギュレータ３６以外の調
圧手段により燃料タンク圧力に対してほぼ一定差圧で加
圧する場合にも本発明を適用可能である。
【００２４】・上記第１及び第２の実施形態では、本発
明を４気筒の内燃機関に適用した例を示してあるが、本
発明を任意の気筒数の内燃機関に適用可能であること
は、言うまでもない。
明を４気筒の内燃機関に適用した例を示してあるが、本
発明を任意の気筒数の内燃機関に適用可能であること
は、言うまでもない。
【図１】 第１の実施形態に係る液化石油ガス用内燃機
関の燃料供給装置の主要部を示す断面図。
関の燃料供給装置の主要部を示す断面図。
【図２】 同燃料供給装置全体を示す概略構成図。
【図３】 同燃料供給装置を用いた内燃機関を示す概略
構成図。
構成図。
【図４】 第２の実施形態に係る液化石油ガス用内燃機
関の燃料供給装置全体を示す概略構成図。
関の燃料供給装置全体を示す概略構成図。
【図５】 従来の液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装
置全体を示す概略構成図。
置全体を示す概略構成図。
【図６】 同燃料供給装置のプレッシャレギュレータ部
分を示す拡大図。
分を示す拡大図。
【図７】 同燃料供給装置に脈動減衰器を用いた構成を
示す断面図。
示す断面図。
３１…燃料タンク、３１ａ…燃料タンクの気体相、３２
…燃料ポンプ、３４…デリバリパイプ、３７…リターン
経路、３８…インジェクタ、５０…脈動減衰器、５１…
ダイアフラム、５２…第１の圧力室、５３…第２の圧力
室、５９，６０…経路、Ａ…分岐点。
…燃料ポンプ、３４…デリバリパイプ、３７…リターン
経路、３８…インジェクタ、５０…脈動減衰器、５１…
ダイアフラム、５２…第１の圧力室、５３…第２の圧力
室、５９，６０…経路、Ａ…分岐点。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ０２Ｍ 37/00 ３４１ Ｆ０２Ｍ 37/00 ３４１Ｄ
55/02 ３１０ 55/02 ３１０Ａ
３５０ ３５０Ｄ
(72)発明者 菰田 孝夫
愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動
車 株式会社内
(72)発明者 佐藤 亨
愛知県大府市共和町一丁目１番地の１ 愛
三工業 株式会社内
(72)発明者 山田 潤
愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会
社日本自動車部品総合研究所内
Ｆターム(参考） 3G066 AA01 AB02 AB05 BA22 CB13T
Claims (3)
- 【請求項１】 加圧されて液化した燃料タンク内の液化
石油ガスを燃料とし、同燃料を燃料ポンプによりデリバ
リパイプに供給し、燃料タンク圧に対してほぼ一定差圧
で加圧してインジェクタで噴射する液化石油ガス用内燃
機関の燃料供給装置において、 前記デリバリパイプに供給される燃料の脈動を減衰させ
る脈動減衰器を備え、同減衰器は前記燃料が導入される
第１の圧力室と第２の圧力室を区画するダイアフラムを
備え、 前記第２の圧力室には、前記デリバリパイプから前記燃
料タンクへ前記燃料を戻すリターン経路の圧力或いは前
記燃料タンク内の圧力を導くようにしたことを特徴とす
る液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置。 - 【請求項２】 前記脈動減衰器の第２の圧力室に前記リ
ターン経路の圧力を導入する場合、同リターン経路から
前記脈動減衰器への分岐点から前記第２の圧力室に至る
経路は、前記分岐点から上方へ延びていることを特徴と
する請求項１に記載の液化石油ガス用内燃機関の燃料供
給装置。 - 【請求項３】 前記脈動減衰器の第２の圧力室に前記燃
料タンク内の圧力を導入する場合、前記燃料タンク上部
の気体相の圧力を、同気体相と前記第２の圧力室を連通
する経路を介して導入することを特徴とする請求項１に
記載の液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001203595A JP3776760B2 (ja) | 2001-07-04 | 2001-07-04 | 液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001203595A JP3776760B2 (ja) | 2001-07-04 | 2001-07-04 | 液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003020998A true JP2003020998A (ja) | 2003-01-24 |
| JP3776760B2 JP3776760B2 (ja) | 2006-05-17 |
Family
ID=19040204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001203595A Expired - Fee Related JP3776760B2 (ja) | 2001-07-04 | 2001-07-04 | 液化石油ガス用内燃機関の燃料供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3776760B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018176868A (ja) * | 2017-04-06 | 2018-11-15 | 三菱造船株式会社 | 浮体 |
-
2001
- 2001-07-04 JP JP2001203595A patent/JP3776760B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018176868A (ja) * | 2017-04-06 | 2018-11-15 | 三菱造船株式会社 | 浮体 |
| CN110431075A (zh) * | 2017-04-06 | 2019-11-08 | 三菱造船株式会社 | 浮体 |
| CN110431075B (zh) * | 2017-04-06 | 2021-12-17 | 三菱造船株式会社 | 浮体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3776760B2 (ja) | 2006-05-17 |
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