JP2003019410A - フィルタ - Google Patents
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- JP2003019410A JP2003019410A JP2001208754A JP2001208754A JP2003019410A JP 2003019410 A JP2003019410 A JP 2003019410A JP 2001208754 A JP2001208754 A JP 2001208754A JP 2001208754 A JP2001208754 A JP 2001208754A JP 2003019410 A JP2003019410 A JP 2003019410A
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- Japan
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- filter
- fluid
- pressure loss
- discharge port
- silicon carbide
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Abstract
(57)【要約】
【課題】フィルターのほぼ全表面から均一な流速で流体
を流入させ、フィルターの圧力損失を大幅に低減させ
る。 【解決手段】一端に通過流体の排出口５を有するフィル
タである。該フィルタ１を、排出口５側の流体通過抵抗
が他端側の流体通過抵抗に対して大となるように構成す
る。
を流入させ、フィルターの圧力損失を大幅に低減させ
る。 【解決手段】一端に通過流体の排出口５を有するフィル
タである。該フィルタ１を、排出口５側の流体通過抵抗
が他端側の流体通過抵抗に対して大となるように構成す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ガス中の灰塵や
液体中の固体成分を分離、除去するために用いるフィル
タに関する。
液体中の固体成分を分離、除去するために用いるフィル
タに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガス中の灰塵の除去や液体中の固
体成分を分離、除去するフィルタは、対象とされる流体
の性状によって種々の材質や形状が選定され、かつ、分
離、除去すべき灰塵や固体成分の大きさによってフィル
タの気孔径を選定することが行われている。
体成分を分離、除去するフィルタは、対象とされる流体
の性状によって種々の材質や形状が選定され、かつ、分
離、除去すべき灰塵や固体成分の大きさによってフィル
タの気孔径を選定することが行われている。
【０００３】このようなフィルタを用いた分離装置（除
塵装置）では、流体の圧力損失に起因するいろいろな問
題が生じている。この圧力損失は、筒状フィルタやハニ
カムフィルタにおいて、特に、大きな問題になってい
る。
塵装置）では、流体の圧力損失に起因するいろいろな問
題が生じている。この圧力損失は、筒状フィルタやハニ
カムフィルタにおいて、特に、大きな問題になってい
る。
【０００４】この圧力損失の要因としては、例えば、
（１）流体がフィルタを通過する時の母材通過抵抗、
（２）流体がフィルタ内を流れる時の管内圧力抵抗、
（３）フィルタに付着した粉塵に起因する粉塵層による
圧力損失などを挙げることができるが、一般に、筒状フ
ィルタの場合は、管径に対してフィルタ長が極めて長い
ために、第２項の「管内圧力抵抗」による影響が非常に
大きい。
（１）流体がフィルタを通過する時の母材通過抵抗、
（２）流体がフィルタ内を流れる時の管内圧力抵抗、
（３）フィルタに付着した粉塵に起因する粉塵層による
圧力損失などを挙げることができるが、一般に、筒状フ
ィルタの場合は、管径に対してフィルタ長が極めて長い
ために、第２項の「管内圧力抵抗」による影響が非常に
大きい。
【０００５】排出口近傍のフィルター表面から管内へ流
入した流体の管内圧力抵抗は、他端側から流入した流体
の管内圧力抵抗よりも小さいので、流体は排出口近傍か
ら多く流入する。すなわち、流体はフィルター全表面か
ら均一な速度で管内へは流入しないので、局所的な流入
速度が速くなり、その結果、全表面から均一に流入する
場合に比較して、粉塵層による圧力損失が高い。
入した流体の管内圧力抵抗は、他端側から流入した流体
の管内圧力抵抗よりも小さいので、流体は排出口近傍か
ら多く流入する。すなわち、流体はフィルター全表面か
ら均一な速度で管内へは流入しないので、局所的な流入
速度が速くなり、その結果、全表面から均一に流入する
場合に比較して、粉塵層による圧力損失が高い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
フィルタを用いた除塵装置では、圧力損失が大きくなる
と、誘引排風機のコスト、ランニングコストが上がり、
系外からの外気の吸入量増加などの問題が生ずるので、
圧力損失を小さくするために、フィルタの濾過面積を大
きくする必要に迫られる。
フィルタを用いた除塵装置では、圧力損失が大きくなる
と、誘引排風機のコスト、ランニングコストが上がり、
系外からの外気の吸入量増加などの問題が生ずるので、
圧力損失を小さくするために、フィルタの濾過面積を大
きくする必要に迫られる。
【０００７】このために、必然的に除塵装置が大型化す
る。すると、除塵装置の設置面積が大きくなり、建設費
が高くなる。また、動力費などのランニングコストが嵩
むなどの問題が派生する。
る。すると、除塵装置の設置面積が大きくなり、建設費
が高くなる。また、動力費などのランニングコストが嵩
むなどの問題が派生する。
【０００８】この発明は、係る問題を解消するためにな
されたものであり、フィルターの全表面から均一な流速
で流体を流入させることにより、フィルターの圧力損失
を大幅に低減することを目的とするものである。
されたものであり、フィルターの全表面から均一な流速
で流体を流入させることにより、フィルターの圧力損失
を大幅に低減することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明は、次のように構成されている。
め、この発明は、次のように構成されている。
【００１０】（１） 一端に通過流体の排出口を有する
フィルタであって、該フィルタを、排出口側の流体通過
抵抗が他端側の流体通過抵抗に対して大となるように構
成することを特徴とするフィルタである。
フィルタであって、該フィルタを、排出口側の流体通過
抵抗が他端側の流体通過抵抗に対して大となるように構
成することを特徴とするフィルタである。
【００１１】（２） フィルタの内径を、排出口側が他
端側より小となるように構成することを特徴とする
（１）記載のフィルタである。
端側より小となるように構成することを特徴とする
（１）記載のフィルタである。
【００１２】（３） フィルタの気孔径を、排出口側が
他端側より小となるように構成することを特徴とする
（１）記載のフィルタ。
他端側より小となるように構成することを特徴とする
（１）記載のフィルタ。
【００１３】（４） フィルタの肉厚を、排出口側が他
端側より大となるように構成することを特徴とする
（１）記載のフィルタ。
端側より大となるように構成することを特徴とする
（１）記載のフィルタ。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面を用いて説明する。 （イ）第１の実施形態 図１において、１ａは、筒形のバグフィルタであり、該
バグフィルタ１ａは、ポリエステルなどの合成繊維で構
成された不織布によって形成されている。バグフィルタ
１ａは、フランジ部２ａと、中空の裁頭円錐形の筒部３
ａと、底部４ａとから構成され、筒部３ａの上端部に流
体排出口５ａを有している。上記のように、筒部３ａ
は、裁頭円錐形になっているから、底部（上流側）４ａ
から流体排出口（下流側）５ａに近づくにしたがって内
径が次第に小さくなっている。
面を用いて説明する。 （イ）第１の実施形態 図１において、１ａは、筒形のバグフィルタであり、該
バグフィルタ１ａは、ポリエステルなどの合成繊維で構
成された不織布によって形成されている。バグフィルタ
１ａは、フランジ部２ａと、中空の裁頭円錐形の筒部３
ａと、底部４ａとから構成され、筒部３ａの上端部に流
体排出口５ａを有している。上記のように、筒部３ａ
は、裁頭円錐形になっているから、底部（上流側）４ａ
から流体排出口（下流側）５ａに近づくにしたがって内
径が次第に小さくなっている。
【００１５】図２に示すように、バグフィルタ１ａを除
塵機６の缶体７内に設置すると、缶体６の前室８に流入
した排ガスは、矢印で示すように、バグフィルタ１ａの
筒部３ａ及び底部４ａを通過してバグフィルタ１ａの中
に流入する。流入ガスは、バグフィルタ１ａの中を上方
に向かって流れ、流体排出口５ａから缶体７の後室９を
経て系外に誘引、排出される。そして、排ガス中に含ま
れている灰塵は、バグフィルタ１ａの筒部３ａ及び底部
４ａを通過する際に捕集される。
塵機６の缶体７内に設置すると、缶体６の前室８に流入
した排ガスは、矢印で示すように、バグフィルタ１ａの
筒部３ａ及び底部４ａを通過してバグフィルタ１ａの中
に流入する。流入ガスは、バグフィルタ１ａの中を上方
に向かって流れ、流体排出口５ａから缶体７の後室９を
経て系外に誘引、排出される。そして、排ガス中に含ま
れている灰塵は、バグフィルタ１ａの筒部３ａ及び底部
４ａを通過する際に捕集される。
【００１６】ところで、このバグフィルタ１ａは、上記
のように、筒部３ａが裁頭円錐形に形成され、バグフィ
ルタ１ａの中の流体通過抵抗は、流体排出口５ａ側（下
流側）が底部５ａ（上流側）より大になっているから、
バグフィルタ１ａの中を通過する排ガスの通過抵抗は、
ほぼ均一となり、全表面からほぼ均一に流体が流入し、
バグフィルター１ａの圧力損失が小さくなる。
のように、筒部３ａが裁頭円錐形に形成され、バグフィ
ルタ１ａの中の流体通過抵抗は、流体排出口５ａ側（下
流側）が底部５ａ（上流側）より大になっているから、
バグフィルタ１ａの中を通過する排ガスの通過抵抗は、
ほぼ均一となり、全表面からほぼ均一に流体が流入し、
バグフィルター１ａの圧力損失が小さくなる。
【００１７】（ロ）第２の実施形態
図３において、１ｂは、繊維強化セラミック製の円筒形
のフィルタであり、該フィルタ１ｂは、フランジ部２ｂ
と、円筒形の筒部３ｂと、底部４ｂとから構成され、筒
部３ｂの上端部に流体排出口５ｂを有している。このフ
ィルタ１ｂは、底部（上流側）４ｂから流体排出口（下
流側）５ｂに近づくにしたがって気孔１０の径が次第に
小さくなっている。また、このフィルタ１ｂは、フィル
タを構成しているセラミック繊維の表面に、気相蒸着法
（ＣＶＤ法）による炭化珪素コーテング層（図示せず）
を有している。気孔１０の径は、コーテング層を調整す
る方法、濾過層を構成する繊維の太さ及び長さを調整す
る方法などにより制御できる。
のフィルタであり、該フィルタ１ｂは、フランジ部２ｂ
と、円筒形の筒部３ｂと、底部４ｂとから構成され、筒
部３ｂの上端部に流体排出口５ｂを有している。このフ
ィルタ１ｂは、底部（上流側）４ｂから流体排出口（下
流側）５ｂに近づくにしたがって気孔１０の径が次第に
小さくなっている。また、このフィルタ１ｂは、フィル
タを構成しているセラミック繊維の表面に、気相蒸着法
（ＣＶＤ法）による炭化珪素コーテング層（図示せず）
を有している。気孔１０の径は、コーテング層を調整す
る方法、濾過層を構成する繊維の太さ及び長さを調整す
る方法などにより制御できる。
【００１８】更に、詳しく説明すると、フィルタ１ｂ
は、長さ数ミリメートルの炭化珪素繊維をアセトンとフ
ェノール樹脂の混合液中に分散させ、これを型に流し込
んでオートクレーブ処理により硬化させ、その後、不活
性ガス雰囲気中にて摂氏数百度で加熱して樹脂を炭化さ
せ、得られた炭化珪素繊維成形体（中間体）の流体排出
口５ｂから原料ガスを流して、繊維表面にＣＶＤ法によ
り炭化珪素コーテング層を形成したものである。
は、長さ数ミリメートルの炭化珪素繊維をアセトンとフ
ェノール樹脂の混合液中に分散させ、これを型に流し込
んでオートクレーブ処理により硬化させ、その後、不活
性ガス雰囲気中にて摂氏数百度で加熱して樹脂を炭化さ
せ、得られた炭化珪素繊維成形体（中間体）の流体排出
口５ｂから原料ガスを流して、繊維表面にＣＶＤ法によ
り炭化珪素コーテング層を形成したものである。
【００１９】この例の場合は、上記の如く、フィルタ１
ｂの底部（上流側）４ｂから流体排出口（下流側）５ｂ
に近づくにしたがってコーティング層が厚くなってお
り、したがって、気孔１０の径が次第に小さくなってい
るから、第１の実施形態のフィルタと同様に、フィルタ
１ｂの中を通過する排ガスの通過抵抗がほぼ均一とな
り、全表面からほぼ均一に流体が流入し、フィルター１
ｂの圧力損失が小さくなる。
ｂの底部（上流側）４ｂから流体排出口（下流側）５ｂ
に近づくにしたがってコーティング層が厚くなってお
り、したがって、気孔１０の径が次第に小さくなってい
るから、第１の実施形態のフィルタと同様に、フィルタ
１ｂの中を通過する排ガスの通過抵抗がほぼ均一とな
り、全表面からほぼ均一に流体が流入し、フィルター１
ｂの圧力損失が小さくなる。
【００２０】（ハ）第３の実施形態
図４において、１ｃは、繊維強化セラミック製の円筒形
のフィルタであり、該フィルタ１ｃは、フランジ部２ｃ
と、円筒形の筒部３ｃと、底部４ｃとから構成され、筒
部３ｃの上端部に流体排出口５ｃを有している。この円
筒形のフィルタ１ｃは、底部（上流側）４ｃから流体排
出口（下流側）５ｃに近づくにしたがってフィルタ１ｃ
の肉厚が次第に厚くなっている。また、このフィルタ１
ｃは、フィルタを構成しているセラミック繊維の表面
に、気相蒸着法（ＣＶＤ法）による炭化珪素コーテング
層（図示せず）を有している。
のフィルタであり、該フィルタ１ｃは、フランジ部２ｃ
と、円筒形の筒部３ｃと、底部４ｃとから構成され、筒
部３ｃの上端部に流体排出口５ｃを有している。この円
筒形のフィルタ１ｃは、底部（上流側）４ｃから流体排
出口（下流側）５ｃに近づくにしたがってフィルタ１ｃ
の肉厚が次第に厚くなっている。また、このフィルタ１
ｃは、フィルタを構成しているセラミック繊維の表面
に、気相蒸着法（ＣＶＤ法）による炭化珪素コーテング
層（図示せず）を有している。
【００２１】更に、詳しく説明すると、フィルタ１ｃ
は、長さ数ミリメートルの炭化珪素繊維をアセトンとフ
ェノール樹脂の混合液中に分散させ、これを型に流し込
んでオートクレーブ処理により硬化させ、その後、不活
性ガス雰囲気中にて摂氏数百度で加熱して樹脂を炭化さ
せ、得られた炭化珪素繊維成形体（中間体）の繊維表面
にＣＶＤ法により炭化珪素コーテング層を形成したもの
である。
は、長さ数ミリメートルの炭化珪素繊維をアセトンとフ
ェノール樹脂の混合液中に分散させ、これを型に流し込
んでオートクレーブ処理により硬化させ、その後、不活
性ガス雰囲気中にて摂氏数百度で加熱して樹脂を炭化さ
せ、得られた炭化珪素繊維成形体（中間体）の繊維表面
にＣＶＤ法により炭化珪素コーテング層を形成したもの
である。
【００２２】この例の場合は、上記の如く、フィルタ１
ｃの底部（上流側）４ｃから流体排出口（下流側）５ｃ
に近づくにしたがって肉厚が次第に厚くなっているか
ら、第１の実施形態のフィルタと同様に、フィルタ１ｃ
の中を通過する排ガスの通過抵抗がほぼ均一となり、全
表面からほぼ均一に流体が流入し、フィルター１ｃの圧
力損失が小さくなる。
ｃの底部（上流側）４ｃから流体排出口（下流側）５ｃ
に近づくにしたがって肉厚が次第に厚くなっているか
ら、第１の実施形態のフィルタと同様に、フィルタ１ｃ
の中を通過する排ガスの通過抵抗がほぼ均一となり、全
表面からほぼ均一に流体が流入し、フィルター１ｃの圧
力損失が小さくなる。
【００２３】（ニ）第４の実施形態
図５において、１ｄは、コージェライトなどの焼結セラ
ミック製の円筒形のフィルタであり、該フィルタ１ｄ
は、フランジ部２ｄと、円筒形の筒部３ｄと、底部４ｄ
とから構成され、筒部３ｄの上端部に流体排出口５ｄを
有している。このフィルタ１ｄは、底部（上流側）４ｄ
から流体排出口（下流側）５ｄに近づくにしたがってフ
ィルタ１ｄの気孔１０の径が段階的に小さくなってい
る。
ミック製の円筒形のフィルタであり、該フィルタ１ｄ
は、フランジ部２ｄと、円筒形の筒部３ｄと、底部４ｄ
とから構成され、筒部３ｄの上端部に流体排出口５ｄを
有している。このフィルタ１ｄは、底部（上流側）４ｄ
から流体排出口（下流側）５ｄに近づくにしたがってフ
ィルタ１ｄの気孔１０の径が段階的に小さくなってい
る。
【００２４】即ち、第１ゾーン（最下段ゾーン）１１の
気孔径は３２μｍ、第２ゾーン１２の気孔径は２７μ
ｍ、第３ゾーン１３の気孔径は２２μｍ、第４ゾーン１
４の気孔径は１７μｍ、第５ゾーン（最上段ゾーン）１
５の気孔径は１１μｍになっている。この気孔径は、焼
結材の粒径を調整することにより制御することができ
る。
気孔径は３２μｍ、第２ゾーン１２の気孔径は２７μ
ｍ、第３ゾーン１３の気孔径は２２μｍ、第４ゾーン１
４の気孔径は１７μｍ、第５ゾーン（最上段ゾーン）１
５の気孔径は１１μｍになっている。この気孔径は、焼
結材の粒径を調整することにより制御することができ
る。
【００２５】この例の場合は、上記の如く、フィルタ１
ｄの底部（上流側）４ｄから流体排出口（下流側）５ｄ
に近づくにしたがってフィルタ１ｄの気孔１０の径が段
階的に小さくなっているから、第１の実施形態のフィル
タと同様に、フィルタ１ｄの中を通過する排ガスの通過
抵抗がほぼ均一となり、全表面からほぼ均一に流体が流
入し、フィルター１ｄの圧力損失が小さくなる。次に、
本発明を実施例によって更に詳しく説明する。
ｄの底部（上流側）４ｄから流体排出口（下流側）５ｄ
に近づくにしたがってフィルタ１ｄの気孔１０の径が段
階的に小さくなっているから、第１の実施形態のフィル
タと同様に、フィルタ１ｄの中を通過する排ガスの通過
抵抗がほぼ均一となり、全表面からほぼ均一に流体が流
入し、フィルター１ｄの圧力損失が小さくなる。次に、
本発明を実施例によって更に詳しく説明する。
【００２６】
【実施例】（実施例１）
（１）筒状バグフィルタ
（ａ）材 質：ポリエステル
（ｂ）形 態：不織布
（ｃ）形 状：筒 状
（ｄ）排ガス：石炭焚きボイラ排ガス
（ｅ）除塵温度：７５℃
（ｆ）排ガス流量：５０，０００Ｎｍ3 ／ｈｒ
（ｇ）通過速度：１ｍ／ｍｉｎ
（ｈ）寸法（内径）：上流端＝１２０ｍｍ、下流端＝１
８０ｍｍ（線形に変化） （ｉ）初期圧損：８５ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ）１年間使用後の逆洗後圧損：１３０ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：２００ｍｍＨ2 Ｏで逆洗） （ｋ）誘引ファン年間動力費１１％削減（対比較例１）
８０ｍｍ（線形に変化） （ｉ）初期圧損：８５ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ）１年間使用後の逆洗後圧損：１３０ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：２００ｍｍＨ2 Ｏで逆洗） （ｋ）誘引ファン年間動力費１１％削減（対比較例１）
【００２７】（比較例１）比較のため、筒形バグフィル
タの寸法を内径１５０ｍｍ、長さ３０００ｍｍとしたと
ころ、次のようになった。 （ｉ′）初期圧損：１１０ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ′）１年間使用後の逆洗後圧損：１７０ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：２４０ｍｍＨ2 Ｏで逆洗）
タの寸法を内径１５０ｍｍ、長さ３０００ｍｍとしたと
ころ、次のようになった。 （ｉ′）初期圧損：１１０ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ′）１年間使用後の逆洗後圧損：１７０ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：２４０ｍｍＨ2 Ｏで逆洗）
【００２８】（実施例２）
（１）筒状セラミックフィルタ
（ａ）材 質：繊維強化セラミックス
繊維：炭化珪素繊維（ニカロン）
母材：気相蒸着法で炭化珪素を蒸着
（ｂ）構 成：長さ２ｍｍの炭化珪素繊維をアセトンと
フェノール樹脂の混合液（アセトン：フェノール樹脂＝
２：１（重量比））中に分散させ、これを型に流し込ん
でオートクレーブ処理により硬化させ、その後、不活性
ガス雰囲気中にて９００℃で加熱して樹脂を炭化させ、
得られた炭化珪素繊維成形体（中間体）の繊維表面にＣ
ＶＤ法により炭化珪素コーテング層を形成 （ｃ）形 状：筒 状 （ｄ）排ガス：ストーカー型一般ごみ焼却炉の排ガス （ｅ）除塵温度：６００℃ （ｆ）排ガス流量：１００，０００Ｎｍ3 ／ｈｒ （ｇ）通過速度：３ｍ／ｍｉｎ （ｈ）穴の大きさ：先端：３７μｍ、出口：２３μｍ
（長さ方向３点で略線形に変化） （ｉ）初期圧損：４２０ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ）１年間使用後の逆洗後圧損：５８０ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：７８０ｍｍＨ2 Ｏで逆洗） （ｋ）誘引ファン年間動力費１５％削減（対比較例２）
フェノール樹脂の混合液（アセトン：フェノール樹脂＝
２：１（重量比））中に分散させ、これを型に流し込ん
でオートクレーブ処理により硬化させ、その後、不活性
ガス雰囲気中にて９００℃で加熱して樹脂を炭化させ、
得られた炭化珪素繊維成形体（中間体）の繊維表面にＣ
ＶＤ法により炭化珪素コーテング層を形成 （ｃ）形 状：筒 状 （ｄ）排ガス：ストーカー型一般ごみ焼却炉の排ガス （ｅ）除塵温度：６００℃ （ｆ）排ガス流量：１００，０００Ｎｍ3 ／ｈｒ （ｇ）通過速度：３ｍ／ｍｉｎ （ｈ）穴の大きさ：先端：３７μｍ、出口：２３μｍ
（長さ方向３点で略線形に変化） （ｉ）初期圧損：４２０ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ）１年間使用後の逆洗後圧損：５８０ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：７８０ｍｍＨ2 Ｏで逆洗） （ｋ）誘引ファン年間動力費１５％削減（対比較例２）
【００２９】（比較例２）比較のため、全長にわたって
平均気孔径を３７μｍとしたところ、次のようになっ
た。 （ｉ′）初期圧損：５４０ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ′）１年間使用後の逆洗後圧損：７００ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：９００ｍｍＨ2 Ｏで逆洗）
平均気孔径を３７μｍとしたところ、次のようになっ
た。 （ｉ′）初期圧損：５４０ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ′）１年間使用後の逆洗後圧損：７００ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：９００ｍｍＨ2 Ｏで逆洗）
【００３０】（実施例３）
（１）筒状セラミックフィルタ
（ａ）材 質：繊維強化セラミックス
繊維：炭化珪素繊維（ニカロン）
母材：気相蒸着法で炭化珪素を蒸着
（ｂ）構 成：長さ２ｍｍの炭化珪素繊維をアセトンと
フェノール樹脂の混合液（アセトン：フェノール樹脂＝
２：１（重量比））中に分散させ、これを型に流し込ん
でオートクレーブ処理により硬化させ、その後、不活性
ガス雰囲気中にて９００℃で加熱して樹脂を炭化させ、
得られた炭化珪素繊維成形体（中間体）の繊維表面にＣ
ＶＤ法により炭化珪素コーテング層を形成 （ｃ）形 状：筒 状（内径：先端７０ｍｍ、出口３０
ｍｍ：長さ３０００ｍｍ） （ｄ）排ガス：ストーカー型一般ごみ焼却炉の排ガス （ｅ）除塵温度：６００℃ （ｆ）排ガス流量：１００，０００Ｎｍ3 ／ｈｒ （ｇ）通過速度：３ｍ／ｍｉｎ （ｈ）穴の大きさ：平均気孔径３７μｍ （ｉ）初期圧損：４２０ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ）１年間使用後の逆洗後圧損：５８０ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：７８０ｍｍＨ2 Ｏで逆洗） （ｋ）通過面積８％削減（対比較例２）
フェノール樹脂の混合液（アセトン：フェノール樹脂＝
２：１（重量比））中に分散させ、これを型に流し込ん
でオートクレーブ処理により硬化させ、その後、不活性
ガス雰囲気中にて９００℃で加熱して樹脂を炭化させ、
得られた炭化珪素繊維成形体（中間体）の繊維表面にＣ
ＶＤ法により炭化珪素コーテング層を形成 （ｃ）形 状：筒 状（内径：先端７０ｍｍ、出口３０
ｍｍ：長さ３０００ｍｍ） （ｄ）排ガス：ストーカー型一般ごみ焼却炉の排ガス （ｅ）除塵温度：６００℃ （ｆ）排ガス流量：１００，０００Ｎｍ3 ／ｈｒ （ｇ）通過速度：３ｍ／ｍｉｎ （ｈ）穴の大きさ：平均気孔径３７μｍ （ｉ）初期圧損：４２０ｍｍＨ2 Ｏ （ｊ）１年間使用後の逆洗後圧損：５８０ｍｍＨ2 Ｏ
（最大圧損：７８０ｍｍＨ2 Ｏで逆洗） （ｋ）通過面積８％削減（対比較例２）
【００３１】
（実施例４）
（１）焼結セラミックフィルタ
（ａ）材 質：コージェライト
（ｂ）嵩比重：１．５
（ｃ）気孔率：３８％
（ｄ）気孔径：第１ゾーン（長さ２００ｍｍ）：３２μｍ
第２ゾーン（長さ２００ｍｍ）：２７μｍ
第３ゾーン（長さ２００ｍｍ）：２２μｍ
第４ゾーン（長さ２００ｍｍ）：１７μｍ
第５ゾーン（長さ２００ｍｍ）：１１μｍ
（ｅ）形 状：筒 状
（ｆ）ガス温度：２５℃（大気中）
（ｇ）濾過速度：３ｍ／ｍｉｎ
（ｈ）寸 法：外径６０ｍｍ、内径４０ｍｍ、長さ１０００ｍｍ
（ｉ）フィルタ差圧：１４０ｍｍＡｑ
【００３２】（比較例４）比較のため、全長に渡って気
孔径を２２μｍにしたところ、フィルタ差圧が２００ｍ
ｍＡｑとなった。
孔径を２２μｍにしたところ、フィルタ差圧が２００ｍ
ｍＡｑとなった。
【００３３】
【発明の効果】上記のように、この発明は、一端に通過
流体の排出口を有するフィルタであって、該フィルタ
を、排出口側の流体通過抵抗が他端側の流体通過抵抗に
対して大となるようにしたので、フィルタの圧力損失を
小さくすることができる。
流体の排出口を有するフィルタであって、該フィルタ
を、排出口側の流体通過抵抗が他端側の流体通過抵抗に
対して大となるようにしたので、フィルタの圧力損失を
小さくすることができる。
【００３４】従って、流体の通過速度が大きくでき、同
一圧力損失で設計する場合には、集塵機を小型化でき
る。また、低圧力損失で設計する場合には、誘引ファン
の動力費の削減、ランニングコストの低減を計ることが
できる。
一圧力損失で設計する場合には、集塵機を小型化でき
る。また、低圧力損失で設計する場合には、誘引ファン
の動力費の削減、ランニングコストの低減を計ることが
できる。
【図１】本発明に係るフィルタの第１実施形態を示す断
面図である。
面図である。
【図２】図１のフィルタの使用説明図である。
【図３】本発明に係るフィルタの第２実施形態を示す断
面図である。
面図である。
【図４】本発明に係るフィルタの第３実施形態を示す断
面図である。
面図である。
【図５】本発明に係るフィルタの第４実施形態を示す断
面図である。
面図である。
１ フィルタ
５ 排出口
Claims (4)
- 【請求項１】 一端に通過流体の排出口を有するフィル
タであって、該フィルタを、排出口側の流体通過抵抗が
他端側の流体通過抵抗に対して大となるように構成する
ことを特徴とするフィルタ。 - 【請求項２】 フィルタの内径を、排出口側が他端側よ
り小となるように構成することを特徴とする請求項１記
載のフィルタ。 - 【請求項３】 フィルタの気孔径を、排出口側が他端側
より小となるように構成することを特徴とする請求項１
記載のフィルタ。 - 【請求項４】 フィルタの肉厚を、排出口側が他端側よ
り大となるように構成することを特徴とする請求項１記
載のフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001208754A JP2003019410A (ja) | 2001-07-10 | 2001-07-10 | フィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001208754A JP2003019410A (ja) | 2001-07-10 | 2001-07-10 | フィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003019410A true JP2003019410A (ja) | 2003-01-21 |
Family
ID=19044515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001208754A Abandoned JP2003019410A (ja) | 2001-07-10 | 2001-07-10 | フィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003019410A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011038410A (ja) * | 2009-08-06 | 2011-02-24 | Dowa Holdings Co Ltd | ディーゼルエンジン用ウォールフローハニカム型パティキュレートフィルター |
| JP2014213238A (ja) * | 2013-04-23 | 2014-11-17 | 大日本印刷株式会社 | フィルタ装置、フィルタ材およびフィルタ材用シート |
-
2001
- 2001-07-10 JP JP2001208754A patent/JP2003019410A/ja not_active Abandoned
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011038410A (ja) * | 2009-08-06 | 2011-02-24 | Dowa Holdings Co Ltd | ディーゼルエンジン用ウォールフローハニカム型パティキュレートフィルター |
| JP2014213238A (ja) * | 2013-04-23 | 2014-11-17 | 大日本印刷株式会社 | フィルタ装置、フィルタ材およびフィルタ材用シート |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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