JP2003013790A - 内燃機関の吸入空気量検出装置 - Google Patents
内燃機関の吸入空気量検出装置Info
- Publication number
- JP2003013790A JP2003013790A JP2001198838A JP2001198838A JP2003013790A JP 2003013790 A JP2003013790 A JP 2003013790A JP 2001198838 A JP2001198838 A JP 2001198838A JP 2001198838 A JP2001198838 A JP 2001198838A JP 2003013790 A JP2003013790 A JP 2003013790A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake air
- air amount
- cylinder
- cylinder intake
- internal combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】シリンダ吸入空気量の検出性能を向上する。
【解決手段】スロットル弁開度と機関回転速度とに基づ
き、かつ、後述の補正係数ｋを用いて算出した第１のシ
リンダ吸入空気量Ｑ１（Ｓ１，Ｓ２）を、定常運転時に
所定クランク角位置での筒内圧に基づいて算出した第２
のシリンダ吸入空気量Ｑ２で除算して補正係数ｋを算出
し（Ｓ３〜Ｓ７）、マップテーブルに更新して記憶する
（Ｓ８）。
き、かつ、後述の補正係数ｋを用いて算出した第１のシ
リンダ吸入空気量Ｑ１（Ｓ１，Ｓ２）を、定常運転時に
所定クランク角位置での筒内圧に基づいて算出した第２
のシリンダ吸入空気量Ｑ２で除算して補正係数ｋを算出
し（Ｓ３〜Ｓ７）、マップテーブルに更新して記憶する
（Ｓ８）。
Description
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の吸入空
気量を検出する装置に関する。
気量を検出する装置に関する。
【従来の技術】内燃機関の吸入空気量を検出する方式と
して、点火時期前近傍の筒内圧検出値に基づいて検出す
る方式がある（ＳＥＡ ＰＡＰＡＥＲ Ｎｏ．９８０７
９１“Adaptive Esimation of Cylinder Air Mass
Using the Combustion Pressure.）。このもので
は、精度よくシリンダ吸入空気量を検出できるが、点火
時期直前に検出するため、該検出時点では既に燃料噴射
を終了しており、燃料噴射量が１サイクル後のシリンダ
吸入空気量に対して設定されることになり、応答性に難
点があった。また、排気行程と吸気行程との筒内圧に基
づいてシリンダ吸入空気量を検出する方式もあるが、検
出される圧力が筒内圧センサのダイナミックレンジに対
して小さく、十分な検出精度を得ることができず、高速
時には検出前に燃料噴射が終了してしまうこともあっ
た。本発明は、このような従来の課題に着目してなされ
たもので、応答良くかつ高精度にシリンダ吸入空気量を
検出することができる内燃機関の吸入空気量検出装置を
提供することを目的とする。
して、点火時期前近傍の筒内圧検出値に基づいて検出す
る方式がある（ＳＥＡ ＰＡＰＡＥＲ Ｎｏ．９８０７
９１“Adaptive Esimation of Cylinder Air Mass
Using the Combustion Pressure.）。このもので
は、精度よくシリンダ吸入空気量を検出できるが、点火
時期直前に検出するため、該検出時点では既に燃料噴射
を終了しており、燃料噴射量が１サイクル後のシリンダ
吸入空気量に対して設定されることになり、応答性に難
点があった。また、排気行程と吸気行程との筒内圧に基
づいてシリンダ吸入空気量を検出する方式もあるが、検
出される圧力が筒内圧センサのダイナミックレンジに対
して小さく、十分な検出精度を得ることができず、高速
時には検出前に燃料噴射が終了してしまうこともあっ
た。本発明は、このような従来の課題に着目してなされ
たもので、応答良くかつ高精度にシリンダ吸入空気量を
検出することができる内燃機関の吸入空気量検出装置を
提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】このため、請求項１に係
る発明は、吸気系のスロットル弁開度と機関回転速度と
を検出しつつ、これらスロットル弁開度と機関回転速度
に基づいて第１のシリンダ吸入空気量を算出すると共
に、筒内圧を検出しつつ該筒内圧に基づいて第２のシリ
ンダ吸入空気量を算出し、これら第１及び第２のシリン
ダ吸入空気量の算出値に基づいて、シリンダ吸入空気量
を最終的に算出することを特徴とする。請求項１に係る
発明によると、応答の良い第１のシリンダ吸入空気量と
精度の良い第２のシリンダ吸入空気量とに基づいて最終
的なシリンダ吸入空気量を算出するので、応答良くかつ
高精度にシリンダ吸入空気量を検出することができる。
また、請求項２に係る発明は、第１のシリンダ吸入空気
量を、前記第２のシリンダ吸入空気量により補正して、
シリンダ吸入空気量を最終的に算出することを特徴とす
る。請求項２に係る発明によると、スロットル弁開度と
機関回転速度とに基づいて応答の良い第１のシリンダ吸
入空気量を基本とし、精度は良いが燃料噴射量の算出に
用いるには１サイクル分の遅れを生じる第２のシリンダ
吸入空気量によって、第１のシリンダ吸入空気量を補正
することにより、応答性を確保しつつ精度を高めるよう
に逐次補正することができる。また、請求項３に係る発
明は、前記第１のシリンダ吸入空気量の補正は、スロッ
トル弁開度と機関回転速度をパラメータとする第１のシ
リンダ吸入空気量の換算マップテーブルの補正であるこ
とを特徴とする。請求項３に係る発明によると、スロッ
トル弁開度と機関回転速度をパラメータとする第１のシ
リンダ吸入空気量の換算マップテーブルを補正すること
で、容易に補正を行うことができる。また、請求項４に
係る発明は、機関の定常運転状態で前記第２のシリンダ
吸入空気量の算出および該算出された第２のシリンダ吸
入空気量に基づいて、第１のシリンダ吸入空気量を補正
することを特徴とする。請求項４に係る発明によると、
機関の定常運転状態で算出した第２のシリンダ吸入空気
量に基づいて第１のシリンダ吸入空気量を補正すること
により、より精度の高い補正を行うことができる。ま
た、請求項５に係る発明は、前記第２のシリンダ吸入空
気量の算出に用いられる筒内圧は、点火時期前近傍の検
出値であることを特徴とする。請求項５に係る発明によ
ると、筒内圧が安定していて、かつ、燃焼前の最も高い
圧力条件で、第２のシリンダ吸入空気量を算出するた
め、算出精度を最大限高めることができる。また、請求
項６に係る発明は、前記第２のシリンダ吸入空気量を、
次式により算出することを特徴とする。 ｍair＝ｐ2・Ｖ2／（Ｒ・ＴAF）（Ｖ2／Ｖ1）n-1−（Ｔ
RG／ＴAF）ｍRG−γ・ｍfuel Ｖ1：下死点での最大シリンダ容積 Ｖ2：前記所定クランク角位置でのシリンダ容積 ＴAF：混合気温度（吸気温度） ＴRG：残留ガス温度 ｍRG：残留ガス質量 ｍfuel：蒸発燃料分質量 γ：定数 請求項６に係る発明によると、上記の演算式により、高
精度に第２のシリンダ吸入空気量を算出することができ
る。
る発明は、吸気系のスロットル弁開度と機関回転速度と
を検出しつつ、これらスロットル弁開度と機関回転速度
に基づいて第１のシリンダ吸入空気量を算出すると共
に、筒内圧を検出しつつ該筒内圧に基づいて第２のシリ
ンダ吸入空気量を算出し、これら第１及び第２のシリン
ダ吸入空気量の算出値に基づいて、シリンダ吸入空気量
を最終的に算出することを特徴とする。請求項１に係る
発明によると、応答の良い第１のシリンダ吸入空気量と
精度の良い第２のシリンダ吸入空気量とに基づいて最終
的なシリンダ吸入空気量を算出するので、応答良くかつ
高精度にシリンダ吸入空気量を検出することができる。
また、請求項２に係る発明は、第１のシリンダ吸入空気
量を、前記第２のシリンダ吸入空気量により補正して、
シリンダ吸入空気量を最終的に算出することを特徴とす
る。請求項２に係る発明によると、スロットル弁開度と
機関回転速度とに基づいて応答の良い第１のシリンダ吸
入空気量を基本とし、精度は良いが燃料噴射量の算出に
用いるには１サイクル分の遅れを生じる第２のシリンダ
吸入空気量によって、第１のシリンダ吸入空気量を補正
することにより、応答性を確保しつつ精度を高めるよう
に逐次補正することができる。また、請求項３に係る発
明は、前記第１のシリンダ吸入空気量の補正は、スロッ
トル弁開度と機関回転速度をパラメータとする第１のシ
リンダ吸入空気量の換算マップテーブルの補正であるこ
とを特徴とする。請求項３に係る発明によると、スロッ
トル弁開度と機関回転速度をパラメータとする第１のシ
リンダ吸入空気量の換算マップテーブルを補正すること
で、容易に補正を行うことができる。また、請求項４に
係る発明は、機関の定常運転状態で前記第２のシリンダ
吸入空気量の算出および該算出された第２のシリンダ吸
入空気量に基づいて、第１のシリンダ吸入空気量を補正
することを特徴とする。請求項４に係る発明によると、
機関の定常運転状態で算出した第２のシリンダ吸入空気
量に基づいて第１のシリンダ吸入空気量を補正すること
により、より精度の高い補正を行うことができる。ま
た、請求項５に係る発明は、前記第２のシリンダ吸入空
気量の算出に用いられる筒内圧は、点火時期前近傍の検
出値であることを特徴とする。請求項５に係る発明によ
ると、筒内圧が安定していて、かつ、燃焼前の最も高い
圧力条件で、第２のシリンダ吸入空気量を算出するた
め、算出精度を最大限高めることができる。また、請求
項６に係る発明は、前記第２のシリンダ吸入空気量を、
次式により算出することを特徴とする。 ｍair＝ｐ2・Ｖ2／（Ｒ・ＴAF）（Ｖ2／Ｖ1）n-1−（Ｔ
RG／ＴAF）ｍRG−γ・ｍfuel Ｖ1：下死点での最大シリンダ容積 Ｖ2：前記所定クランク角位置でのシリンダ容積 ＴAF：混合気温度（吸気温度） ＴRG：残留ガス温度 ｍRG：残留ガス質量 ｍfuel：蒸発燃料分質量 γ：定数 請求項６に係る発明によると、上記の演算式により、高
精度に第２のシリンダ吸入空気量を算出することができ
る。
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を説明
する。図１は実施の形態における内燃機関のシステム構
成図である。この図１において、車両に搭載される内燃
機関１の各気筒の燃焼室には、エアクリーナ２，吸気通
路３，モータで開閉駆動される電子制御式スロットル弁
４を介して空気が吸入される。各気筒の燃焼室内に燃料
（ガソリン）を直接噴射する電磁式の燃料噴射弁５が設
けられており、該燃料噴射弁５から噴射される燃料と前
記吸入される空気とによって燃焼室内に混合気が形成さ
れる。燃料噴射弁５は、コントロールユニット２０から
出力される噴射パルス信号によりソレノイドに通電され
て開弁し、所定圧力に調圧された燃料を噴射する。そし
て、噴射された燃料は、吸気行程噴射の場合は燃焼室内
に拡散して均質な混合気を形成し、また、圧縮行程噴射
の場合は点火栓６回りに集中的に層状の混合気を形成す
る。燃焼室内に形成される混合気は、点火栓６により着
火燃焼する。但し、内燃機関１を上記の直接噴射式ガソ
リン機関に限定するものではなく、吸気ポートに燃料を
噴射する構成の機関であっても良い。機関１からの排気
は排気通路７より排出され、該排気通路７には排気浄化
用の触媒８が介装されている。コントロールユニット２
０は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，Ａ／Ｄ変換器及び入出
力インターフェイス等を含んで構成されるマイコンを備
え、各種センサからの入力信号を受け、これらに基づい
て演算処理して、燃料噴射弁５，点火栓６などの作動を
制御する。前記各種センサとして、機関１のクランク角
を検出するクランク角センサ２１、カム軸から気筒判別
信号を取り出すカムセンサ２２が設けられており、前記
クランク角センサ２１からの信号に基づき機関の回転速
度Ｎｅが算出される。この他、吸気通路３のスロットル
弁４上流側で吸入空気流量Ｑ（質量流量）を検出するエ
アフローメータ２３、アクセルペダルの踏込み量（アク
セル開度）ＡＰＳを検出するアクセルセンサ２４、スロ
ットル弁４の開度ＴＶＯを検出するスロットルセンサ２
５、機関１の冷却水温Ｔｗを検出する水温センサ２６、
排気中の酸素濃度に応じて燃焼混合気の空燃比を検出す
る空燃比センサ２７、車速ＶＳＰを検出する車速センサ
２８、各気筒の点火栓６それぞれに対して座金として装
着される圧電素子からなる筒内圧センサ２９、吸気温度
を検出する吸気温度センサ３０などが設けられている。
前記コントロールユニット２０は、機関負荷，機関回転
速度，冷却水温度，始動後時間などに基づいて目標空燃
比を設定すると共に、吸気行程噴射による均質燃焼と、
圧縮行程噴射による成層燃焼とのいずれかを選択する。
そして、前記目標空燃比に相当する燃料噴射量Ｔｐを演
算する一方、目標空燃比として理論空燃比よりもリーン
な空燃比が設定されるときには、サイクル毎の燃焼圧力
ばらつきを抑制するための点火制御を前記点火栓６に対
して行う。ここで、本発明に係るシリンダ吸入空気量の
検出及びシリンダ吸入空気量に基づいて燃料噴射量を算
出する制御を、図２以下のフローチャートに従って詳細
に説明する。図２は、上記制御のフローチャートを示
す。ステップ１では、前記センサ類により検出される各
種検出値を読み込む。検出する。ステップ２では、スロ
ットル弁４の開度ＴＶＯと機関回転速度Ｎｅとに基づい
て、第１のシリンダ吸入空気量Ｑ１を算出する。具体的
には、マップテーブルから第１のシリンダ吸入空気量の
基本値Ｑ１ｂを検索し、この基本値Ｑ１ｂに後述するよ
うにして求められる補正係数ｋを乗じて次式のように算
出する。 Ｑ１＝ｋ・Ｑ１ｂ ステップ３では、前記第１のシリンダ吸入空気量Ｑ１に
基づいて基本燃料噴射量Ｔｐ（＝Ｋ・Ｑ１／Ｎｅ：Ｋ定
数）を算出する。該基本燃料噴射量Ｔｐに水温や必要に
応じて空燃比検出値に基づくフィードバック補正等を行
って最終的な燃料噴射量Ｔｉを算出する。ステップ４で
は、機関運転状態が定常状態であるかを判定する。具体
的には、スロットル弁開度、機関回転速度、吸入空気流
量などの変化量が所定値以下のときに定常状態と判定す
る。定常状態と判定されるとステップ５へ進み、点火時
期前近傍の所定クランク角位置になったかを判定する。
前記所定クランク角位置になったと判定されたときは、
ステップ６へ進み、該所定クランク角位置での筒内圧ｐ
2に基づいて、第２のシリンダ吸入空気量Ｑ２を算出す
る。 ｍair（＝Ｑ２）＝ｐ2・Ｖ2／（Ｒ・ＴAF）（Ｖ2／
Ｖ1）n-1−（ＴRG／ＴAF）ｍRG−γ・ｍfuel Ｖ1：下死点での最大シリンダ容積 Ｖ2：前記所定クランク角位置でのシリンダ容積 ＴAF：混合気温度（吸気温度） ＴRG：残留ガス温度（排気温度センサの検出値またはエ
ンジン回転速度Ｎｅと負荷とに基づき設定したマップを
参照して求める） ｍRG：残留ガス質量（エンジン回転速度Ｎｅと負荷とに
基づき設定したマップを参照して求める） ｍfuel：蒸発燃料分質量（水温、吸気量とに基づき設定
したマップを参照して求めるか、壁流モデルによる予測
値を用いる） γ：定数（実験値） ステップ７では、補正係数ｋ（＝Ｑ１／Ｑ２）を算出す
る。ステップ８では、前記補正係数ｋにより、該補正係
数ｋを修正可能に記憶したマップテーブルの現在のスロ
ットル弁開度ＴＶＯと機関回転速度Ｎｅとで定まる運転
領域に記憶されている補正係数ｋを書き換える。なお、
完全に置き換える代わりにそれまで書き込まれていた値
との加重平均値を算出して、該加重平均値で書き換える
ようにしてもよい。このようにすれば、スロットル弁開
度ＴＶＯと機関回転速度Ｎｅとに基づいて算出される応
答の良い第１のシリンダ吸入空気量Ｑ１を、筒内圧に基
づいて算出されるリアルタイムでは用いることができな
いが精度の良い第２のシリンダ吸入空気量Ｑ２によって
逐次修正することで、応答性と精度とを両立したシリン
ダ吸入空気量の検出を行える。
する。図１は実施の形態における内燃機関のシステム構
成図である。この図１において、車両に搭載される内燃
機関１の各気筒の燃焼室には、エアクリーナ２，吸気通
路３，モータで開閉駆動される電子制御式スロットル弁
４を介して空気が吸入される。各気筒の燃焼室内に燃料
（ガソリン）を直接噴射する電磁式の燃料噴射弁５が設
けられており、該燃料噴射弁５から噴射される燃料と前
記吸入される空気とによって燃焼室内に混合気が形成さ
れる。燃料噴射弁５は、コントロールユニット２０から
出力される噴射パルス信号によりソレノイドに通電され
て開弁し、所定圧力に調圧された燃料を噴射する。そし
て、噴射された燃料は、吸気行程噴射の場合は燃焼室内
に拡散して均質な混合気を形成し、また、圧縮行程噴射
の場合は点火栓６回りに集中的に層状の混合気を形成す
る。燃焼室内に形成される混合気は、点火栓６により着
火燃焼する。但し、内燃機関１を上記の直接噴射式ガソ
リン機関に限定するものではなく、吸気ポートに燃料を
噴射する構成の機関であっても良い。機関１からの排気
は排気通路７より排出され、該排気通路７には排気浄化
用の触媒８が介装されている。コントロールユニット２
０は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，Ａ／Ｄ変換器及び入出
力インターフェイス等を含んで構成されるマイコンを備
え、各種センサからの入力信号を受け、これらに基づい
て演算処理して、燃料噴射弁５，点火栓６などの作動を
制御する。前記各種センサとして、機関１のクランク角
を検出するクランク角センサ２１、カム軸から気筒判別
信号を取り出すカムセンサ２２が設けられており、前記
クランク角センサ２１からの信号に基づき機関の回転速
度Ｎｅが算出される。この他、吸気通路３のスロットル
弁４上流側で吸入空気流量Ｑ（質量流量）を検出するエ
アフローメータ２３、アクセルペダルの踏込み量（アク
セル開度）ＡＰＳを検出するアクセルセンサ２４、スロ
ットル弁４の開度ＴＶＯを検出するスロットルセンサ２
５、機関１の冷却水温Ｔｗを検出する水温センサ２６、
排気中の酸素濃度に応じて燃焼混合気の空燃比を検出す
る空燃比センサ２７、車速ＶＳＰを検出する車速センサ
２８、各気筒の点火栓６それぞれに対して座金として装
着される圧電素子からなる筒内圧センサ２９、吸気温度
を検出する吸気温度センサ３０などが設けられている。
前記コントロールユニット２０は、機関負荷，機関回転
速度，冷却水温度，始動後時間などに基づいて目標空燃
比を設定すると共に、吸気行程噴射による均質燃焼と、
圧縮行程噴射による成層燃焼とのいずれかを選択する。
そして、前記目標空燃比に相当する燃料噴射量Ｔｐを演
算する一方、目標空燃比として理論空燃比よりもリーン
な空燃比が設定されるときには、サイクル毎の燃焼圧力
ばらつきを抑制するための点火制御を前記点火栓６に対
して行う。ここで、本発明に係るシリンダ吸入空気量の
検出及びシリンダ吸入空気量に基づいて燃料噴射量を算
出する制御を、図２以下のフローチャートに従って詳細
に説明する。図２は、上記制御のフローチャートを示
す。ステップ１では、前記センサ類により検出される各
種検出値を読み込む。検出する。ステップ２では、スロ
ットル弁４の開度ＴＶＯと機関回転速度Ｎｅとに基づい
て、第１のシリンダ吸入空気量Ｑ１を算出する。具体的
には、マップテーブルから第１のシリンダ吸入空気量の
基本値Ｑ１ｂを検索し、この基本値Ｑ１ｂに後述するよ
うにして求められる補正係数ｋを乗じて次式のように算
出する。 Ｑ１＝ｋ・Ｑ１ｂ ステップ３では、前記第１のシリンダ吸入空気量Ｑ１に
基づいて基本燃料噴射量Ｔｐ（＝Ｋ・Ｑ１／Ｎｅ：Ｋ定
数）を算出する。該基本燃料噴射量Ｔｐに水温や必要に
応じて空燃比検出値に基づくフィードバック補正等を行
って最終的な燃料噴射量Ｔｉを算出する。ステップ４で
は、機関運転状態が定常状態であるかを判定する。具体
的には、スロットル弁開度、機関回転速度、吸入空気流
量などの変化量が所定値以下のときに定常状態と判定す
る。定常状態と判定されるとステップ５へ進み、点火時
期前近傍の所定クランク角位置になったかを判定する。
前記所定クランク角位置になったと判定されたときは、
ステップ６へ進み、該所定クランク角位置での筒内圧ｐ
2に基づいて、第２のシリンダ吸入空気量Ｑ２を算出す
る。 ｍair（＝Ｑ２）＝ｐ2・Ｖ2／（Ｒ・ＴAF）（Ｖ2／
Ｖ1）n-1−（ＴRG／ＴAF）ｍRG−γ・ｍfuel Ｖ1：下死点での最大シリンダ容積 Ｖ2：前記所定クランク角位置でのシリンダ容積 ＴAF：混合気温度（吸気温度） ＴRG：残留ガス温度（排気温度センサの検出値またはエ
ンジン回転速度Ｎｅと負荷とに基づき設定したマップを
参照して求める） ｍRG：残留ガス質量（エンジン回転速度Ｎｅと負荷とに
基づき設定したマップを参照して求める） ｍfuel：蒸発燃料分質量（水温、吸気量とに基づき設定
したマップを参照して求めるか、壁流モデルによる予測
値を用いる） γ：定数（実験値） ステップ７では、補正係数ｋ（＝Ｑ１／Ｑ２）を算出す
る。ステップ８では、前記補正係数ｋにより、該補正係
数ｋを修正可能に記憶したマップテーブルの現在のスロ
ットル弁開度ＴＶＯと機関回転速度Ｎｅとで定まる運転
領域に記憶されている補正係数ｋを書き換える。なお、
完全に置き換える代わりにそれまで書き込まれていた値
との加重平均値を算出して、該加重平均値で書き換える
ようにしてもよい。このようにすれば、スロットル弁開
度ＴＶＯと機関回転速度Ｎｅとに基づいて算出される応
答の良い第１のシリンダ吸入空気量Ｑ１を、筒内圧に基
づいて算出されるリアルタイムでは用いることができな
いが精度の良い第２のシリンダ吸入空気量Ｑ２によって
逐次修正することで、応答性と精度とを両立したシリン
ダ吸入空気量の検出を行える。
【図１】実施の形態における内燃機関のシステム構成
図。
図。
【図２】実施の形態に係るシリンダ吸入空気量検出制御
を示すフローチャート。
を示すフローチャート。
１…内燃機関
４…スロットル弁
５…燃料噴射弁
６…点火栓
２０…コントロールユニット
２９…筒内圧センサ
３０…吸気温度センサ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3G084 BA03 BA05 DA04 DA05 EB06
EC04 FA02 FA07 FA10 FA33
3G301 HA01 HA14 JA13 JA20 KA21
LA01 LC10 MA11 MA12 NA08
NA09 NB20 PA01Z PA10Z
PA11Z PA12Z PE01Z PE03Z
PF03Z
Claims (6)
- 【請求項１】吸気系のスロットル弁開度と機関回転速度
とを検出しつつ、これらスロットル弁開度と機関回転速
度に基づいて第１のシリンダ吸入空気量を算出すると共
に、筒内圧を検出しつつ該筒内圧に基づいて第２のシリ
ンダ吸入空気量を算出し、これら第１及び第２のシリン
ダ吸入空気量の算出値に基づいて、シリンダ吸入空気量
を最終的に算出することを特徴とする内燃機関の吸入空
気量検出装置。 - 【請求項２】第１のシリンダ吸入空気量を、前記第２の
シリンダ吸入空気量により補正して、シリンダ吸入空気
量を最終的に算出することを特徴とする請求項１に記載
の内燃機関の吸入空気量検出装置。 - 【請求項３】前記第１のシリンダ吸入空気量の補正は、
スロットル弁開度と機関回転速度をパラメータとする第
１のシリンダ吸入空気量の換算マップテーブルの補正で
あることを特徴とする請求項２に記載の内燃機関の吸入
空気量検出装置。 - 【請求項４】機関の定常運転状態で前記第２のシリンダ
吸入空気量の算出および該算出された第２のシリンダ吸
入空気量に基づいて、第１のシリンダ吸入空気量を補正
することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸入
空気量検出装置。 - 【請求項５】前記第２のシリンダ吸入空気量の算出に用
いられる筒内圧は、点火時期前近傍の検出値であること
を特徴とする請求項１〜請求項４のいずれか１つに記載
の内燃機関の吸入空気量検出装置。 - 【請求項６】前記第２のシリンダ吸入空気量を、次式に
より算出することを特徴とする請求項１〜請求項５のい
ずれか１つに記載の内燃機関の吸入空気量検出装置。 ｍair＝ｐ2・Ｖ2／（Ｒ・ＴAF）（Ｖ2／Ｖ1）n-1−（Ｔ
RG／ＴAF）ｍRG−γ・ｍfuel Ｖ1：下死点での最大シリンダ容積 Ｖ2：前記所定クランク角位置でのシリンダ容積 ＴAF：混合気温度（吸気温度） ＴRG：残留ガス温度 ｍRG：残留ガス質量 ｍfuel：蒸発燃料分質量 γ：定数
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001198838A JP2003013790A (ja) | 2001-06-29 | 2001-06-29 | 内燃機関の吸入空気量検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001198838A JP2003013790A (ja) | 2001-06-29 | 2001-06-29 | 内燃機関の吸入空気量検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003013790A true JP2003013790A (ja) | 2003-01-15 |
Family
ID=19036216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001198838A Pending JP2003013790A (ja) | 2001-06-29 | 2001-06-29 | 内燃機関の吸入空気量検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003013790A (ja) |
-
2001
- 2001-06-29 JP JP2001198838A patent/JP2003013790A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2884472B2 (ja) | 内燃機関の燃料性状検出装置 | |
| JPH0634491A (ja) | イオン電流によるリーン限界検出方法 | |
| US6397830B1 (en) | Air-fuel ratio control system and method using control model of engine | |
| JPH1122512A (ja) | 直噴火花点火式内燃機関の制御装置 | |
| US7178494B2 (en) | Variable valve timing controller for internal combustion engine | |
| JP4050229B2 (ja) | ４ストロークエンジンの制御装置及び制御方法 | |
| JPH08232752A (ja) | 内燃機関の出力変動検出装置及び制御装置 | |
| US5664544A (en) | Apparatus and method for control of an internal combustion engine | |
| JP3467455B2 (ja) | 内燃機関の気筒別空燃比推定装置 | |
| JPH03944A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JPWO2003038262A1 (ja) | ４ストロークエンジンの大気圧検出装置及び方法 | |
| JP3775942B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JPH1122515A (ja) | 機関トルク算出装置 | |
| JP3483394B2 (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JP3536596B2 (ja) | 直噴火花点火式内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JP4115677B2 (ja) | 内燃機関の大気圧検出装置 | |
| JP3973387B2 (ja) | 内燃機関の吸気圧検出方法 | |
| JP2007092645A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JPH09126041A (ja) | 内燃機関の図示平均有効圧検出装置 | |
| JP2003013790A (ja) | 内燃機関の吸入空気量検出装置 | |
| JP4529306B2 (ja) | エンジンの実トルク算出装置 | |
| JP2000257476A (ja) | 筒内噴射式内燃機関の制御装置 | |
| JPH1162674A (ja) | エンジンの空燃比制御装置 | |
| JP3123357B2 (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JPH09195844A (ja) | 内燃機関の筒内圧検出装置 |