JP2003013756A - 可変動弁機構を備える内燃機関 - Google Patents
可変動弁機構を備える内燃機関Info
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- JP2003013756A JP2003013756A JP2001197270A JP2001197270A JP2003013756A JP 2003013756 A JP2003013756 A JP 2003013756A JP 2001197270 A JP2001197270 A JP 2001197270A JP 2001197270 A JP2001197270 A JP 2001197270A JP 2003013756 A JP2003013756 A JP 2003013756A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は吸気弁の作用角とリフト量を可変と
する可変動弁機構を備える内燃機関に関し、作用角とリ
フト量の関係を適正に維持することで優れた燃費特性を
実現することを目的とする。 【解決手段】 吸気弁の作用角とリフト量とを変更可能
な可変動弁機構を設ける。可変動弁機構は、吸気弁の作
用角とリフト量が、ポンプ損失増大域６４と排気損失増
大域６０の間に確保される適正域６８の関係を常に満た
すように構成される。
する可変動弁機構を備える内燃機関に関し、作用角とリ
フト量の関係を適正に維持することで優れた燃費特性を
実現することを目的とする。 【解決手段】 吸気弁の作用角とリフト量とを変更可能
な可変動弁機構を設ける。可変動弁機構は、吸気弁の作
用角とリフト量が、ポンプ損失増大域６４と排気損失増
大域６０の間に確保される適正域６８の関係を常に満た
すように構成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、可変動弁機構を備
える内燃機関に係り、特に、吸気弁の作用角とリフト量
を可変とする可変動弁機構を備える内燃機関に関する。
える内燃機関に係り、特に、吸気弁の作用角とリフト量
を可変とする可変動弁機構を備える内燃機関に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えばＷＯ９７−１３０６３号公
報に開示されるように、吸気弁または排気弁の作用角お
よびリフト量を可変とする可変動弁機構を備える内燃機
関が知られている。また、上記公報には、可変動弁機構
を用いて吸入空気量を調整することにより内燃機関のポ
ンプ損失を低減し、燃費を向上できることが開示されて
いる。
報に開示されるように、吸気弁または排気弁の作用角お
よびリフト量を可変とする可変動弁機構を備える内燃機
関が知られている。また、上記公報には、可変動弁機構
を用いて吸入空気量を調整することにより内燃機関のポ
ンプ損失を低減し、燃費を向上できることが開示されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来、吸気弁
の作用角とリフト量をどのように設定することが、燃費
の改善を図るうえで有効であるかは、何ら開示されてい
ない。このため、上記公報の開示内容からは、内燃機関
の燃費向上を図る点で最適化された可変動弁機構を実現
することはできなかった。
の作用角とリフト量をどのように設定することが、燃費
の改善を図るうえで有効であるかは、何ら開示されてい
ない。このため、上記公報の開示内容からは、内燃機関
の燃費向上を図る点で最適化された可変動弁機構を実現
することはできなかった。
【０００４】本発明は、上記のような課題を解決するた
めになされたもので、吸気弁の作用角とリフト量との関
係を適切に保ちつつそれらを変化させることにより、優
れた燃費特性を実現する内燃機関を提供することを目的
とする。
めになされたもので、吸気弁の作用角とリフト量との関
係を適切に保ちつつそれらを変化させることにより、優
れた燃費特性を実現する内燃機関を提供することを目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
吸気弁の作用角とリフト量とを変更可能な可変動弁機構
を備える内燃機関であって、前記吸気弁は、前記作用角
と前記リフト量とが、ポンプ損失の面と排気損失の面と
に基づいて設定された所定の関係を満たすように動作す
ることを特徴とする。
吸気弁の作用角とリフト量とを変更可能な可変動弁機構
を備える内燃機関であって、前記吸気弁は、前記作用角
と前記リフト量とが、ポンプ損失の面と排気損失の面と
に基づいて設定された所定の関係を満たすように動作す
ることを特徴とする。
【０００６】請求項２記載の発明は、請求項１記載の可
変動弁機構を備える内燃機関であって、前記可変動弁機
構は、前記作用角と前記リフト量とを独立に変更し得る
機構を有し、前記作用角と前記リフト量とが前記所定の
関係を満たすように前記機構を制御する制御手段を備え
ることを特徴とする。
変動弁機構を備える内燃機関であって、前記可変動弁機
構は、前記作用角と前記リフト量とを独立に変更し得る
機構を有し、前記作用角と前記リフト量とが前記所定の
関係を満たすように前記機構を制御する制御手段を備え
ることを特徴とする。
【０００７】請求項３記載の発明は、請求項１または２
記載の可変動弁機構を備える内燃機関であって、前記所
定の関係は、前記作用角および前記リフト量の全可変領
域において、排気損失が第１判定値以下となるように定
められており、前記第１判定値は、作用角の関数とし
て、リフト量の増加に対する排気損失の増加率の変極点
に対応する値であることを特徴とする。
記載の可変動弁機構を備える内燃機関であって、前記所
定の関係は、前記作用角および前記リフト量の全可変領
域において、排気損失が第１判定値以下となるように定
められており、前記第１判定値は、作用角の関数とし
て、リフト量の増加に対する排気損失の増加率の変極点
に対応する値であることを特徴とする。
【０００８】請求項４記載の発明は、請求項３記載の可
変動弁機構を備える内燃機関であって、排気損失が前記
第１判定値以下となる関係とは、作用角に対するリフト
量／（作用角／２）の値が、複数の（作用角、リフト量
／（作用角／２））座標：（２５，０．０２５）、 （５０，０．０４）、 （１００，０．０７）、および （１５０，０．１１） を通る曲線上の値以下となる関係であることを特徴とす
る。
変動弁機構を備える内燃機関であって、排気損失が前記
第１判定値以下となる関係とは、作用角に対するリフト
量／（作用角／２）の値が、複数の（作用角、リフト量
／（作用角／２））座標：（２５，０．０２５）、 （５０，０．０４）、 （１００，０．０７）、および （１５０，０．１１） を通る曲線上の値以下となる関係であることを特徴とす
る。
【０００９】請求項５記載の発明は、請求項１乃至４の
何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関であっ
て、前記所定の関係は、前記作用角および前記リフト量
の全可変領域において、ポンプ損失が第２判定値以下と
なるように定められており、前記第２判定値は、作用角
の関数として、リフト量の減少に対するポンプ損失の増
加率の変極点に対応する値であることを特徴とする。
何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関であっ
て、前記所定の関係は、前記作用角および前記リフト量
の全可変領域において、ポンプ損失が第２判定値以下と
なるように定められており、前記第２判定値は、作用角
の関数として、リフト量の減少に対するポンプ損失の増
加率の変極点に対応する値であることを特徴とする。
【００１０】請求項６記載の発明は、請求項５記載の可
変動弁機構を備える内燃機関であって、前記排気損失の
増加率の変極点に対応するリフト量は、作用角の全可変
領域において、前記ポンプ損失の増加率の変極点に対応
するリフト量に比して大きいことを特徴とする。
変動弁機構を備える内燃機関であって、前記排気損失の
増加率の変極点に対応するリフト量は、作用角の全可変
領域において、前記ポンプ損失の増加率の変極点に対応
するリフト量に比して大きいことを特徴とする。
【００１１】請求項７記載の発明は、請求項５または６
記載の可変動弁機構を備える内燃機関であって、ポンプ
損失が前記第２判定値以下となる関係とは、作用角に対
するリフト量／（作用角／２）の値が、複数の（作用
角、リフト量／（作用角／２））座標： （２５，０．００７）、 （５０，０．０１３）、 （１００，０．０３）、および （１５０，０．０７） を通る曲線上の値以上となる関係であることを特徴とす
る。
記載の可変動弁機構を備える内燃機関であって、ポンプ
損失が前記第２判定値以下となる関係とは、作用角に対
するリフト量／（作用角／２）の値が、複数の（作用
角、リフト量／（作用角／２））座標： （２５，０．００７）、 （５０，０．０１３）、 （１００，０．０３）、および （１５０，０．０７） を通る曲線上の値以上となる関係であることを特徴とす
る。
【００１２】請求項８記載の発明は、吸気弁の作用角と
リフト量とを変更可能な可変動弁機構を備える内燃機関
であって、前記吸気弁は、前記作用角と前記リフト量と
が、作用角の関数ｆ（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≦ｆ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする。
リフト量とを変更可能な可変動弁機構を備える内燃機関
であって、前記吸気弁は、前記作用角と前記リフト量と
が、作用角の関数ｆ（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≦ｆ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする。
【００１３】請求項９記載の発明は、請求項８記載の可
変動弁機構を備える内燃機関であって、前記関数ｆ（作
用角）は、作用角に対する関数ｆの値が、複数の（作用
角、ｆ）座標： （２５，０．０２５）、 （５０，０．０４）、 （１００，０．０７）、および （１５０，０．１１） を通る曲線に沿って変化するように定められた関数であ
ることを特徴とする。
変動弁機構を備える内燃機関であって、前記関数ｆ（作
用角）は、作用角に対する関数ｆの値が、複数の（作用
角、ｆ）座標： （２５，０．０２５）、 （５０，０．０４）、 （１００，０．０７）、および （１５０，０．１１） を通る曲線に沿って変化するように定められた関数であ
ることを特徴とする。
【００１４】請求項１０記載の発明は、吸気弁の作用角
とリフト量とを変更可能な可変動弁機構を備える内燃機
関であって、前記吸気弁は、前記作用角と前記リフト量
とが、作用角の関数ｇ（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≧ｇ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする。
とリフト量とを変更可能な可変動弁機構を備える内燃機
関であって、前記吸気弁は、前記作用角と前記リフト量
とが、作用角の関数ｇ（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≧ｇ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする。
【００１５】請求項１１記載の発明は、請求項８または
９記載の可変動弁機構を備える内燃機関であって、前記
吸気弁は、前記作用角と前記リフト量とが、作用角の関
数ｇ（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≧ｇ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする。
９記載の可変動弁機構を備える内燃機関であって、前記
吸気弁は、前記作用角と前記リフト量とが、作用角の関
数ｇ（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≧ｇ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする。
【００１６】請求項１２記載の発明は、請求項１１記載
の可変動弁機構を備える内燃機関であって、前記ｆ（作
用角）の値は、作用角の全可変領域において、前記ｇ
（作用角）の値に比して大きいことを特徴とする。
の可変動弁機構を備える内燃機関であって、前記ｆ（作
用角）の値は、作用角の全可変領域において、前記ｇ
（作用角）の値に比して大きいことを特徴とする。
【００１７】請求項１３記載の発明は、請求項１０乃至
１２の何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関
であって、前記関数ｇ（作用角）は、作用角に対する関
数ｇの値が、複数の（作用角、ｇ）座標： （２５，０．００７）、 （５０，０．０１３）、 （１００，０．０３）、および （１５０，０．０７） を通る曲線に沿って変化するように定められた関数であ
ることを特徴とする。
１２の何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関
であって、前記関数ｇ（作用角）は、作用角に対する関
数ｇの値が、複数の（作用角、ｇ）座標： （２５，０．００７）、 （５０，０．０１３）、 （１００，０．０３）、および （１５０，０．０７） を通る曲線に沿って変化するように定められた関数であ
ることを特徴とする。
【００１８】請求項１４記載の発明は、請求項８乃至１
３の何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関で
あって、前記可変動弁機構は、前記作用角と前記リフト
量とを独立に変更し得る機構を有し、前記作用角と前記
リフト量とが前記関係を満たすように前記機構を制御す
る制御手段を備えることを特徴とする。
３の何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関で
あって、前記可変動弁機構は、前記作用角と前記リフト
量とを独立に変更し得る機構を有し、前記作用角と前記
リフト量とが前記関係を満たすように前記機構を制御す
る制御手段を備えることを特徴とする。
【００１９】請求項１５記載の発明は、請求項８乃至１
４の何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関で
あって、前記作用角と前記リフト量とが満たす前記関係
は、ポンプ損失の面と排気損失の面とに基づいて設定さ
れたことを特徴とする。
４の何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関で
あって、前記作用角と前記リフト量とが満たす前記関係
は、ポンプ損失の面と排気損失の面とに基づいて設定さ
れたことを特徴とする。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照してこの発明の
実施の形態について説明する。尚、各図において共通す
る要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略す
る。
実施の形態について説明する。尚、各図において共通す
る要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略す
る。
【００２１】実施の形態１．図１は、本発明の実施の形
態１の内燃機関１０の構成を説明するための図を示す。
内燃機関１０は、シリンダ１２の内部にピストン１４を
備えている。ピストン１４は、コンロッド１６を介して
クランク１８に連結されている。クランク１８の近傍に
は、クランクシャフトの回転数を検出する機関回転数セ
ンサ２０が配置されている。
態１の内燃機関１０の構成を説明するための図を示す。
内燃機関１０は、シリンダ１２の内部にピストン１４を
備えている。ピストン１４は、コンロッド１６を介して
クランク１８に連結されている。クランク１８の近傍に
は、クランクシャフトの回転数を検出する機関回転数セ
ンサ２０が配置されている。
【００２２】ピストン１４の上方には、燃焼室２２が形
成されている。燃焼室２２には、吸気ポート２４および
排気ポート２６が連通していると共に、先端部が露出す
るように点火プラグ２８が挿入されている。吸気ポート
２４には、インジェクタ３０が組み付けられている。ま
た、インジェクタ３０の上流には、スロットルバルブ３
２、および吸入空気量センサ３４が配置されている。一
方、排気ポート２６には、内燃機関１０に供給されてい
る混合気の空燃比に応じた出力を発する空燃比センサ３
６が配置されている。本実施形態において、上記のスロ
ットルバルブ３２は、アクセルペダルの踏み込み量に関
わらず任意の開度を実現するためのアクチュエータを内
蔵している。
成されている。燃焼室２２には、吸気ポート２４および
排気ポート２６が連通していると共に、先端部が露出す
るように点火プラグ２８が挿入されている。吸気ポート
２４には、インジェクタ３０が組み付けられている。ま
た、インジェクタ３０の上流には、スロットルバルブ３
２、および吸入空気量センサ３４が配置されている。一
方、排気ポート２６には、内燃機関１０に供給されてい
る混合気の空燃比に応じた出力を発する空燃比センサ３
６が配置されている。本実施形態において、上記のスロ
ットルバルブ３２は、アクセルペダルの踏み込み量に関
わらず任意の開度を実現するためのアクチュエータを内
蔵している。
【００２３】内燃機関１０は、吸気ポート２４を開閉す
る吸気弁３８と、排気ポート２６を開閉する排気弁４０
とを備えている。また、内燃機関１０は、吸気弁３８を
駆動する吸気カム４２と、排気弁４０を駆動する排気カ
ム４４とを備えている。吸気カム４２の近傍には、吸気
カムの回転位置を検出するカムポジションセンサ４６が
配置されている。
る吸気弁３８と、排気ポート２６を開閉する排気弁４０
とを備えている。また、内燃機関１０は、吸気弁３８を
駆動する吸気カム４２と、排気弁４０を駆動する排気カ
ム４４とを備えている。吸気カム４２の近傍には、吸気
カムの回転位置を検出するカムポジションセンサ４６が
配置されている。
【００２４】本実施形態において、吸気カム４２は、図
示しないカムシャフト等と共に可変動弁機構４８を構成
している。可変動弁機構４８は、例えば特願２００１−
１４３６４３に示す構造を有し、吸気弁３８の作用角と
リフト量とをセットで変更し、また、吸気弁３８のリフ
トピークの位置を進新または遅角させることができる。
示しないカムシャフト等と共に可変動弁機構４８を構成
している。可変動弁機構４８は、例えば特願２００１−
１４３６４３に示す構造を有し、吸気弁３８の作用角と
リフト量とをセットで変更し、また、吸気弁３８のリフ
トピークの位置を進新または遅角させることができる。
【００２５】尚、「作用角とリフト量とをセットで変
更」するとは、可変動弁機構４８の構成上の制約から、
作用角とリフト量とが相互に依存しており、両者は、予
め決められた関係を維持しながら変化し、互いに独立に
は変化しないことを意味する。また、上述した「作用
角」とは、吸気弁３８の開弁期間をクランク角（°Ｃ
Ａ）の単位で表した値である。
更」するとは、可変動弁機構４８の構成上の制約から、
作用角とリフト量とが相互に依存しており、両者は、予
め決められた関係を維持しながら変化し、互いに独立に
は変化しないことを意味する。また、上述した「作用
角」とは、吸気弁３８の開弁期間をクランク角（°Ｃ
Ａ）の単位で表した値である。
【００２６】図１に示す内燃機関１０は、ＥＣＵ(Elect
ronic Control Unit)４９を備えている。ＥＣＵ４９
は、機関回転数センサ２０、吸入空気量センサ３４、空
燃比センサ３６、およびクランクポジションセンサ４６
等の各種センサから内燃機関の制御に必要な情報を取得
する。そして、それらの情報に基づいて、点火プラグ２
８、インジェクタ３０、スロットルバルブ３２、および
可変動弁機構４８等を駆動する。
ronic Control Unit)４９を備えている。ＥＣＵ４９
は、機関回転数センサ２０、吸入空気量センサ３４、空
燃比センサ３６、およびクランクポジションセンサ４６
等の各種センサから内燃機関の制御に必要な情報を取得
する。そして、それらの情報に基づいて、点火プラグ２
８、インジェクタ３０、スロットルバルブ３２、および
可変動弁機構４８等を駆動する。
【００２７】図２は、可変動弁機構４８の機能を説明す
るための図である。図２において、曲線５０は、排気弁
４０の作用角（リフト量）とクランク角との関係を示し
ている。また、曲線５２，５４，５６は、それぞれ吸気
弁３８の作用角（リフト量）とクランク角との関係を示
している。これらの曲線５２，５４，５６は、具体的に
は、以下の状況をそれぞれ表している。
るための図である。図２において、曲線５０は、排気弁
４０の作用角（リフト量）とクランク角との関係を示し
ている。また、曲線５２，５４，５６は、それぞれ吸気
弁３８の作用角（リフト量）とクランク角との関係を示
している。これらの曲線５２，５４，５６は、具体的に
は、以下の状況をそれぞれ表している。
【００２８】すなわち、曲線５２は、可変動弁機構４８
の機能により大きな作用角が確保された場合を示してい
る。この場合、吸気弁３８は、ＴＤＣ（上死点）付近か
ら開弁し始め、ＢＤＣ（下死点）後の所定クランク角に
おいて閉弁する。また、この場合、予め定められた関係
に従って、吸気弁３８には大きなリフト量が与えられ
る。
の機能により大きな作用角が確保された場合を示してい
る。この場合、吸気弁３８は、ＴＤＣ（上死点）付近か
ら開弁し始め、ＢＤＣ（下死点）後の所定クランク角に
おいて閉弁する。また、この場合、予め定められた関係
に従って、吸気弁３８には大きなリフト量が与えられ
る。
【００２９】曲線５４は、可変動弁機構４８の機能によ
り中程度の作用角が確保された場合を示している。この
場合、吸気弁３８は、ＴＤＣ付近から開弁し始め、ＢＤ
Ｃ付近で閉弁する。また、この場合、予め定められた関
係に従って、吸気弁３８には中程度のリフト量が与えら
れる。
り中程度の作用角が確保された場合を示している。この
場合、吸気弁３８は、ＴＤＣ付近から開弁し始め、ＢＤ
Ｃ付近で閉弁する。また、この場合、予め定められた関
係に従って、吸気弁３８には中程度のリフト量が与えら
れる。
【００３０】曲線５６は、可変動弁機構４８の機能によ
り小さな作用角が確保された場合を示している。この場
合、吸気弁３８は、ＴＤＣ付近から開弁し始め、ＴＤＣ
とＢＤＣのほぼ中間のクランク角において閉弁する。ま
た、この場合、予め定められた関係に従って、吸気弁３
８には小さなリフト量が与えられる。
り小さな作用角が確保された場合を示している。この場
合、吸気弁３８は、ＴＤＣ付近から開弁し始め、ＴＤＣ
とＢＤＣのほぼ中間のクランク角において閉弁する。ま
た、この場合、予め定められた関係に従って、吸気弁３
８には小さなリフト量が与えられる。
【００３１】以上説明した通り、本実施形態の内燃機関
１０では、吸気弁３８の作用角とリフト量とを、予め定
められた関係に拘束されることを条件に、適宜変化させ
ることができる。ここで、内燃機関１０は、作用角とリ
フト量との関係、すなわち、両者を拘束する関係が、ポ
ンプ損失を抑制する観点と、排気損失を抑制する観点の
双方からの検討に基づいて決定されたものである点に特
徴を有している。
１０では、吸気弁３８の作用角とリフト量とを、予め定
められた関係に拘束されることを条件に、適宜変化させ
ることができる。ここで、内燃機関１０は、作用角とリ
フト量との関係、すなわち、両者を拘束する関係が、ポ
ンプ損失を抑制する観点と、排気損失を抑制する観点の
双方からの検討に基づいて決定されたものである点に特
徴を有している。
【００３２】図３は、本実施形態において、吸気弁３８
の作用角とリフト量とが満たす関係を説明するための図
である。図３において、横軸は（作用角／２）°ＣＡで
あり、縦軸は（リフト量／（作用角／２））mm／°ＣＡ
である。
の作用角とリフト量とが満たす関係を説明するための図
である。図３において、横軸は（作用角／２）°ＣＡで
あり、縦軸は（リフト量／（作用角／２））mm／°ＣＡ
である。
【００３３】本実施形態において、ＥＣＵ４９は、内燃
機関１０の運転状態に応じて、吸気弁３８の作用角を、
概ね５０°ＣＡ〜３００°ＣＡの範囲内で変化させる。
すなわち、ＥＣＵ４９は、（作用角／２）を概ね２５°
ＣＡ〜１５０°ＣＡの範囲内で変化させる。図３は、そ
の（作用角／２）の全範囲がカバーされるように定めら
れている。
機関１０の運転状態に応じて、吸気弁３８の作用角を、
概ね５０°ＣＡ〜３００°ＣＡの範囲内で変化させる。
すなわち、ＥＣＵ４９は、（作用角／２）を概ね２５°
ＣＡ〜１５０°ＣＡの範囲内で変化させる。図３は、そ
の（作用角／２）の全範囲がカバーされるように定めら
れている。
【００３４】ＥＣＵ４９は、具体的には、内燃機関１０
の運転状態に応じて、多量の吸入空気量が要求される場
合には、吸気弁３８の作用角（リフト量）を大きくし、
また、吸入空気量が少量で足りる場合には、その作用角
（リフト量）を小さくする。つまり、本実施形態の内燃
機関１０では、吸気弁３８の作用角（リフト量）を制御
することで吸入空気量を制御することができる。
の運転状態に応じて、多量の吸入空気量が要求される場
合には、吸気弁３８の作用角（リフト量）を大きくし、
また、吸入空気量が少量で足りる場合には、その作用角
（リフト量）を小さくする。つまり、本実施形態の内燃
機関１０では、吸気弁３８の作用角（リフト量）を制御
することで吸入空気量を制御することができる。
【００３５】吸気弁３８の作用角（リフト量）により吸
入空気量が制御できる場合は、スロットルバルブ３２を
アクセルペダルの踏み込み量に対応させる必要がない。
このため、本実施形態において、スロットルバルブ３２
の開度は、原則としてアクセルペダルの踏み込み量に対
して十分に大きく制御される。このような制御によれ
ば、スロットルバルブ３２の下流に過大な負圧が生じな
いため、内燃機関１０のポンプ損失を有効に低減するこ
とができる。
入空気量が制御できる場合は、スロットルバルブ３２を
アクセルペダルの踏み込み量に対応させる必要がない。
このため、本実施形態において、スロットルバルブ３２
の開度は、原則としてアクセルペダルの踏み込み量に対
して十分に大きく制御される。このような制御によれ
ば、スロットルバルブ３２の下流に過大な負圧が生じな
いため、内燃機関１０のポンプ損失を有効に低減するこ
とができる。
【００３６】図３において、排気損失増大域６０は、排
気損失（％）が第１判定値を超える領域として予め定め
られた領域であり、曲線６２は、その排気損失増大域６
０の下限を区分する境界線である。また、ポンプ損失増
大域６４は、ポンプ損失（％）が第２判定値を超える領
域として予め定められた領域であり、曲線６６は、その
ポンプ損失増大域６４の上限を区分する境界線である。
そして、曲線６２と曲線６６の間に確保された領域は、
排気損失およびポンプ損失の双方が十分に抑制できる適
正域６８である。
気損失（％）が第１判定値を超える領域として予め定め
られた領域であり、曲線６２は、その排気損失増大域６
０の下限を区分する境界線である。また、ポンプ損失増
大域６４は、ポンプ損失（％）が第２判定値を超える領
域として予め定められた領域であり、曲線６６は、その
ポンプ損失増大域６４の上限を区分する境界線である。
そして、曲線６２と曲線６６の間に確保された領域は、
排気損失およびポンプ損失の双方が十分に抑制できる適
正域６８である。
【００３７】以下、図４を参照して、上述した第１判定
値および第２判定値の内容について説明する。図４
（Ａ）は、特定のリフト角について、排気損失を（リフ
ト量／（作用角／２））との関係で表した特性図であ
る。（リフト量／（作用角／２））が小さい領域では、
吸気弁３８の開弁中に大きな絞り効果が生じ、燃焼室２
２の内部で燃料が燃焼し易い状態が形成される。一方、
（リフト量／（作用角／２））が大きい領域では、その
絞り効果が小さくなるため、燃焼室２２内部での燃料の
燃焼速度が低下する。排気損失は、内燃機関１０から排
出される熱量が多量であるほど、すなわち、排気ガスの
温度が高いほど大きくなる。また、排気ガスの温度は、
燃焼室２２内での燃焼速度が遅いほど高くなる。従っ
て、排気損失は、図４（Ａ）に示すように、作用角に対
するリフト量が小さい領域では小さくなり、作用角に対
するリフト量が大きくなるに連れて大きくなる。
値および第２判定値の内容について説明する。図４
（Ａ）は、特定のリフト角について、排気損失を（リフ
ト量／（作用角／２））との関係で表した特性図であ
る。（リフト量／（作用角／２））が小さい領域では、
吸気弁３８の開弁中に大きな絞り効果が生じ、燃焼室２
２の内部で燃料が燃焼し易い状態が形成される。一方、
（リフト量／（作用角／２））が大きい領域では、その
絞り効果が小さくなるため、燃焼室２２内部での燃料の
燃焼速度が低下する。排気損失は、内燃機関１０から排
出される熱量が多量であるほど、すなわち、排気ガスの
温度が高いほど大きくなる。また、排気ガスの温度は、
燃焼室２２内での燃焼速度が遅いほど高くなる。従っ
て、排気損失は、図４（Ａ）に示すように、作用角に対
するリフト量が小さい領域では小さくなり、作用角に対
するリフト量が大きくなるに連れて大きくなる。
【００３８】図４（Ａ）は、（リフト量／（作用角／
２））＝Ｂの点を変極点として、リフト量の増加に対す
る排気損失の増加率が大きく変化する様子を表してい
る。上述した第１判定値は、その変極点Ｂに対応する排
気損失の値である。図４に示す変極点Ｂと、これに対応
する第１判定値とは、作用角毎に定まる値である。図３
に示す曲線６２は、その変極点Ｂを作用角との関係で示
した曲線である。つまり、図３に示す排気損失増大域６
０は、排気損失が第１判定値より大きい領域であり、か
つ、作用角を固定してリフト量を増加させた場合に、排
気損失が急増する領域である。
２））＝Ｂの点を変極点として、リフト量の増加に対す
る排気損失の増加率が大きく変化する様子を表してい
る。上述した第１判定値は、その変極点Ｂに対応する排
気損失の値である。図４に示す変極点Ｂと、これに対応
する第１判定値とは、作用角毎に定まる値である。図３
に示す曲線６２は、その変極点Ｂを作用角との関係で示
した曲線である。つまり、図３に示す排気損失増大域６
０は、排気損失が第１判定値より大きい領域であり、か
つ、作用角を固定してリフト量を増加させた場合に、排
気損失が急増する領域である。
【００３９】本実施形態において、ＥＣＵ４９は、上記
の如く吸気弁３８の作用角により吸入空気量を調整す
る。従って、作用角の大きな領域は、吸入空気量が多量
に生ずる領域である。吸入空気量が多量に生ずる領域で
は、燃焼室２２の内部に気流が生じ易いため、吸気弁の
開弁に伴う絞り効果が小さくても、燃料の燃焼性は確保
し易い。このため、排気損失増大域６０は、図３に示す
通り、作用角が小さいほど広く、作用角が大きいほど狭
くなっている。
の如く吸気弁３８の作用角により吸入空気量を調整す
る。従って、作用角の大きな領域は、吸入空気量が多量
に生ずる領域である。吸入空気量が多量に生ずる領域で
は、燃焼室２２の内部に気流が生じ易いため、吸気弁の
開弁に伴う絞り効果が小さくても、燃料の燃焼性は確保
し易い。このため、排気損失増大域６０は、図３に示す
通り、作用角が小さいほど広く、作用角が大きいほど狭
くなっている。
【００４０】図３に示す排気損失増大域６０は、実験的
に求めたものであり、その下限側の境界を画する曲線６
２は、図３に示す２次元座標上で以下の点を通る曲線と
して概ね定義することができる。 （２５，０．０２５）、（５０，０．０４）、（１０
０，０．０７）、および（１５０，０．１１）
に求めたものであり、その下限側の境界を画する曲線６
２は、図３に示す２次元座標上で以下の点を通る曲線と
して概ね定義することができる。 （２５，０．０２５）、（５０，０．０４）、（１０
０，０．０７）、および（１５０，０．１１）
【００４１】図４（Ｂ）は、特定のリフト角について、
ポンプ損失を（リフト量／（作用角／２））との関係で
表した特性図である。（リフト量／（作用角／２））が
小さい領域では、吸気弁３８の開弁中に大きな絞り効果
が生じるため、吸気行程においてポンプ損失が生じ易
い。一方、（リフト量／（作用角／２））が大きい領域
では、その絞り効果が小さくなるため、ポンプ損失は十
分に小さくなる。このため、ポンプ損失は、（リフト量
／（作用角／２））に対して図４（Ｂ）に示すように変
化する。
ポンプ損失を（リフト量／（作用角／２））との関係で
表した特性図である。（リフト量／（作用角／２））が
小さい領域では、吸気弁３８の開弁中に大きな絞り効果
が生じるため、吸気行程においてポンプ損失が生じ易
い。一方、（リフト量／（作用角／２））が大きい領域
では、その絞り効果が小さくなるため、ポンプ損失は十
分に小さくなる。このため、ポンプ損失は、（リフト量
／（作用角／２））に対して図４（Ｂ）に示すように変
化する。
【００４２】図４（Ｂ）は、（リフト量／（作用角／
２））＝Ａの点を変極点として、リフト量の減少に対す
るポンプ損失の増加率が大きく変化する様子を表してい
る。上述した第２判定値は、その変極点Ａに対応するポ
ンプ損失の値である。図４に示す変極点Ａと、これに対
応する第２判定値とは、作用角毎に定まる値である。図
３に示す曲線６６は、その変極点Ａを作用角との関係で
示した曲線である。つまり、図３に示すポンプ損失増大
域６４は、ポンプ損失が第２判定値より大きい領域であ
り、かつ、作用角を固定してリフト量を減少させた場合
に、ポンプ損失が急増する領域である。
２））＝Ａの点を変極点として、リフト量の減少に対す
るポンプ損失の増加率が大きく変化する様子を表してい
る。上述した第２判定値は、その変極点Ａに対応するポ
ンプ損失の値である。図４に示す変極点Ａと、これに対
応する第２判定値とは、作用角毎に定まる値である。図
３に示す曲線６６は、その変極点Ａを作用角との関係で
示した曲線である。つまり、図３に示すポンプ損失増大
域６４は、ポンプ損失が第２判定値より大きい領域であ
り、かつ、作用角を固定してリフト量を減少させた場合
に、ポンプ損失が急増する領域である。
【００４３】本実施形態において、ＥＣＵ４９は、上記
の如く吸気弁３８の作用角により吸入空気量を調整す
る。従って、作用角の大きな領域は、吸入空気量が多量
に要求される領域である。吸入空気量が多量に要求され
る領域では、その要求量が少ない場合に比してポンプ損
失が生じ易い。このため、ポンプ損失増大域６４は、図
３に示す通り、作用角が小さいほど狭く、作用角が大き
いほど広くなっている。
の如く吸気弁３８の作用角により吸入空気量を調整す
る。従って、作用角の大きな領域は、吸入空気量が多量
に要求される領域である。吸入空気量が多量に要求され
る領域では、その要求量が少ない場合に比してポンプ損
失が生じ易い。このため、ポンプ損失増大域６４は、図
３に示す通り、作用角が小さいほど狭く、作用角が大き
いほど広くなっている。
【００４４】図３に示すポンプ損失増大域６４は、実験
的に求めたものであり、その上限側の境界を画する曲線
６６は、図３に示す２次元座標上で以下の点を通る曲線
として概ね定義することができる。 （２５，０．００７）、（５０，０．０１３）、（１０
０，０．０３）、および（１５０，０．０７）
的に求めたものであり、その上限側の境界を画する曲線
６６は、図３に示す２次元座標上で以下の点を通る曲線
として概ね定義することができる。 （２５，０．００７）、（５０，０．０１３）、（１０
０，０．０３）、および（１５０，０．０７）
【００４５】図４（Ｃ）は、特定のリフト角について、
内燃機関の燃費率を（リフト量／（作用角／２））との
関係で表した特性図である。図４（Ｃ）に示す通り、内
燃機関の燃費率は、変極点ＡとＢの間の領域では安定し
て小さな値となり、一方、その領域を外れると顕著に大
きな値となる。
内燃機関の燃費率を（リフト量／（作用角／２））との
関係で表した特性図である。図４（Ｃ）に示す通り、内
燃機関の燃費率は、変極点ＡとＢの間の領域では安定し
て小さな値となり、一方、その領域を外れると顕著に大
きな値となる。
【００４６】図３に示す適正域６８は、変極点ＡとＢと
の間の領域を作用角との関係で示した領域である。本実
施形態において、可変動弁機構４８は、吸気弁３８の作
用角とリフト量とが、常に図３に示す適正域６８の関係
を満たすように構成されている。従って、本実施形態の
内燃機関１０によれば、如何なる状態で運転されても、
常に排気損失とポンプ損失の双方をほぼ最小の値とし
て、優れた燃費特性を実現することができる。
の間の領域を作用角との関係で示した領域である。本実
施形態において、可変動弁機構４８は、吸気弁３８の作
用角とリフト量とが、常に図３に示す適正域６８の関係
を満たすように構成されている。従って、本実施形態の
内燃機関１０によれば、如何なる状態で運転されても、
常に排気損失とポンプ損失の双方をほぼ最小の値とし
て、優れた燃費特性を実現することができる。
【００４７】尚、上述した実施の形態１においては、排
気損失増大域６０の境界を画する曲線６２上の値が、前
記請求項８記載の「関数ｆ（作用角）」の値に相当して
いる。また、上述した実施の形態１においては、ポンプ
損失増大域６４の境界を画する曲線６６上の値が、前記
請求項１０または１１記載の「関数ｇ（作用角）」の値
に相当している。
気損失増大域６０の境界を画する曲線６２上の値が、前
記請求項８記載の「関数ｆ（作用角）」の値に相当して
いる。また、上述した実施の形態１においては、ポンプ
損失増大域６４の境界を画する曲線６６上の値が、前記
請求項１０または１１記載の「関数ｇ（作用角）」の値
に相当している。
【００４８】実施の形態２．次に、図５および図６を参
照して、本発明の実施の形態２について説明する。図５
は、本実施形態の内燃機関１０の構成を説明するための
図を示す。図５に示すように、本実施形態の内燃機関１
０は、吸気弁３８を駆動する機構として吸気弁アクチュ
エータ７０を備えていると共に、排気弁４０を駆動する
機構として排気弁アクチュエータ７２を備えている。
照して、本発明の実施の形態２について説明する。図５
は、本実施形態の内燃機関１０の構成を説明するための
図を示す。図５に示すように、本実施形態の内燃機関１
０は、吸気弁３８を駆動する機構として吸気弁アクチュ
エータ７０を備えていると共に、排気弁４０を駆動する
機構として排気弁アクチュエータ７２を備えている。
【００４９】吸気弁アクチュエータ７０は、ＥＣＵ４９
に制御されることにより、任意のタイミングで、かつ、
任意のリフト量で吸気弁３８を開閉させることができ
る。同様に、排気弁アクチュエータ７２は、ＥＣＵ４９
に制御されることにより、任意のタイミングで、かつ、
任意のリフト量で排気弁４０を開閉させることができ
る。
に制御されることにより、任意のタイミングで、かつ、
任意のリフト量で吸気弁３８を開閉させることができ
る。同様に、排気弁アクチュエータ７２は、ＥＣＵ４９
に制御されることにより、任意のタイミングで、かつ、
任意のリフト量で排気弁４０を開閉させることができ
る。
【００５０】図６は、本実施形態において、ＥＣＵ４９
が吸気弁３８を駆動するために実行する吸気弁駆動ルー
チンのフローチャートである。図６に示すルーチンで
は、先ず、内燃機関１０に要求されている出力が検出さ
れる（ステップ１００）。要求出力は、具体的には、ア
クセルペダルの踏み込み状態や、機関回転数などに基づ
いて検出される。
が吸気弁３８を駆動するために実行する吸気弁駆動ルー
チンのフローチャートである。図６に示すルーチンで
は、先ず、内燃機関１０に要求されている出力が検出さ
れる（ステップ１００）。要求出力は、具体的には、ア
クセルペダルの踏み込み状態や、機関回転数などに基づ
いて検出される。
【００５１】要求出力が検出されると、次に、その要求
出力に基づいて吸気弁３８の駆動に用いるべき作用角が
決定される（ステップ１０２）。ＥＣＵ４９は、要求出
力と作用角との関係を定めたマップを記憶しており、本
ステップ１０２では、そのマップを参照することにより
作用角が求められる。
出力に基づいて吸気弁３８の駆動に用いるべき作用角が
決定される（ステップ１０２）。ＥＣＵ４９は、要求出
力と作用角との関係を定めたマップを記憶しており、本
ステップ１０２では、そのマップを参照することにより
作用角が求められる。
【００５２】次に、作用角に対応するリフト量が決定さ
れる（ステップ１０４）。本実施形態において、ＥＣＵ
４９は、作用角とリフト量とに関して、図３に示す適正
域６８の関係を満たす所定のマップを記憶している。本
ステップ１０４では、そのマップを参照することでリフ
ト量が算出される。
れる（ステップ１０４）。本実施形態において、ＥＣＵ
４９は、作用角とリフト量とに関して、図３に示す適正
域６８の関係を満たす所定のマップを記憶している。本
ステップ１０４では、そのマップを参照することでリフ
ト量が算出される。
【００５３】図６に示すルーチンでは、次に、上記の如
く決定された作用角およびリフト量が実現されるように
吸気弁アクチュエータ７０が駆動される。上述した一連
の処理によれば、吸気弁３８は、実施の形態１の場合と
同様に、常に図３に示す適正域６０の関係を満たす条件
で開閉される。このため、本実施形態によれば、吸気弁
３８および排気弁４０の駆動に関して高い自由度を確保
しつつ、実施の形態１の場合と同様に、如何なる運転状
況の下でも常に優れた燃費特性を発揮する内燃機関１０
を実現することができる。
く決定された作用角およびリフト量が実現されるように
吸気弁アクチュエータ７０が駆動される。上述した一連
の処理によれば、吸気弁３８は、実施の形態１の場合と
同様に、常に図３に示す適正域６０の関係を満たす条件
で開閉される。このため、本実施形態によれば、吸気弁
３８および排気弁４０の駆動に関して高い自由度を確保
しつつ、実施の形態１の場合と同様に、如何なる運転状
況の下でも常に優れた燃費特性を発揮する内燃機関１０
を実現することができる。
【００５４】尚、上述した実施の形態２においては、吸
気弁アクチュエータ７０が前記請求項２または１４記載
の「前記作用角と前記リフト量とを独立に変更し得る機
構」に相当していると共に、ＥＣＵ４９が上記ステップ
１００〜１０６の処理を実行することにより前記請求項
２または１４記載の「制御手段」が実現されている。
気弁アクチュエータ７０が前記請求項２または１４記載
の「前記作用角と前記リフト量とを独立に変更し得る機
構」に相当していると共に、ＥＣＵ４９が上記ステップ
１００〜１０６の処理を実行することにより前記請求項
２または１４記載の「制御手段」が実現されている。
【００５５】
【発明の効果】この発明は以上説明したように構成され
ているので、以下に示すような効果を奏する。請求項１
または１５記載の発明によれば、吸気弁の作用角とリフ
ト量の関係が、ポンプ損失と排気損失とに着目して設定
されている。このため、本発明によれば、内燃機関にお
いて優れた燃費特性を実現することができる。
ているので、以下に示すような効果を奏する。請求項１
または１５記載の発明によれば、吸気弁の作用角とリフ
ト量の関係が、ポンプ損失と排気損失とに着目して設定
されている。このため、本発明によれば、内燃機関にお
いて優れた燃費特性を実現することができる。
【００５６】請求項２記載の発明によれば、作用角とリ
フト量を独立に制御し得る機構を用いることで、吸気弁
の制御につき高い自由度を確保しつつ、請求項１記載の
発明と同様の効果を得ることができる。
フト量を独立に制御し得る機構を用いることで、吸気弁
の制御につき高い自由度を確保しつつ、請求項１記載の
発明と同様の効果を得ることができる。
【００５７】請求項３または４記載の発明によれば、内
燃機関の運転領域の全域で、排気損失を十分に小さく抑
制することができる。
燃機関の運転領域の全域で、排気損失を十分に小さく抑
制することができる。
【００５８】請求項５乃至７の何れか１項記載の発明に
よれば、内燃機関の運転領域の全域で、ポンプ損失を十
分に小さく抑制することができる。
よれば、内燃機関の運転領域の全域で、ポンプ損失を十
分に小さく抑制することができる。
【００５９】請求項８または９記載の発明によれば、内
燃機関の運転領域の全域で、排気損失が十分に小さくな
るように吸気弁を動作させることができる。
燃機関の運転領域の全域で、排気損失が十分に小さくな
るように吸気弁を動作させることができる。
【００６０】請求項１０乃至１３の何れか１項記載の発
明によれば、内燃機関の運転領域の全域で、ポンプ損失
が十分に小さくなるように吸気弁を動作させることがで
きる。
明によれば、内燃機関の運転領域の全域で、ポンプ損失
が十分に小さくなるように吸気弁を動作させることがで
きる。
【００６１】請求項１４記載の発明によれば、作用角と
リフト量を独立に制御し得る機構を用いることで、吸気
弁の制御につき高い自由度を確保しつつ、請求項８乃至
１３の何れか１項記載の発明と同様の効果を得ることが
できる。
リフト量を独立に制御し得る機構を用いることで、吸気
弁の制御につき高い自由度を確保しつつ、請求項８乃至
１３の何れか１項記載の発明と同様の効果を得ることが
できる。
【図１】 本発明の実施の形態１の内燃機関の構成を説
明するための図である。
明するための図である。
【図２】 実施の形態１の内燃機関が備える可変動弁機
構の機能を説明するための図である。
構の機能を説明するための図である。
【図３】 実施の形態１の内燃機関において吸気弁の作
用角とリフト量が満たすべき関係を示した図である。
用角とリフト量が満たすべき関係を示した図である。
【図４】 吸気弁の作用角とリフト量との比が排気損
失、ポンプ損失、および燃費率に与える影響を説明する
ための図である。
失、ポンプ損失、および燃費率に与える影響を説明する
ための図である。
【図５】 本発明の実施の形態２の内燃機関の構成を説
明するための図である。
明するための図である。
【図６】 本発明の実施の形態２においてＥＣＵが実行
する吸気弁駆動ルーチンのフローチャートである。
する吸気弁駆動ルーチンのフローチャートである。
１０ 内燃機関
３８ 吸気弁
４０ 排気弁
４２ 吸気カム
４４ 排気カム
４８ 可変動弁機構
４９ ＥＣＵ(Electronic Control Unit)
６０ 排気損失増大域
６２、６６ 曲線
６４ ポンプ損失増大域
６８ 適正域
７０ 吸気弁アクチュエータ
７２ 排気弁アクチュエータ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3G018 AB09 CA12 EA00 EA02 EA11
EA16 EA35 FA01 FA06 FA08
GA07
3G092 AA11 DA01 DA02 DA07 FA24
HA01Z HA06Z HD05Z HE00Z
HE01Z HE03Z HF08Z
3G301 HA19 JA02 LA07 NC02 PA01Z
PA11Z PD02Z PE00Z PE01Z
PE03Z PF03Z
Claims (15)
- 【請求項１】 吸気弁の作用角とリフト量とを変更可能
な可変動弁機構を備える内燃機関であって、 前記吸気弁は、前記作用角と前記リフト量とが、ポンプ
損失の面と排気損失の面とに基づいて設定された所定の
関係を満たすように動作することを特徴とする可変動弁
機構を備える内燃機関。 - 【請求項２】 前記可変動弁機構は、前記作用角と前記
リフト量とを独立に変更し得る機構を有し、 前記作用角と前記リフト量とが前記所定の関係を満たす
ように前記機構を制御する制御手段を備えることを特徴
とする請求項１記載の可変動弁機構を備える内燃機関。 - 【請求項３】 前記所定の関係は、前記作用角および前
記リフト量の全可変領域において、排気損失が第１判定
値以下となるように定められており、 前記第１判定値は、作用角の関数であり、リフト量の増
加に対する排気損失の増加率の変極点に対応する値であ
ることを特徴とする請求項１または２記載の可変動弁機
構を備える内燃機関。 - 【請求項４】 排気損失が前記第１判定値以下となる関
係とは、作用角に対するリフト量／（作用角／２）の値
が、複数の（作用角、リフト量／（作用角／２））座
標： （２５，０．０２５）、 （５０，０．０４）、 （１００，０．０７）、および （１５０，０．１１） を通る曲線上の値以下となる関係であることを特徴とす
る請求項３記載の可変動弁機構を備える内燃機関。 - 【請求項５】 前記所定の関係は、前記作用角および前
記リフト量の全可変領域において、ポンプ損失が第２判
定値以下となるように定められており、前記第２判定値
は、作用角の関数であり、リフト量の減少に対するポン
プ損失の増加率の変極点に対応する値であることを特徴
とする請求項１乃至４の何れか１項記載の可変動弁機構
を備える内燃機関。 - 【請求項６】 前記排気損失の増加率の変極点に対応す
るリフト量は、作用角の全可変領域において、前記ポン
プ損失の増加率の変極点に対応するリフト量に比して大
きいことを特徴とする請求項５記載の可変動弁機構を備
える内燃機関。 - 【請求項７】 ポンプ損失が前記第２判定値以下となる
関係とは、作用角に対するリフト量／（作用角／２）の
値が、複数の（作用角、リフト量／（作用角／２））座
標： （２５，０．００７）、 （５０，０．０１３）、 （１００，０．０３）、および （１５０，０．０７） を通る曲線上の値以上となる関係であることを特徴とす
る請求項５または６記載の可変動弁機構を備える内燃機
関。 - 【請求項８】 吸気弁の作用角とリフト量とを変更可能
な可変動弁機構を備える内燃機関であって、前記吸気弁
は、前記作用角と前記リフト量とが、作用角の関数ｆ
（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≦ｆ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする可変動
弁機構を備える内燃機関。 - 【請求項９】 前記関数ｆ（作用角）は、作用角に対す
る関数ｆの値が、複数の（作用角、ｆ）座標： （２５，０．０２５）、 （５０，０．０４）、 （１００，０．０７）、および （１５０，０．１１） を通る曲線に沿って変化するように定められた関数であ
ることを特徴とする請求項８記載の可変動弁機構を備え
る内燃機関。 - 【請求項１０】 吸気弁の作用角とリフト量とを変更可
能な可変動弁機構を備える内燃機関であって、 前記吸気弁は、前記作用角と前記リフト量とが、作用角
の関数ｇ（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≧ｇ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする可変動
弁機構を備える内燃機関。 - 【請求項１１】 前記吸気弁は、前記作用角と前記リフ
ト量とが、作用角の関数ｇ（作用角）に対して、 リフト量／（作用角／２）≧ｇ（作用角） の関係を満たすように動作することを特徴とする請求項
８または９記載の可変動弁機構を備える内燃機関。 - 【請求項１２】 前記ｆ（作用角）の値は、作用角の全
可変領域において、前記ｇ（作用角）の値に比して大き
いことを特徴とする請求項１１記載の可変動弁機構を備
える内燃機関。 - 【請求項１３】 前記関数ｇ（作用角）は、作用角に対
する関数ｇの値が、複数の（作用角、ｇ）座標： （２５，０．００７）、 （５０，０．０１３）、 （１００，０．０３）、および （１５０，０．０７） を通る曲線に沿って変化するように定められた関数であ
ることを特徴とする請求項１０乃至１２の何れか１項記
載の可変動弁機構を備える内燃機関。 - 【請求項１４】 前記可変動弁機構は、前記作用角と前
記リフト量とを独立に変更し得る機構を有し、前記作用
角と前記リフト量とが前記関係を満たすように前記機構
を制御する制御手段を備えることを特徴とする請求項８
乃至１３の何れか１項記載の可変動弁機構を備える内燃
機関。 - 【請求項１５】 前記作用角と前記リフト量とが満たす
前記関係は、ポンプ損失の面と排気損失の面とに基づい
て設定されたことを特徴とする請求項８乃至１４の何れ
か１項記載の可変動弁機構を備える内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001197270A JP2003013756A (ja) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | 可変動弁機構を備える内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001197270A JP2003013756A (ja) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | 可変動弁機構を備える内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003013756A true JP2003013756A (ja) | 2003-01-15 |
Family
ID=19034903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001197270A Pending JP2003013756A (ja) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | 可変動弁機構を備える内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003013756A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5569715A (en) * | 1978-11-21 | 1980-05-26 | Nissan Motor Co Ltd | Spark-ignition type internal combustion engine |
| JPH09159579A (ja) * | 1995-12-08 | 1997-06-20 | Nissan Motor Co Ltd | ディーゼルエンジンの診断装置 |
| JP2000073800A (ja) * | 1998-08-28 | 2000-03-07 | Hitachi Ltd | 電磁駆動式吸排気バルブを備えたエンジンの制御装置 |
| JP2001193468A (ja) * | 2000-01-11 | 2001-07-17 | Osaka Gas Co Ltd | ミラーサイクルエンジン |
-
2001
- 2001-06-28 JP JP2001197270A patent/JP2003013756A/ja active Pending
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