JP2003013191A - アルミニウムを主成分とする金属製直管及びその製造方法、並びに検査方法 - Google Patents
アルミニウムを主成分とする金属製直管及びその製造方法、並びに検査方法Info
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- JP2003013191A JP2003013191A JP2001197048A JP2001197048A JP2003013191A JP 2003013191 A JP2003013191 A JP 2003013191A JP 2001197048 A JP2001197048 A JP 2001197048A JP 2001197048 A JP2001197048 A JP 2001197048A JP 2003013191 A JP2003013191 A JP 2003013191A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温条件下、又はヒートサイクルが負荷され
る環境下であっても、変形・破損等が発生し難く、長期
耐久性を有するとともに、伸延加工等も可能、かつ、低
製造コストであるアルミニウムを主成分とする金属製直
管を提供する。 【解決手段】 圧着により製管されたアルミニウム製又
はアルミニウム合金製のポートホール直管が完全焼鈍さ
れてなることを特徴とする。
る環境下であっても、変形・破損等が発生し難く、長期
耐久性を有するとともに、伸延加工等も可能、かつ、低
製造コストであるアルミニウムを主成分とする金属製直
管を提供する。 【解決手段】 圧着により製管されたアルミニウム製又
はアルミニウム合金製のポートホール直管が完全焼鈍さ
れてなることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、高温条件下にお
いて長期間の耐久性を示すアルミニウムを主成分とする
金属製直管、及びその製造方法、並びに、当該アルミニ
ウムを主成分とする金属製直管の検査方法に関する。
いて長期間の耐久性を示すアルミニウムを主成分とする
金属製直管、及びその製造方法、並びに、当該アルミニ
ウムを主成分とする金属製直管の検査方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】 従来、アルミニウムやアルミニウム合
金等の材料からなる金属製直管の製造方法としては、マ
ンドレル（芯金）を用いた押出し法であるマンドレル方
式と、分割金型を用いた押出し法であるポートホール方
式とがあり、マンドレル方式によって製造された金属製
直管のことはマンドレル管（継目無し管）又はマンドレ
ル直管、ポートホール方式によって製造された金属製直
管のことはポートホール管（継目管）又はポートホール
直管と称されている。
金等の材料からなる金属製直管の製造方法としては、マ
ンドレル（芯金）を用いた押出し法であるマンドレル方
式と、分割金型を用いた押出し法であるポートホール方
式とがあり、マンドレル方式によって製造された金属製
直管のことはマンドレル管（継目無し管）又はマンドレ
ル直管、ポートホール方式によって製造された金属製直
管のことはポートホール管（継目管）又はポートホール
直管と称されている。
【０００３】 有穴ビレットを用いて作製されたマンド
レル直管は継目部（圧着部位）がないために、金属製直
管全体の材質、即ち金属組織が均一であるとともに、均
一な強度分布を示す。
レル直管は継目部（圧着部位）がないために、金属製直
管全体の材質、即ち金属組織が均一であるとともに、均
一な強度分布を示す。
【０００４】 一方、ポートホール直管は高温条件下
（４５０〜５５０℃）においてアルミニウムの接合が可
能なことを利用し、熱間押出し、及びこれに続く冷間引
抜きによって、複数の部分を圧着して作製された金属製
直管であり、３〜６箇所の圧着部位を有するものが一般
的である。
（４５０〜５５０℃）においてアルミニウムの接合が可
能なことを利用し、熱間押出し、及びこれに続く冷間引
抜きによって、複数の部分を圧着して作製された金属製
直管であり、３〜６箇所の圧着部位を有するものが一般
的である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、マン
ドレル直管の製造工程においては、金属材料の押出し時
に芯金が振れ易い。このため、金属製直管の肉厚が不均
一となったり、偏肉が生じたりする場合が多く、薄肉製
品や断面形状が複雑な製品の製造が困難であるといった
問題がある。また、多段階の引出し工程と焼鈍工程が必
要とされ、かつ、歩留りが悪い。従って、ポートホール
直管に比してコスト高な製造方法であるといった問題も
ある。
ドレル直管の製造工程においては、金属材料の押出し時
に芯金が振れ易い。このため、金属製直管の肉厚が不均
一となったり、偏肉が生じたりする場合が多く、薄肉製
品や断面形状が複雑な製品の製造が困難であるといった
問題がある。また、多段階の引出し工程と焼鈍工程が必
要とされ、かつ、歩留りが悪い。従って、ポートホール
直管に比してコスト高な製造方法であるといった問題も
ある。
【０００６】 これに対して、ポートホール方式は極め
て低コストな製造方法であり、また、薄肉製品等にも対
応することができる。しかし、ポートホール直管には圧
着部位があり、圧着部位と非圧着部位の物理的性質や金
属組織が異なっている。従って、例えば高温（〜約２０
０℃）やヒートサイクルが負荷される環境下において
は、冷間引抜き時に生じた加工歪に起因して圧着部位の
優先的な伸延等が生じ、稀に変形や損傷が起こる場合も
想定される。
て低コストな製造方法であり、また、薄肉製品等にも対
応することができる。しかし、ポートホール直管には圧
着部位があり、圧着部位と非圧着部位の物理的性質や金
属組織が異なっている。従って、例えば高温（〜約２０
０℃）やヒートサイクルが負荷される環境下において
は、冷間引抜き時に生じた加工歪に起因して圧着部位の
優先的な伸延等が生じ、稀に変形や損傷が起こる場合も
想定される。
【０００７】 更に、ポートホール直管は、その圧着部
位近辺の金属組織の不均一性に起因して、スエージング
加工等の圧縮加工には強いが、バルジ加工等の拡管、伸
延加工に対しては著しく弱いといった問題点がある。こ
のため、金属製直管の使用条件や環境による制約を受け
る場合がある。
位近辺の金属組織の不均一性に起因して、スエージング
加工等の圧縮加工には強いが、バルジ加工等の拡管、伸
延加工に対しては著しく弱いといった問題点がある。こ
のため、金属製直管の使用条件や環境による制約を受け
る場合がある。
【０００８】 本発明は、このような従来技術の有する
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とすると
ころは、高温条件下、又はヒートサイクルが負荷される
環境下であっても、変形・破損等が発生し難く、長期耐
久性を有するとともに、伸延加工等も可能、かつ、低製
造コストであるアルミニウムを主成分とする金属製直
管、及び、当該アルミニウムを主成分とする金属製直管
の製造方法、並びに、当該アルミニウムを主成分とする
金属製直管の圧着部位の圧着状態を簡便に評価すること
が可能な、アルミニウムを主成分とする金属製直管の検
査方法を提供することにある。
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とすると
ころは、高温条件下、又はヒートサイクルが負荷される
環境下であっても、変形・破損等が発生し難く、長期耐
久性を有するとともに、伸延加工等も可能、かつ、低製
造コストであるアルミニウムを主成分とする金属製直
管、及び、当該アルミニウムを主成分とする金属製直管
の製造方法、並びに、当該アルミニウムを主成分とする
金属製直管の圧着部位の圧着状態を簡便に評価すること
が可能な、アルミニウムを主成分とする金属製直管の検
査方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】 即ち、本発明によれ
ば、圧着により製管されたアルミニウム製又はアルミニ
ウム合金製のポートホール直管が完全焼鈍されてなるこ
とを特徴とするアルミニウムを主成分とする金属製直管
が提供される。
ば、圧着により製管されたアルミニウム製又はアルミニ
ウム合金製のポートホール直管が完全焼鈍されてなるこ
とを特徴とするアルミニウムを主成分とする金属製直管
が提供される。
【００１０】 本発明においては、ビッカース硬度が４
０ＭＨＶ以下であるとともに、圧着部位と非圧着部位と
のビッカース硬度の差が５ＭＨＶ以下であることが好ま
しく、また、アルミニウムを主成分とする金属製直管を
構成する金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ以下であ
るとともに、圧着部位と非圧着部位との金属組織の平均
結晶粒径の差が５０μｍ以下であることが好ましい。
０ＭＨＶ以下であるとともに、圧着部位と非圧着部位と
のビッカース硬度の差が５ＭＨＶ以下であることが好ま
しく、また、アルミニウムを主成分とする金属製直管を
構成する金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ以下であ
るとともに、圧着部位と非圧着部位との金属組織の平均
結晶粒径の差が５０μｍ以下であることが好ましい。
【００１１】 一方、本発明によれば、圧着により製管
されたアルミニウム製又はアルミニウム合金製のポート
ホール直管を完全焼鈍することを特徴とするアルミニウ
ムを主成分とする金属製直管の製造方法が提供される。
されたアルミニウム製又はアルミニウム合金製のポート
ホール直管を完全焼鈍することを特徴とするアルミニウ
ムを主成分とする金属製直管の製造方法が提供される。
【００１２】 本発明においては、ビッカース硬度が４
０ＭＨＶ以下、かつ、圧着部位と非圧着部位とのビッカ
ース硬度の差が５ＭＨＶ以下となるまで完全焼鈍するこ
とが好ましく、また、アルミニウムを主成分とする金属
製直管を構成する金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ
以下、かつ、圧着部位と非圧着部位との金属組織の平均
結晶粒径の差が５０μｍ以下となるまで完全焼鈍するこ
とが好ましい。
０ＭＨＶ以下、かつ、圧着部位と非圧着部位とのビッカ
ース硬度の差が５ＭＨＶ以下となるまで完全焼鈍するこ
とが好ましく、また、アルミニウムを主成分とする金属
製直管を構成する金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ
以下、かつ、圧着部位と非圧着部位との金属組織の平均
結晶粒径の差が５０μｍ以下となるまで完全焼鈍するこ
とが好ましい。
【００１３】 また、本発明によれば、アルミニウム製
又はアルミニウム合金製のポートホール直管が完全焼鈍
されてなる試料用金属製直管と、ポートホール方式で製
造されているが、完全焼鈍は実施されていないアルミニ
ウム製又はアルミニウム合金製の対照用金属製直管とを
用意し、該試料用金属製直管、及び該対照用金属製直管
の開口端部をフレア形状に加工し、フレア形状に加工さ
れた該開口端部において、ポートホール方式による製造
過程で形成された圧着部位における金属組織により現さ
れる三角状模様を確認し、確認された該試料用金属製直
管の該三角状模様と、該対照用金属製直管の該三角状模
様を比較することにより、該試料用金属製直管の該圧着
部位の圧着状態を評価することを特徴とするアルミニウ
ムを主成分とする金属製直管の検査方法が提供される。
又はアルミニウム合金製のポートホール直管が完全焼鈍
されてなる試料用金属製直管と、ポートホール方式で製
造されているが、完全焼鈍は実施されていないアルミニ
ウム製又はアルミニウム合金製の対照用金属製直管とを
用意し、該試料用金属製直管、及び該対照用金属製直管
の開口端部をフレア形状に加工し、フレア形状に加工さ
れた該開口端部において、ポートホール方式による製造
過程で形成された圧着部位における金属組織により現さ
れる三角状模様を確認し、確認された該試料用金属製直
管の該三角状模様と、該対照用金属製直管の該三角状模
様を比較することにより、該試料用金属製直管の該圧着
部位の圧着状態を評価することを特徴とするアルミニウ
ムを主成分とする金属製直管の検査方法が提供される。
【００１４】 本発明においては、対照用金属製直管の
三角状模様に比して、試料用金属製直管の三角状模様の
濃淡が薄い、及び／又は、面積が小さい場合に、試料用
金属製直管の圧着部位の圧着状態が良好であると評価す
ることが好ましい。
三角状模様に比して、試料用金属製直管の三角状模様の
濃淡が薄い、及び／又は、面積が小さい場合に、試料用
金属製直管の圧着部位の圧着状態が良好であると評価す
ることが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】 以下、本発明の実施の形態につ
いて説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定され
るものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当
業者の通常の知識に基づいて、適宜、設計の変更、改良
等が加えられることが理解されるべきである。
いて説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定され
るものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当
業者の通常の知識に基づいて、適宜、設計の変更、改良
等が加えられることが理解されるべきである。
【００１６】 本発明の一実施態様は、アルミニウムを
主成分とする金属製直管であり、圧着により製管された
アルミニウム製又はアルミニウム合金製のポートホール
直管が完全焼鈍されてなることを特徴とするものであ
る。以下、その詳細について説明する。
主成分とする金属製直管であり、圧着により製管された
アルミニウム製又はアルミニウム合金製のポートホール
直管が完全焼鈍されてなることを特徴とするものであ
る。以下、その詳細について説明する。
【００１７】 本発明のアルミニウムを主成分とする金
属製直管（以下、「Ａｌ直管」と記す。）の構成材料で
あるアルミニウム又はアルミニウム合金とは、例えばＪ
ＩＳＡ１１００、Ａ１０５０、２Ｓ材等の一般工業用純
アルミニウムや、ＪＩＳＡ３００３（３Ｓ材）等のアル
ミニウム合金である。ここで、本発明にいう「アルミニ
ウムを主成分とする」とは、構成成分であるアルミニウ
ムの物理的・化学的特性が顕著に現れるように含有して
いる状態であることを意味する。従って、このような特
性が損なわれない材料であれば、本発明のＡｌ直管の構
成材料は前述のアルミニウム又はアルミニウム合金の例
に限定されるものではない。
属製直管（以下、「Ａｌ直管」と記す。）の構成材料で
あるアルミニウム又はアルミニウム合金とは、例えばＪ
ＩＳＡ１１００、Ａ１０５０、２Ｓ材等の一般工業用純
アルミニウムや、ＪＩＳＡ３００３（３Ｓ材）等のアル
ミニウム合金である。ここで、本発明にいう「アルミニ
ウムを主成分とする」とは、構成成分であるアルミニウ
ムの物理的・化学的特性が顕著に現れるように含有して
いる状態であることを意味する。従って、このような特
性が損なわれない材料であれば、本発明のＡｌ直管の構
成材料は前述のアルミニウム又はアルミニウム合金の例
に限定されるものではない。
【００１８】 本発明のＡｌ直管は、ポートホール方式
により製造されたアルミニウム製又はアルミニウム合金
製のポートホール直管（以下、「Ａｌポートホール直
管」と記す。）が完全焼鈍（Ｏ材化）されてなるもので
ある。ここで、完全焼鈍とは、ポートホール方式による
製造過程において形成された圧着部位における金属組織
の結晶粒を均一化するために実施されるものであり、例
えば４１０〜５２０℃、３〜５時間程度加熱した後、空
冷又は炉冷することにより実施される。
により製造されたアルミニウム製又はアルミニウム合金
製のポートホール直管（以下、「Ａｌポートホール直
管」と記す。）が完全焼鈍（Ｏ材化）されてなるもので
ある。ここで、完全焼鈍とは、ポートホール方式による
製造過程において形成された圧着部位における金属組織
の結晶粒を均一化するために実施されるものであり、例
えば４１０〜５２０℃、３〜５時間程度加熱した後、空
冷又は炉冷することにより実施される。
【００１９】 即ち、本発明のＡｌ直管は完全焼鈍され
ているために、ポートホール方式による製造過程におい
て形成された圧着部位と、非圧着部位との材質が均一化
されている。従って、ポートホール方式による製造過程
における冷間引抜き時に生じた加工歪が除去されてい
る。このため、本発明のＡｌ直管は圧着部位の優先的な
伸延等が生じ難く、変形や損傷等の不具合が起こり難
い。
ているために、ポートホール方式による製造過程におい
て形成された圧着部位と、非圧着部位との材質が均一化
されている。従って、ポートホール方式による製造過程
における冷間引抜き時に生じた加工歪が除去されてい
る。このため、本発明のＡｌ直管は圧着部位の優先的な
伸延等が生じ難く、変形や損傷等の不具合が起こり難
い。
【００２０】 更に、本発明のＡｌ直管はポートホール
方式にて製造された直管を材料として採用しているため
に、その工程数が少なく、歩留りも良好である。また、
Ａｌポートホール直管製造用の型の耐用も長く、マンド
レル方式に比べて製造コストが安い。
方式にて製造された直管を材料として採用しているため
に、その工程数が少なく、歩留りも良好である。また、
Ａｌポートホール直管製造用の型の耐用も長く、マンド
レル方式に比べて製造コストが安い。
【００２１】 更に、本発明のＡｌ直管は、ビッカース
硬度が４０ＭＨＶ以下であるとともに、圧着部位と非圧
着部位とのビッカース硬度の差が５ＭＨＶ以下であるこ
とが好ましい。即ち、完全焼鈍後のビッカース硬度が当
該数値に規定されていることにより、圧着部位と非圧着
部位との材質が、より均一化されている。従って、高温
条件下、又はヒートサイクルが負荷される環境下であっ
ても、変形や損傷等の不具合が更に起こり難いといった
効果を奏する。
硬度が４０ＭＨＶ以下であるとともに、圧着部位と非圧
着部位とのビッカース硬度の差が５ＭＨＶ以下であるこ
とが好ましい。即ち、完全焼鈍後のビッカース硬度が当
該数値に規定されていることにより、圧着部位と非圧着
部位との材質が、より均一化されている。従って、高温
条件下、又はヒートサイクルが負荷される環境下であっ
ても、変形や損傷等の不具合が更に起こり難いといった
効果を奏する。
【００２２】 なお、より一層の前記効果を発揮するた
めには、本発明のＡｌ直管はビッカース硬度が３５ＭＨ
Ｖ以下であるとともに、圧着部位と非圧着部位とのビッ
カース硬度の差が４ＭＨＶ以下であることが更に好まし
く、ビッカース硬度が３０ＭＨＶ以下であるとともに、
圧着部位と非圧着部位とのビッカース硬度の差が３ＭＨ
Ｖ以下であることが特に好ましい。
めには、本発明のＡｌ直管はビッカース硬度が３５ＭＨ
Ｖ以下であるとともに、圧着部位と非圧着部位とのビッ
カース硬度の差が４ＭＨＶ以下であることが更に好まし
く、ビッカース硬度が３０ＭＨＶ以下であるとともに、
圧着部位と非圧着部位とのビッカース硬度の差が３ＭＨ
Ｖ以下であることが特に好ましい。
【００２３】 本発明のＡｌ直管は、高温条件下、又は
ヒートサイクルが負荷される環境下であっても、優れた
長期耐久性を有するため、これらの特性が生かされる部
材、例えば、ナトリウム−硫黄電池（以下、「ＮＡＳ電
池」と記す。）用陽極容器等として好適に採用される。
ヒートサイクルが負荷される環境下であっても、優れた
長期耐久性を有するため、これらの特性が生かされる部
材、例えば、ナトリウム−硫黄電池（以下、「ＮＡＳ電
池」と記す。）用陽極容器等として好適に採用される。
【００２４】 また、本発明においては前記ビッカース
硬度の下限値については特に限定されるものではない
が、各種部材、例えば、ＮＡＳ電池用陽極容器等として
用いることを想定した場合の実質的な強度確保といった
観点からは、２７ＭＨＶ以上であればよい。
硬度の下限値については特に限定されるものではない
が、各種部材、例えば、ＮＡＳ電池用陽極容器等として
用いることを想定した場合の実質的な強度確保といった
観点からは、２７ＭＨＶ以上であればよい。
【００２５】 本発明においては、Ａｌ直管を構成する
金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ以下であるととも
に、圧着部位と非圧着部位との金属組織の平均結晶粒径
の差が５０μｍ以下であることが好ましい。即ち、完全
焼鈍後の金属組織の平均結晶粒径が当該数値に規定され
ていることにより、圧着部位と非圧着部位との材質が、
より均一化されており、変形や損傷等の不具合が更に起
こり難いといった効果を奏する。なお、より一層の効果
を発揮するためには、本発明のＡｌ直管は金属組織の平
均結晶粒径が１４０μｍ以下であるとともに、圧着部位
と非圧着部位との平均結晶粒径の差が４０μｍ以下であ
ることが更に好ましく、金属組織の平均結晶粒径が１２
０μｍ以下であるとともに、圧着部位と非圧着部位との
平均結晶粒径の差が３０μｍ以下であることが特に好ま
しい。
金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ以下であるととも
に、圧着部位と非圧着部位との金属組織の平均結晶粒径
の差が５０μｍ以下であることが好ましい。即ち、完全
焼鈍後の金属組織の平均結晶粒径が当該数値に規定され
ていることにより、圧着部位と非圧着部位との材質が、
より均一化されており、変形や損傷等の不具合が更に起
こり難いといった効果を奏する。なお、より一層の効果
を発揮するためには、本発明のＡｌ直管は金属組織の平
均結晶粒径が１４０μｍ以下であるとともに、圧着部位
と非圧着部位との平均結晶粒径の差が４０μｍ以下であ
ることが更に好ましく、金属組織の平均結晶粒径が１２
０μｍ以下であるとともに、圧着部位と非圧着部位との
平均結晶粒径の差が３０μｍ以下であることが特に好ま
しい。
【００２６】 また、本発明においては前記金属組織の
平均結晶粒径の下限値については特に限定されるもので
はないが、各種部材、例えば、ＮＡＳ電池用陽極容器等
として用いることを想定した場合の実質的な強度確保と
いった観点、及び実質的な製造条件等を考慮すれば、８
０μｍ以上であればよい。
平均結晶粒径の下限値については特に限定されるもので
はないが、各種部材、例えば、ＮＡＳ電池用陽極容器等
として用いることを想定した場合の実質的な強度確保と
いった観点、及び実質的な製造条件等を考慮すれば、８
０μｍ以上であればよい。
【００２７】 本発明の別の実施態様は、Ａｌ直管の製
造方法であり、圧着により製管されたＡｌポートホール
直管を完全焼鈍することを特徴とする。以下、製造方法
の一例を挙げ、更なる詳細について説明する。
造方法であり、圧着により製管されたＡｌポートホール
直管を完全焼鈍することを特徴とする。以下、製造方法
の一例を挙げ、更なる詳細について説明する。
【００２８】 まず、材料となるＡｌポートホール直管
を用意する。用いるＡｌポートホール直管の構成材料で
あるアルミニウム又はアルミニウム合金とは、例えばＪ
ＩＳＡ１１００、Ａ１０５０、２Ｓ材等の一般工業用純
アルミニウムや、ＪＩＳＡ３００３（３Ｓ材）等のアル
ミニウム合金である。
を用意する。用いるＡｌポートホール直管の構成材料で
あるアルミニウム又はアルミニウム合金とは、例えばＪ
ＩＳＡ１１００、Ａ１０５０、２Ｓ材等の一般工業用純
アルミニウムや、ＪＩＳＡ３００３（３Ｓ材）等のアル
ミニウム合金である。
【００２９】 用意したＡｌポートホール直管を完全焼
鈍する。完全焼鈍の実施条件は、Ａｌポートホール直管
の構成材料、サイズ等にも左右されるため一概に決定さ
れるものではないが、例えば、得られるＡｌ直管につい
て高温条件下での使用が想定される場合には、その使用
温度以上で実施されることが好ましい。更に具体的に
は、４１０〜５２０℃、３〜５時間実施すればよい。
鈍する。完全焼鈍の実施条件は、Ａｌポートホール直管
の構成材料、サイズ等にも左右されるため一概に決定さ
れるものではないが、例えば、得られるＡｌ直管につい
て高温条件下での使用が想定される場合には、その使用
温度以上で実施されることが好ましい。更に具体的に
は、４１０〜５２０℃、３〜５時間実施すればよい。
【００３０】 Ａｌポートホール直管を完全焼鈍するこ
とにより、ポートホール方式による製造過程において形
成された圧着部位と、非圧着部位との材質が均一化され
る。従って、ポートホール方式による製造過程における
冷間引抜き時に生じた加工歪を除去することができ、圧
着部位の優先的な伸延等が生じ難く、変形や損傷等の不
具合が起こり難いＡｌ直管を製造することができる。
とにより、ポートホール方式による製造過程において形
成された圧着部位と、非圧着部位との材質が均一化され
る。従って、ポートホール方式による製造過程における
冷間引抜き時に生じた加工歪を除去することができ、圧
着部位の優先的な伸延等が生じ難く、変形や損傷等の不
具合が起こり難いＡｌ直管を製造することができる。
【００３１】 更に、本発明においてはビッカース硬度
が４０ＭＨＶ以下、かつ、圧着部位と非圧着部位とのビ
ッカース硬度の差が５ＭＨＶ以下となるまで完全焼鈍す
ることが好ましい。このことにより、圧着部位と非圧着
部位との材質を、より均一化することができる。従っ
て、高温条件下、又はヒートサイクルが負荷される環境
下であっても、変形や損傷等の不具合が更に起こり難い
Ａｌ直管を提供することができる。
が４０ＭＨＶ以下、かつ、圧着部位と非圧着部位とのビ
ッカース硬度の差が５ＭＨＶ以下となるまで完全焼鈍す
ることが好ましい。このことにより、圧着部位と非圧着
部位との材質を、より均一化することができる。従っ
て、高温条件下、又はヒートサイクルが負荷される環境
下であっても、変形や損傷等の不具合が更に起こり難い
Ａｌ直管を提供することができる。
【００３２】 なお、前記不具合がより一層起こり難い
Ａｌ直管を提供するといった観点からは、ビッカース硬
度が３５ＭＨＶ以下であるとともに、圧着部位と非圧着
部位とのビッカース硬度の差が４ＭＨＶ以下となるまで
完全焼鈍することが更に好ましく、ビッカース硬度が３
０ＭＨＶ以下であるとともに、圧着部位と非圧着部位と
のビッカース硬度の差が３ＭＨＶ以下となるまで完全焼
鈍することが特に好ましい。
Ａｌ直管を提供するといった観点からは、ビッカース硬
度が３５ＭＨＶ以下であるとともに、圧着部位と非圧着
部位とのビッカース硬度の差が４ＭＨＶ以下となるまで
完全焼鈍することが更に好ましく、ビッカース硬度が３
０ＭＨＶ以下であるとともに、圧着部位と非圧着部位と
のビッカース硬度の差が３ＭＨＶ以下となるまで完全焼
鈍することが特に好ましい。
【００３３】 また、本発明においては前記ビッカース
硬度の下限値については特に限定されるものではない
が、各種部材、例えば、ＮＡＳ電池用陽極容器等として
用いることを想定した場合の実質的な強度確保といった
観点からは、２７ＭＨＶ以上であればよい。
硬度の下限値については特に限定されるものではない
が、各種部材、例えば、ＮＡＳ電池用陽極容器等として
用いることを想定した場合の実質的な強度確保といった
観点からは、２７ＭＨＶ以上であればよい。
【００３４】 本発明においては、Ａｌ直管を構成する
金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ以下、かつ、圧着
部位と非圧着部位との金属組織の平均結晶粒径の差が５
０μｍ以下となるまで完全焼鈍することが好ましい。即
ち、完全焼鈍後の金属組織の平均結晶粒径を当該数値と
することにより、圧着部位と非圧着部位との材質が、よ
り均一化されるために、変形や損傷等の不具合が更に起
こり難いＡｌ直管を製造することができる。なお、不具
合の回避をより一層図るためには、金属組織の平均結晶
粒径を１４０μｍ以下、かつ、圧着部位と非圧着部位と
の平均結晶粒径の差を４０μｍ以下となるまで完全焼鈍
することが更に好ましく、金属組織の平均結晶粒径を１
２０μｍ以下、かつ、圧着部位と非圧着部位との平均結
晶粒径の差を３０μｍ以下となるまで完全焼鈍すること
が更に好ましい。
金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ以下、かつ、圧着
部位と非圧着部位との金属組織の平均結晶粒径の差が５
０μｍ以下となるまで完全焼鈍することが好ましい。即
ち、完全焼鈍後の金属組織の平均結晶粒径を当該数値と
することにより、圧着部位と非圧着部位との材質が、よ
り均一化されるために、変形や損傷等の不具合が更に起
こり難いＡｌ直管を製造することができる。なお、不具
合の回避をより一層図るためには、金属組織の平均結晶
粒径を１４０μｍ以下、かつ、圧着部位と非圧着部位と
の平均結晶粒径の差を４０μｍ以下となるまで完全焼鈍
することが更に好ましく、金属組織の平均結晶粒径を１
２０μｍ以下、かつ、圧着部位と非圧着部位との平均結
晶粒径の差を３０μｍ以下となるまで完全焼鈍すること
が更に好ましい。
【００３５】 また、本発明においては前記金属組織の
平均結晶粒径の下限値については特に限定されるもので
はないが、各種部材、例えば、ＮＡＳ電池用陽極容器等
として用いることを想定した場合の実質的な強度確保と
いった観点、及び実質的な製造条件等を考慮すれば、８
０μｍ以上であればよい。
平均結晶粒径の下限値については特に限定されるもので
はないが、各種部材、例えば、ＮＡＳ電池用陽極容器等
として用いることを想定した場合の実質的な強度確保と
いった観点、及び実質的な製造条件等を考慮すれば、８
０μｍ以上であればよい。
【００３６】 次に、本発明の更に別の実施態様につい
て説明する。本発明の更に別の実施態様は、Ａｌ直管の
検査方法である。まず、アルミニウム又はアルミニウム
合金製のポートホール直管が完全焼鈍されてなる試料用
金属製直管と、ポートホール方式で製造されているが、
完全焼鈍は実施されていないアルミニウム製又はアルミ
ニウム合金製の対照用金属製直管とを用意する。次に、
試料用金属製直管と対照用金属製直管の各々の開口端部
をフレア形状に加工し、フレア形状に加工された開口端
部において、ポートホール方式による製造過程で形成さ
れた圧着部位における金属組織により現される三角状模
様を確認する。続いて、確認された試料用金属製直管の
三角状模様と、対照用金属製直管の三角状模様とを比較
することにより、試料用金属製直管の圧着部位の圧着状
態を評価することを特徴とする。以下、その詳細につい
て説明する。
て説明する。本発明の更に別の実施態様は、Ａｌ直管の
検査方法である。まず、アルミニウム又はアルミニウム
合金製のポートホール直管が完全焼鈍されてなる試料用
金属製直管と、ポートホール方式で製造されているが、
完全焼鈍は実施されていないアルミニウム製又はアルミ
ニウム合金製の対照用金属製直管とを用意する。次に、
試料用金属製直管と対照用金属製直管の各々の開口端部
をフレア形状に加工し、フレア形状に加工された開口端
部において、ポートホール方式による製造過程で形成さ
れた圧着部位における金属組織により現される三角状模
様を確認する。続いて、確認された試料用金属製直管の
三角状模様と、対照用金属製直管の三角状模様とを比較
することにより、試料用金属製直管の圧着部位の圧着状
態を評価することを特徴とする。以下、その詳細につい
て説明する。
【００３７】 図２は本発明のＡｌ直管の検査方法を模
式的に説明する断面図である。適当な把持具１０に固定
された試料用金属製直管１１の開口端部１２に、適当な
形状・サイズの押し治具１３を嵌合し、反対側の開口端
部（図示せず）方向へと押し込むことによって、開口端
部１２をフレア形状に加工する。同様の操作を、試料用
金属製直管と実質的に同サイズの対照用金属製直管につ
いて実施することにより、図３に示すような開口端部１
２がフレア形状に加工された試料用金属製直管１１（図
３（ａ））と対照用金属製直管１４（図３（ｂ））を得
ることができる。
式的に説明する断面図である。適当な把持具１０に固定
された試料用金属製直管１１の開口端部１２に、適当な
形状・サイズの押し治具１３を嵌合し、反対側の開口端
部（図示せず）方向へと押し込むことによって、開口端
部１２をフレア形状に加工する。同様の操作を、試料用
金属製直管と実質的に同サイズの対照用金属製直管につ
いて実施することにより、図３に示すような開口端部１
２がフレア形状に加工された試料用金属製直管１１（図
３（ａ））と対照用金属製直管１４（図３（ｂ））を得
ることができる。
【００３８】 得られた対照用金属製直管１４の開口端
部１２において、圧着部位は三角状模様１５となって容
易に確認される。この三角状模様１５は、金属組織によ
り形成される模様であって、材料組成やポートホール方
式の製造条件等に若干左右されるが、一般的には灰色〜
銀白色、又はこれに類する色彩である。一方、試料用金
属製直管１１の開口端部１２においては、Ａｌポートホ
ール直管が完全焼鈍されることにより、圧着部位の金属
組織の均一化が図られている。従って、その開口端部１
２において三角状模様１５が確認困難であるか、対照用
金属製直管１４の三角状模様に比して濃淡が薄い、又
は、面積が小さいものとして確認される。
部１２において、圧着部位は三角状模様１５となって容
易に確認される。この三角状模様１５は、金属組織によ
り形成される模様であって、材料組成やポートホール方
式の製造条件等に若干左右されるが、一般的には灰色〜
銀白色、又はこれに類する色彩である。一方、試料用金
属製直管１１の開口端部１２においては、Ａｌポートホ
ール直管が完全焼鈍されることにより、圧着部位の金属
組織の均一化が図られている。従って、その開口端部１
２において三角状模様１５が確認困難であるか、対照用
金属製直管１４の三角状模様に比して濃淡が薄い、又
は、面積が小さいものとして確認される。
【００３９】 本発明においては、開口端部をフレア形
状に加工しているために、三角状模様を目印として、肉
眼で容易に圧着部位を確認することができる。更に、図
３（ｃ）に示すように、対照用金属製直管１４において
確認される三角状模様１５は、対照用金属製直管１４の
外周面側に凹部１６を形成する場合が多く、このことも
肉眼による圧着部位の確認を容易なものとしている。ま
た、本発明においては、三角状模様の濃淡、及び／又は
面積を元にして、圧着部位の圧着状態を評価することが
できる。なお、圧着状態を評価することによって、完全
焼鈍の実施条件の妥当性をも評価することが可能であ
り、評価結果を元にして完全焼鈍の温度、時間等の条件
改善を図ることができる。
状に加工しているために、三角状模様を目印として、肉
眼で容易に圧着部位を確認することができる。更に、図
３（ｃ）に示すように、対照用金属製直管１４において
確認される三角状模様１５は、対照用金属製直管１４の
外周面側に凹部１６を形成する場合が多く、このことも
肉眼による圧着部位の確認を容易なものとしている。ま
た、本発明においては、三角状模様の濃淡、及び／又は
面積を元にして、圧着部位の圧着状態を評価することが
できる。なお、圧着状態を評価することによって、完全
焼鈍の実施条件の妥当性をも評価することが可能であ
り、評価結果を元にして完全焼鈍の温度、時間等の条件
改善を図ることができる。
【００４０】 本発明においては、対照用金属製直管の
三角状模様に比して、試料用金属製直管の三角状模様の
濃淡が薄い、及び／又は、面積が小さい場合に、試料用
金属製直管の圧着部位の圧着状態が良好であると評価す
ることが好ましい。即ち、ポートホール方式による製造
過程で形成された圧着部位の金属組織の均一化がなされ
ている場合には、三角状模様を確認することが困難であ
るか、又は確認可能であっても、対照用金属製直管に比
して薄い、若しくは面積が小さいため、これを指標とし
てＡｌ直管の圧着部位の圧着状態を評価することが可能
である。
三角状模様に比して、試料用金属製直管の三角状模様の
濃淡が薄い、及び／又は、面積が小さい場合に、試料用
金属製直管の圧着部位の圧着状態が良好であると評価す
ることが好ましい。即ち、ポートホール方式による製造
過程で形成された圧着部位の金属組織の均一化がなされ
ている場合には、三角状模様を確認することが困難であ
るか、又は確認可能であっても、対照用金属製直管に比
して薄い、若しくは面積が小さいため、これを指標とし
てＡｌ直管の圧着部位の圧着状態を評価することが可能
である。
【００４１】 本発明においては、容易に確認可能な三
角状模様を圧着部位の圧着状態の評価基準としているた
めに、特に試料片を切り出す必要性がなく、また、圧着
部位確認のため光学顕微鏡等を用いる必要性もない。更
に、三角状模様の濃淡、面積の大小を評価基準とするた
め、特に硬度試験等を実施する必要性がないために、極
めて簡易にＡｌ直管の圧着部位の圧着状態を評価するこ
とができる。
角状模様を圧着部位の圧着状態の評価基準としているた
めに、特に試料片を切り出す必要性がなく、また、圧着
部位確認のため光学顕微鏡等を用いる必要性もない。更
に、三角状模様の濃淡、面積の大小を評価基準とするた
め、特に硬度試験等を実施する必要性がないために、極
めて簡易にＡｌ直管の圧着部位の圧着状態を評価するこ
とができる。
【００４２】
【実施例】 以下、本発明の具体的な実施結果を説明す
る。 （実施例１） ポートホール方式で製造されたＡｌポートホール直管
（材質：ＪＩＳＡ３００３合金）を、４１０℃、３時間
加熱することによる完全焼鈍を実施して、厚さ１．８ｍ
ｍ、全長５５０ｍｍ、外径７２ｍｍφのＡｌ直管（実施
例１）を製造した。
る。 （実施例１） ポートホール方式で製造されたＡｌポートホール直管
（材質：ＪＩＳＡ３００３合金）を、４１０℃、３時間
加熱することによる完全焼鈍を実施して、厚さ１．８ｍ
ｍ、全長５５０ｍｍ、外径７２ｍｍφのＡｌ直管（実施
例１）を製造した。
【００４３】（比較例１）ポートホール方式で製造され
た、実施例１と同一形状・寸法のＡｌポートホール直管
（比較例１）を用意した。
た、実施例１と同一形状・寸法のＡｌポートホール直管
（比較例１）を用意した。
【００４４】（長期加熱試験）実施例１、比較例１の内
面に、定法に従ってＣｒメッキ層（厚さ：１５μｍ）を
設け（図１）、３００〜４００℃、７年間の長期加熱試
験を実施した。なお、その間のヒートサイクルは２１回
であった。
面に、定法に従ってＣｒメッキ層（厚さ：１５μｍ）を
設け（図１）、３００〜４００℃、７年間の長期加熱試
験を実施した。なお、その間のヒートサイクルは２１回
であった。
【００４５】（圧着部位付近の金属組織の観察）実施例
１、比較例１の製造工程、及びヒートサイクル試験の途
中において、経時的に金属組織の観察を行った。図４
は、実施例１の圧着部位付近の金属組織（結晶粒）の状
態変化を経時的に示す拡大模式図である。図４中、
（ａ）は熱間押出し後、（ｂ）は冷間引抜き後、（ｃ）
は完全焼鈍後、（ｄ）は長期加熱試験７年経過後の状態
を示すものである。一方、図５は、比較例１の圧着部位
付近の金属組織（結晶粒）の状態変化を経時的に示す拡
大模式図である。図５中、（ａ）は熱間押出し後、
（ｂ）は冷間引抜き後、（ｃ）は長期加熱試験２年経過
後、（ｄ）は長期加熱試験３年経過後の状態を示すもの
である。
１、比較例１の製造工程、及びヒートサイクル試験の途
中において、経時的に金属組織の観察を行った。図４
は、実施例１の圧着部位付近の金属組織（結晶粒）の状
態変化を経時的に示す拡大模式図である。図４中、
（ａ）は熱間押出し後、（ｂ）は冷間引抜き後、（ｃ）
は完全焼鈍後、（ｄ）は長期加熱試験７年経過後の状態
を示すものである。一方、図５は、比較例１の圧着部位
付近の金属組織（結晶粒）の状態変化を経時的に示す拡
大模式図である。図５中、（ａ）は熱間押出し後、
（ｂ）は冷間引抜き後、（ｃ）は長期加熱試験２年経過
後、（ｄ）は長期加熱試験３年経過後の状態を示すもの
である。
【００４６】 ポートホール方式による製造過程の一工
程である冷間引抜きの際に、圧着部位２０においては加
工硬化に起因する加工歪２３が観察された。この状態で
長期加熱試験を実施したところ、図５に示す比較例１の
場合、いわゆる回復現象により若干の歪み解消が確認さ
れた後（図５（ｃ））、金属組織の結晶粒２２の成長
（粗大化）が起こり、軟化して変形や損傷（メッキ層２
の剥離）等が発生した（図５（ｄ））。
程である冷間引抜きの際に、圧着部位２０においては加
工硬化に起因する加工歪２３が観察された。この状態で
長期加熱試験を実施したところ、図５に示す比較例１の
場合、いわゆる回復現象により若干の歪み解消が確認さ
れた後（図５（ｃ））、金属組織の結晶粒２２の成長
（粗大化）が起こり、軟化して変形や損傷（メッキ層２
の剥離）等が発生した（図５（ｄ））。
【００４７】 これに対し、図４に示す実施例１の場
合、完全焼鈍することによって金属組織の状態が均一化
されており（図４（ｃ））、その後長期間に渡る加熱試
験を実施しても結晶粒２２の成長は起こらず、変形や損
傷等は発生しなかった（図４（ｄ））。
合、完全焼鈍することによって金属組織の状態が均一化
されており（図４（ｃ））、その後長期間に渡る加熱試
験を実施しても結晶粒２２の成長は起こらず、変形や損
傷等は発生しなかった（図４（ｄ））。
【００４８】（ビッカース硬度及び金属組織の平均結晶
粒径の測定）実施例１のＡｌ直管については、完全焼鈍
直後、及び長期加熱試験７年経過後、比較例１の各Ａｌ
直管については、長期加熱試験３年経過後に、圧着部位
と非圧着部位のビッカース硬度、及び金属組織の平均結
晶粒径を測定した。また、圧着部位の変形の有無を調査
した。結果を表１に示す。ここで、ビッカース硬度は荷
重値３００ｇで測定した値であり、平均結晶粒径は光学
顕微鏡写真（倍率：×１００）を用いて、線分析法によ
り測定した値である。なお、いずれの場合も圧着部位の
測定値は５箇所の圧着部位の平均値にて示した。また、
圧着部位の変形の調査はＣｒメッキ層を観察することに
より行い、メッキ層に剥離等が生じた場合を「あり」、
生じなかった場合を「なし」と評価した。
粒径の測定）実施例１のＡｌ直管については、完全焼鈍
直後、及び長期加熱試験７年経過後、比較例１の各Ａｌ
直管については、長期加熱試験３年経過後に、圧着部位
と非圧着部位のビッカース硬度、及び金属組織の平均結
晶粒径を測定した。また、圧着部位の変形の有無を調査
した。結果を表１に示す。ここで、ビッカース硬度は荷
重値３００ｇで測定した値であり、平均結晶粒径は光学
顕微鏡写真（倍率：×１００）を用いて、線分析法によ
り測定した値である。なお、いずれの場合も圧着部位の
測定値は５箇所の圧着部位の平均値にて示した。また、
圧着部位の変形の調査はＣｒメッキ層を観察することに
より行い、メッキ層に剥離等が生じた場合を「あり」、
生じなかった場合を「なし」と評価した。
【００４９】
【表１】
【００５０】（考察）表１に示す結果から明らかなよう
に、実施例１においては、ビッカース硬度及び金属組織
の平均結晶粒径、並びにこれらの圧着部位における値と
非圧着部位における値との差が所定の数値以下であり、
ヒートサイクル試験経過後でも、ほとんど変化すること
がなく、圧着部位の変形も確認することができなかっ
た。これに対して比較例１においては、ヒートサイクル
経過後に、ビッカース硬度及び金属組織の平均結晶粒
径、並びにこれらの圧着部位における値と非圧着部位に
おける値との差が所定値以上となり、圧着部位に変形を
生じた。これら結果から、本発明の優位性を確認するこ
とができた。
に、実施例１においては、ビッカース硬度及び金属組織
の平均結晶粒径、並びにこれらの圧着部位における値と
非圧着部位における値との差が所定の数値以下であり、
ヒートサイクル試験経過後でも、ほとんど変化すること
がなく、圧着部位の変形も確認することができなかっ
た。これに対して比較例１においては、ヒートサイクル
経過後に、ビッカース硬度及び金属組織の平均結晶粒
径、並びにこれらの圧着部位における値と非圧着部位に
おける値との差が所定値以上となり、圧着部位に変形を
生じた。これら結果から、本発明の優位性を確認するこ
とができた。
【００５１】
【発明の効果】 以上説明したように、本発明のアルミ
ニウムを主成分とする金属製直管は、圧着により製管さ
れたＡｌポートホール直管が完全焼鈍されてなるもので
あるため、高温条件下、又はヒートサイクルが負荷され
る環境下であっても、変形・破損等が発生し難く、長期
耐久性を有する。また、本発明のアルミニウムを主成分
とする金属製直管の製造方法によれば、圧着により製管
されたＡｌポートホール直管を完全焼鈍するため、前述
の特性を示すアルミニウムを主成分とする金属製直管を
低コストで製造することができる。更に、本発明のアル
ミニウムを主成分とする金属製直管の検査方法によれ
ば、Ａｌ直管の開口端部をフレア形状に加工するため、
圧着部位を確認し易く、簡便にＡｌ直管の圧着部位の圧
着状態を評価することが可能である。
ニウムを主成分とする金属製直管は、圧着により製管さ
れたＡｌポートホール直管が完全焼鈍されてなるもので
あるため、高温条件下、又はヒートサイクルが負荷され
る環境下であっても、変形・破損等が発生し難く、長期
耐久性を有する。また、本発明のアルミニウムを主成分
とする金属製直管の製造方法によれば、圧着により製管
されたＡｌポートホール直管を完全焼鈍するため、前述
の特性を示すアルミニウムを主成分とする金属製直管を
低コストで製造することができる。更に、本発明のアル
ミニウムを主成分とする金属製直管の検査方法によれ
ば、Ａｌ直管の開口端部をフレア形状に加工するため、
圧着部位を確認し易く、簡便にＡｌ直管の圧着部位の圧
着状態を評価することが可能である。
【図１】 内周面にメッキ層が設けられたＡｌ直管（Ａ
ｌポートホール直管）を示す断面図である。
ｌポートホール直管）を示す断面図である。
【図２】 本発明のＡｌ直管の検査方法を模式的に説明
する断面図である。
する断面図である。
【図３】 開口端部がフレア形状に加工された金属製直
管を示す模式図であり、（ａ）が試料用金属製直管、
（ｂ）が対照用金属製直管、（ｃ）がＡ部拡大図であ
る。
管を示す模式図であり、（ａ）が試料用金属製直管、
（ｂ）が対照用金属製直管、（ｃ）がＡ部拡大図であ
る。
【図４】 実施例１の圧着部位付近の金属組織（結晶
粒）の状態変化を経時的に示す拡大模式図である。
粒）の状態変化を経時的に示す拡大模式図である。
【図５】 比較例１の圧着部位付近の金属組織（結晶
粒）の状態変化を経時的に示す拡大模式図である。
粒）の状態変化を経時的に示す拡大模式図である。
１…Ａｌ直管（Ａｌポートホール直管）、２…メッキ
層、３…圧着部位、１０…把持具、１１…試料用金属製
直管、１２…開口端部、１３…押し治具、１４…対照用
金属製直管、１５…三角状模様、１６…凹部、２０…圧
着部位、２２…結晶粒、２３…加工歪、２４…内周面、
２５…外周面、２６…成長した結晶粒。
層、３…圧着部位、１０…把持具、１１…試料用金属製
直管、１２…開口端部、１３…押し治具、１４…対照用
金属製直管、１５…三角状模様、１６…凹部、２０…圧
着部位、２２…結晶粒、２３…加工歪、２４…内周面、
２５…外周面、２６…成長した結晶粒。
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｃ 21/00 Ｃ２２Ｃ 21/00 Ｎ
21/12 21/12
Ｃ２２Ｆ 1/057 Ｃ２２Ｆ 1/057
// Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０４ 1/00 ６０４
６２６ ６２６
６５０ ６５０Ｄ
６８６ ６８６Ａ
６９１ ６９１Ｂ
６９１Ｃ
Claims (8)
- 【請求項１】 圧着により製管されたアルミニウム製又
はアルミニウム合金製のポートホール直管が完全焼鈍さ
れてなることを特徴とするアルミニウムを主成分とする
金属製直管。 - 【請求項２】 ビッカース硬度が４０ＭＨＶ以下である
とともに、 圧着部位と非圧着部位とのビッカース硬度の差が５ＭＨ
Ｖ以下である請求項１に記載のアルミニウムを主成分と
する金属製直管。 - 【請求項３】 アルミニウムを主成分とする金属製直管
を構成する金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ以下で
あるとともに、 圧着部位と非圧着部位との金属組織の平均結晶粒径の差
が５０μｍ以下である請求項１又は２に記載のアルミニ
ウムを主成分とする金属製直管。 - 【請求項４】 アルミニウム製又はアルミニウム合金製
のポートホール直管を完全焼鈍することを特徴とするア
ルミニウムを主成分とする金属製直管の製造方法。 - 【請求項５】 ビッカース硬度が４０ＭＨＶ以下、か
つ、 圧着部位と非圧着部位とのビッカース硬度の差が５ＭＨ
Ｖ以下となるまで完全焼鈍する請求項４に記載のアルミ
ニウムを主成分とする金属製直管の製造方法。 - 【請求項６】 アルミニウムを主成分とする金属製直管
を構成する金属組織の平均結晶粒径が１６０μｍ以下、
かつ、 圧着部位と非圧着部位との金属組織の平均結晶粒径の差
が５０μｍ以下となるまで完全焼鈍する請求項４又は５
に記載のアルミニウムを主成分とする金属製直管の製造
方法。 - 【請求項７】 アルミニウム製又はアルミニウム合金製
のポートホール直管が完全焼鈍されてなる試料用金属製
直管と、 ポートホール方式で製造されているが、完全焼鈍は実施
されていないアルミニウム製又はアルミニウム合金製の
対照用金属製直管とを用意し、 該試料用金属製直管、及び該対照用金属製直管の開口端
部をフレア形状に加工し、 フレア形状に加工された該開口端部において、ポートホ
ール方式による製造過程で形成された圧着部位における
金属組織により現される三角状模様を確認し、 確認された該試料用金属製直管の該三角状模様と、該対
照用金属製直管の該三角状模様を比較することにより、 該試料用金属製直管の該圧着部位の圧着状態を評価する
ことを特徴とするアルミニウムを主成分とする金属製直
管の検査方法。 - 【請求項８】 対照用金属製直管の三角状模様に比し
て、試料用金属製直管の三角状模様の濃淡が薄い、及び
／又は、面積が小さい場合に、 該試料用金属製直管の該圧着部位の圧着状態が良好であ
ると評価する請求項７に記載のアルミニウムを主成分と
する金属製直管の検査方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001197048A JP2003013191A (ja) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | アルミニウムを主成分とする金属製直管及びその製造方法、並びに検査方法 |
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|---|---|---|---|
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003013191A true JP2003013191A (ja) | 2003-01-15 |
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|---|---|---|---|
| JP2001197048A Pending JP2003013191A (ja) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | アルミニウムを主成分とする金属製直管及びその製造方法、並びに検査方法 |
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|---|---|
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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