JP2002542953A - 面ホブ削りにより歯車を製作するための切削工具 - Google Patents
面ホブ削りにより歯車を製作するための切削工具Info
- Publication number
- JP2002542953A JP2002542953A JP2000615182A JP2000615182A JP2002542953A JP 2002542953 A JP2002542953 A JP 2002542953A JP 2000615182 A JP2000615182 A JP 2000615182A JP 2000615182 A JP2000615182 A JP 2000615182A JP 2002542953 A JP2002542953 A JP 2002542953A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting edge
- cutting
- grinding
- way
- hook
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 218
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims abstract description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 31
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 18
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 12
- 230000008859 change Effects 0.000 description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010037 TiAlN Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000007620 mathematical function Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000013519 translation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23F—MAKING GEARS OR TOOTHED RACKS
- B23F21/00—Tools specially adapted for use in machines for manufacturing gear teeth
- B23F21/12—Milling tools
- B23F21/22—Face-mills for longitudinally-curved gear teeth
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23F—MAKING GEARS OR TOOTHED RACKS
- B23F21/00—Tools specially adapted for use in machines for manufacturing gear teeth
- B23F21/12—Milling tools
- B23F21/22—Face-mills for longitudinally-curved gear teeth
- B23F21/223—Face-mills for longitudinally-curved gear teeth with inserted cutting elements
- B23F21/226—Face-mills for longitudinally-curved gear teeth with inserted cutting elements in exchangeable arrangement
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/17—Gear cutting tool
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/17—Gear cutting tool
- Y10T407/1705—Face mill gear cutting tool
- Y10T407/171—Adjustable teeth
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T82/00—Turning
- Y10T82/10—Process of turning
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T82/00—Turning
- Y10T82/16—Severing or cut-off
- Y10T82/16016—Processes
Abstract
(57)【要約】
二方研削の切刃を使用しながら三方研削の切刃の全ての自由度を可能にする切刃と装置とに関する。新しい切れ刃は異なるフック角および横すくい角を備えた三方研削の切刃によって切削された歯面を再現する二方研削の切刃に画成可能である。二方研削の切刃の新しい切れ刃は、切削時二方研削の切刃に切れ刃に沿った各点が異なるフック角および横すくい角を備えた三方研削の切刃における対応の点によって創成されるのと同じ外転サイクロイドに位置するように各々が三方研削の切刃における点と対応している複数の点によって決められる。
Description
【０００１】 本特願は１９９９年５月５日出願された米国特許仮出願番号第６０／１３２，
７０９号の優先権を請求するものである。
７０９号の優先権を請求するものである。
【０００２】 （発明の分野） 本発明は歯付きの物品を製作する切削工具を指向する。特に、本発明は面ホブ
切り方法によって歯車を製作する切削工具を開示している。
切り方法によって歯車を製作する切削工具を開示している。
【０００３】 （発明の背景） 湾曲したフランクラインを備えた傘歯車およびハイポイド歯車の製作において
、使用される切削工具は主として正面フライスあるいは正面ホブカッタであり、
そのような型式の切削工具は歯車製作の分野において周知である。正面フライス
カッタにおいて、切刃はカッタの各プランジにより１個の歯のスロットが形成さ
れるようにカッタヘッドに配置され、次の歯のスロットを形成するにはカッタは
後退し、工作物は次の歯のスロット位置まで割り出される必要がある。
、使用される切削工具は主として正面フライスあるいは正面ホブカッタであり、
そのような型式の切削工具は歯車製作の分野において周知である。正面フライス
カッタにおいて、切刃はカッタの各プランジにより１個の歯のスロットが形成さ
れるようにカッタヘッドに配置され、次の歯のスロットを形成するにはカッタは
後退し、工作物は次の歯のスロット位置まで割り出される必要がある。
【０００４】 正面ホブ切りは相互に整合するのでなく、通常一群当たり２個あるいは３個の
切刃の割りで群として整合されて切削工具の周りに配置された切刃を含む。ブレ
ークスレイ（Ｂｌａｋｅｓｌｅｙ）に対する米国特許第４，５７５，２８５号お
よびキッチン他（Ｋｉｔｃｈｅｎ ｅｔ ａｌ）に対する同第４，６２１，９５４
号およびクレンザ（Ｋｒｅｎｚｅｒ）に対する同第４，５２５，１０８号に開示
されているような２個の切刃からなる群において、切刃の対は内側の切刃と外側
の切刃とを含む。例えばコットハウス（Ｋｏｔｔｈａｕｓ）に対する米国特許第
３，７６０，４７６号に開示されているような３個の切刃からなる群において、
内側および外側切刃共に「底部」の切刃が含まれている。
切刃の割りで群として整合されて切削工具の周りに配置された切刃を含む。ブレ
ークスレイ（Ｂｌａｋｅｓｌｅｙ）に対する米国特許第４，５７５，２８５号お
よびキッチン他（Ｋｉｔｃｈｅｎ ｅｔ ａｌ）に対する同第４，６２１，９５４
号およびクレンザ（Ｋｒｅｎｚｅｒ）に対する同第４，５２５，１０８号に開示
されているような２個の切刃からなる群において、切刃の対は内側の切刃と外側
の切刃とを含む。例えばコットハウス（Ｋｏｔｔｈａｕｓ）に対する米国特許第
３，７６０，４７６号に開示されているような３個の切刃からなる群において、
内側および外側切刃共に「底部」の切刃が含まれている。
【０００５】 歯スロットの形成する間全ての切刃が該歯のスロットを通過する殆どの正面フ
ライス加工方法とは相違して、正面ホブ切りはそれぞれの一連の歯スロットを通
過する一連の各群の切刃を含み、前記群の各歯が歯のスロットの長手方向部分に
沿って完全に切削する。カッタと工作物とは相互に対して調時された関係で回転
し、それによって工作物を連続的に割り出し、歯車の各歯のスロットを連続して
形成できる。ホブ切り工程が創成型式のものである場合、適当な創成運動は工具
と工作物との調時関係の回転と重ねられる。このように、正面ホブ切りにおいて
、切削工具の単一のプランジが工作物の全ての歯のスロットを形成させる。
ライス加工方法とは相違して、正面ホブ切りはそれぞれの一連の歯スロットを通
過する一連の各群の切刃を含み、前記群の各歯が歯のスロットの長手方向部分に
沿って完全に切削する。カッタと工作物とは相互に対して調時された関係で回転
し、それによって工作物を連続的に割り出し、歯車の各歯のスロットを連続して
形成できる。ホブ切り工程が創成型式のものである場合、適当な創成運動は工具
と工作物との調時関係の回転と重ねられる。このように、正面ホブ切りにおいて
、切削工具の単一のプランジが工作物の全ての歯のスロットを形成させる。
【０００６】 正面ホブ切り工程用の切削工具は通常、例えば高速度鋼（ＨＳＳ）の棒鋼あう
るいはカーバイドから作られ、カッタヘッドに形成されたスロットに挿入され、
かつ位置されたスチック型式の切刃を備えたディスク状のカッタヘッドから構成
されている。各切刃は横すくい角として知られる所定の角度と、切れ刃と、所定
の逃げ角において向けられた切削側面と、頂げき縁と、所定に逃げ角で向けられ
た頂げき側面と、頂面とを含む。
るいはカーバイドから作られ、カッタヘッドに形成されたスロットに挿入され、
かつ位置されたスチック型式の切刃を備えたディスク状のカッタヘッドから構成
されている。各切刃は横すくい角として知られる所定の角度と、切れ刃と、所定
の逃げ角において向けられた切削側面と、頂げき縁と、所定に逃げ角で向けられ
た頂げき側面と、頂面とを含む。
【０００７】 前述の米国特許第３，７６０，４７６号に記載されているような一型式の切刃
においては、切れ刃は該切れ刃と接触するように回転方向に向けられたカッタの
軸線（軸面）を包含する平面に対して傾斜されており、その傾斜角度は有効フッ
ク角度として知られている。（群当たりの刃の数とは無関係に）有効フック角度
は２個の要素、すなわち組込みフック角度と、切刃のフック角度とから構成され
ている。組込みフック角度はカッタヘッド内へ機械加工された刃を装着するスロ
ットの角度である。これはカッタヘッドに装着された時の切刃本体の角度方向で
あり、通常約４度から１２度の範囲にある。他方のフック角度は切刃における実
際の正面の角度方向である。正面ホブ切りにおいて、組込みフック角度と実際の
切刃の正面フック角度とから得られる角度である有効フック角度は好ましくは零
度である。当該技術分野の専門家はまた、横すくい角を有する切刃において、切
れ刃の圧力角と、あるいはそのなんらかの変更もまた有効フック角に影響するで
あろうことが理解される。
においては、切れ刃は該切れ刃と接触するように回転方向に向けられたカッタの
軸線（軸面）を包含する平面に対して傾斜されており、その傾斜角度は有効フッ
ク角度として知られている。（群当たりの刃の数とは無関係に）有効フック角度
は２個の要素、すなわち組込みフック角度と、切刃のフック角度とから構成され
ている。組込みフック角度はカッタヘッド内へ機械加工された刃を装着するスロ
ットの角度である。これはカッタヘッドに装着された時の切刃本体の角度方向で
あり、通常約４度から１２度の範囲にある。他方のフック角度は切刃における実
際の正面の角度方向である。正面ホブ切りにおいて、組込みフック角度と実際の
切刃の正面フック角度とから得られる角度である有効フック角度は好ましくは零
度である。当該技術分野の専門家はまた、横すくい角を有する切刃において、切
れ刃の圧力角と、あるいはそのなんらかの変更もまた有効フック角に影響するで
あろうことが理解される。
【０００８】 （例えば前述した米国特許第３，７６０，４７６号に記載のような）一型式の
切削工具において、切刃は切削側面と、頂げき側部逃げ面と、正面とを研削する
ことによって砥がれる。これらの切刃は以下「三方研削の」切刃と称する。正面
を研削することによって、横すくい角およびフック角の調整を実行することがで
きる。そのような変更を利用して有効フック角を零度に保つか、あるいは歯面の
形状を調整しうる。しかしながら、正面を研削することによって、正面に位置し
た何らかのコーティングが破壊される。
切削工具において、切刃は切削側面と、頂げき側部逃げ面と、正面とを研削する
ことによって砥がれる。これらの切刃は以下「三方研削の」切刃と称する。正面
を研削することによって、横すくい角およびフック角の調整を実行することがで
きる。そのような変更を利用して有効フック角を零度に保つか、あるいは歯面の
形状を調整しうる。しかしながら、正面を研削することによって、正面に位置し
た何らかのコーティングが破壊される。
【０００９】 （例えば、前述の米国特許第４，５７５，２８５号に記載のような）内側の切
刃と外側の切刃とを含む群当たり２個の刃の切削工具において通常見られる別な
型式の切刃において、切刃は切削側と逃げ側面のみから材料を除去することによ
ってとがれる（以下「二方研削の」切刃と称される）。このように、正面と該正
面に位置した何らかのコーティング材料（例えばＹｉＮ，ＴｉＡｌＮ）は砥ぎの
間保存される。しかしながら、二方研削の刃においては、正面は砥ぎの間研削さ
れず、従って有効フック角度はなんら制御されず、正面を研削することによって
得られる横すくい角およびフック角度の調整が行われないため歯の面の制御に対
する融通性は低い。
刃と外側の切刃とを含む群当たり２個の刃の切削工具において通常見られる別な
型式の切刃において、切刃は切削側と逃げ側面のみから材料を除去することによ
ってとがれる（以下「二方研削の」切刃と称される）。このように、正面と該正
面に位置した何らかのコーティング材料（例えばＹｉＮ，ＴｉＡｌＮ）は砥ぎの
間保存される。しかしながら、二方研削の刃においては、正面は砥ぎの間研削さ
れず、従って有効フック角度はなんら制御されず、正面を研削することによって
得られる横すくい角およびフック角度の調整が行われないため歯の面の制御に対
する融通性は低い。
【００１０】 従って、三方研削の切刃においては、特定の圧力角および横すくい角とを形成
することによってもたらされる何らかのフック角度は正面を零度の有効フック角
度を形成するように研削することによって調整可能である。しかしながら、例え
ば米国特許第４，５７５，２８５号に記載されているような切刃においては、有
効フック角は切刃において残る必要がある。例として、１６度から２４度までの
値の圧力角と、１０度から２０度までの横すくい角にあると、前述の切刃に約＋
／−４度の有効フック角が形成される。フック角を指示する＋／−は内側あるい
は外側の切刃の一方においてプラスであり、内側あるいは外側の切刃の他方にお
いてマイナスである。
することによってもたらされる何らかのフック角度は正面を零度の有効フック角
度を形成するように研削することによって調整可能である。しかしながら、例え
ば米国特許第４，５７５，２８５号に記載されているような切刃においては、有
効フック角は切刃において残る必要がある。例として、１６度から２４度までの
値の圧力角と、１０度から２０度までの横すくい角にあると、前述の切刃に約＋
／−４度の有効フック角が形成される。フック角を指示する＋／−は内側あるい
は外側の切刃の一方においてプラスであり、内側あるいは外側の切刃の他方にお
いてマイナスである。
【００１１】 このように、三方研削型式の切削により切削した歯車の対の一方の部材は二方
研削型式の切刃で切削した歯車の対の他方の部材とは噛み合うことができないこ
とが判る。組み合わせ部材はフランクの捩じれ、外形のクラウンおよび二方研削
の切削工具を用いて切削され、例えば＋／−４度の有効フック角を有する部材に
おいて導入される螺旋角の差によって適正に噛み合わない。
研削型式の切刃で切削した歯車の対の他方の部材とは噛み合うことができないこ
とが判る。組み合わせ部材はフランクの捩じれ、外形のクラウンおよび二方研削
の切削工具を用いて切削され、例えば＋／−４度の有効フック角を有する部材に
おいて導入される螺旋角の差によって適正に噛み合わない。
【００１２】 本発明の目的はこれまで三方研削の切刃によって切削されてきた歯付きの物品
を切削する二方研削歯を提供することである。
を切削する二方研削歯を提供することである。
【００１３】 本発明の別な目的は二方研削の切刃によって切削された歯付き物品がこれまで
三方研削の切刃によって切削された物品と基本的に同一であるように有効フック
角の修正が導入されるような二方研削の切刃を提供することである。
三方研削の切刃によって切削された物品と基本的に同一であるように有効フック
角の修正が導入されるような二方研削の切刃を提供することである。
【００１４】 本発明の別な目的は前述の二方研削の切刃からなる切削工具を提供することで
ある。
ある。
【００１５】 （発明の要約） 本発明は三方研削の切刃の全ての特有性を可能にする二方研削の切刃を提供す
る。異なるフック角および横すくい角を備えた三方研削の切刃によって切削され
た歯面を再現する新規の切れ刃が二方研削の切刃に画成しうる。二方研削の切刃
の新規な切れ刃は各々が三方研削の切刃の点と対応している複数の点によって決
定され、そのため二方研削の切刃の切れ刃に沿った各点が異なるフック角および
横すくい角を備えた三方研削の切刃における対応の点によって創成されるのと同
じ外転サイクロイドに位置する。
る。異なるフック角および横すくい角を備えた三方研削の切刃によって切削され
た歯面を再現する新規の切れ刃が二方研削の切刃に画成しうる。二方研削の切刃
の新規な切れ刃は各々が三方研削の切刃の点と対応している複数の点によって決
定され、そのため二方研削の切刃の切れ刃に沿った各点が異なるフック角および
横すくい角を備えた三方研削の切刃における対応の点によって創成されるのと同
じ外転サイクロイドに位置する。
【００１６】 （好適実施例の詳細説明） 本発明を添付図面を参照して以下説明する。
【００１７】 前述した米国特許第４，５２５，１０８号から、傘歯車の正面ホブ切り用の切
削工具の製作において、刃取付けスロット、従って切刃自体の位置は対応の範囲
の歯車サイズのものを切削するのに必要な極端な刃位置の間の中間の位置におい
て選択すべきである。このように、単一の切削工具はある範囲のジョブサイズの
ものを切削することができる。次に、歯車のサイズと歯面の形状の変更は特定の
ジョブ量に対して適当なパラメータ（圧力角、横すくい角等）を有する歯を選択
することによって決められる。
削工具の製作において、刃取付けスロット、従って切刃自体の位置は対応の範囲
の歯車サイズのものを切削するのに必要な極端な刃位置の間の中間の位置におい
て選択すべきである。このように、単一の切削工具はある範囲のジョブサイズの
ものを切削することができる。次に、歯車のサイズと歯面の形状の変更は特定の
ジョブ量に対して適当なパラメータ（圧力角、横すくい角等）を有する歯を選択
することによって決められる。
【００１８】 三方研削の切刃を有する工具によって切削された歯車を再現する二方研削の切
刃を有する切削工具の製作において、ある基本的なパラメータは工具間で不変の
ままとする必要がある。これらのパラメータはスロットの半径、刃の群の数、刃
の間隔およびカッタの高さを含む。
刃を有する切削工具の製作において、ある基本的なパラメータは工具間で不変の
ままとする必要がある。これらのパラメータはスロットの半径、刃の群の数、刃
の間隔およびカッタの高さを含む。
【００１９】 図１、図２および図３は前述のパラメータを示す。例示として、図１は、それ
ぞれカッタヘッドの中心から半径Ｒ1＝Ｒ2におけるカッタヘッドの装着スロット
に位置された（各々が横すくい角を有していない）２個の切刃１、２を示す。オ
フセット角δ1およびδ2は相対速度方向が異なるため、一方の同じカッタヘッド
が異なる有効オフセットを網羅すべきであるが、物理的に１個のみの固定の組込
みオフセットを有する。各刃の相対切削速度は切刃の正面に対して垂直である。
図２はカッタヘッドにおけるスロットの傾斜並びに刃の高さＨBを示す。カッタ
ヘッドにおける刃の群の数は当該技術分野の専門家には周知のように切削されて
いる特定の歯車によって決まることは勿論である。
ぞれカッタヘッドの中心から半径Ｒ1＝Ｒ2におけるカッタヘッドの装着スロット
に位置された（各々が横すくい角を有していない）２個の切刃１、２を示す。オ
フセット角δ1およびδ2は相対速度方向が異なるため、一方の同じカッタヘッド
が異なる有効オフセットを網羅すべきであるが、物理的に１個のみの固定の組込
みオフセットを有する。各刃の相対切削速度は切刃の正面に対して垂直である。
図２はカッタヘッドにおけるスロットの傾斜並びに刃の高さＨBを示す。カッタ
ヘッドにおける刃の群の数は当該技術分野の専門家には周知のように切削されて
いる特定の歯車によって決まることは勿論である。
【００２０】 図３は本発明による切削工具における切刃の間隔を示す。外側の切刃の背後に
ある内側の切刃の角度がλ1で示され、内側の切刃の背後にある外側の切刃の角
度はλ2で示されている。カッタヘッドの全ての刃はこれらの角度に従って離隔
され、以下の等式が適用される。 λ1＋λ2＝３６０度／カッタ上の開始の数
ある内側の切刃の角度がλ1で示され、内側の切刃の背後にある外側の切刃の角
度はλ2で示されている。カッタヘッドの全ての刃はこれらの角度に従って離隔
され、以下の等式が適用される。 λ1＋λ2＝３６０度／カッタ上の開始の数
【００２１】 図４はカッタの組込みオフセット位置に位置している切刃が正面の方向（α）
を変えることによって異なるオフセット角（すなわち相対オフセット）を採りう
る態様を示す。２個の異なる組込みオフセットにより２個の異なるオフセットが
実現されている図１と比較されたい。相対切削速度が必要な有効刃オフセットを
規定する。図５は（有効フック角が零である）図２に示す切刃に形成された有効
フック角を示し、図５の相対切削速度ベクトルは表示面にある。
を変えることによって異なるオフセット角（すなわち相対オフセット）を採りう
る態様を示す。２個の異なる組込みオフセットにより２個の異なるオフセットが
実現されている図１と比較されたい。相対切削速度が必要な有効刃オフセットを
規定する。図５は（有効フック角が零である）図２に示す切刃に形成された有効
フック角を示し、図５の相対切削速度ベクトルは表示面にある。
【００２２】 三方研削の切刃の正面から材料の制御された量を除去することにより、横すく
い角は歯の長さに沿っての歯のフランク面の捩り、輪郭クラウニングの変更、お
よび圧力角の変更を行なうために調整することができる。これらの変更はカッタ
ヘッド自体を何ら変更させることなく行ないうる。従って、三方研削の歯は有効
フック角の変更を可能にし、このような融通性がフランクの形状と接触運動（調
整性）を最適化するために使用される。これらは正面が保存され、側面のみが研
削される二方研削の刃においては得られない刃制御パラメータである。
い角は歯の長さに沿っての歯のフランク面の捩り、輪郭クラウニングの変更、お
よび圧力角の変更を行なうために調整することができる。これらの変更はカッタ
ヘッド自体を何ら変更させることなく行ないうる。従って、三方研削の歯は有効
フック角の変更を可能にし、このような融通性がフランクの形状と接触運動（調
整性）を最適化するために使用される。これらは正面が保存され、側面のみが研
削される二方研削の刃においては得られない刃制御パラメータである。
【００２３】 図６はプラスのフック角（二方研削）を有する切れ刃に沿った点Ａ，Ｂ、およ
びＣを備えた切刃を示す。図６はまた、何らフック角を有していない（三方研削
）切れ刃（点Ａ1、Ｂ1およびＣ1）を示す。矢印Ａによって創成された外転サイ
クロイド軌跡はＡ1によって創成された軌跡Ｅ1とは相違する。Ａ1に関連した曲
線はＡによって創成されたものと形状が類似であるが、同一ではない。２個の曲
線は傾斜しており、Ｚ方向において相互に対してシフトしている。このことは曲
線Ａの螺旋角がＡ1に対して減少していることを意味する。反対のことがＣおよ
びＣ1においても発生する。ＢとＢ1とは一致している。このように、前述の説明
に基づき、フック角の存在によって歯車の刃のヒール側（外側）とトウ側（内側
）の端部の間でプラスのフランク捩じれを発生させる。
びＣを備えた切刃を示す。図６はまた、何らフック角を有していない（三方研削
）切れ刃（点Ａ1、Ｂ1およびＣ1）を示す。矢印Ａによって創成された外転サイ
クロイド軌跡はＡ1によって創成された軌跡Ｅ1とは相違する。Ａ1に関連した曲
線はＡによって創成されたものと形状が類似であるが、同一ではない。２個の曲
線は傾斜しており、Ｚ方向において相互に対してシフトしている。このことは曲
線Ａの螺旋角がＡ1に対して減少していることを意味する。反対のことがＣおよ
びＣ1においても発生する。ＢとＢ1とは一致している。このように、前述の説明
に基づき、フック角の存在によって歯車の刃のヒール側（外側）とトウ側（内側
）の端部の間でプラスのフランク捩じれを発生させる。
【００２４】 本発明は二方研削の切刃を使用しながら三方研削の切刃の全ての特有性を可能
にするカッタおよび刃装置を提供する。特定の二方研削の切刃の切れ刃を画成す
る複数の半径方向の位置を見出すことにより（前記複数の点は異なるフック角お
よび横すくい角を備えた三方研削の切刃によって創成される同じ外転サイクロイ
ド歯に位置する）、特定の二方研削の切刃の新規に画成された切れ刃は異なるフ
ック角および横すくい角を備えた三方研削の切刃によって切削される刃面を再現
する。特定の刃は永久的な正面、零のフック角および刃のシャンクに沿って一定
である横すくいとから構成されるものと想定される。本装置のフック角はカッタ
ヘッドにおける装着用スロットの傾斜によって形成される。
にするカッタおよび刃装置を提供する。特定の二方研削の切刃の切れ刃を画成す
る複数の半径方向の位置を見出すことにより（前記複数の点は異なるフック角お
よび横すくい角を備えた三方研削の切刃によって創成される同じ外転サイクロイ
ド歯に位置する）、特定の二方研削の切刃の新規に画成された切れ刃は異なるフ
ック角および横すくい角を備えた三方研削の切刃によって切削される刃面を再現
する。特定の刃は永久的な正面、零のフック角および刃のシャンクに沿って一定
である横すくいとから構成されるものと想定される。本装置のフック角はカッタ
ヘッドにおける装着用スロットの傾斜によって形成される。
【００２５】 前述のように、点ＢとＢ1とは同一である（図６）。点ＡとＣとを（簡素化し
た特定の切刃の既存の正面に沿って）Ａ1およびＣ1と同じ外転サイクロイド軌跡
を切削するためにＺ方向における点ＡおよびＣの位置を見つけることが必要であ
る。カッタヘッドの正面に対する切刃の幾何学的高さは一定のままである。
た特定の切刃の既存の正面に沿って）Ａ1およびＣ1と同じ外転サイクロイド軌跡
を切削するためにＺ方向における点ＡおよびＣの位置を見つけることが必要であ
る。カッタヘッドの正面に対する切刃の幾何学的高さは一定のままである。
【００２６】 点Ａの新規な位置を見出すために、図７に示す外点サイクロイド運動表示はＡ
が「新規」の切刃の正面と接触するまで転り円と基礎円とが反時計方向に回転す
る場合を指示する。これは位置Ａ′である。ＡからＡ′までの運動は基礎円の中
心の周りの回転と重ねられる回転円の中心の周りで回転することを要する。図７
に示すこの運動の関係は以下の式によって表現される。 ＥX0x＋ＲB0x＝ＥX3x＋ＲB3x （１） あるいは Ｓ＊ｓｉｎ（−ΦO＋δW）＋ＲBO＊ｓｉｎ（δW）＝Ｓ＊ｓｉｎ（−ΦO＋δW＋
φW）＋ＲB＊ｓｉｎ（δW＋φHook＋φC） （２） 但し、 ＲB0x＝（フック無しの刃の）カッタ半径ベクトルのｘ成分 ＲB3x＝（零フック平面内へ回転した、フックを備えた）カッタの半径方向ベ
クトルのｘ成分 ＥX0x＝（フック無しの刃の）機械の中心からカッタの中心までのベクトルの
ｘ成分 ＥX3x＝（フックを備え、零フック平面内へ回転した）機械の中心からカッタ
の中心までのベクトルのｘ成分 Ｓ＝（ＥX0xのスカラである）半径方向の距離 ФO＝カッタの位相角度 ｊ＝スイベル角度 δW＝オフセット角度（正面ホブ切り） ＲBO＝（フック無し）スカラのカッタ半径 φW＝基礎円の周りのカッタの中心の回転 ＲB＝（フックを備えた）スカラのカッタ半径 φHook＝ＲBとＲBOとの間の角度 φC＝転がり円（カッタの中心）の周りのフック角度を備えた刃の回転 qO＝創成歯車の転動位置 β＝工作物の螺旋角度 φWとφCとの間には以下の関係がある。 φW＝φC／（１＋Ｚgenerating gear／Ｚcutter） （３） 但し、Ｚgenerating gear＝創成歯車における歯の数、 Ｚcutter＝カッタ上の開始の数である。
が「新規」の切刃の正面と接触するまで転り円と基礎円とが反時計方向に回転す
る場合を指示する。これは位置Ａ′である。ＡからＡ′までの運動は基礎円の中
心の周りの回転と重ねられる回転円の中心の周りで回転することを要する。図７
に示すこの運動の関係は以下の式によって表現される。 ＥX0x＋ＲB0x＝ＥX3x＋ＲB3x （１） あるいは Ｓ＊ｓｉｎ（−ΦO＋δW）＋ＲBO＊ｓｉｎ（δW）＝Ｓ＊ｓｉｎ（−ΦO＋δW＋
φW）＋ＲB＊ｓｉｎ（δW＋φHook＋φC） （２） 但し、 ＲB0x＝（フック無しの刃の）カッタ半径ベクトルのｘ成分 ＲB3x＝（零フック平面内へ回転した、フックを備えた）カッタの半径方向ベ
クトルのｘ成分 ＥX0x＝（フック無しの刃の）機械の中心からカッタの中心までのベクトルの
ｘ成分 ＥX3x＝（フックを備え、零フック平面内へ回転した）機械の中心からカッタ
の中心までのベクトルのｘ成分 Ｓ＝（ＥX0xのスカラである）半径方向の距離 ФO＝カッタの位相角度 ｊ＝スイベル角度 δW＝オフセット角度（正面ホブ切り） ＲBO＝（フック無し）スカラのカッタ半径 φW＝基礎円の周りのカッタの中心の回転 ＲB＝（フックを備えた）スカラのカッタ半径 φHook＝ＲBとＲBOとの間の角度 φC＝転がり円（カッタの中心）の周りのフック角度を備えた刃の回転 qO＝創成歯車の転動位置 β＝工作物の螺旋角度 φWとφCとの間には以下の関係がある。 φW＝φC／（１＋Ｚgenerating gear／Ｚcutter） （３） 但し、Ｚgenerating gear＝創成歯車における歯の数、 Ｚcutter＝カッタ上の開始の数である。
【００２７】 等式（２）はφWに対して解かれる。数学的解は例えば（最大１００回の繰返
しに対しての）繰返しアルゴリズムによって導かれる。 φW＝開始値 ＤＯ Ｉ＝１，１００ φOld＝φW φC＝φW／（１＋Ｚgenerating gear／Ｚcutter） φW＝ａｒｃｓｉｎ［ｓｉｎ（−ΦO＋δW）＋ＲBO／Ｓ＊ｓｉｎδW−ＲBｓ
ｉｎ（δW＋φHook＋φC）］＋ФO−δW （φOld−δW＜ｌｉｍｉｔ）ならば、停止 ＤＯ終了
しに対しての）繰返しアルゴリズムによって導かれる。 φW＝開始値 ＤＯ Ｉ＝１，１００ φOld＝φW φC＝φW／（１＋Ｚgenerating gear／Ｚcutter） φW＝ａｒｃｓｉｎ［ｓｉｎ（−ΦO＋δW）＋ＲBO／Ｓ＊ｓｉｎδW−ＲBｓ
ｉｎ（δW＋φHook＋φC）］＋ФO−δW （φOld−δW＜ｌｉｍｉｔ）ならば、停止 ＤＯ終了
【００２８】 Ａ′とＡ2（図７）との間の差は以下のように定義される。 Δ＝｜ＲB3−ＲBO｜ （４）
【００２９】 Δは点Ａ′から点Ａ1までの（Ｚ軸に沿った）正規半径の移動であり（その結
果点Ａ2をもたらす）、同じ外転サイクロイドを点Ａ1として切削し、Ａ1は図７
の座標系において点Ａ2と同じ位置を有する。開示された方法はＡ1によって切削
される実際の外転サイクロイドに関して無限小測定において正確である。何らか
の差が与えられと、本発明による方法は数ミクロンまでの全体の歯フランク面に
亘る差を実際にもたらし、従ってそのような差は無視しうるような数学的に正確
な方法を示す。
果点Ａ2をもたらす）、同じ外転サイクロイドを点Ａ1として切削し、Ａ1は図７
の座標系において点Ａ2と同じ位置を有する。開示された方法はＡ1によって切削
される実際の外転サイクロイドに関して無限小測定において正確である。何らか
の差が与えられと、本発明による方法は数ミクロンまでの全体の歯フランク面に
亘る差を実際にもたらし、従ってそのような差は無視しうるような数学的に正確
な方法を示す。
【００３０】 同じ外転サイクロイドを点Ｃ1（図５）として切削する点Ｃ2（図７）を見つけ
るためにアナログ方式が適用可能で、外転サイクロイドの運動基礎円と回転円と
を反時計方向に回転させることにより点Ｃを新しい切刃の正面まで持ってくる。
図７において、新しい切れ刃の外形Ａ2、Ｂ2、Ｃ2が二方研削の切刃に初期存在
していた特定の切れ刃Ａ，Ｂ，Ｃと対比して示されている。新しい切れ刃の外形
Ａ2、Ｂ2、Ｃ2はＡ1、Ｂ1、Ｃ1である切れ刃の輪郭を有する三方研削の切刃と同
じ外転サイクロイド形状の歯面を切削する。
るためにアナログ方式が適用可能で、外転サイクロイドの運動基礎円と回転円と
を反時計方向に回転させることにより点Ｃを新しい切刃の正面まで持ってくる。
図７において、新しい切れ刃の外形Ａ2、Ｂ2、Ｃ2が二方研削の切刃に初期存在
していた特定の切れ刃Ａ，Ｂ，Ｃと対比して示されている。新しい切れ刃の外形
Ａ2、Ｂ2、Ｃ2はＡ1、Ｂ1、Ｃ1である切れ刃の輪郭を有する三方研削の切刃と同
じ外転サイクロイド形状の歯面を切削する。
【００３１】 前述の方法によると、１個の特定のフック角の切れ刃に沿った何れかの所望の
数の点をフック角のない切れ刃あるいは別に選択したフック角を備えた切れ刃上
の点に変換することが可能である。
数の点をフック角のない切れ刃あるいは別に選択したフック角を備えた切れ刃上
の点に変換することが可能である。
【００３２】 新しい切れ刃の数学関数で定義した形状（例えば、円、長円、あるいはより高
次）によって、３、４、５あるいはそれ以上の点を元の切れ刃から新しい切れ刃
に変換することが可能である。３点、すなわち切れ刃の先端に一点、中央に一点
および端部に一点あれば異なる正面フック角の特性を獲得するのに十分な切れ刃
関数の定義を提供する。
次）によって、３、４、５あるいはそれ以上の点を元の切れ刃から新しい切れ刃
に変換することが可能である。３点、すなわち切れ刃の先端に一点、中央に一点
および端部に一点あれば異なる正面フック角の特性を獲得するのに十分な切れ刃
関数の定義を提供する。
【００３３】 本発明は、また切刃を内側あるいは外側のいずれかの正面を研削することによ
ってカッタヘッドにおける刃の間隔に影響を与え、その結果さらに歯厚あるいは
スロット幅の変更をもたらす。歯厚の調整は必要な量を分割し、例えば各々必要
量の半分だけ切刃の切れ刃の半径を増し、内側切れ刃の半径を減少させることに
よって達成される。
ってカッタヘッドにおける刃の間隔に影響を与え、その結果さらに歯厚あるいは
スロット幅の変更をもたらす。歯厚の調整は必要な量を分割し、例えば各々必要
量の半分だけ切刃の切れ刃の半径を増し、内側切れ刃の半径を減少させることに
よって達成される。
【００３４】 本発明によると、側方の逃げ面および正面をといだ（三方研削の）切れ刃は永
久的な正面を有する切刃に変換可能で、側方逃げ面上で輪郭形状にされ、あるい
は砥ぎ直しする（二方研削）。三方研削作業（三方研削の切刃による歯車セット
の切削）は永久的な正面コーティングを有する本発明による二方研削の切刃によ
る切削作業に変換しうる。歯車セットは、歯のフランク面の幾何学的形状が元の
三方研削の歯によって切削された元の歯面の形状と同一のままでであるので、前
記変換後検定し直す必要はない。
久的な正面を有する切刃に変換可能で、側方逃げ面上で輪郭形状にされ、あるい
は砥ぎ直しする（二方研削）。三方研削作業（三方研削の切刃による歯車セット
の切削）は永久的な正面コーティングを有する本発明による二方研削の切刃によ
る切削作業に変換しうる。歯車セットは、歯のフランク面の幾何学的形状が元の
三方研削の歯によって切削された元の歯面の形状と同一のままでであるので、前
記変換後検定し直す必要はない。
【００３５】 二方研削の歯の初期の切れ刃Ａ，Ｂ，Ｃは本発明の方法によって修正すべき実
際の切れ刃であってよく、あるいは初期の切れ刃Ａ，Ｂ，Ｃはその位置から新し
い切れ刃Ａ2、Ｂ2、Ｃ2が例えば（新しい切れ刃が切刃の材料から切削および（
または）研削によって形成されるときのように）計算される理論的な切れ刃でよ
い。当該技術分野の専門家には点の位置を付け直すことによって材料をそこから
除去するのではなくむしろ初期の基準切れ刃に材料が追加されようにする場合も
ありうることが認められる。
際の切れ刃であってよく、あるいは初期の切れ刃Ａ，Ｂ，Ｃはその位置から新し
い切れ刃Ａ2、Ｂ2、Ｃ2が例えば（新しい切れ刃が切刃の材料から切削および（
または）研削によって形成されるときのように）計算される理論的な切れ刃でよ
い。当該技術分野の専門家には点の位置を付け直すことによって材料をそこから
除去するのではなくむしろ初期の基準切れ刃に材料が追加されようにする場合も
ありうることが認められる。
【００３６】 三方研削の切刃がフック角を有する場合、切れ刃に沿って同定された点がフッ
ク角が零と等しい場合と同じ平面にある全ての同定された点と比較して異なる平
面に位置する。この場合、切れ刃に沿った各点を含むそれぞれの平面が同定され
、二方研削の切削の初期切れ刃からの各々の対応の点が適当な平面に位置し直し
され図７において後方回転され）、次に半径の移動（Δ）が計算される。一致し
ている点（例えば図６における点Ｂと点Ｂ1）に対しては、位置し直し、あるい
は半径方向の移動は必要でない。
ク角が零と等しい場合と同じ平面にある全ての同定された点と比較して異なる平
面に位置する。この場合、切れ刃に沿った各点を含むそれぞれの平面が同定され
、二方研削の切削の初期切れ刃からの各々の対応の点が適当な平面に位置し直し
され図７において後方回転され）、次に半径の移動（Δ）が計算される。一致し
ている点（例えば図６における点Ｂと点Ｂ1）に対しては、位置し直し、あるい
は半径方向の移動は必要でない。
【００３７】 三方研削の切刃を交換することの利点は特に新規な二方研削の切刃によって可
能にされる正面およびそのコーティングの永久的な特性が得られることである。
カーバイド高速切削工具を使用した切削工程は大いに正しい正面コーティングに
よって左右される。三方研削の切刃を使用した方法で設計した全ての歯車セット
は高速カーバイド切削工具を使用した製作方法に変換は殆どできない。砥ぎ直し
毎の後に三方研削の切刃のセットをコーティング設備まで送るには、より高価で
あるカーバイド切刃の在庫を必要とし、各切刃に対して１００回のコーティング
し直しまでのコストを要する。コーティングし直しの手順だけでも８の要因（ａ ｆａｃｔｏｒ ｏｆ ｅｉｇｈｔ）だけ工具費用を増大させる。
能にされる正面およびそのコーティングの永久的な特性が得られることである。
カーバイド高速切削工具を使用した切削工程は大いに正しい正面コーティングに
よって左右される。三方研削の切刃を使用した方法で設計した全ての歯車セット
は高速カーバイド切削工具を使用した製作方法に変換は殆どできない。砥ぎ直し
毎の後に三方研削の切刃のセットをコーティング設備まで送るには、より高価で
あるカーバイド切刃の在庫を必要とし、各切刃に対して１００回のコーティング
し直しまでのコストを要する。コーティングし直しの手順だけでも８の要因（ａ ｆａｃｔｏｒ ｏｆ ｅｉｇｈｔ）だけ工具費用を増大させる。
【００３８】 本発明を好適実施例を参照して説明してきたが、本発明はそれらの特性に限定
されないことを理解すべきである。本発明は特許請求の精神と範囲とから逸脱す
ることなく本発明の主体が関係する技術分野の専門家にとって明らかである修正
も包含する意図である。
されないことを理解すべきである。本発明は特許請求の精神と範囲とから逸脱す
ることなく本発明の主体が関係する技術分野の専門家にとって明らかである修正
も包含する意図である。
【図１】 歯車切削工具の基本パラメータを線図で示す。
【図２】 零の有効フック角を有するカッタヘッドに位置した切刃の拡大図である。
【図３】 二方研削の切刃の群からなる正面ホブ切り用の本発明による切削工具の上面図
である。
である。
【図４】 横すくい角を形成することによってもたらされる切削工具のパラメータに対す
る影響を示す。
る影響を示す。
【図５】 図２に示す切刃の有効フック角の形成を示す。
【図６】 正面ホブ切りにおける切削工具の外サイクロイド起動におけるフック角の影響
を示す。
を示す。
【図７】 三方研削の切刃によって切削された歯車を再現するための新規な二方研削の切
刃を決定する本発明による方法を示す。
刃を決定する本発明による方法を示す。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１３年６月２５日（２００１．６．２５）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２６】 点Ａの新規な位置を見出すために、図７に示す外点サイクロイド運動表示はＡ
が「新規」の切刃の正面と接触するまで転り円と基礎円とが反時計方向に回転す
る場合を指示する。これは位置Ａ′である。ＡからＡ′までの運動は基礎円の中
心の周りの回転と重ねられる回転円の中心の周りで回転することを要する。図７
に示すこの運動の関係は以下の式によって表現される。 ＥX0x＋ＲB0x＝ＥX3x＋ＲB3x （１） あるいは Ｓ＊ｓｉｎ（−ΦO＋δW）＋ＲBO＊ｓｉｎ（δW）＝Ｓ＊ｓｉｎ（−ΦO＋δW＋
φW）＋ＲB＊ｓｉｎ（δW＋φHook＋φC） （２） 但し、 ＲB0x＝カッタ半径ベクトルのｘ成分（図８） ＲB3x＝（零フック平面内へ回転した、フックを備えた）カッタの半径方向ベ
クトルのｘ成分（図９） ＥX0x＝（フック無しの刃の）機械の中心からカッタの中心までのベクトルＥX O のｘ成分 ＥX3x＝（フックを備え、零フック平面内へ回転した）機械の中心からカッタ
の中心までのベクトルＥX3のｘ成分 Ｓ＝（ＥX0xのスカラである）半径方向の距離 ФO＝カッタの位相角度 ｊ＝スイベル角度 δW＝オフセット角度（正面ホブ切り） ＲBO＝（フック無し）スカラのカッタ半径 φW＝基礎円の周りのカッタの中心の回転 ＲB＝（フックを備えた）スカラのカッタ半径 φHook＝ＲBとＲBOとの間の角度 φC＝転がり円（カッタの中心）の周りのフック角度を備えた刃の回転 qO＝創成歯車の転動位置 β＝工作物の螺旋角度 ＲB3＝（零フック平面内へ回転した、フックを備えた刃）カッタのスカラ半径
方向ベクトル φWとφCとの間には以下の関係がある。 φW＝φC／（１＋Ｚgenerating gear／Ｚcutter） （３） 但し、Ｚgenerating gear＝創成歯車における歯の数、 Ｚcutter＝カッタ上の開始の数である。
が「新規」の切刃の正面と接触するまで転り円と基礎円とが反時計方向に回転す
る場合を指示する。これは位置Ａ′である。ＡからＡ′までの運動は基礎円の中
心の周りの回転と重ねられる回転円の中心の周りで回転することを要する。図７
に示すこの運動の関係は以下の式によって表現される。 ＥX0x＋ＲB0x＝ＥX3x＋ＲB3x （１） あるいは Ｓ＊ｓｉｎ（−ΦO＋δW）＋ＲBO＊ｓｉｎ（δW）＝Ｓ＊ｓｉｎ（−ΦO＋δW＋
φW）＋ＲB＊ｓｉｎ（δW＋φHook＋φC） （２） 但し、 ＲB0x＝カッタ半径ベクトルのｘ成分（図８） ＲB3x＝（零フック平面内へ回転した、フックを備えた）カッタの半径方向ベ
クトルのｘ成分（図９） ＥX0x＝（フック無しの刃の）機械の中心からカッタの中心までのベクトルＥX O のｘ成分 ＥX3x＝（フックを備え、零フック平面内へ回転した）機械の中心からカッタ
の中心までのベクトルＥX3のｘ成分 Ｓ＝（ＥX0xのスカラである）半径方向の距離 ФO＝カッタの位相角度 ｊ＝スイベル角度 δW＝オフセット角度（正面ホブ切り） ＲBO＝（フック無し）スカラのカッタ半径 φW＝基礎円の周りのカッタの中心の回転 ＲB＝（フックを備えた）スカラのカッタ半径 φHook＝ＲBとＲBOとの間の角度 φC＝転がり円（カッタの中心）の周りのフック角度を備えた刃の回転 qO＝創成歯車の転動位置 β＝工作物の螺旋角度 ＲB3＝（零フック平面内へ回転した、フックを備えた刃）カッタのスカラ半径
方向ベクトル φWとφCとの間には以下の関係がある。 φW＝φC／（１＋Ｚgenerating gear／Ｚcutter） （３） 但し、Ｚgenerating gear＝創成歯車における歯の数、 Ｚcutter＝カッタ上の開始の数である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２７】 等式（２）はφWに対して解かれる。数学的解は例えば（最大１００回の繰返
しに対しての）繰返しアルゴリズムによって導かれる。 φW＝開始値 ＤＯ Ｉ＝１，１００ φOld＝φW φC＝φW／（１＋Ｚgenerating gear／Ｚcutter） φW＝ａｒｃｓｉｎ［ｓｉｎ（−ΦO＋δW）＋（ＲBO＊ｓｉｎδW）／Ｓ−（
ＲBｓｉｎ（δW＋φHook＋φC））／Ｓ］＋ФO−δW （φOld−δW＜ｌｉｍｉｔ）ならば、停止 ＤＯ終了
しに対しての）繰返しアルゴリズムによって導かれる。 φW＝開始値 ＤＯ Ｉ＝１，１００ φOld＝φW φC＝φW／（１＋Ｚgenerating gear／Ｚcutter） φW＝ａｒｃｓｉｎ［ｓｉｎ（−ΦO＋δW）＋（ＲBO＊ｓｉｎδW）／Ｓ−（
ＲBｓｉｎ（δW＋φHook＋φC））／Ｓ］＋ФO−δW （φOld−δW＜ｌｉｍｉｔ）ならば、停止 ＤＯ終了
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】 歯車切削工具の基本パラメータを線図で示す。
【図２】 零の有効フック角を有するカッタヘッドに位置した切刃の拡大図である。
【図３】 二方研削の切刃の群からなる正面ホブ切り用の本発明による切削工具の上面図
である。
である。
【図４】 横すくい角を形成することによってもたらされる切削工具のパラメータに対す
る影響を示す。
る影響を示す。
【図５】 図２に示す切刃の有効フック角の形成を示す。
【図６】 正面ホブ切りにおける切削工具の外サイクロイド起動におけるフック角の影響
を示す。
を示す。
【図７】 三方研削の切刃によって切削された歯車を再現するための新規な二方研削の切
刃を決定する本発明による方法を示す。
刃を決定する本発明による方法を示す。
【図８】 ベクトルＲBOのＸ成分およびＺ成分が示されている、図７を簡単化した図を示
す。
す。
【図９】 ベクトルＲB3のＸ成分およびＺ成分が示されている、図７を簡単化した図を示
す。
す。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図７】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】追加
【補正の内容】
【図８】
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図９
【補正方法】追加
【補正の内容】
【図９】
Claims (5)
- 【請求項１】 三方研削の切刃によって切削した外転サイクロイド歯面を再
現する外転サイクロイド状歯面を切削する二方研削の切刃に切れ刃を作る方法で
あって、前記二方研削の切刃が、切れ刃、フック角および横すくい角を有し、前
記三方研削の切刃が切れ刃、フック角および横すくい角を有し、前記三方研削の
切刃の前記フック角と前記横すくい角が前記二方研削の切刃のそれらと相違する
ような、二方研削の切刃に切れ刃を製作する方法において、 前記二方研削の切刃に基準切れ刃を画成する段階と、 三方研削の切刃に切れ刃を画成する段階と、 前記基準切れ切刃の複数の点と、前記三方研削の切刃の切れ刃における対応の
点とを同定する段階と、 前記三方研削の切刃の切れ刃における前記各点に対するそれぞれの零フック面
を同定する段階と、 前記基準切れ刃の各点を前記三方研削の切刃の切れ刃における対応の点のそれ
ぞれの零フック面に置き直す段階と、 前記置き直した点と三方研削の切刃のそれぞれの対応の点との間の距離を決定
する段階と、 それぞれの決定された距離によって前記基準切れ刃における各点の位置を調整
する段階と、 調整された点の位置に従って二方研削の切刃から材料を除去したり、あるいは
そこへ材料を追加することによって、三方研削の切刃に切削される外転サイクロ
イドを再現する外サイクロイド状歯面を切削する二方研削の切刃に新しい切れ刃
が形成されることを特徴とする二方研削の切刃に切れ刃を製作する方法。 - 【請求項２】 三方研削の切刃のフック角が零であり、三方研削の切刃の切
れ刃における全ての対応の点が単一の零フック面に位置することを特徴とする請
求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 ３方側研削の切刃が非零のフック角を含み、３方側研削の切
刃の切れ刃における対応の点が全て同一ではないそれぞれの零フック面に位置す
ることを特徴とする請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 前記基準切れ刃からの対応の点が３方側研削の切刃の切れ刃
のそれぞれの点の零フック面に置き直されることを特徴とする請求項３に記載の
方法。 - 【請求項５】 前記対応の点のうちの少なくとも２個が同一であることを特
徴とする請求項１に記載の方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US13270999P | 1999-05-05 | 1999-05-05 | |
| US60/132,709 | 1999-05-05 | ||
| PCT/US2000/012928 WO2000066310A2 (en) | 1999-05-05 | 2000-05-05 | Method for producing a cutting tool for face hobbing gears |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002542953A true JP2002542953A (ja) | 2002-12-17 |
Family
ID=22455251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000615182A Pending JP2002542953A (ja) | 1999-05-05 | 2000-05-05 | 面ホブ削りにより歯車を製作するための切削工具 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6311590B1 (ja) |
| EP (1) | EP1177062B1 (ja) |
| JP (1) | JP2002542953A (ja) |
| KR (1) | KR20020043192A (ja) |
| CN (1) | CN1126626C (ja) |
| AU (1) | AU4711900A (ja) |
| BR (1) | BR0010315A (ja) |
| CA (1) | CA2370833A1 (ja) |
| DE (1) | DE60011893T2 (ja) |
| MX (1) | MXPA01011169A (ja) |
| TR (1) | TR200103172T2 (ja) |
| WO (1) | WO2000066310A2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007185760A (ja) * | 2006-01-16 | 2007-07-26 | Fuji Heavy Ind Ltd | ハイポイドギヤの加工機設定装置 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6632050B2 (en) * | 2001-09-06 | 2003-10-14 | Kennametal Inc. | Face hobbing cutter |
| US7059810B2 (en) * | 2002-04-18 | 2006-06-13 | Kennametal Inc. | Gear hobbing cutter system |
| DE10338344A1 (de) * | 2003-08-21 | 2005-03-24 | Clariant Gmbh | Modifizierte Polyolefinwachse |
| DE102005032761A1 (de) * | 2005-07-14 | 2007-01-18 | Kennametal Inc. | Messerkopf |
| US7736099B2 (en) * | 2005-12-16 | 2010-06-15 | Cole Carbide Industries, Inc. | Gear milling tool with replaceable cutting inserts |
| US20080140080A1 (en) * | 2006-12-12 | 2008-06-12 | Bernhard Strehl | Instrument to make openings in bone in the form of a bone lid |
| EP2152459B1 (en) * | 2007-05-10 | 2011-06-22 | The Gleason Works | Tool for improved chip flow |
| US8113750B2 (en) * | 2007-10-15 | 2012-02-14 | Ford Motor Company | Face hob hypoid gear tooth cutting by common blades |
| ATE512741T1 (de) * | 2008-10-30 | 2011-07-15 | Klingelnberg Ag | Universal einsetzbarer stabmesserkopf und verwendung desselben |
| DE102010023728A1 (de) * | 2010-06-14 | 2011-12-15 | Liebherr-Verzahntechnik Gmbh | Verfahren zum Herstellen einer Mehrzahl von identischen Zahnrädern mittles abspanender Bearbeitung |
| DE202011050054U1 (de) * | 2011-05-06 | 2011-09-15 | Klingelnberg Ag | Wälzschälwerkzeug mit Messerstäben |
| CN103252538B (zh) | 2012-02-16 | 2020-01-17 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 面滚铣刀系统及用于该面滚铣刀系统的可转位铣削刀片 |
| JP6527823B2 (ja) * | 2012-11-13 | 2019-06-05 | ザ グリーソン ワークス | ギア製造のためのデュアルハンドカッタヘッド |
| WO2017053542A2 (en) * | 2015-09-23 | 2017-03-30 | The Gleason Works | Three-face blade compatibility |
| US10814415B2 (en) * | 2016-02-01 | 2020-10-27 | The Gleason Works | Mono-blade bevel gear cutting tool |
| EP3287222A1 (de) * | 2016-08-23 | 2018-02-28 | Klingelnberg AG | Verfahren zur bearbeitung der zahnflanken von plankupplungs-werkstücken im semi-completing verfahren |
| US11173559B2 (en) * | 2017-07-13 | 2021-11-16 | The Gleason Works | Bevel gear cutter and blade consolidation |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2975508A (en) | 1958-03-08 | 1961-03-21 | Picanol Jaime | Tool for cutting bevel gears, hypoid gears and similar gears |
| CH534020A (de) | 1971-02-12 | 1973-02-28 | Oerlikon Buehrle Ag | Stirnmesserkopf |
| US4060881A (en) * | 1976-11-15 | 1977-12-06 | The Gleason Works | Cutter head assembly for gear cutting machines |
| US4197038A (en) * | 1978-03-07 | 1980-04-08 | VEB Werkzeugkombinat Schalmalkalden | Face milling cutter head with rod-shaped cutters |
| US4525108A (en) | 1982-11-18 | 1985-06-25 | The Gleason Works | Cutter and method for gear manufacture |
| US4575286A (en) | 1984-11-19 | 1986-03-11 | The Gleason Works | Gear cutter assembly |
| US4575285A (en) * | 1984-11-19 | 1986-03-11 | The Gleason Works | Cutting tool and method of manufacture |
| US4864896A (en) * | 1987-06-26 | 1989-09-12 | Armstrong Manufacturing Company | Method and apparatus for tipping teeth of saw blades |
| DE19624685C1 (de) * | 1996-06-20 | 1997-02-20 | Oerlikon Geartec Ag | Rundstabmesser und insbesondere dafür vorgesehener Messerkopf |
-
2000
- 2000-05-05 CA CA002370833A patent/CA2370833A1/en not_active Abandoned
- 2000-05-05 EP EP00928964A patent/EP1177062B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-05 DE DE60011893T patent/DE60011893T2/de not_active Expired - Fee Related
- 2000-05-05 MX MXPA01011169A patent/MXPA01011169A/es unknown
- 2000-05-05 KR KR1020017014051A patent/KR20020043192A/ko not_active Application Discontinuation
- 2000-05-05 US US09/565,925 patent/US6311590B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-05-05 BR BR0010315-2A patent/BR0010315A/pt active Search and Examination
- 2000-05-05 CN CN00807087A patent/CN1126626C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-05-05 TR TR2001/03172T patent/TR200103172T2/xx unknown
- 2000-05-05 WO PCT/US2000/012928 patent/WO2000066310A2/en not_active Application Discontinuation
- 2000-05-05 JP JP2000615182A patent/JP2002542953A/ja active Pending
- 2000-05-05 AU AU47119/00A patent/AU4711900A/en not_active Abandoned
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007185760A (ja) * | 2006-01-16 | 2007-07-26 | Fuji Heavy Ind Ltd | ハイポイドギヤの加工機設定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE60011893T2 (de) | 2005-08-25 |
| EP1177062A2 (en) | 2002-02-06 |
| EP1177062B1 (en) | 2004-06-30 |
| CN1126626C (zh) | 2003-11-05 |
| MXPA01011169A (es) | 2002-05-06 |
| US6311590B1 (en) | 2001-11-06 |
| KR20020043192A (ko) | 2002-06-08 |
| DE60011893D1 (de) | 2004-08-05 |
| WO2000066310A2 (en) | 2000-11-09 |
| TR200103172T2 (tr) | 2002-06-21 |
| BR0010315A (pt) | 2003-07-08 |
| CA2370833A1 (en) | 2000-11-09 |
| CN1349443A (zh) | 2002-05-15 |
| WO2000066310A3 (en) | 2001-03-08 |
| AU4711900A (en) | 2000-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002542953A (ja) | 面ホブ削りにより歯車を製作するための切削工具 | |
| EP2461932B1 (en) | Method and tool for manufacturing face gears | |
| EP2528705B1 (en) | Continuous method for manufacturing face gears | |
| US10239139B2 (en) | Method for machining a set of teeth, tool arrangement, and tooth-cutting machine | |
| EP0559798B1 (en) | Tool for producing crown wheels, and method for producing such a tool | |
| KR20190014126A (ko) | 치형부 밀링 커터 및 치형 기어 요소의 치형부 밀링 방법 | |
| JPH08510696A (ja) | ねじ型砥石車の目直し方法 | |
| JP2018051752A (ja) | 半仕上げ単一割出方法においてフェースカップリングワークピースの歯面を機械加工する方法 | |
| JPH05502823A (ja) | 歯車状ツール及び歯車を創成する方法 | |
| JP7071512B2 (ja) | パワースカイビング工具 | |
| US5716174A (en) | Tool feeding method | |
| JP4160802B2 (ja) | ギヤ部材に対するその製造用のギヤ・カッタ・ブレードの組合せとギヤ部材の製法 | |
| JP2018051753A (ja) | 半仕上げ法においてフェースカップリングワークピースの歯面を機械加工する方法 | |
| EP3352937A2 (en) | Three-face blade compatibility | |
| US5033239A (en) | Disposable hob and method of grinding the same | |
| US20020081162A1 (en) | Abrasive generation of non-metallic gear | |
| US4102583A (en) | Profile cutter | |
| GB2155372A (en) | Improving or forming curved tooth surfaces | |
| CN114630724A (zh) | 制造用于珩磨带齿锥面工件的带齿锥面珩磨工具的方法、带齿锥面珩磨工具以及珩磨锥齿轮的方法 | |
| EP0850120B1 (en) | Tool feeding method | |
| US4170164A (en) | Profile cutter |