JP2002517673A - 低排気ガスタービンエンジン用燃焼器 - Google Patents

低排気ガスタービンエンジン用燃焼器

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JP2002517673A
JP2002517673A JP2000553755A JP2000553755A JP2002517673A JP 2002517673 A JP2002517673 A JP 2002517673A JP 2000553755 A JP2000553755 A JP 2000553755A JP 2000553755 A JP2000553755 A JP 2000553755A JP 2002517673 A JP2002517673 A JP 2002517673A
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cooling
liner
combustor liner
shield
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ステュアート エイ グリーンウッド
パーサー デュッタ
ヒー クー ムーン
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Solar Turbines Inc
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Abstract

(57)【要約】 多くの政府がガスタービンエンジン（１０）からのＣＯを含む排気を規制した。ＣＯの生成は一般的に、ＣＯが上昇した温度で過剰酸素と反応してＣＯ2を形成するとき減少する。多くの製造者が、燃焼器ライナー（７０）の耐久性を増すために、燃焼帯域（８０）に隣接した燃焼器ライナー（７０）の膜冷却を使用する。膜冷却はＣＯ2を形成するＣＯと過剰酸素との反応を抑制する。燃焼帯域（８０）から離れた低温側（７６）（背面）で燃焼器ライナー（７０）を冷却することにより、その抑制を減少させる。その上、低温側（７６）に複数の凹所（８４）を配置することにより燃焼器ライナー（７０）の冷却を高める。凹所（８４）は殆ど圧力降下をもたらさないので、燃焼器ライナー（７０）を冷却するために使用した空気が燃焼領域（８０）でも使用できる。膨張可能燃焼器ハウジング（７２）が燃焼器冷却シールド（７２）と燃焼器ライナー（７０）との間の所定距離（９２）を維持する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 発明の属する技術分野 本発明は一般的にはガスタービンエンジンに関し、特に、放出物の減少に適す
る燃焼器ライナーに関する。
【０００２】 背景技術 “アメリカ合衆国政府は、米国エネルギー省によって授与された契約 第DE-AC
02-92CE40960号による権利を本発明に有する。” 現在のガスタービンエンジンは放出物及びエンジン効率を改善し続けている。
これらの改善にも関わらず、エンジン効率の更なる増大は、強まる規制を満たす
ためにＮＯｘ放出物と一酸化炭素（ＣＯ）放出物のより良いバランスを要求する
だろう。或る規制はＮＯｘ５ｐｐｍとＣＯ１０ｐｐｍの限度を含む。
【０００３】 ＮＯｘ及びＣＯの生成を減ずるには、しばしば相容れない運転条件を要求する
。ＮＯｘは、大気中の酸素の過剰が窒素を酸化するときに一般的に生成される窒
素酸化物の不確定な混合物である。ＮＯｘの生成は、典型的には、燃焼器内の火
焔温度が上昇すると増加する。これに対して、ＣＯの生成は燃焼器内の温度が下
降すると増加する。ＣＯは１８００Ｆ（９８２Ｃ）より高い温度で過剰酸素と反
応して二酸化炭素（ＣＯ2）を形成する。ＣＯ2は、一般的に支障のない放出物と
考えられる。ＣＯ放出物と同様に、ガスタービンの効率は、一般的に火焔温度の
上昇と共に改善する。しかしながら、ガスタービンエンジンに現在使用されてい
る殆どの材料は上限温度より上で耐久性の減少を示す。
【０００４】 ガスタービンエンジン内でＮＯｘ生成を減じるには、典型的には、火焔温度の
減少を伴う。そのような１つの例は燃焼器内への水又は水蒸気の噴射を含む。水
の噴射は火焔温度を下げるが、タービンの摩耗及び腐食を増大させることがある
。又、水の噴射は水貯蔵タンク、水ポンプ及び水インジェクターを含む追加のハ
ードウェアーを要求する。希薄予備混合燃焼は、エンジン効率を維持しながらＮ
Ｏｘ生成の減少を試みる。希薄予備混合燃焼器が主燃焼帯域の上流で或る量の空
気と或る量の燃料とを予め混合する。主燃焼帯域の上流で導入される空気量の増
加は、水の導入と同様に火焔温度を減少させる。火焔温度を減少させることによ
りＮＯｘ生成も又、減少する。
【０００５】 火焔温度の減少でさえ、主燃焼帯域の近くの燃焼器ライナー壁は、その耐久性
を増すために冷却を要求する。冷却空気の膜が、典型的には、主燃焼帯域の燃焼
器ライナー壁の高温側と概ね平行に流れる。この膜は燃焼器ライナー壁に沿って
冷たい空気の絶縁層を形成することによって燃焼器ライナー壁を保護する。しか
しながら、この膜は燃焼器ライナー壁に沿う火焔を冷やす傾向がある。燃焼器ラ
イナー壁で火焔が冷えると、ＣＯ2を形成する過剰酸素とのＣＯの反応が遅れる
。未反応ＣＯが排気流に入り、エンジンからの全体の放出物に寄与する。
【０００６】 １９９７年６月１０日に発行されたシャファー他の米国特許第5,636,508号は
セラミック燃焼器ライナーを記載する。セラミック材料は、一般的に、金属燃焼
器ライナーよりも高い温度を許容する。典型的なセラミックライナーは２０００
Ｆ（１０９３Ｃ）近くの温度に及ぶことがある。それと比較して、金属燃焼器ラ
イナーは、典型的には、１５５０Ｆ（８４３Ｃ）までの温度で作動する。しかし
ながら、多くのセラミック及び金属燃焼器ライナーは、燃焼器ライナーの作動寿
命を改善するために冷却を要求する。金属ライナーは、しばしば、燃焼器ライナ
ーの低温側（背面）を冷却する。典型的な方法は、通常、衝突冷却（impingemen
t cooling）又は冷却チャンネル内への突出部を有する。これらの方法は両方と
も冷却チャンネル内で空気の圧力低下を招く。この圧力の低下により、冷却チャ
ンネルからの空気は燃焼空気（１次空気）として使用することができない。その
代りに、冷却チャンネルからの空気は、燃焼器出口でのガス温度プロフィールの
調整を補助する希釈（２次）空気として使用される。
【０００７】 １９９６年１１月１９日に発行されたロプリンゾの米国特許第5,575,154号は
ＣＯ放出物を減らす希釈流れスリーブを記載する。希釈流れスリーブは、コア燃
焼帯域の燃焼器ライナー壁の高温側に沿う膜冷却流れの混合を増すことによって
放出物を改善する。主燃焼帯域の下流での流れの混合の増大はＣＯと過剰酸素と
の反応を改善して、ＣＯ2を形成する。希釈流れスリーブ内に導入された空気は
主燃焼帯域の下流で燃焼器に入る。ＮＯｘを十分に減少させるために、冷却空気
は一般的に、火焔温度を下げるべく主燃焼帯域の中へ導入されなければならない
。
【０００８】 本発明は上記の１又はそれ以上の問題を解消することに向けられる。 発明の概要 本発明の１つの側面では、ガスタービンエンジンは燃焼器を有する。燃焼器は
燃焼器冷却シールド及びその中に配置された燃焼器ライナーを有する。燃焼器ラ
イナーは入口部分及び出口部分を有する。燃焼器ライナーは出口部分で燃焼器冷
却シールドと連結される。燃焼器ライナーは高温側及び低温側を有する。冷却チ
ャンネルが低温側と燃焼器冷却シールドとの間に形成される。高温側はその中に
燃焼帯域を構成する。低温側に配置された複数の凹所が前記燃焼器ライナーの対
流冷却を増大させる。
【０００９】 本発明の他の側面では、ガスタービンエンジン用燃焼器の改良冷却方法が、膨
張可能な燃焼器冷却シールドを形成する段階と、低温側、入口部分及び出口部分
を有する燃焼器ライナーを形成する段階と、燃焼器冷却シールドの内側に燃焼器
ライナーを位置決めする段階と、低温側と燃焼器冷却シールドとの間に所定距離
を有する冷却チャンネルを、燃焼器冷却シールドと低温側との間に形成する段階
と、所定距離を維持するために燃焼器冷却シールドを調整する段階と、を有する
。
【００１０】 本発明の又別の側面では、ガスタービンエンジンからの放出物を、第１の圧力
を有する或る容積の空気を、燃焼器冷却シールド、燃焼器ライナー、及び燃焼器
冷却シールドと燃焼器ライナーとの間の冷却チャンネル、を有する燃焼器に差し
向けることによって減少させる。燃焼器ライナーは入口部分、出口部分、燃焼器
冷却シールドに隣接した複数の凹所を有する。或る容積の空気の第１部分を入口
と出口との中間で冷却チャンネルの中へ差し向ける。空気の容積の残りの部分を
入口の中へ差し向ける。第１部分は凹所の上に通されて入口部分に戻される。 本発明を実施する最良の形態
【００１１】 図１を参照すれば、ガスタービンエンジン１０が中心軸線１４を有する外ハウ
ジング１２を有する。圧縮機部分１６、タービン部分１８、及び圧縮機部１６と
タービン部１８との間に作動的に配置された燃焼器部分２０が、ハウジング１２
の中に配置され、かつ軸線１４を中心に心出しされる。
【００１２】 エンジン１０が運転中であるとき、この適用では、軸流段圧縮機３０を含む圧
縮機部分１６が、少なくとも一部を燃焼器部２０に連通させた圧縮空気の流れを
引起こす。この適用では、燃焼器部分２０は、在来の取付手段によってガスター
ビンエンジン１０で支持された環状燃焼器アセンブリー３２を含む。燃焼器アセ
ンブリー３２は入口端部分３８及び出口端部分４２を有し、該入口端部分３８は
、複数の概ね等間隔をなした開口４０（そのうちの１つだけを示す）を有する。
開口４０の各々はその中に配置されたインジェクター５０を有する。この適用で
は、インジェクター５０は、空気と燃料を燃焼器アセンブリー３２に入る前に予
め混合する予備混合タイプのものである。
【００１３】 タービン部分１８は出力タービン６０を含み、該出力タービンには発電機のよ
うな付属構成部品を駆動するための出力軸（図示せず）が連結される。タービン
部分１８の他の部分は、圧縮機部分１６に駆動関係をなし連結されたガス発生器
タービン（gas producer turbine）６２を含む。
【００１４】 図２で最も良く分かるように、環状燃焼器アセンブリー３２は、燃焼器ライナ
ー７０、燃焼器ハウジング７１、及び燃焼器冷却シールド７２を有する。燃焼器
ライナー７０は高温側７４及び低温側７６を有する。燃焼器ライナー７０は、こ
の適用では、約１５００Ｆ（８４３Ｃ）又はそれ以上の動作点を有する金属材料
、好ましくは、ハステロイ又はインコネルのようなニッケルをベースにした合金
を使用して構成される。セラミックスのような、高い動作点、高温強度、及び高
温度構造安定性を有する非金属材料が同等の機能を果たす。任意的に、断熱コー
ティング７８を燃焼器ライナー７０に付着しても良い。この適用では、ジルコニ
アをベースにした材料が溶射法を使用して付着される。他の知られた付着法はプ
ラズマ溶射法及び物理的蒸着法を含む。断熱コーティング７８は厚さ約０．０１
インチ（０．２５４ｍｍ）である。燃焼器ライナー７０は在来の仕方で入口端部
分３８及び出口端部分４２に付着する。燃焼器ライナー７０の高温側７４、入口
端部分３８、及び出口端部分４２は燃焼器チャンバーを構成する。燃焼器ライナ
ー７０は出口端部分４２の近くに複数の希釈孔８２を有する。低温側７６は、デ
ィンプル、窪み又は凹状部である複数の凹所８４を有する。
【００１５】 燃焼器ハウジング７２は、出口端部分４２の近くで燃焼器ライナー７０に在来
の仕方で連結する。冷却チャンネル８６が低温側７６と燃焼器ハウジング７２と
の間に形成される。この実施形態では、圧縮機３０が入口端部分３８の近くで冷
却チャンネル８６に連結する。
【００１６】 図３を参照すれば、圧縮機３０は、入口端部分３８と出口端部分４２との中間
で冷却チャンネル８６に連結する。この適用では、冷却プレナム（plenum）８８
が燃焼器冷却シールド７２を取り囲み、入口端部分３８及び出口端部分４２の近
くで燃焼器ハウジングに連結する。冷却プレナムハウジング８８及び燃焼器冷却
シールド７２が、それらの間に冷却プレナム８９を構成する。圧縮機３０が冷却
プレナム８９に流体的に連結される。希釈孔８２と入口端部分３８との中間に位
置する冷却ポート９０が冷却プレナム８９を冷却チャンネル８６と流体的に連結
する。この適用では、冷却ポート９０が入口端部分３８と希釈孔８２との中ほど
に配置されているが、冷却ポート９０を、希釈孔８２と入口端部分３８との間の
複数の場所を含む何処にでも位置を定めることができる。冷却チャンネル８６は
、更に、入口端部分３８に連結される。
【００１７】 図４では、所定距離９２が燃焼器冷却シールド７２と燃焼器ライナー７０との
間に形成される。この適用では、燃焼器冷却シールドは、第１内円周セグメント
９４、第２内円周セグメント９６、第１外円周セグメント９８及び第２外円周セ
グメント１００として示される。非環状タイプの燃焼器は外円周セグメント９８
、１００のみを使用しても良い。又、もっと多くの円周セグメントを使用しても
良い。第１のばね又は弾性バンド１０２が、第１外円周セグメント９８と第２外
円周セグメント１００とを連結して、燃焼器ライナー７０の外径１０４の周囲に
同心環を形成する。第１外円周セグメント９８及び第２外円周セグメント１００
は、半径方向内方に延び、かつ外径１０４に接触する複数の弾性半径方向スペー
サー１０６を有する。第２のばね又は弾性バンド（図示せず）が第１内円周セグ
メント９４と第２内円周セグメント９６とを連結して、燃焼器ライナー７０の内
径１１０に隣接した同心環を形成する。第１内円周セグメント９４及び第２内円
周セグメント９６は、半径方向外方に延び、かつ内径１１０に接触する弾性半径
方向スペーサー１０６を有する。
【００１８】 この適用では、各凹所８４は、図５及び６に示すように、約０．０４１５イン
チ（０．１０５ｃｍ）の予め定められた凹所深さ１１４、及び、約０．２２イン
チ（０．５６ｃｍ）の予め定められた凹所直径１１６を有する。凹所８４は、機
械加工、形成加工、成形加工、エッチング加工、プレス加工、スタンピング加工
、又は鋳造のような在来の方法を使用して作られる。凹所８４は所定の凹所間隔
１１２を有する。１つの凹所８４の中心からこれに隣接する凹所８４'の中心ま
での間の凹所間隔１１２は一定であり、約０．２７５インチ（０．６９９ｃｍ）
である。図７は、一連の系列、例えば、第１列１１８及び第２列１２０に配列さ
れた凹所８４の繰り返しパターンを示す。第１列１１８の凹所８４は、第１列１
１８の凹所の間に約０．２８インチ（０．７１ｃｍ）の垂直凹所間隔１２２を有
する。第２列１２０の凹所８４は、第２列１２０の凹所の間に約０．２８インチ
（０．７１ｃｍ）の垂直凹所間隔１２２を有する。第２列の凹所８４の中心は、
第１列１１８の凹所８４の中心から約０．２４インチ（０．６１ｃｍ）の水平ず
れ１２４を有する。第２列１２０の凹所８４の中心は、第１列１１８の凹所８４
の中心から約０．１４インチ（０．３６ｃｍ）の垂直ずれ１２６を更に有する。
図８は約０．４４インチ（１．１ｃｍ）の垂直凹所間隔１２２を示す。この実施
形態の水平ずれ１２４は約０．１６インチ（０．４１ｃｍ）であり、垂直ずれ１
２６は約０．２２インチ（０．５６ｃｍ）である。
【００１９】 産業上利用性 ガスタービンエンジン１０の運転において、膜冷却を除去することはＣＯの生
成を著しく減じる。冷却チャンネル８６を有する燃焼器部分２０を使用すること
によって、燃焼器ライナー７０の高温側７４の近くの反応を抑制することなく、
燃焼器ライナー７０を冷却させ、かくして、膜冷却を除去する。その上、凹所８
４は、冷却チャンネル８６の中の圧力損失を著しく高めることなく、対流冷却を
増大させる。
【００２０】 冷却チャンネル８６は圧縮機３０からの圧縮空気を受け入れる。凹所８４は低
温側７６に沿った温度境界層の成長を妨げることによって対流熱伝達を増大させ
る。対流熱流束は、燃焼器７０の壁温度、局所熱伝達係数、及び冷却チャンネル
８６の中の圧縮空気の空気温度の関数である。圧縮空気の空気温度は冷却チャン
ネル内の位置に依存する。境界層が成長するにつれて、低温側７６から遠く離れ
た空気温度は低温側７６の壁温度に近づき始める。厚い境界層は低温側７６を、
冷却チャンネル８６内を流れる圧縮空気による冷却から熱的に絶縁する。凹所８
４は境界層の成長を妨げる。凹所８４は局所熱伝達係数を増加させる渦を形成す
る。その結果、対流熱伝達流束は増加する。渦は又、境界層を除去し、圧縮空気
を燃焼器冷却シールド７２から低温側７６の方へ流れさせる。断熱コーティング
７８は、更に、高温側７４を燃焼帯域８０から熱的に絶縁することによっても壁
温度を低下させる。断熱コーティング７８を使用することにより、より高い火焔
温度を可能にし、更にＣＯの発生を減少させる。
【００２１】 凹所８４を使用するときの限られた圧力降下のために、冷却チャンネル８６の
中の圧縮空気が燃焼器ライナー７０を冷却するのに使用され、後で、燃焼帯域８
０の上流での導入のために使用される。この適用では、圧縮機３０は圧縮空気を
冷却プレナム８９に配送する。冷却プレナム８９からの圧縮空気は冷却ポート９
０を通って冷却チャンネル８６の中に進む。圧縮空気は、燃焼器ライナー７０を
冷却するために、出口端部分４２及び入口端部分３８両方の方へ差し向けられる
。出口端部分４２の方へ差し向けられた圧縮空気は希釈孔８２を通り燃焼帯域８
０の中へ進む。出口端部分３８の方へ差し向けられた圧縮空気は、燃焼器８０の
中に導入する燃料と予め混合されるべき空気を増加させるのに使用する追加の空
気をもたらす。
【００２２】 更に冷却を高めるために、区分された半径方向燃焼器冷却シールド７２は燃焼
器冷却シールド７２と燃焼器ライナー７０との間の所定距離９２を維持する。半
径方向スペーサー１０６は、燃焼器ライナー７０が上昇温度で膨張したとき、燃
焼器冷却シールド７２に当たって圧縮する。燃焼器冷却シールド７２は半径方向
スペーサー１０６からの半径方向の力に応答して膨張する。燃焼器冷却シールド
７２を膨張することによって、燃焼器冷却シールド７２と燃焼器ライナー７０と
の間の所定距離９２を維持する。所定距離９２を維持することによって、冷却チ
ャンネル８６の断面積が増加し、より多くの圧縮空気が冷却チャンネル８６の増
加した断面積を通過することができる。第１ばね１０２は、燃焼器ライナー７０
によって第１外円周セグメント９８及び第２外円周セグメント１００に加えられ
る外方への圧力に抵抗する。第２ばねは、燃焼器ライナー７０によって第１内円
周セグメント９４及び第２内円周セグメント９６に加わる内方への圧力に抵抗す
る。第１ばね１０２及び第２ばねは、燃焼器ライナーが冷えたとき、第１外円周
セグメント９８、第２外円周セグメント１００、第１内円周セグメント９４及び
第２内円周セグメント９６をそれらの最初の位置に戻す。
【００２３】 本発明の他の様相、目的及び利点は図面、明細書及び請求の範囲を考慮するこ
とから得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 図１は本発明を具体化したガスタービンエンジンの断面図である。
【図２】 図２は冷却チャンネルを有する燃焼器アセンブリーの部分断面図である。
【図３】 図３は冷却プレナムを有する燃焼器アセンブリーの部分断面図である。
【図４】 図４は膨張可能燃焼器冷却シールドを有する燃焼器アセンブリーの部分断面等
角図である。
【図５】 図５は図４の線５−５における図である。
【図６】 図６は図５の線６−６における図である。
【図７】 図７は複数の凹所の繰り返しパターンの立面図である。
【図８】 図８は複数の凹所の他の繰り返しパターンの立面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 グリーンウッド ステュアート エイ アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92129 サンディエゴ バリーモアー ス トリート 13968 (72)発明者 デュッタ パーサー アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92128 サンディエゴ ランチョー カー メル ドライヴ 10688 (72)発明者 ムーン ヒー クー アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92131 サンディエゴ チャドニー プレ イス 10924

Claims (13)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 燃焼器冷却シールド（７２）と、 入口部分（３８）及び出口部分（４０）を有する燃焼器ライナー（７０）と、
    を有し、燃焼器ライナー（７０）は前記燃焼器冷却シールド（７２）の中に位置
    決めされ、燃焼器ライナー（７０）は前記出口部分（４２）で前記燃焼器冷却シ
    ールド（７２）と連結され、前記燃焼器ライナー（７０）は高温側（７４）及び
    低温側（７６）を有し、前記低温側（７６）と前記燃焼器冷却シールド（７２）
    とはそれらの間に冷却チャンネル（８６）を構成し、前記高温側（７４）はその
    中に燃焼帯域（８０）を構成し、前記燃焼帯域（８０）は前記入口部分（３８）
    で圧縮空気と燃料とを受け入れるようになっており、なおかつ前記出口部分（４
    ２）と流体連通しているタービンの中へ燃焼ガスを排気するようになっており、
    前記冷却チャンネル（８６）は圧縮空気流を受け入れるようになっており、 前記低温側（７６）に複数の凹所（８４）が配置され、該凹所（８４）は前記
    燃焼器ライナー（７０）の対流冷却を増大させるようになっていることを特徴と
    する、ガスタービンエンジン（１０）用燃焼器。
  2. 【請求項２】 前記冷却チャンネル（８６）が前記入口部分（３８）と前記
    出口部分（４２）との中間で圧縮空気を受け入れるようになっていることを特徴
    とする、請求項１に記載の燃焼器。
  3. 【請求項３】 前記冷却チャンネル（８６）が前記入口の近くで前記燃焼帯
    域（８０）と流体連結されることを特徴とする、請求項１に記載の燃焼器。
  4. 【請求項４】 前記高温側（７４）が、前記高温側（７４）を前記燃焼帯域
    （８０）から断熱するようになった断熱層コーティング（７８）で処理されてい
    ることを特徴とする、請求項１に記載の燃焼器。
  5. 【請求項５】 前記燃焼器冷却シールド（７２）が複数の円周セグメント（
    ９２、９６、９８、１００）で形成され、更に、 前記円周セグメント及び前記燃焼器ライナー（７０）を係合的に連結し、前記
    円周セグメントと前記燃焼器ライナー（７０）との間に所定距離（９２）を維持
    するようになった弾性半径方向スペーサー（１０６）と、 前記燃焼器ハウジング（７２）と連結でき、前記円周セグメント（９４、９６
    、９８、１００）と前記半径方向スペーサー（１０６）との間の連結を維持する
    ようになった弾性バンド（１０２）とを有し、前記弾性バンド（１０２）が前記
    スペーサー（１０６）と前記燃焼器ライナー（７０）との間の連結を維持するよ
    うになっていることを特徴とする、請求項１に記載の燃焼器。
  6. 【請求項６】 前記凹所（８４）の各々が隣接した凹所から等間隔なしてい
    ることを特徴とする、請求項１に記載の燃焼器。
  7. 【請求項７】 低温側（７６）を有する燃焼器ライナー（７０）を、前記低
    温側（７６）が前記燃焼器冷却シールド（７２）に面するようにして燃焼器冷却
    シールド（７２）の内側に位置決めする段階と、 前記燃焼器冷却シールド（７２）と前記低温側（７６）との間に所定距離（９
    ２）を確立し、前記所定距離（９２）、前記冷却シールド（７２）、及び前記冷
    却側（７６）が冷却チャンネル（８６）を構成する段階と、 前記燃焼器ライナー（７０）の膨張及び収縮に応答して前記所定距離（９２）
    を維持する段階と、を有することを特徴とする、ガスタービンエンジン（１０）
    用燃焼器の改良冷却方法。
  8. 【請求項８】 前記低温側（７６）の発達する温度境界層を妨げる段階を更
    に有することを特徴とする、請求項７に記載の改良冷却方法。
  9. 【請求項９】 前記温度境界層の発達が前記低温側（７６）の複数の凹所（
    ８４）によって妨げられることを特徴とする、請求項８に記載の改良冷却方法。
  10. 【請求項１０】 前記凹所（８４）がスタンピング工程によって前記低温側
    （７６）に形成されることを特徴とする、請求項９に記載の改良冷却方法。
  11. 【請求項１１】 前記所定距離（９２）が前記低温側（７６）と前記燃焼器
    ハウジング（７２）との間に弾性半径方向スペーサー（１０６）を位置決めする
    ことによって確率されることを特徴とする、請求項７に記載の改良冷却方法。
  12. 【請求項１２】 第１の圧力を有する或る容積の空気を燃焼器（２２）に差
    し向け、前記燃焼器（２２）が燃焼器冷却シールド（７２）、燃焼器ライナー（
    ７０）、及び前記燃焼器冷却シールド（７２）と前記燃焼器ライナー（７０）と
    の間の冷却チャンネル（８６）を有し、前記燃焼器ライナー（７０）が入口部分
    （３８）、出口部分（４２）、及び前記燃焼器冷却シールド（７２）に隣接した
    複数の凹所（８４）を有し、前記凹所（８４）が温度境界層の発達を妨げるよう
    になっている段階と、 前記或る容積の空気の第１部分を、前記入口部分（３８）と前記出口部分（４
    ２）との中間で前記冷却チャンネルの中へ差し向ける段階と、 前記或る容積の空気の残りの部分を前記入口部分（３８）の中へ差し向ける段
    階と、 前記第１部分を前記凹所（８４）上に通し、前記第１部分が前記燃焼器ライナ
    ー（７０）を対流的に冷却する段階と、 前記第１部分を前記入口部分（３８）に差し向ける段階と、を有し、前記第１
    部分が第２の圧力であり、前記第２の圧力が前記第１の圧力とほぼ等しい、こと
    を特徴とする、ガスタービンエンジン（１０）の放出物を減少させる方法。
  13. 【請求項１３】 前記燃焼器冷却シールド（７２）と前記燃焼器ライナー（
    ７０）との間に所定距離（９２）を維持するために、前記燃焼器冷却シールド（
    ７２）を調整する段階を更に有することを特徴とする、請求項１２に記載の放出
    物を減少する方法。
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