JP2002500206A - エチレンプラント冷凍システム - Google Patents

エチレンプラント冷凍システム

Info

Publication number
JP2002500206A
JP2002500206A JP2000527514A JP2000527514A JP2002500206A JP 2002500206 A JP2002500206 A JP 2002500206A JP 2000527514 A JP2000527514 A JP 2000527514A JP 2000527514 A JP2000527514 A JP 2000527514A JP 2002500206 A JP2002500206 A JP 2002500206A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
methane
binary refrigerant
ethylene
refrigerant
demethanizer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2000527514A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3407136B2 (ja
Inventor
チャールス サンナー
ヴィタス ツアン ウェイ
ジョン ジェー クロフォード
ステファン ジェー スタンレイ
リチャード ジェー マックナブ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
CB&I Technology Inc
Original Assignee
ABB Lummus Crest Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ABB Lummus Crest Inc filed Critical ABB Lummus Crest Inc
Publication of JP2002500206A publication Critical patent/JP2002500206A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3407136B2 publication Critical patent/JP3407136B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
    • C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
    • C07C1/04—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/09—Purification; Separation; Use of additives by fractional condensation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
    • C10G70/041—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by distillation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/60—Methane
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/18—External refrigeration with incorporated cascade loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/902—Details about the refrigeration cycle used, e.g. composition of refrigerant, arrangement of compressors or cascade, make up sources, use of reflux exchangers etc.
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/40—Ethylene production

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Fats And Perfumes (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
  • Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
  • Greenhouses (AREA)

Abstract

(57)【要約】 エチレンプラント用の冷凍システムは、低圧脱メタン装置（12）及びメタン及びエチレン又はメタン及びエタンの混合物でなる二元冷媒（20）を使用する。冷媒組成はシステムを通して一定であり、また、冷媒をメタン−リッチ二元冷媒（140）及びエチレン−又はエタン−リッチ二元冷媒（142）に分割するためにセパレーター（88，108，120，128）が使用される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 本発明は、エチレンプラントの冷却要求をまかなう冷凍システムに係る。さら
に詳述すれば、本発明は、エチレンプラントにおける冷却のためのメタン及びエ
チレン混合物でなる二元冷媒の使用に関連する。
【０００２】 エチレンプラントは、クラッキングヒーター流出物から所望の生成物を分離す
るために冷凍を必要とする。代表的には、Ｃ3冷媒、通常プロピレン、及びＣ2冷
媒、代表的にはエチレンが使用される。特に低圧脱メタン装置（ここでは、より
低い温度が要求される）を使用するシステムでは、しばしば、独立したメタン冷
凍システムも使用される。このように、最低温度から最高温度までの範囲では、
３個の独立した冷凍システムが要求される。吸引ドラム、独立した交換器、配管
等を備えた３個のコンプレッサー及びドライバーシステムが要求される。また、
メタン冷凍サイクルは、しばしば、往復運動コンプレッサー（低圧脱メタン装置
の使用による資本コストの節約を部分的に相殺する）を必要とする。
【０００３】 混合冷媒システムは、長年工業的によく知られている。これらのシステムでは
、より広い温度範囲で冷凍を提供するように、シングル冷凍システムにおいて多
数の成分が使用され、これにより、１つの複合冷凍システムを多数の純粋成分カ
スケード冷凍システムの代りに使用することを可能にしている。これらの複合冷
凍システムは、ベース負荷液体天然ガスプラントにおいて幅広い用途が見られる
。複合冷凍システムのエチレンプラント設備への適用に関しては論文に記載され
ているが、かかるシステムは冷媒における成分の多様性のため操作が繁雑である
。また、これらは、−４０℃又はより暖かいプロピレン冷凍コンプレッサーサイ
クル温度範囲ではあまり有効ではない。
【０００４】 従って、本発明の目的は、低圧脱メタン装置を有するエチレンプラント用の簡
略化した冷凍システムを提供することにあり、該冷凍システムは、プロピレン（
又はプロパン）冷凍システムに対して、二元冷媒としてメタン及びエチレン、又
はメタン及びエタンの混合物を使用する。このシステムは、独立したメタン及び
エチレン冷凍システム（従来のプラントではプロピレン冷凍システムと組み合わ
せて使用され、１つのコンプレッサーシステムを節約する）に代わって使用され
る。冷媒組成はシステムを通して一定であり、また、二元冷媒を部分的にフラッ
シュし、１以上の熱交換器における独立した循環のためにメタンリッチストリー
ム及びエチレンリッチストリームに分割するためにセパレーターが使用される。
本発明の冷凍システムの目的、配置及び利点は下記の記載から明らかになるであ
ろう。
【０００５】 本発明は、熱分解ガスを、初めにメタン及び水素を除去するために処理し、つ
いで常法に従って処理して、プロピレン及びいくつかの他の副生成物と共に、エ
チレンを製造及び分離するエチレンプラントを包含する。低温での凝縮及び分別
を介するエチレンプラントにおけるガスの分離は、広い温度範囲にわたる冷凍を
要求する。エチレンプラントの冷凍システムに係る資本コストは、プラントコス
ト全体の重要な部分をなす。従って、冷凍システムに関する資本の節約はプラン
トコスト全体に重大な影響を及ぼす。
【０００６】 高圧脱メタン装置を有するエチレンプラントは2.758MPaより高い圧力で操作さ
れ、純粋成分エチレン冷凍に対して、凝縮により塔頂還流を生成する。これらの
システムの脱メタン装置塔頂温度は、代表的には、−８５ないし−100℃の範囲 である。塔頂凝縮器を冷却するため、代表的には、約−101℃のエチレン冷凍が 使用される。2.758Mpa以下の圧力では、塔頂温度は、真空吸引が使用されない限
り、エチレン冷凍を使用するには低すぎる。しかも、資本コストの増大及び潜在
的な空気のシステムへの漏れによる安全性のため、これは望ましいものではない
。
【０００７】 本発明は、低圧脱メタン装置及び二元冷媒システムの使用を包含する。本発明
の目的に関して、低圧脱メタン装置は、約2.41MPa以下、一般に0.345−1.034MPa
の範囲の圧力及び−200ないし−235℃の範囲の塔頂温度で作動するものである。
低圧脱メタン装置の利点は、プラント電力の全体要求が低いこと及びプラントの
全体資本コストが低いことであり、一方、欠点は、より低い冷凍温度が要求され
、従って、独立したメタン冷凍コンプレッサーが必要になることである。
【０００８】 本発明の二元冷媒はメタン及びエチレンの混合物でなる。メタンとエチレンと
の割合は、エチレンプラントクラッキングフィードスットク、クラッキングシビ
アリティー、チリングトレイン圧力及び冷媒の性質等に左右されるが、通常、１
０：９０−５０：５０の範囲、さらに一般的には２０：８０−４０：６０の範囲
である。メタン及びエチレン、又はメタン及びエタンの二元冷媒をプロピレン又
はプロパン冷凍システムと共に使用することは、低圧脱メタン装置を有するエチ
レンプラントについて要求される冷凍負荷及び温度をまかない、同時に、メタン
、エチレン及びプロパンの３つの各冷媒に関する必要性を排除できる。
【０００９】 二元冷媒は、かかる冷凍レベルをまかなう必要性がないため、高圧脱メタン装
置と共には使用されない。純粋成分エチレン冷凍システムの単なる代用物として
二元冷凍システムを使用する必要性はない。それは、より高価であり、複雑であ
る。エチレン及びプロピレン冷凍システムの両方に代わって混合冷媒システムを
使用することが提案されているが、エチレンよりも軽質の少なくとも１の成分、
たとえばメタンを必要とする。従って、これは少なくとも三元システムである。
プロピレンよりも重質の成分、たとえばＣ4成分をさらに使用すること（従って 、システムは通常少なくとも四元冷媒システムである）は通常より経済的である
。
【００１０】 本発明の目的は、一般に水素及びメタンを分離し、脱メタン装置用のフィード
を提供するために必要なチャージガスの冷凍を提供することにある。図１に示す
本発明の具体例を参照すれば、チャージガスフィード２（必要に応じて調整され
かつ冷却された熱分解ガスである）は、代表的には、温度約−３５ないし−３７
℃、圧力約3.45MPaであり、代表的には既に一部液化されている。
【００１１】 チャージガス２を、熱交換器４、６、８及び１０において、後述するように、
本発明の冷凍システムによってを徐々に冷却し、分離して、脱メタン装置フィー
ドを生成する。熱交換器４、６、８及び１０は、代表的には、ろう付けアルミニ
ウム交換器（プレートフィン又はコア交換器とも称される）であり、より少ない
ユニットに物理的に結合され又はより多いユニットに拡大され得る。脱メタン装
置１２では、Ｃ1及びより軽質の成分、主にメタン及び水素が、Ｃ2及びより重質
の成分から分離される。脱メタン装置１２からのネットの塔頂生成物１４を、後
述するように、冷凍システムにおける冷却ストリームとして使用する。脱メタン
装置からの塔底生成物１６も、後述するように、冷凍システムの他の部位におけ
る冷却ストリームとして使用される。
【００１２】 次に、冷凍システム自体については、上述のようにメタン及びエチレンの混合
物でなる二元冷媒を冷凍コンプレッサー１８によって約３.０−４.０MPaの範囲 の圧力まで圧縮する。後述の表において、本発明の１つの特別な実施例に関する
比圧力及び温度を示す。圧縮した二元冷媒２０を、２２及び２４において、たと
えば冷却水又は他の冷たいストリームよって冷却し、さらに２６において、たと
えばプロピレン冷媒によって約−３０ないし−４０℃の範囲の温度まで冷却する
。液体二元冷却剤を受容器又はアキュムレーター２８で集める。
【００１３】 受容器２８からの冷却剤３０を、さらに３２において、脱メタン装置１２から
の塔底生成物１６との熱交換によって、又は他の冷たいストリームを加熱し、こ
れにより温度を低下させることによって冷却する。熱交換器３２から３４におい
て排出された脱メタン装置塔底生成物を、エチレン、プロピレン及び他の副生成
物の製造及び分離のための一般的な脱エタン装置に送る。
【００１４】 ついで、熱交換器３２からの二元冷媒３６を、一連の熱交換器４、６、８、１
０及び１１の第１番目に送る。熱交換器４−１０は、熱分解装置からのチャージ
ガスの冷却を行なう熱交換器である。熱交換器１１は、脱メタン装置への還流を
まかなう。
【００１５】 初めに熱交換器４を参照すれば、二元冷媒３６を熱交換コイル４６を通過させ
て冷却する。ついで、二元冷媒を４８において取り出し、膨張弁５０を介して圧
力を低下させることによって温度を低下させる。この冷却した二元冷媒部分を、
ついで熱交換コイル５２を通って戻す。膨張弁５０は、熱交換器４において冷却
されたチャージガスストリーム５４の温度に応答して制御され、これによって、
熱交換コイル５２内の冷媒の温度を制御する。熱交換コイル５２の二元冷媒は熱
を吸収し、蒸発又は入ってきたストリーム３６よりも低い１−５℃の範囲の温度
まで過熱される。コイル５２からの蒸発した冷媒５６は吸引ドラム５８に入り、
ここから、冷媒蒸気ストリーム６０が二元冷凍コンプレッサー１８に供給される
。後に参照する他の吸引ドラム８４、102、130と同様に、吸引ドラム５８は、潜
在的なコンプレッサーの損傷を防止するように上記条件下で存在し得る何らかの
液体を分離するためにのみ存在する。システムの正常運転については必要ではな
い。
【００１６】 ５０でのフラッシング前に冷却するために二元冷媒を熱交換器４を通過させる
理由は、固定フラッシュ圧力でフラッシュされる蒸気の割合を減少させることに
ある。このようにして、フラッシュされた液体はより冷たく、より冷たい温度で
より多い冷凍を提供できる。純粋成分冷媒については、フラッシュされた液体の
温度は、各種の一定のフラッシュ液体圧力について固定であり、フラッシュ前の
冷却からは何らネットのゲインは得られないであろう。この点は、他の熱交換器
６、８、１０及び１１についても同様に当てはまる。
【００１７】 他の熱交換器６、８及び１０と同様に熱交換器４においても、ストリーム６２
、６４及び６６（それぞれ、水素、低圧メタン及び高圧メタンの低温ストリーム
である）によって追加の冷却が提供される。これらの低温ストリーム６２、６４
及び６６は低温水素／メタン分離システム６８からのものであり、脱メタン装置
１２からの塔頂生成物１４である。ネットの塔頂ストリーム６６も熱交換器１１
（脱メタン装置の還流凝縮器として働く）用の冷却を提供する。
【００１８】 冷却されたチャージガス５４はさらに７０において冷却され、次の熱交換器６
に供給される。交換器７０における冷却は脱メタン装置１２のリボイリング及び
インターリボイリングでもよい。熱交換器４からの残りの冷却された二元冷媒７
２も、次の熱交換器６に供給される。 この熱交換器６は、入ってくる二元冷媒ストリーム７２、出口の二元冷媒ストリ
ーム７４、膨張弁７８の後の二元冷媒ストリーム７６、コイル８１からの蒸発二
元冷媒ストリーム８０及び出口のチャージガスストリーム８２の温度を含む対応
するすべての温度が低い点を除き、熱交換器４と同じ態様で作動される。蒸発二
元冷媒８０を吸引ドラム８４に供給し、ついで、８６において二元冷凍コンプレ
ッサー１８に供給する。
【００１９】 チャージガスストリーム８２をセパレーター８８に供給し、ここで冷却された
チャージガスを揮発性に乏しい脱メタン装置フィードストリーム９０及び揮発性
に富む塔頂ストリーム９２（メタン及び水素についてより濃縮されている）に分
離する。塔頂生成物９２及び二元冷媒７４は次の熱交換器８に入り、ここで同様
に冷却処理が続けられて、さらに冷却されたチャージガス９４及び二元冷媒９６
が生成される。再び、二元冷媒の一部は、膨張弁９８及びコイル100を通り、吸 引ドラム102に至る。ついで、蒸気104を二元冷媒コンプレッサー１８に供給する
。 熱交換器８も、熱交換器１０からの蒸発二元冷媒ストリーム106によってさらに 冷却される。
【００２０】 熱交換器８からのチャージガス９４をセパレーター108に供給し、ここで、よ り揮発性の成分を塔頂生成物110として排出し、熱交換器１０に供給する。この 塔頂生成物は水素及びメタンについてさらに濃縮されている。セパレーター108 からの塔底生成物を112において脱メタン装置１２に供給する。
【００２１】 熱交換器１０において、膨張弁114を介する二元冷媒の追加部分の膨張及びコ イル116における蒸発によって冷却処理を続けて、上述の二元冷媒ストリーム106
を生成する。出口のチャージガス118をセパレーター120に供給する。その塔頂生
成物122は主に水素及びメタンである。塔頂生成物122を水素／メタン分離システ
ム６８に供給し、ここで、水素及びメタンを低温で分離して水素ストリーム６２
及び低圧のメタンストリーム６４を生成する。セパレーター120からの塔底生成 物を124において脱メタン装置１２に供給する。残りの二元冷媒ストリーム126を
、熱交換器１１において、脱メタン装置のネットの塔頂生成物６６によってさら
に冷却する。二元冷媒ストリーム126を133において膨張させ、熱交換器１１内の
コイル135を介して戻して弁114からの冷媒と混合させる。
【００２２】 脱メタン装置１２からのグロスの塔頂ストリーム１４は熱交換器１１に入って
、ここで、部分的に凝縮される。この部分的に凝縮したストリーム127はセパレ ーター128に流入する。セパレーター128からの液体129は還流として脱メタン装 置１２に戻る。セパレーター128からの塔頂生成物６６は、今や、主にメタンで なるネットの脱メタン装置塔頂生成物であり、熱交換器１１、１０、８、６及び
４を通って戻されることによって再加熱される。脱メタン装置カラム１２は、ス
テージの間に代表的なリボイラー及びインターリボイラー（図示していない）を
有する。脱メタン装置の塔底生成物１６はＣ2及びより重質の成分である。リボ イリング及びインターリボイリングーは、代表的には、チャージガスの冷却によ
って、たとえば熱交換器７０によって提供される。
【００２３】 ストリーム106は吸引ドラム130に入り、ついで132において二元冷媒コンプレ ッサー１８に入る。図１は４つの熱交換器４、６、８及び１０を示しているが、
これらの熱交換器の数は特別なエチレンプロセスに関する特殊な要求及び特に特
別なチャージガスに応じて変更される。下記の表は、特別な１つの実施例に関す
る図１のプロセスフロースキームにおける各種の部位での、二元冷媒及び脱メタ
ン装置システムを含むチャージガス（プロセスガス）の温度及びいくつかの圧力
を表示するものである。
【００２４】
【表１】 部 位 温 度（℃） 圧 力（MPa） 二元冷媒 ２８ −３７ ４.５ ５８ −４８ １.６ ８４ −６５ ０.８ １０２ −７５ ０.５ １３０ −１０６ ０.０２ プロセスガス ６６ −１３３ ０.６ ２ −３７ ３.５ ６２ −１３５ − ９２ −７２ − １１０ −９１ − １２２ −１３２ − 本発明の二元冷媒システムの利点にいくつかについては既に述べたが、コンプ
レッサーシステムの数の低減及びメタン往復運動コンプレッサーに代えてすべて
の遠心又は軸コンプレッサーを使用できることが含まれる。他の利点は、二元冷
媒組成は３以上の成分を含有するより複雑な混合冷媒よりも維持が容易である点
にある。これは、システムのトリップ又はアップセット（冷媒を排出しなければ
ならない）の際に最も明白である。排出処理は、重質成分よりも多い冷媒の軽質
成分の損失を生ずる。これは成分の割合を変更させ、再スタート時には更正され
なければならない。冷媒組成がより複雑になればなるほど、割合の更正はより困
難である。
【００２５】 図１に示した本発明の方法では、冷媒の組成は、方法を通して一定である。し
かしながら、図２に示した本発明の他の具体例では、二元冷媒の二元メタン−リ
ッチストリーム及び二元エチレン−リッチストリームへの分離が行われる。
【００２６】 図２（変更された図１の部分のみを示す）において、膨張弁136がライン３６ に配置してある。二元冷媒の圧力は低下し、一部は蒸発される。液化した部分及
び蒸気部分をフラッシュタンク138で分離し、これによって、蒸気部分140はメタ
ンリッチとなり、液体部分142はエチレン又はエタンリッチとなる。この図２の 具体例では、メタン−リッチストリーム140は熱交換器４、６、８及び１０のす べてを通過し、ついで一部が144で膨張され、熱交換器１０、８、６及び４のす べてを通ってストリーム146として戻される。交換器１０からのストリーム140の
他の部分126は、交換器１１において冷却され、133において膨張され、交換器１
１を通って戻され、交換器１０の入口でストリーム146と合わされる。ついで、 出口のメタン−リッチ二元冷媒ストリーム146はコンプレッサー１８の第１のス テージに戻される。エチレン−リッチストリーム142は、図２における二元冷媒 ストリームと同様に扱われ、一部は、第１の３つの熱交換器の各々を通過した後
、148、150及び152において取り出され、154、156及び158において膨張される。
ついで、膨張された部分は、熱交換器の１以上を通って戻されて、出口のエチレ
ン−又はエタン−リッチ二元冷媒ストリーム160、162及び164を生成し、これら はコンプレッサーの好適なステージに戻される。
【００２７】 二元冷媒が分離される図２のスキームの利点は、コンプレッサー出口における
特定の二元冷媒組成についてコンプレッサー吸引部においてより高い圧力が可能
になることである。吸引圧力は、冷媒組成がメタンについてよりリッチであるた
めより高く、従って、固定の冷媒温度に関して、圧力はより高い。これは、コン
プレッサーの圧縮比がより低いことを意味しており、この結果、コンプレッサー
コストが減少する。
【００２８】 図２のものの変形例は、ライン３６に弁136を有していない。むしろ、ライン ３６の圧力は低下され、その結果、ストリームは完全には液化されず、蒸気部分
はそのままである。セパレーター138は、メタン−リッチ蒸気部分から凝縮され た液体部分を分離する。この変形例は、コンプレッサー１８がストリーム３６に
ついて各種の一定のメタン−エチレン（又はメタン−エタン）組成に関してより
低いディスチャージ圧力をもつことを可能にする。コンプレッサー１８に関する
全体の圧縮比は低下される。ストリーム３６の流量は各種の一定のストリーム３
６の組成を補うために増大する。しかしながら、コンプレッサーコストは低減す
る。このスキームは、小型のエチレンプラント（コンプレッサー１８の排出部に
おける実際のコンプレッサー容積が遠心コンプレッサーによって許容される下限
に近付く）には特に興味深いものである。
【００２９】 図３は、図２に示した具体例と同様ではあるが、二元冷媒のための追加の分離
工程を伴う本発明のさらに他の具体例である。図示するように、図２の具体例に
おけると同じく138において第１の分離が行われる。メタン−リッチ二元冷媒蒸 気ストリーム140を熱交換器４を通過させて部分的に液化させ、ついでライン166
を通過させて追加の冷媒セパレーター170に送り、ここで、冷媒を再び第２のメ タン−リッチ蒸気ストリーム172及び第２のエチレン−又はエタン−リッチ液体 ストリーム174に分離する。メタン−リッチストリーム172はストリーム174及び ストリーム140よりもメタンについてリッチである。エチレン−又はエタン−リ ッチストリーム142は、図２の具体例と同じく熱交換器４を通過する。同様に、 第２のメタン−リッチストリーム172を第２の熱交換器６を通過させ、ついで他 の具体例におけると同じく低温の熱交換器に流入させ、ここで、ストリームを膨
張させ、熱交換器を通して戻す。第２のエチレン−又はエタン−リッチストリー
ム174を第２の熱交換器を通過させ、178において膨張させ、熱交換器を通って戻
す。この図３は、簡略化のため２つの熱交換器のみを示しているが、追加の熱交
換器及びセパレーター170と同様の追加のセパレーターが存在していてもよい。
【００３０】 この図３に示すプロセスの変形の利点は、二元冷媒圧力が各種の一定の冷凍温
度においてより高いことである。これは、二元冷媒コンプレッサーにおける圧縮
比を低減させ、コンプレッサーの資本コストを減少させる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の冷凍システムの１具体例を示すエチレンプラントの一部の概略フロー
ダイアグラムである。
【図２】 図１と同様ではあるが、本発明の他の具体例を示す概略フローダイアグラムで
ある。
【図３】 図２の具体例の変形例を示す概略フローダイアグラムである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，Ｅ Ｅ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ， ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，Ｌ Ｖ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ， ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，Ｕ Ｚ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者 ウェイ ヴィタス ツアン アメリカ合衆国 テキサス 77063 ヒュ ーストン タングルワイルド 2100 (72)発明者 クロフォード ジョン ジェー アメリカ合衆国 ペンシルバニア 15108 コラオポリス リットン・ロード 215 (72)発明者 スタンレイ ステファン ジェー アメリカ合衆国 ニュージャージー 07747 マタワン ビー・モーガンヴィ ル・ロード 319 (72)発明者 マックナブ リチャード ジェー アメリカ合衆国 ニュージャージー 07869 ランドルフ カリス・ロード 33 Ｆターム(参考） 4H006 AA02 AA04 AC26 AD18 BD31 BD43 BD53 BD82

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 水素、メタン、エチレン及び他のＣ2及びより重質の炭化水素を含有するチャ ージガスからエチレンを製造するプロセスであって、該プロセスは2.41MPa以下 の圧力で作動する低圧脱メタン装置を包含するものであり、前記チャージガスが
    冷凍システムによって冷却されるプロセスに当たり、前記冷凍システムにおいて
    二元冷媒の使用によって前記チャージガスを冷却する方法が、メタン及びエチレ
    ン、又はメタン及びエタンの混合物を圧縮して二元冷媒を生成し、一連の熱交換
    器を介して前記二元冷媒を徐々に膨張及び冷却させ、前記徐々に冷却した二元冷
    媒及びチャージガスを徐々に前記熱交換器において熱交換接触させて冷却し及び
    これによって前記水素及び前記メタンの一部を分離し、かつ前記エチレン及び他
    のＣ2及びより重質の炭化水素について濃縮された液体脱メタン装置フィードス トリームを生成し、前記液体脱メタン装置フィードストリームを前記低圧脱メタ
    ン装置に供給して、本質的にメタンでなるグロスの脱メタン装置塔頂ストリーム
    を生成し、前記グロスの脱メタン装置塔頂ストリームを前記徐々に冷却した二元
    冷媒と接触させて、脱メタン装置還流ストリーム及びネットの脱メタン装置塔頂
    ストリームを分離し、及び前記脱メタン装置還流ストリームを前記脱メタン装置
    に戻す工程を包含してなるものであることを特徴とする、冷却方法。
  2. 【請求項２】 前記ネットの脱メタン装置塔頂ストリームを前記熱交換器において前記チャー
    ジガスと熱交換接触させる、請求項１記載の方法。
  3. 【請求項３】 前記熱交換器における冷却によって前記チャージガスから分離された前記水素
    を及び前記メタンの一部を低温分離に供して、水素ストリーム及びメタンストリ
    ームを生成し、該水素及びメタンストリームをそれぞれ前記熱交換器において前
    記チャージガスと熱交換接触させる、請求項１記載の方法。
  4. 【請求項４】 一連の熱交換器を介して前記二元冷媒を徐々に膨張及び冷却させる工程が、前
    記二元冷媒を前記熱交換器の１つを通過させ、この１つの熱交換器の通過後、前
    記二元冷媒の一部を膨張させ、この膨張した部分を前記１つの熱交換器を介して
    戻すと共に、前記二元冷媒の残りの部分を前記熱交換器の次の１つに送って通過
    させ、さらなる部分についての膨張及び前記さらなる部分を前記熱交換器を介し
    て戻す工程を繰り返し行なうことからなるものである、請求項１記載の方法。
  5. 【請求項５】 前記熱交換器を介して戻した後の前記二元冷媒の一部を、前記二元冷媒を圧縮
    する工程に戻す、請求項１記載の方法。
  6. 【請求項６】 前記熱交換器の各々によって分離された前記脱メタン装置フィードストリーム
    を、それぞれ前記脱メタン装置の異なったステージに供給する、請求項１記載の
    方法。
  7. 【請求項７】 さらに、前記二元冷媒をメタン−リッチ二元冷媒及びエチレン−又はエタン−
    リッチ二元冷媒に分離する工程を包含すると共に、前記徐々に冷却した二元冷媒
    を前記チャージガスと徐々に接触させる工程が、前記熱交換器において、前記チ
    ャージガスを前記メタン−リッチ二元冷媒及び前記エチレン−又はエタン−リッ
    チ二元冷媒と接触させることからなるものである、請求項１記載の方法。
  8. 【請求項８】 さらに、前記メタン−リッチ二元冷媒を第２のメタン−リッチ二元冷媒及び第
    ２のエチレン−又はエタン−リッチ二元冷媒に分離する工程を包含すると共に、
    前記チャージガスを接触させる工程が、前記チャージガスを、前記第２のメタン
    −リッチ二元冷媒及び前記第２のエチレン−又はエタン−リッチ二元冷媒の各ス
    トリームと接触させることからなるものである、請求項７記載の方法。
  9. 【請求項９】 メタン及びエチレン、又はメタン及びエタンの前記混合物を圧縮する工程が、
    圧縮して液体−蒸気混合物を生成する工程を包含するものであり、前記液体−蒸
    気混合物を分離して、前記メタン−リッチ二元冷媒及び前記エチレン−又はエタ
    ン−リッチ二元冷媒を生成することを包含するものである、請求項７記載の方法
    。
JP2000527514A 1998-01-06 1998-12-29 エチレンプラント冷凍システム Expired - Fee Related JP3407136B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/003,432 1998-01-06
US09/003,432 US5979177A (en) 1998-01-06 1998-01-06 Ethylene plant refrigeration system
PCT/US1998/027700 WO1999035110A1 (en) 1998-01-06 1998-12-29 Ethylene plant refrigeration system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2002500206A true JP2002500206A (ja) 2002-01-08
JP3407136B2 JP3407136B2 (ja) 2003-05-19

Family

ID=21705841

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2000527514A Expired - Fee Related JP3407136B2 (ja) 1998-01-06 1998-12-29 エチレンプラント冷凍システム

Country Status (12)

Country Link
US (1) US5979177A (ja)
EP (1) EP1045820B1 (ja)
JP (1) JP3407136B2 (ja)
KR (1) KR100351582B1 (ja)
CN (1) CN1161308C (ja)
AT (1) ATE221036T1 (ja)
AU (1) AU2017899A (ja)
CA (1) CA2317534C (ja)
DE (1) DE69806815T2 (ja)
ES (1) ES2180228T3 (ja)
RU (1) RU2190169C2 (ja)
WO (1) WO1999035110A1 (ja)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6343487B1 (en) * 2001-02-22 2002-02-05 Stone & Webster, Inc. Advanced heat integrated rectifier system
US6637237B1 (en) * 2002-04-11 2003-10-28 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant refrigeration system
US6705113B2 (en) * 2002-04-11 2004-03-16 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant refrigeration system
US6560989B1 (en) 2002-06-07 2003-05-13 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of hydrogen-hydrocarbon gas mixtures using closed-loop gas expander refrigeration
US7273542B2 (en) * 2003-04-04 2007-09-25 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and apparatus for recovering olefins
US7082787B2 (en) * 2004-03-09 2006-08-01 Bp Corporation North America Inc. Refrigeration system
US20070204649A1 (en) * 2006-03-06 2007-09-06 Sander Kaart Refrigerant circuit
US20090090131A1 (en) * 2007-10-09 2009-04-09 Chevron U.S.A. Inc. Process and system for removing total heat from base load liquefied natural gas facility
EP3187238B1 (en) 2007-11-27 2018-08-15 Univation Technologies, LLC Integrated hydrocarbons feed stripper
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
MX2011001335A (es) * 2008-08-06 2011-04-26 Lummus Technology Inc Metodo de enfriamiento que emplea un sistema binario extendido de refrigeracion.
CN101625191B (zh) * 2009-08-10 2011-01-05 中国科学院理化技术研究所 一种应用分凝分离效应的气体低温液化分离系统
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
US9777960B2 (en) 2010-12-01 2017-10-03 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
EP2505948B1 (en) * 2011-03-30 2018-10-10 General Electric Technology GmbH Cryogenic CO2 separation using a refrigeration system
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
CN103073379B (zh) * 2013-01-28 2016-02-10 神华集团有限责任公司 烯烃分离装置及烯烃分离方法
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
BR112017004105B1 (pt) 2014-09-02 2022-10-25 Ge Oil & Gas, Inc Métodos para liquefazer e purificar um fluxo de suprimento de etano e um fluxo de etano de alta pressão, e método para refrigerar um fluxo de suprimento de etano
WO2016102546A1 (en) 2014-12-22 2016-06-30 Sabic Global Technologies B.V. Process for transitioning between incompatible catalysts
EA032875B1 (ru) 2014-12-22 2019-07-31 Сабик Глоубл Текнолоджиз Б.В. Способ перехода между несовместимыми катализаторами
US10494454B2 (en) 2015-03-24 2019-12-03 Sabic Global Technologies B.V. Process for transitioning between incompatible catalysts
MY182862A (en) 2015-06-29 2021-02-05 Linde Ag Method and system for obtaining hydrogen from a feed mixture which contains hydrogen and hydrocarbons
US10365038B2 (en) 2016-09-15 2019-07-30 Lummus Technology Inc. Process for the production of dilute ethylene
CN109790017B (zh) 2016-09-19 2023-05-12 沙特基础全球技术有限公司 蒸汽重整系统和方法
WO2018122662A1 (en) 2017-01-02 2018-07-05 Sabic Global Technologies B.V. Ethylene plant refrigeration system
EP3424582A1 (de) * 2017-07-06 2019-01-09 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und anlage zur trenntechnischen bearbeitung eines ausgangsgemischs
US20200290939A1 (en) 2017-11-13 2020-09-17 Sabic Global Technologies B.V. Methods and systems for olefin production
US20210179516A1 (en) 2017-11-27 2021-06-17 Sabic Global Technologies B.V. Methods and systems using a reactor effluent expander for olefin production
CN115127303A (zh) * 2018-10-09 2022-09-30 查特能源化工股份有限公司 具有混合制冷剂冷却的脱氢分离装置和方法
RU2727502C1 (ru) * 2019-01-09 2020-07-22 Андрей Владиславович Курочкин Установка комплексной безотходной подготовки газа по технологии нтдр
CN111056904A (zh) * 2019-12-18 2020-04-24 宁波同润和海科技有限公司 一种回收炼厂焦化装置干气中各种有效组分的方法
CN115046326B (zh) * 2022-05-31 2024-06-18 连云港石化有限公司 一种轻烃裂解装置二元制冷开车系统、方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1241471B (it) * 1990-07-06 1994-01-17 Tpl Processo ed apparecchiatura per il massimo recupero dell'etilene e del propilene dal gas prodotto dalla pirolisi di idrocarburi.
SG38863A1 (en) * 1994-02-04 1997-04-17 Air Prod & Chem Open loop mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
ES2106574T3 (es) * 1994-02-04 1997-11-01 Air Prod & Chem Procedimiento de recuperacion de etileno con circuito de refrigeramiento mixto.
US5379597A (en) * 1994-02-04 1995-01-10 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
US5377490A (en) * 1994-02-04 1995-01-03 Air Products And Chemicals, Inc. Open loop mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
US5452581A (en) * 1994-04-01 1995-09-26 Dinh; Cong X. Olefin recovery method
US5611216A (en) * 1995-12-20 1997-03-18 Low; William R. Method of load distribution in a cascaded refrigeration process

Also Published As

Publication number Publication date
DE69806815T2 (de) 2003-02-06
ATE221036T1 (de) 2002-08-15
WO1999035110A1 (en) 1999-07-15
CN1161308C (zh) 2004-08-11
RU2190169C2 (ru) 2002-09-27
ES2180228T3 (es) 2003-02-01
US5979177A (en) 1999-11-09
DE69806815D1 (de) 2002-08-29
CN1286671A (zh) 2001-03-07
EP1045820B1 (en) 2002-07-24
CA2317534C (en) 2005-06-14
CA2317534A1 (en) 1999-07-15
KR100351582B1 (ko) 2002-09-05
EP1045820A1 (en) 2000-10-25
KR20010033914A (ko) 2001-04-25
JP3407136B2 (ja) 2003-05-19
AU2017899A (en) 1999-07-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2002500206A (ja) エチレンプラント冷凍システム
CA2121057C (en) Method and apparatus for the separation of c4 hydrocarbons from gaseous mixtures containing the same
US5291736A (en) Method of liquefaction of natural gas
US6363744B2 (en) Hydrocarbon separation process and apparatus
CN102216710B (zh) 使用扩展二元制冷系统的冷却方法
US5453559A (en) Hybrid condensation-absorption olefin recovery
KR0144701B1 (ko) 에틸렌 회수용 개방 루우프의 혼합 냉매 사이클
US7082787B2 (en) Refrigeration system
US5157925A (en) Light end enhanced refrigeration loop
AU701090B2 (en) Method and installation for the liquefaction of natural gas
JPS6346366A (ja) 供給原料ガスの低温分離方法
US20090205366A1 (en) Method for liquefaction of a stream rich in hydrocarbons
US6041619A (en) Method of liquefying a natural gas with two interconnected stages
WO2012075266A2 (en) Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
JP4339130B2 (ja) オレフィンプラント冷却システム
IE45273B1 (en) Fractionation
US5030339A (en) Separation of gas and oil mixtures
JP2869358B2 (ja) 供給材料ガスからのエチレン回収法
US2134702A (en) Separation of hydrocarbons
JPH0338519B2 (ja)
JPS6116908B2 (ja)
JPH07278020A (ja) エチレンの回収方法
US5647972A (en) Low pressure chilling train for olefin plants
US4218229A (en) Separation of ethylene-containing hydrocarbon mixtures by low temperature rectification
CN105890284B (zh) 液化天然气脱重烃装置及其方法

Legal Events

Date Code Title Description
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20030115

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090314

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100314

Year of fee payment: 7

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110314

Year of fee payment: 8

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees