JP2002348609A - 耐ｈｉｃ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方法 - Google Patents
耐ｈｉｃ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方法Info
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、耐ＨＩＣ性に優れた高強度ラインパ
イプ用鋼の製造方法を提供する。 【解決手段】取鍋精錬時のスラグ酸化度を０．５〜３．
０％とする溶鋼より、質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０
６％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：１．０〜１．
８％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｎ
ｂ：０．０２〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０
２％、Ａｌ：０．０１〜０．０７％、Ｃａ：０．０００
５〜０．００２５％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００２
５％、Ｏ：０．００３％以下、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏ．Ｃｒ
の一種又は二種以上を含有し、且つ（１）式及び（２）
式を満足する鋼スラブを製造し、加熱後、熱間圧延し、
６００℃以下まで加速冷却する。 ０．７６（［Ｓ］−０．８［Ｃａ］＋０．１［Ｏ］）／［Ｍｇ］≦１ （１） ０．２８≦Ｃｅｑ≦０．４５ （２）
イプ用鋼の製造方法を提供する。 【解決手段】取鍋精錬時のスラグ酸化度を０．５〜３．
０％とする溶鋼より、質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０
６％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：１．０〜１．
８％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｎ
ｂ：０．０２〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０
２％、Ａｌ：０．０１〜０．０７％、Ｃａ：０．０００
５〜０．００２５％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００２
５％、Ｏ：０．００３％以下、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏ．Ｃｒ
の一種又は二種以上を含有し、且つ（１）式及び（２）
式を満足する鋼スラブを製造し、加熱後、熱間圧延し、
６００℃以下まで加速冷却する。 ０．７６（［Ｓ］−０．８［Ｃａ］＋０．１［Ｏ］）／［Ｍｇ］≦１ （１） ０．２８≦Ｃｅｑ≦０．４５ （２）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐ＨＩＣ性に優れ
たラインパイプ用鋼の製造方法に関し、特にＡＰＩ規格
Ｘ６５以上の高強度を有するものの製造方法に関するも
のである。
たラインパイプ用鋼の製造方法に関し、特にＡＰＩ規格
Ｘ６５以上の高強度を有するものの製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】硫化水素を含む原油や天然ガスの輸送に
用いられるラインパイプには、強度・靭性・溶接性など
の特性の他に、耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）や耐硫
化物応力腐食割れ性（耐ＳＳＣＣ性）などの耐サワー性
能が要求される。
用いられるラインパイプには、強度・靭性・溶接性など
の特性の他に、耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）や耐硫
化物応力腐食割れ性（耐ＳＳＣＣ性）などの耐サワー性
能が要求される。
【０００３】耐ＨＩＣ性を向上させる技術として以下の
ものが開示されている。
ものが開示されている。
【０００４】１．鋼中のＳ含有量を低下させ、Ｃａ，Ｍ
ｇやＲＥＭなどの添加により伸展した形態のＭｎＳの生
成を抑制して、応力集中の小さい微細に分散した球状の
介在物とし、割れの発生・伝播を抑制する。（特開昭５
４−１１０１１９号公報、特開昭６１−１２４５５５号
公報、特開平１１−３０２７７６号公報等） ２．中心偏析部での割れを防止するため、起点となる島
状マルテンサイトの生成を抑制し、割れの伝播経路とな
りやすいマルテンサイトやベイナイトなどの硬化組織の
生成を抑制する。そのため、Ｃ，Ｍｎ，Ｐなど偏析しや
すい元素の含有量を低減し、圧延前のスラブ加熱段階
で、合金元素の偏析を解消する均熱処理を行なう。
ｇやＲＥＭなどの添加により伸展した形態のＭｎＳの生
成を抑制して、応力集中の小さい微細に分散した球状の
介在物とし、割れの発生・伝播を抑制する。（特開昭５
４−１１０１１９号公報、特開昭６１−１２４５５５号
公報、特開平１１−３０２７７６号公報等） ２．中心偏析部での割れを防止するため、起点となる島
状マルテンサイトの生成を抑制し、割れの伝播経路とな
りやすいマルテンサイトやベイナイトなどの硬化組織の
生成を抑制する。そのため、Ｃ，Ｍｎ，Ｐなど偏析しや
すい元素の含有量を低減し、圧延前のスラブ加熱段階
で、合金元素の偏析を解消する均熱処理を行なう。
【０００５】または圧延後の冷却時の変態途中でのＣの
拡散による硬化組織の生成を防ぐため、加速冷却を行
う。（特開昭６１−６０８６６号公報、特開昭６１−１
６５２０７号公報等）これらの方法により耐ＨＩＣ性を
向上させたＡＰＩ規格Ｘ６５グレードのラインパイプが
大量生産されるようになってきているが、最近、更に高
強度のＡＰＩ規格Ｘ７０，Ｘ８０グレードのラインパイ
プにおいても、耐サワー性が要求されるようになり、耐
ＨＩＣ性をより向上させることが必要となっている。
拡散による硬化組織の生成を防ぐため、加速冷却を行
う。（特開昭６１−６０８６６号公報、特開昭６１−１
６５２０７号公報等）これらの方法により耐ＨＩＣ性を
向上させたＡＰＩ規格Ｘ６５グレードのラインパイプが
大量生産されるようになってきているが、最近、更に高
強度のＡＰＩ規格Ｘ７０，Ｘ８０グレードのラインパイ
プにおいても、耐サワー性が要求されるようになり、耐
ＨＩＣ性をより向上させることが必要となっている。
【０００６】高強度鋼の場合も、介在物の形態制御や、
中央偏析対策が基本であり、低Ｓ，Ｃａ添加により介在
物の形態制御を行いつつ、低Ｃ，低Ｍｎとして中央偏析
を抑制し、それによる強度低下をＣｒ添加、Ｃｒ−Ｍｏ
の複合添加、およびＮｉ−Ｃｒの複合添加、また、圧延
後の加速冷却で抑制する技術が開示されている。（特開
平５−９５７５号公報、特開平５−２７１７６６号公
報、特開平７−１０９５１９号公報、特開平７−１７３
５３６号公報等）
中央偏析対策が基本であり、低Ｓ，Ｃａ添加により介在
物の形態制御を行いつつ、低Ｃ，低Ｍｎとして中央偏析
を抑制し、それによる強度低下をＣｒ添加、Ｃｒ−Ｍｏ
の複合添加、およびＮｉ−Ｃｒの複合添加、また、圧延
後の加速冷却で抑制する技術が開示されている。（特開
平５−９５７５号公報、特開平５−２７１７６６号公
報、特開平７−１０９５１９号公報、特開平７−１７３
５３６号公報等）
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、高強度のライ
ンパイプでは、母材自体のＨＩＣ感受性が上昇し、特
に、高強度化のための加速冷却により表面近くが硬化す
るため、上述した先行技術では、中央偏析部はもちろん
中央偏析部以外の部分においても割れの発生する場合が
あった。
ンパイプでは、母材自体のＨＩＣ感受性が上昇し、特
に、高強度化のための加速冷却により表面近くが硬化す
るため、上述した先行技術では、中央偏析部はもちろん
中央偏析部以外の部分においても割れの発生する場合が
あった。
【０００８】本発明は、以上の点に鑑みなされたもの
で、その目的は、耐ＨＩＣ性に優れたＸ８０グレードの
ラインパイプ用鋼の製造方法を提供することにある。
で、その目的は、耐ＨＩＣ性に優れたＸ８０グレードの
ラインパイプ用鋼の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、種々の成
分組成、ミクロ組織の鋼を製造し、耐ＨＩＣ性とともに
強度、靭性について検討を行った。その結果、Ｘ６５以
上の高強度材では、Ｃａ添加によりＭｎＳの形態制御を
行った鋼においてもＡｌ2Ｏ3クラスターやＣａＯ，Ｃａ
Ｓを起点とし、表層近傍でＨＩＣを発生するが、Ｍｇを
添加し、且つＭｇ，Ｃａ，Ｓ，Ｏ量の規制により、Ａｌ
2Ｏ3クラスターやＣａＯ，ＣａＳを微細化した場合、強
度、靭性を損なわずに耐ＨＩＣ性が向上することを見出
した。
分組成、ミクロ組織の鋼を製造し、耐ＨＩＣ性とともに
強度、靭性について検討を行った。その結果、Ｘ６５以
上の高強度材では、Ｃａ添加によりＭｎＳの形態制御を
行った鋼においてもＡｌ2Ｏ3クラスターやＣａＯ，Ｃａ
Ｓを起点とし、表層近傍でＨＩＣを発生するが、Ｍｇを
添加し、且つＭｇ，Ｃａ，Ｓ，Ｏ量の規制により、Ａｌ
2Ｏ3クラスターやＣａＯ，ＣａＳを微細化した場合、強
度、靭性を損なわずに耐ＨＩＣ性が向上することを見出
した。
【００１０】本発明は以上の知見をもとに更に検討を加
えてなされたものである。すなわち、本発明は、 １． 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０６％、Ｓｉ：
０．０５〜０．５％、Ｍｎ：１．０〜１．８％、Ｐ：
０．０１％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｎｂ：０．０
２〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０７％、Ｃａ：０．０００５〜０．
００２５％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００２５％、
Ｏ：０．００３％以下を含有し、且つ（１）式及び
（２）式を満足する鋼を、１０００〜１２００℃に加熱
後、圧延終了温度Ａｒ3以上で熱間圧延し、平均冷却速
度３℃／秒以上、５０℃／秒以下で６００℃以下まで加
速冷却することを特徴とする耐ＨＩＣ性に優れた高強度
ラインパイプ用鋼の製造方法。
えてなされたものである。すなわち、本発明は、 １． 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０６％、Ｓｉ：
０．０５〜０．５％、Ｍｎ：１．０〜１．８％、Ｐ：
０．０１％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｎｂ：０．０
２〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０７％、Ｃａ：０．０００５〜０．
００２５％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００２５％、
Ｏ：０．００３％以下を含有し、且つ（１）式及び
（２）式を満足する鋼を、１０００〜１２００℃に加熱
後、圧延終了温度Ａｒ3以上で熱間圧延し、平均冷却速
度３℃／秒以上、５０℃／秒以下で６００℃以下まで加
速冷却することを特徴とする耐ＨＩＣ性に優れた高強度
ラインパイプ用鋼の製造方法。
【００１１】 ０．７６（［Ｓ］−０．８［Ｃａ］＋０．１［Ｏ］）／［Ｍｇ］≦１ （１） ０．２８≦Ｃｅｑ≦０．４５ （２） 但し、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５ ２． 鋼組成として、更に質量％で、Ｃｕ：０．５％以
下、Ｎｉ：０．３〜１％、Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：
０．５％以下、Ｖ：０．１％以下の一種または二種以上
を含有することを特徴とする請求項１記載の耐ＨＩＣ性
に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方法。
（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５ ２． 鋼組成として、更に質量％で、Ｃｕ：０．５％以
下、Ｎｉ：０．３〜１％、Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：
０．５％以下、Ｖ：０．１％以下の一種または二種以上
を含有することを特徴とする請求項１記載の耐ＨＩＣ性
に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方法。
【００１２】３． 溶鋼の取鍋精錬時のスラグ酸化度を
０．５〜３．０％とすることを特徴とする１又は２記載
の耐ＨＩＣ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方
法。
０．５〜３．０％とすることを特徴とする１又は２記載
の耐ＨＩＣ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方
法。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明の成分限定理由、製造条件
限定理由について説明する。
限定理由について説明する。
【００１４】１．成分限定理由 Ｃ Ｃは、鋼を強化するために添加する。ＡＰＩＸ６５〜８
０の強度を満足させるため、０．０３％以上添加する。
一方、０．０６％を超えると耐ＨＩＣ性、耐サワー性、
靭性および溶接性を劣化させるため、０．０３〜０．０
６％（０．０３％以上、０．０６％以下）とする。
０の強度を満足させるため、０．０３％以上添加する。
一方、０．０６％を超えると耐ＨＩＣ性、耐サワー性、
靭性および溶接性を劣化させるため、０．０３〜０．０
６％（０．０３％以上、０．０６％以下）とする。
【００１５】Ｓｉ Ｓｉは、脱酸のため、０．０５％以上添加する。一方、
０．５％を超えると靭性や溶接性を劣化させるため、
０．０５〜０．５％とする。
０．５％を超えると靭性や溶接性を劣化させるため、
０．０５〜０．５％とする。
【００１６】Ｍｎ Ｍｎは、鋼の強度、靭性を向上させるため、添加する。
１．０％未満ではその効果が十分でなく、１．８％を超
えると溶接性と耐ＨＩＣ性が著しく劣化するため、１．
０〜１．８％とする。
１．０％未満ではその効果が十分でなく、１．８％を超
えると溶接性と耐ＨＩＣ性が著しく劣化するため、１．
０〜１．８％とする。
【００１７】Ｐ Ｐは、本発明では不可避的不純物であり０．０１％以下
とするが、生産コストを上昇させない範囲で極力低減さ
せることが望ましい。
とするが、生産コストを上昇させない範囲で極力低減さ
せることが望ましい。
【００１８】Ｓ Ｓは、本発明では不可避的不純物であり，Ｃａ添加によ
りＭｎＳからＣａＳ系の介在物に形態制御しても、高強
度材では割れの起点となるため、０．００２％以下とす
るが、生産コストを上昇させない範囲で極力低減させる
ことが望ましい。
りＭｎＳからＣａＳ系の介在物に形態制御しても、高強
度材では割れの起点となるため、０．００２％以下とす
るが、生産コストを上昇させない範囲で極力低減させる
ことが望ましい。
【００１９】Ｎｂ Ｎｂは、圧延時や焼入れ時の粒成長抑制によりミクロ組
織を微細化し、ラインパイプとして必要な靭性を得るた
め添加する。その効果は０．０２％以上で得られ、０．
０５％を超えると飽和し、溶接熱影響部の靭性を劣化さ
せるため、０．０２〜０．０５％とする。
織を微細化し、ラインパイプとして必要な靭性を得るた
め添加する。その効果は０．０２％以上で得られ、０．
０５％を超えると飽和し、溶接熱影響部の靭性を劣化さ
せるため、０．０２〜０．０５％とする。
【００２０】Ｔｉ ＴｉはＴｉＮとして、スラブ加熱時、焼入れ時の粒成長
を抑制し、ミクロ組織を微細化する。その効果は０．０
０５％以上で得られ、０．０２％を超えると靭性を劣化
させるため、０．００５〜０．０２％とする。
を抑制し、ミクロ組織を微細化する。その効果は０．０
０５％以上で得られ、０．０２％を超えると靭性を劣化
させるため、０．００５〜０．０２％とする。
【００２１】Ａｌ Ａｌは、脱酸剤として０．０１％以上添加する。０．０
７％を超えると清浄度が低下し、耐ＨＩＣ性が劣化する
ため、０．０１〜０．０７％とする。
７％を超えると清浄度が低下し、耐ＨＩＣ性が劣化する
ため、０．０１〜０．０７％とする。
【００２２】Ｃａ Ｃａは硫化物系介在物の形態制御に必要で、その効果を
得るため、０．０００５％以上添加する。０．００２５
％を超えるとその効果が飽和し、清浄度を低下させ、耐
ＨＩＣ性を劣化させるため、０．０００５〜０．００２
５％とする。
得るため、０．０００５％以上添加する。０．００２５
％を超えるとその効果が飽和し、清浄度を低下させ、耐
ＨＩＣ性を劣化させるため、０．０００５〜０．００２
５％とする。
【００２３】Ｍｇ Ｍｇは、本発明では重要な元素であり、以下の効果を得
るため添加する。
るため添加する。
【００２４】１．ＳをＭｇＳとし、ＨＩＣの起点となる
ＭｎＳの発生を抑制する。
ＭｎＳの発生を抑制する。
【００２５】２．Ｃａ添加鋼において、ＨＩＣの起点と
なる粗大化したＣａＳ，ＣａＯなどＣａ系介在物を微細
なＣａ・Ａｌ・Ｍｇ系酸化物、ＭｇＳとし分散させる。
なる粗大化したＣａＳ，ＣａＯなどＣａ系介在物を微細
なＣａ・Ａｌ・Ｍｇ系酸化物、ＭｇＳとし分散させる。
【００２６】３．ＨＩＣの起点となるＡｌ2Ｏ3クラスタ
ーを微細なＡｌ・Ｍｇ酸化物とし、分散させる。
ーを微細なＡｌ・Ｍｇ酸化物とし、分散させる。
【００２７】これらの効果により、Ｘ６５グレード以上
の高強度材においても良好なＨＩＣ性能が得られるが、
０．０００１％未満ではその効果が十分でなく、０．０
０２５％を超えると飽和し、Ｍｇ酸化物の増加により靭
性が劣化するため、０．０００１〜０．００２５％とす
る。
の高強度材においても良好なＨＩＣ性能が得られるが、
０．０００１％未満ではその効果が十分でなく、０．０
０２５％を超えると飽和し、Ｍｇ酸化物の増加により靭
性が劣化するため、０．０００１〜０．００２５％とす
る。
【００２８】Ｏ Ｏが０．００３％を超えて含有されると、粗大なＣａＯ
やＡｌ2Ｏ3クラスターが生成し、耐ＨＩＣ性が著しく低
下するため、０．００３％以下とする。
やＡｌ2Ｏ3クラスターが生成し、耐ＨＩＣ性が著しく低
下するため、０．００３％以下とする。
【００２９】０．７６（［Ｓ］−０．８［Ｃａ］＋０．
１［Ｏ］）／［Ｍｇ］ 本パラメータは、耐ＨＩＣ性を劣化させる粗大なＣａ系
介在物、Ａｌ2Ｏ3クラスター、ＭｎＳの生成量を規定す
るものであり、良好な耐ＨＩＣ性を得るため、０．７６
（［Ｓ］−０．８［Ｃａ］＋０．１［Ｏ］）／［Ｍｇ］
≦１とする。但し、［Ｓ］、［Ｏ］は鋼中含有量、［Ｃ
ａ］、［Ｍｇ］は添加量とする。
１［Ｏ］）／［Ｍｇ］ 本パラメータは、耐ＨＩＣ性を劣化させる粗大なＣａ系
介在物、Ａｌ2Ｏ3クラスター、ＭｎＳの生成量を規定す
るものであり、良好な耐ＨＩＣ性を得るため、０．７６
（［Ｓ］−０．８［Ｃａ］＋０．１［Ｏ］）／［Ｍｇ］
≦１とする。但し、［Ｓ］、［Ｏ］は鋼中含有量、［Ｃ
ａ］、［Ｍｇ］は添加量とする。
【００３０】Ｃｅｑ Ｃｅｑは、Ｘ６５〜８０としての強度を得るため、０．
２８％以上必要であり、０．４５％を超えると溶接部が
効果し、低温割れが発生するため、０．２８％以上、
０．４５％以下とする。但し、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋
（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５ 以上が本発明の基本成分組成およびその構成であり、十
分な特性が得られるが、更にその特性を優れたものとす
るため、Ｃｕ，Ｎｉ、Ｃｒ，Ｍｏ、Ｖの一種又は二種以
上を添加することが可能である。
２８％以上必要であり、０．４５％を超えると溶接部が
効果し、低温割れが発生するため、０．２８％以上、
０．４５％以下とする。但し、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋
（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５ 以上が本発明の基本成分組成およびその構成であり、十
分な特性が得られるが、更にその特性を優れたものとす
るため、Ｃｕ，Ｎｉ、Ｃｒ，Ｍｏ、Ｖの一種又は二種以
上を添加することが可能である。
【００３１】Ｃｕ Ｃｕは、靭性と強度を向上させる場合、添加する。０．
５％を超えると溶接性を阻害するため、０．５％以下と
する。
５％を超えると溶接性を阻害するため、０．５％以下と
する。
【００３２】Ｎｉ Ｎｉは、靭性と強度を向上させる場合、０．３％以上添
加する。１％を超えるとその効果は飽和し、応力腐食割
れが発生しやすくなるため、０．３〜１％とする。
加する。１％を超えるとその効果は飽和し、応力腐食割
れが発生しやすくなるため、０．３〜１％とする。
【００３３】Ｃｒ Ｃｒは、強度を向上させる場合、添加するが、０．５％
を超えると溶接性を劣化させるため、０．５％以下とす
る。
を超えると溶接性を劣化させるため、０．５％以下とす
る。
【００３４】Ｍｏ Ｍｏは、靭性と強度を向上させる場合、添加するが、
０．５％を超えると溶接性、耐ＨＩＣ性を劣化させるた
め、０．５％以下とする。
０．５％を超えると溶接性、耐ＨＩＣ性を劣化させるた
め、０．５％以下とする。
【００３５】Ｖ Ｖは、強度を向上させる場合、添加するが、０．１％を
超えると溶接性を劣化させるため、０．１％以下とす
る。
超えると溶接性を劣化させるため、０．１％以下とす
る。
【００３６】２．製造条件 取鍋精錬時のスラグ酸化度 本発明で、取鍋精錬時のスラグ酸化度は，トータルＦｅ
＋ＭｎＯとして定義される。スラグ酸化度が３．０％を
超えると、鋼板表面の近傍においてＡｌ2Ｏ3クラスタが
生成し、ＨＩＣを生ずるようになり、一方、０．５％未
満とすると経済性を損なうようになるため、０．５〜
３．０％とする。
＋ＭｎＯとして定義される。スラグ酸化度が３．０％を
超えると、鋼板表面の近傍においてＡｌ2Ｏ3クラスタが
生成し、ＨＩＣを生ずるようになり、一方、０．５％未
満とすると経済性を損なうようになるため、０．５〜
３．０％とする。
【００３７】スラブ加熱温度 スラブ加熱温度は、１０００℃未満では強度が不足し、
一方、１２００℃を超えると靭性が劣化するので、１０
００〜１２００℃とする。
一方、１２００℃を超えると靭性が劣化するので、１０
００〜１２００℃とする。
【００３８】圧延終了温度 熱間圧延は所望の強度を得るため、Ａｒ3変態点以上で
圧延を終了することが望ましい。
圧延を終了することが望ましい。
【００３９】加速冷却停止温度 加速冷却停止温度は、鋼板表面温度で６００℃を超える
と、安定して十分な強度が得られないため６００℃以下
とする。
と、安定して十分な強度が得られないため６００℃以下
とする。
【００４０】冷却速度 鋼板の平均冷却速度は、３℃／秒未満になると安定して
十分な強度が得られず、５０℃／秒を超えると強度が過
剰となり、耐ＨＩＣ性が劣化するため、３〜５０℃／秒
とする。
十分な強度が得られず、５０℃／秒を超えると強度が過
剰となり、耐ＨＩＣ性が劣化するため、３〜５０℃／秒
とする。
【００４１】尚、本発明鋼から鋼管を製造する方法は特
に規定しない。
に規定しない。
【００４２】
【実施例】表１に示す化学成分の鋼を表２に示す条件を
用いて鋼板に製造した。表２に得られた鋼板の機械的性
質と耐ＨＩＣ性をあわせて示す。
用いて鋼板に製造した。表２に得られた鋼板の機械的性
質と耐ＨＩＣ性をあわせて示す。
【００４３】ＨＩＣ試験は、ＰＨは約３の硫化水素を飽
和させた５％ＮａＣｌ＋０．５％ＣＨ3ＣＯＯＨ水溶液
（通称ＮＡＣＥ溶液）中で行い、割れ長さ率（ＣＬＲ）
が１５％以下を良好とした。
和させた５％ＮａＣｌ＋０．５％ＣＨ3ＣＯＯＨ水溶液
（通称ＮＡＣＥ溶液）中で行い、割れ長さ率（ＣＬＲ）
が１５％以下を良好とした。
【００４４】靭性は、シャルピー衝撃試験での破面遷移
温度がー６０℃以下、強度は降伏強さ４４８ＭＰａ以上
を良好とした。また、溶接性は実鋼管のシーム溶接に相
当するサブマージアーク溶接を行い、高温割れ、低温割
れについて溶接部の断面観察により調査し、割れのない
ものを良好とした。
温度がー６０℃以下、強度は降伏強さ４４８ＭＰａ以上
を良好とした。また、溶接性は実鋼管のシーム溶接に相
当するサブマージアーク溶接を行い、高温割れ、低温割
れについて溶接部の断面観察により調査し、割れのない
ものを良好とした。
【００４５】表２より明らかなように、本発明による鋼
は優れた特性が得られている。
は優れた特性が得られている。
【００４６】
【表１】
【００４７】
【表２】
【００４８】
【発明の効果】本発明により、耐ＨＩＣ性に優れたＸ６
５以上の高強度ラインパイプ用鋼が得られ、産業上極め
て有用である。
５以上の高強度ラインパイプ用鋼が得られ、産業上極め
て有用である。
フロントページの続き (72)発明者 石川 信行 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K013 AA07 BA14 CF01 FA06 4K032 AA01 AA04 AA08 AA11 AA14 AA16 AA19 AA22 AA23 AA27 AA29 AA31 AA35 AA36 BA01 BA03 CA02 CD02 CD03
Claims (3)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０６％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：１．０〜１．８％、
Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｎｂ：
０．０２〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２
％、Ａｌ：０．０１〜０．０７％、Ｃａ：０．０００５
〜０．００２５％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００２５
％、Ｏ：０．００３％以下を含有し、且つ（１）式及び
（２）式を満足する鋼を、１０００〜１２００℃に加熱
後、圧延終了温度Ａｒ3以上で熱間圧延し、平均冷却速
度３℃／秒以上、５０℃／秒以下で６００℃以下まで加
速冷却することを特徴とする耐ＨＩＣ性に優れた高強度
ラインパイプ用鋼の製造方法。 ０．７６（［Ｓ］−０．８［Ｃａ］＋０．１［Ｏ］）／［Ｍｇ］≦１ （１） ０．２８≦Ｃｅｑ≦０．４５ （２） 但し、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋
（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５ - 【請求項２】 鋼組成として、更に質量％で、Ｃｕ：
０．５％以下、Ｎｉ：０．３〜１％、Ｃｒ：０．５％以
下、Ｍｏ：０．５％以下、Ｖ：０．１％以下の一種また
は二種以上を含有することを特徴とする請求項１記載の
耐ＨＩＣ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方
法。 - 【請求項３】 溶鋼の取鍋精錬時のスラグ酸化度を０．
５〜３．０％とすることを特徴とする請求項１又は２記
載の耐ＨＩＣ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造
方法。
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