JP2002347709A - 超音波を利用したシール方法 - Google Patents

超音波を利用したシール方法

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JP2002347709A
JP2002347709A JP2001155151A JP2001155151A JP2002347709A JP 2002347709 A JP2002347709 A JP 2002347709A JP 2001155151 A JP2001155151 A JP 2001155151A JP 2001155151 A JP2001155151 A JP 2001155151A JP 2002347709 A JP2002347709 A JP 2002347709A
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ultrasonic
sealing
horn
seal
seal bar
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Masateru Yonezawa
賢輝 米澤
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Sumitomo Bakelite Co Ltd
Original Assignee
Sumitomo Bakelite Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【課題】熱可塑性樹脂からなるカバーテープをキャリヤ
テープにシールコテの熱によってシールする方法では、
シール界面がシールするに十分な熱を吸収する迄に時間
がかかりシール時間が長くなったり打点回数を多くしな
ければいけないか、高融点樹脂等ではシールができない
という欠点を有し、しかもこの高熱量により熱に弱い電
子部品の場合には使用出来ないということや夾雑物があ
る場合にはシール不良が発生するといった問題点や同時
にキャリヤテープやカバーテープに使用出来る素材の制
限が生じ、低コスト化に向けた選択が難しくなるという
問題点があり、それらを全て解決するシール方法を提供
すること。 【解決手段】シールする手段として超音波を利用し、コ
テの形状を工夫する事により解決させる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は電子部品の保管、搬
送、装着に際し、電子部品を保護し、プリント配線基板
へ実装するために整列させ、取り出せる機能を有する包
装体のうち、連続収納ポケットを形成した熱可塑性樹脂
からなるキャリヤテープに電子部品を入れた後、熱可塑
性樹脂からなるカバーテープとシールさせるに適した超
音波を利用したシール方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＰＶＣ、Ａ−ＰＥＴ、ＰＳ、ＰＰ及びＰ
Ｃ等の熱可塑性樹脂からなるシートを圧空成形、真空成
形或いはプレス成形することにより連続収納ポケットを
形成したキャリヤテープ（図１）に電子部品を入れた
後、搬送中の落下防止等の目的でポリエステル基材層／
接着層等の熱可塑性樹脂の多層フィルムからなるカバー
テープ（図２）がシールされる（図３、５）。カバーテ
ープの従来のシールタイプは、大きくは２つの方式があ
る。即ち、接着層が常温粘着シール層である常温粘着シ
ールタイプのカバーテープは、シール時に熱を必要とせ
ず、シールコテの圧力のみによってシールされている。
一方接着層が熱シール層の熱シールタイプのカバーテー
プは、シール時にシールコテ（図６）の熱と圧力の両方
によってシールされる。
【０００３】しかし、熱シールタイプのカバーテープを
シールコテの熱と圧力によってシールする方法は、カバ
ーテープのポリエステル基材層の表面にシールコテを押
し当てて熱と圧力を伝える（図４）のでシール界面が接
着するのに十分な熱を吸収する迄に時間が必要な為、シ
ール時間を長くしたりシール回数を複数回することによ
り同一箇所のトータルのシール時間を長くしなければい
けないという欠点があり、更には、この多大な熱量によ
り、熱に弱い電子部品の場合破損してしまうので、使用
出来ないという欠点やシール面に浮遊ごみ等の付着によ
る夾雑物がある場合にはシール不良が発生する等といっ
た問題点があった。
【０００４】また、カバーテープの熱シール層に高融点
或いはガラス転移温度の高い樹脂や接着剤または熱伝導
性や熱吸収性が悪い樹脂や接着剤を使用する場合にはシ
ール時間を短くする事が出来ず、生産性を向上させる事
ができないという難点があった。同時にキャリヤテープ
やカバーテープに使用出来る素材の制限が生じ、低コス
ト化に向けた選択が難しくなっていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来のシール
コテの熱と圧力を利用した熱シール方式では、シール界
面を十分に溶着させる為にシール時間を長くするか同一
箇所のトータルのシール時間を長くする為に複数回数の
シールをしなければいけないという生産性上の欠点及び
熱に弱い電子部品には電子部品の熱劣化が生じるという
致命的な問題点が発生し使用出来ない。また、シール面
に夾雑物が存在する場合にはシール不良が発生するし、
高融点あるいはガラス転移温度が高い樹脂の場合にはシ
ール自体が出来ないという問題点を有していたものを解
決せんとなされたものである。その目的とするところ
は、シール界面の樹脂や接着剤の熱的特性の制限を有せ
ず、キャリヤテープに挿入された電子部品に熱的な影響
を与えることなく、確実且つ信頼性が高くしかも短時間
にキャリヤテープとカバーテープをシール出来るシール
方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、熱可塑性樹脂
からなるキャリヤテープに電子部品を入れた後、熱可塑
性樹脂からなるカバーテープとシールさせる方法とし
て、超音波を利用した新規なシール方法を用いることに
ある。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明に用いられるシールコテ部
の構成について説明する。図７は本発明を実施する上で
の超音波発振装置の全体構成図であり、図７（Ａ）に超
音波アクチェーター及び超音波発振器を、図７（Ｂ）に
超音波アクチェーターの振動分布を示す。
【０００８】超音波発振装置は、超音波振動子１、ブー
スター２、ホーン３から構成される超音波アクチェータ
ー１４及び超音波発振器４とから大きくは成っている。
超音波振動子１は、電歪型振動子或いは磁歪型振動子の
どちらでも本目的には使用可能であるが、電気的エネル
ギーの機械的エネルギーへの変換効率に優れた電歪型振
動子が最近は多用されており、図７に示す超音波振動子
は電歪型振動子の場合を示す。
【０００９】超音波振動子１は、裏打ち板５、複数枚の
振動素子６、複数枚の電極板７及び前面板８からなり、
振動素子６、電極板７は共に例えば五円玉の如き中空形
状であり、図示していないがこの中空部にイモボルト等
の締結手段を貫通させ、裏打ち板５及び前面板８の軸セ
ンター部に設けた雌ネジにより、互いに締め付けた所謂
ボルト締めランジェビン型振動子構造をとる。振動素子
６は前述のとおり中空の円板形状をとり、チタン酸バリ
ウム、チタン酸ジルコン酸鉛等のセラミックス製の圧電
材料からなるが、高出力用途にはチタン酸ジルコン酸鉛
が望ましく、偶数枚重ね合わせて使用しその重ね合わせ
の方向は、振動素子６の圧電性の極性が互い違いになる
方向とする。
【００１０】電極板７は、振動素子６の両面に超音波発
振器４からの高周波電力を供給するための極板であり振
動素子６の直径と同等ないしはやや大きめとし、その材
質はセラミックスである振動素子６の中空の円板面にな
じみやすく、超音波周波数下の高速振動に耐えられ且つ
導電性に優れたベリリウム銅の中空薄円板が通常は使用
される。裏打ち板５は、鋼、ステンレス鋼或いはチタン
合金等からなるが、超音波周波数下の高速振動に耐えら
れる材質として強靱鋼或いはチタン合金が望ましく、そ
の形状は、振動素子６の直径と同等以上の直径を有する
円柱ブロックでその軸センターに前述の締結用センター
ボルトと同じネジサイズの雌ネジを設けたものである。
【００１１】前面板８は、裏打ち板５と材質的には同種
の物でよく通常は後述する振動振幅を上げるためにブー
スター２に接続される側の直径を振動素子６側に接する
直径よりも小さめとし、裏打ち板５と同目的にて軸セン
ター部に雌ネジを設け、複数枚の振動素子６及び複数枚
の電極板７を挟み込む形で裏打ち板５、図示していない
がセンターボルト及びこの前面板８にて適正トルクで締
め付けることによりボルト締めランジェビン型振動子と
して完成する。
【００１２】次にブースターについて説明する。ブース
ター２は超音波振動子１と加工具であるホーン３との間
に挿入締結して使用するものであり、その目的とする機
能は超音波振動子１の前面板８の先端部の振動振幅を拡
大してホーン３に伝搬させる役割を有するものであり、
拡大させないで逆に縮小させる場合にはデブースターを
用いる。ブースター２の形状は、軸に直交する断面が円
板状で、振動子側大径部９の直径に対してホーン側小径
部１０の直径が小さいという異径の丸棒状であり、振動
子側大径部９と超音波振動子１の前面板８との接続は振
動子側イモネジ１２等の適宜のネジ締結手段にて接続
し、ホーン側小径部１０とホーン３との締結はホーン側
イモネジ１３等の適宜のネジ締結手段にて接続する。
【００１３】取付フランジ１１は、ブースター２の軸方
向のほぼセンター近傍に位置させ図示していないが内部
にＯリング等の振動吸収リングを介してブースター本体
の振動との分離を図り、超音波振動子１、ブースター２
及びホーン３からなる超音波アクチェーター１４を支
え、エアーシリンダー等の上下駆動手段に締結させる役
割をなすものである。ブースター２の材質は、超音波周
波数下の高速振動に耐え得る抗張力、靱性を有する金属
が適しており、この様な金属としては超々ジュラルミ
ン、チタン合金等が望ましい。取付フランジ１１の材質
は、超音波アクチェーターが作業するに耐え得る強度で
あればよく、鋼、アルミニウム或いはジュラルミン等が
適している。尚、超音波振動子１の節部（ｂ）にブース
ター２の取付フランジ１１等と同様の固定手段をとり得
る場合で、振動振幅の拡大或いは縮小の必要のない場合
は、ブースター２を使用しないで超音波振動子１に直接
ホーン３を接続することも可能である。
【００１４】次にホーン３について説明する。図７
（Ａ）に示すホーン３は、本発明の構成要件の一つであ
るホーン形状を成しているがその具体的な形状等は後述
するが、その役割は作業端として目的用途に応じた形状
を取り得る。ホーン３のブースター側接続端面１５は、
ブースター２のホーン側小径部１０の先端部の振動振幅
をホーン３に伝搬させる接続部であり、ホーン３とブー
スター２のホーン側小径部１０との締結は、ホーン側イ
モネジ１３等の適宜のネジ接続手段を用いる。ホーン作
業端１６は、超音波アクチェーター１４で発生させた超
音波周波数下の機械的振動により被加工物に対して加工
等の作業をする工具の役割をする部分であり、ここの部
分の振動振幅を超音波アクチェーターの中では最大値と
なるよう通常は設計する。ホーン３の材質は、この部分
が超音波周波数下の高速振動をすると共に被加工物から
の様々な応力をも受けるので、強靱性に富み、高い抗張
力を有すると共に加工物に対して化学的な影響を与え難
い材質を種々選択して決定するが、この様な材質として
は、ジュラルミン或いはチタン合金系が望ましい。
【００１５】超音波発振器４は、超音波アクチェーター
１４の超音波振動子１に超音波アクチェーター１４の固
有の共振周波数に相当する高周波電力を発生させ、高周
波ケーブル１７を介して超音波振動子１の電極板７に供
給する高周波発生器である。次に図７（Ｂ）及び図７
（Ａ）を用いて超音波アクチェーター１４の振動モード
について説明する。図７（Ｂ）は図７（Ａ）に示す超音
波アクチェーター１４の軸方向即ち縦振動モードの振動
分布を示す一例である。超音波振動子１の持つ固有の共
振周波数は、複数枚の振動素子６の圧電定数及び素子の
枚数、裏打ち板５、前面板８及び複数枚の電極板７のそ
れぞれの長さを合計した全体の長さ及びそれぞれの音速
の合計値とから一義的に決まってくるので、目標とする
共振周波数を得る為の振動素子６の電気機械的設計と裏
打ち板５及び前面板８の材質及び寸法設計を最適化し、
目標の共振周波数で駆動する超音波振動子１を得る。こ
の共振周波数をｆ、超音波振動子１の合成された音速を
Ｃ、波長をλとすると、Ｃ＝λ×ｆの関係が成立し、超
音波振動子１の全長を（１／２）×λ相当長さに設計す
る。この設計によれば、超音波振動子１の裏打ち板５の
図面上の上端面部は振動の腹の位置即ち（ａ）の位置と
なり、超音波振動子１の前面板８の下端面部も振動の腹
の位置即ち（ｃ）の位置となり、（ａ）と（ｃ）のほぼ
中間位置となる（ｂ）の位置即ち複数枚の振動素子６の
最下端部近傍が振動の節の位置となる。
【００１６】ブースター２の固有の共振周波数は、超音
波振動子１の共振周波数に一致させるのが望ましく、ブ
ースター２の材質の音速Ｃ、目標共振周波数ｆとする
と、Ｃ＝λ×ｆの関係式から導き出される波長λの１／
２となる相当長さにブースター２の全長を決定する。こ
の設計にて製作したブースター２の振動モードは図７
（Ｂ）に示すとおり、ブースター２の図面上の上端面部
の位置即ち（ｃ）の位置が振幅の腹の位置となり、また
ブースター２の下端面即ち（ｅ）の位置が（１／２）×
λのもう一方の腹の位置であり、ブースター２の軸方向
長さのほぼ中間位置となる（ｄ）の位置が振動の節の位
置となる。従って超音波アクチェーター１４を支える取
付フランジ１１の取付位置を丁度この節となる（ｄ）の
位置近傍とすれば、ブースター２の縦振動が取付フラン
ジ１１に伝搬する量を最低限に抑えることが出来る。
【００１７】ホーン３もブースター２と同様の設計手順
にて全長が（１／２）×λ相当長さに設計製作すれば、
ホーン３の図面上の上端面即ち（ｅ）の位置及びホーン
作業端１６となる下端面即ち（ｇ）の位置がそれぞれ振
動の腹の位置となり、ホーン３の軸長さ方向のほぼ中間
位置即ち（ｆ）の位置が振動の節の位置となる。超音波
振動子１、ブースター２及びホーン３の全てを（１／
２）×λとしたので、超音波アクチェーター１４の全長
は（１／２）×λの整数倍長さとなり全体として目標共
振周波数下で振動が可能となる。
【００１８】（ａ）の位置から（ｇ）の位置に至るそれ
ぞれの振動振幅値は、超音波振動子１の発生できる振動
振幅の（ｃ）の値を基準にして、ブースター２の振動子
側大径部９の質量とホーン側小径部１０の質量の比にほ
ぼ比例して拡大され、更にホーン３の節の位置である
（ｆ）から上部側の質量と下部側の質量の比にほぼ比例
して拡大され、ホーン３のホーン作業端１６の振幅は、
図７（Ｂ）に図示する振動分布の横軸方向のピークから
ピークの高さとなる。基準となる（ｃ）の位置における
振動振幅値は、超音波発振器４から供給される電力の大
きさにほぼ比例した値となる。
【００１９】本発明に使用する超音波の周波数、ホーン
の振幅は特に限定はされないが、超音波の発振周波数１
０ＫＨｚ〜１００ＫＨｚ好ましくは２０ＫＨｚ〜４０Ｋ
Ｈｚ、ホーン先端の振幅は０．１μｍ〜７０μｍ好まし
くは１μｍ〜２０μｍが本目的用途には適している。
【００２０】次に、本発明によるキャリヤテープと熱シ
ールタイプカバーテープをシールする為のホーンの実施
例を図８に従って説明する。図８（Ｃ）はホーン１８の
正面図であり、図７にて詳述した超音波アクチェーター
１４を２本用いて、キャリヤテープのシールすべき両サ
イドをそれぞれ一本ずつのアクチェーターでシールする
際のホーン３の一つとして超音波シールバーを駆動する
アクチェーター１４のホーン形状の例であり、雌ネジ１
９によりイモネジ等のボルトによってブースター２に締
結される。ホーン１８の軸方向長さは、図７（Ｂ）に示
す（１／２）×λ相当長さに設計しており、超音波アク
チェーター１４全体として正規の超音波振動を発生させ
るものである。ホーン大径部２０とホーン小径部２１の
質量に比例して振幅は拡大される。
【００２１】ホーン小径部２１の先端に超音波シールバ
ー２２を設ける。この超音波シールバー２２の形状及び
その役割について、図８（Ｄ）、図８（Ｅ）〜（Ｈ）に
従って詳述する。図８（Ｄ）は、図８（Ｃ）に示すホー
ン１８の底面図であり、超音波シールバー２２は直線形
とし、超音波シールバーを駆動するアクチェーターが２
本である時の１本に適している。図８（Ｅ）〜（Ｈ）は
図８（Ｃ）の超音波シールバー２２部の拡大図であり、
底面図である図８（Ｄ）のＸ−Ｘ断面矢視拡大図であ
る。超音波シールバー２２のシールバーベース２４の幅
Ｗ１は、キャリヤテープのシールエリアの幅やキャリヤ
テープと熱シールタイプカバーテープの各種組合せによ
って変わるが、０．２〜１．２ｍｍであり、０．３〜
０．６ｍｍがシールエリアの幅やシール強度上から更に
好ましい。
【００２２】超音波シールバー２２の山の高さｈ１は、
熱シールタイプカバーテープの厚み以上はなければ、超
音波周波数下で高速振動しているシールバーベース２４
に接触し、羽ばたき状の振動が熱シールタイプカバーテ
ープに生じ、この振動が高速なるが故に破れてしまうと
いう不具合が発生するし、逆に超音波シールバー２２の
山の高さｈ１が大きすぎると熱シールタイプカバーテー
プとシールバーベース２４との間に大きな隙間ができ、
この隙間に存在する空気にシールバーベース２４から発
生させた超音波の縦波振動即ち圧縮、膨張が超音波周波
数と同じ高速回数発生することに起因する所謂超音波風
が起こり、熱シールタイプカバーテープがこの超音波風
に煽られて、シワが入った状態でシールされるとうい不
具合が生じる。
【００２３】そこで、これらの不具合点を解決すべく種
々検討を行った結果、超音波シールバー２２の山の高さ
ｈ１は、熱シールタイプカバーテープの厚み以上必要で
あるが、望ましくは２倍以上３０倍以下、更に望ましく
は３倍以上２０倍以下であることを見出した。
【００２４】一方、シールバーベース２４側の両コーナ
ー部となるベースコーナー部２５が直角等のシャープエ
ッジ構造だと超音波の高速振動による繰り返し応力がこ
のベースコーナー部２５に集中しクラック等を生じ、更
にこの高速振動を続けると破壊してしまうという不具合
を生じるので、Ｒ形状ないしはなだらかな曲線形状が望
ましく、Ｒ形状の場合は少なくともＲ＝０．１ｍｍ以
上、望ましくは０．２ｍｍ以上必要であり、逆にＲが大
きすぎると前述の羽ばたき及び超音波風を発生させる原
因ともなるので、１ｍｍ以下、望ましくは０．７ｍｍ以
下である。
【００２５】次に、本発明によるホーンに関し、シール
バー天面が複数本である実施例をその断面がフラット形
状であるものについて図９に従って説明する。図９
（Ｉ）はホーン２６の正面図、図９（Ｊ）は右側面図、
図９（Ｋ）は底面図をそれぞれ示す。ホーン２６は、図
７にて詳述した超音波アクチェーター１４のホーン３の
一つとして熱可塑性樹脂からなるカバーテープと熱可塑
性樹脂からなるキャリヤテープをシールするに適したホ
ーン形状の一例であり、雌ネジ２７によりイモネジ等の
ボルトによって図７のブースター２に締結される。ホー
ン２６の軸方向長さは、図７（Ｂ）に示す（１／２）×
λ相当長さに設計しており、超音波アクチェーター１４
全体として正規の超音波振動を発生させるものである。
ホーン大径部２８とホーン小径部２９の質量の比に比例
して振幅は拡大される。ホーン小径部２９の先端に超音
波シールバー３０を設ける。この超音波シールバー３０
の形状及びその役割について図９に従って以下詳述す
る。
【００２６】ホーン小径部２９の下端面に超音波シール
バー３０を図９（Ｋ）に図示する通り２列の直線形状３
１に設ける。この２列の直線形状３１は、二線シール用
の実施例を示し、この２列の直線形状３１は、ホーン小
径部２９の底面にキャリヤテープのシールエリアと同じ
間隔を持つ様に設けられ、図９（Ｋ）に一点鎖線で示す
横幅のセンター線Ｚ−Ｚに対して対称に設ける事が重要
である。それは、２列の直線形状３１は、熱可塑性樹脂
からなるカバーテープと熱可塑性樹脂からなるキャリヤ
テープをシールするに際し超音波振動振幅が一様でなけ
れば均一なシールが望めず一部シールされていない箇所
が発生する恐れが出てくる為である。
【００２７】また、図９（Ｊ）の長さＬ１はデバイス挿
入機構のポケットピッチ送り長さに整合させる、即ち、
１回のポケットピッチ送り長さと同じ長さにする事によ
り、キャリヤテープとカバーテープの超音波シールが全
長に亘って１回毎の超音波シールとする事ができるし、
シール強度を上げる目的用途の場合には、２回シール、
３回シール等多数回シールによって達成できるので、長
さＬ１をポケットピッチ送り長さの整数倍にする事によ
り達成できる。
【００２８】更に、ポケットの両サイドをそれぞれ別の
超音波アクチェーターで個別に超音波シール方式をとる
事により、図示していないが超音波シール受け部である
所謂アンビルとホーンの超音波シールバーとの平行度を
出しやすく、作業性とシール不良をなくす上で好適であ
る。尚、図９（Ｉ）の２列の直線形状３１の各１列ずつ
の形状は図８（Ｅ）〜（Ｈ）の何れの形状を設けても問
題はない。
【００２９】以上詳述した本発明による超音波シール方
法を用いると、シール受け台であるアンビルに搭載され
たキャリヤテープ両側面の被シール部とカバーテープを
超音波の高速振動をしている超音波シールバー２２また
は超音波シールバー３０で押さえ込む事により、キャリ
ヤテープとカバーテープを押さえ込まれている部分のみ
に超音波振動が伝搬され、この部分のみが振動し摩擦熱
が局部的に発生し熱可塑性樹脂であるが故に、融点或い
はガラス転移点以上に到達すると互いに溶融し、溶着す
る。この溶着に要する時間は、キャリヤテープ及びカバ
ーテープの材質、厚みにもよるが、０．０５〜０．２秒
程度の瞬時で可能である。この溶着の工程後、超音波シ
ールバー２２または超音波シールバー３０を引き続き押
さえ付けたままの状態で超音波の振動を停止し、引き続
き冷却工程に入る。この冷却工程は、前段の溶着工程で
溶融シールされた溶着部を冷却固化する工程であり、溶
着部で局部的に発生した摩擦残熱は、超音波シールバー
２２または超音波シールバー３０を伝わってホーン１８
またはホーン２６に伝熱し、空中に放散される事により
冷却が達成される。この冷却に要する時間は、キャリヤ
テープ及びカバーテープの材質、厚みにもよるが、０．
０５〜０．１秒程度であり、溶着〜冷却の総所要時間
は、０．１〜０．３秒程の瞬時で達成可能である。
【００３０】また、この超音波溶着に際して、キャリヤ
テープとカバーテープの被溶着ヶ所に空中浮遊ゴミやそ
の他の異物及び水等の液体等の夾雑物が付着していても
超音波シールバー２２または超音波シールバー３０から
の超音波の高速振動がキャリヤテープ及びカバーテープ
に伝搬して振動する故、被溶着部に存在する夾雑物は、
この超音波の高速振動によって被溶着部からはじき飛ば
され、瞬時に夾雑物の無いきれいな状態になるので、夾
雑物が原因となるシール不良は皆無となる。
【００３１】
【発明の効果】本発明による超音波シール方法は、キャ
リヤテープとカバーテープのシールに関して、短時間且
つ安定したシールを、高融点或いはガラス転移点の高い
樹脂の場合にも提供でき、しかも、電子部品等の内容物
に熱的損傷を与える事もなく、更に、シール面の夾雑物
がシール性に影響を及ぼさない工業的に極めて優れたシ
ール方法である。同時に、キャリヤテープ及びカバーテ
ープに使用出来る素材の制限を大幅に緩和し、種々の要
求性能を満たす素材開発に際し選択肢幅を広げることが
出来るようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 キャリアテープの（ａ）平面図、（ｂ）正面
図及び（ｃ）断面図である。
【図２】 カバーテープの一例の断面図である。
【図３】 キャリヤテープにカバーテープをシールする
工程の概略図である。
【図４】 カバーテープによりシール時の説明図であ
る。
【図５】 シールコテの（ａ）底面図、（ｂ）正面図及
び（ｃ）側面図である。
【図６】 シールされた部位を示す模式図である。
【図７】 超音波発信装置の全体構成図であり、（Ａ）
に超音波アクチェーター及び超音波発振器を、図７
（Ｂ）に超音波アクチェーターの振動分布を示す。
【図８】 超音波シールバーの形状と役割の説明図であ
る。
【図９】 本発明のホーンの説明図である。
【符号の説明】
１ 超音波振動子 ２ ブースター ３ ホーン ４ 超音波発振器 ５ 裏打ち板 ６ 振動素子 ７ 電極板 ８ 前面板 ９ 振動子側大径部 １０ ホーン側小径部 １１ 取付フランジ １２ 振動子側イモネジ １３ ホーン側イモネジ １４ 超音波アクチェーター １５ ブースター側接続端面 １６ ホーン作業端 １７ 高周波ケーブル １８ ホーン １９ 雌ネジ ２０ ホーン大径部 ２１ ホーン小径部 ２２ 超音波シールバー ２３ シールバー天面 ２４ シールバーベース ２７ 雌ネジ ２８ ホーン大径部 ２９ ホーン小径部 ３０ 超音波シールバー ５１ シールエリア ５２ ポリエステル基材 ５３ 接着層 ５４ キャリヤテープを巻いたリール ５５ キャリヤテープ ５６ 電子部品 ５７ カバーテープ ５８ シールコテ ５９ シールコテ受台 ６０ シールコテ押込量 ６１ キャリヤテープシール部 ６２ シール跡

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】キャリヤテープとカバーテープをシールす
    る手段として超音波溶着装置を利用したことを特徴とす
    るシール方法。
  2. 【請求項２】溶着用ホーンの超音波シールバーの天面の
    断面形状がフラット形状、矩形形状、三角形状あるいは
    アール（Ｒ）形状である請求項１記載のシール方法。
  3. 【請求項３】超音波シールバーの天面が１本ないし複数
    本の線状構造である請求項２記載のシール方法。
  4. 【請求項４】線状構造が不連続である請求項３記載のシ
    ール方法。
  5. 【請求項５】超音波シールバーの材質がチタン合金であ
    る請求項１〜４記載のいずれかのシール方法。
  6. 【請求項６】超音波シールバーの先端振幅が０．１〜７
    ０μｍである請求項１〜５記載のいずれかのシール方
    法。
  7. 【請求項７】超音波シールバーの周波数が１０〜１００
    ｋＨｚである請求項１〜６記載のいずれかのシール方
    法。
  8. 【請求項８】超音波シールバーを駆動するアクチェータ
    ーが２本である請求項１〜７記載のいずれかのシール方
    法。
  9. 【請求項９】超音波シールバーの長さがキャリヤテープ
    のポケットピッチの整数倍である請求項１〜８記載のい
    ずれかのシール方法。
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