JP2002336970A - せん断補強筋のスポット溶接方法 - Google Patents
せん断補強筋のスポット溶接方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 剛性、強度および靭性の高い溶接鉄筋枠ユニ
ットを製造可能なせん断補強筋のスポット溶接方法を提
案すること。 【解決手段】 梁主筋にあばら筋をスポット溶接するた
めの方法において、本溶接工程Ｂにおける溶接電流およ
び通電時間の積を溶接エネルギーと規定した場合に、焼
き戻し溶接工程Ｄにおいては、約７０％の溶接エネルギ
ーにより焼き戻しを行うようにしている。また、本溶接
後の冷却時間を本溶接工程の通電時間と同一としてあ
る。このように溶接条件を規定すると、せん断補強筋の
溶接強度を当該せん断補強筋の規格降伏点強度以上にす
ることができると共に、主筋の引張強度および伸びを溶
接前の規格基準値以上の値にすることができる。従っ
て、剛性、強度および靭性の高い溶接鉄筋枠ユニットを
製造できる。
ットを製造可能なせん断補強筋のスポット溶接方法を提
案すること。 【解決手段】 梁主筋にあばら筋をスポット溶接するた
めの方法において、本溶接工程Ｂにおける溶接電流およ
び通電時間の積を溶接エネルギーと規定した場合に、焼
き戻し溶接工程Ｄにおいては、約７０％の溶接エネルギ
ーにより焼き戻しを行うようにしている。また、本溶接
後の冷却時間を本溶接工程の通電時間と同一としてあ
る。このように溶接条件を規定すると、せん断補強筋の
溶接強度を当該せん断補強筋の規格降伏点強度以上にす
ることができると共に、主筋の引張強度および伸びを溶
接前の規格基準値以上の値にすることができる。従っ
て、剛性、強度および靭性の高い溶接鉄筋枠ユニットを
製造できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、住宅建築等におけ
るシングル配筋された鉄筋コンクリート梁として用いる
のに適したシングル配筋用梁枠ユニット等において、梁
主筋にせん断補強筋としてのあばら筋を溶接するために
用いるのに適したせん断補強筋のスポット溶接方法に関
するものである。
るシングル配筋された鉄筋コンクリート梁として用いる
のに適したシングル配筋用梁枠ユニット等において、梁
主筋にせん断補強筋としてのあばら筋を溶接するために
用いるのに適したせん断補強筋のスポット溶接方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】住宅建築等に用いられる鉄筋コンクリー
ト製の梁、基礎梁等としては、上下一対の梁主筋に一定
のピッチであばら筋を取り付けた構成のシングル配筋の
ものが知られている。また、かかる梁筋として、上下の
梁主筋にあばら筋の上下端をスポット溶接した構成の鉄
筋枠ユニットが知られている。このような鉄筋枠ユニッ
トは、工場生産により製造され、建築現場において鉄筋
枠ユニットを相互に繋ぐことにより所定長さの梁筋が構
築され、また、鉄筋枠ユニット同士を直角あるいは十文
字状に繋ぐことにより、布基礎の角部分等の配筋が可能
となっている。
ト製の梁、基礎梁等としては、上下一対の梁主筋に一定
のピッチであばら筋を取り付けた構成のシングル配筋の
ものが知られている。また、かかる梁筋として、上下の
梁主筋にあばら筋の上下端をスポット溶接した構成の鉄
筋枠ユニットが知られている。このような鉄筋枠ユニッ
トは、工場生産により製造され、建築現場において鉄筋
枠ユニットを相互に繋ぐことにより所定長さの梁筋が構
築され、また、鉄筋枠ユニット同士を直角あるいは十文
字状に繋ぐことにより、布基礎の角部分等の配筋が可能
となっている。
【０００３】このような鉄筋枠ユニット、およびそれを
用いた配筋構造は、例えば、本件出願人の一人によって
実公平７−４８８８１号公報に開示されている。
用いた配筋構造は、例えば、本件出願人の一人によって
実公平７−４８８８１号公報に開示されている。
【０００４】ここで、鉄筋においては、溶接により焼き
が入ると、その硬度は増すものの靭性が低下してしま
い、伸び率が低下し脆弱になってしまう。鉄筋コンクリ
ート構造では鉄筋により引っ張り力を負担させ、脆性破
壊を防止しているので、鉄筋には十分な伸び率が要求さ
れる。かかる観点から、鉄筋の靭性を損なうことの無い
ように、鉄筋の溶接強度は鉄筋母材の規格降伏点強度の
１／３から２／３程度となるように管理されている。
が入ると、その硬度は増すものの靭性が低下してしま
い、伸び率が低下し脆弱になってしまう。鉄筋コンクリ
ート構造では鉄筋により引っ張り力を負担させ、脆性破
壊を防止しているので、鉄筋には十分な伸び率が要求さ
れる。かかる観点から、鉄筋の靭性を損なうことの無い
ように、鉄筋の溶接強度は鉄筋母材の規格降伏点強度の
１／３から２／３程度となるように管理されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の鉄筋
コンクリートにおける配筋設計の基本的な考え方は、鉄
筋とコンクリートとの付着強度を高めて双方を一体化
し、作用荷重によって発生する圧縮力をコンクリートに
負担させ、引張力を鉄筋に負担させるというものであ
る。この考え方に立脚すれば、梁の配筋に溶接を使用す
ることは鉄筋の靭性が低下するので、極力避ける必要が
ある。
コンクリートにおける配筋設計の基本的な考え方は、鉄
筋とコンクリートとの付着強度を高めて双方を一体化
し、作用荷重によって発生する圧縮力をコンクリートに
負担させ、引張力を鉄筋に負担させるというものであ
る。この考え方に立脚すれば、梁の配筋に溶接を使用す
ることは鉄筋の靭性が低下するので、極力避ける必要が
ある。
【０００６】しかしながら、鉄筋の挙動、特に、あばら
筋の応力分担状態、梁の継ぎ手部分における実際の応力
状態等については、依然として不明な点が多い。本発明
者らは、この点に鑑みて、梁筋とあばら筋の結合強度等
を変えて、鉄筋コンクリート梁の載荷試験等を行なうこ
とにより、新たな配筋設計の考え方を案出するに至り、
特願２００１−５０６０９号明細書において、かかる新
たな配筋設計の考え方に基づき新たに考え出されたシン
グル配筋用梁枠ユニット、この新しいシングル配筋用梁
枠ユニットの継ぎ手部分に用いるのに適した継ぎ手枠ユ
ニット、およびこのような新しいシングル配筋用梁枠ユ
ニットの継ぎ手部分を、新しい継ぎ手枠ユニットを用い
て構成した継ぎ手構造を提案している。
筋の応力分担状態、梁の継ぎ手部分における実際の応力
状態等については、依然として不明な点が多い。本発明
者らは、この点に鑑みて、梁筋とあばら筋の結合強度等
を変えて、鉄筋コンクリート梁の載荷試験等を行なうこ
とにより、新たな配筋設計の考え方を案出するに至り、
特願２００１−５０６０９号明細書において、かかる新
たな配筋設計の考え方に基づき新たに考え出されたシン
グル配筋用梁枠ユニット、この新しいシングル配筋用梁
枠ユニットの継ぎ手部分に用いるのに適した継ぎ手枠ユ
ニット、およびこのような新しいシングル配筋用梁枠ユ
ニットの継ぎ手部分を、新しい継ぎ手枠ユニットを用い
て構成した継ぎ手構造を提案している。
【０００７】すなわち、本発明者等が提案している鉄筋
コンクリート梁のシングル配筋用梁枠ユニットは、所定
間隔で平行に延びる上下の梁主筋と、これらに対して所
定のピッチで溶接されたあばら筋とを備え、前記梁主筋
と前記あばら筋との溶接強度を、鉄筋母材の規格降伏点
強度以上としたことを特徴としている。
コンクリート梁のシングル配筋用梁枠ユニットは、所定
間隔で平行に延びる上下の梁主筋と、これらに対して所
定のピッチで溶接されたあばら筋とを備え、前記梁主筋
と前記あばら筋との溶接強度を、鉄筋母材の規格降伏点
強度以上としたことを特徴としている。
【０００８】この構成のシングル配筋用梁筋枠ユニット
では、梯子状に組まれたユニットの面内剛性が高いの
で、この剛性によって梁に作用する引張力および圧縮力
に耐える。梁筋とあばら筋の溶接強度は、それらの母材
の規格降伏点強度よりも高いので、鉄筋が降伏状態にな
る前に溶接部分が破断あるいは分離することはない。こ
のために、コンクリートは圧縮破壊状態に至っても、ユ
ニットによって保持されているので、鉄筋コンクリート
梁全体としての靭性を高め、その脆性破壊を防止でき
る。
では、梯子状に組まれたユニットの面内剛性が高いの
で、この剛性によって梁に作用する引張力および圧縮力
に耐える。梁筋とあばら筋の溶接強度は、それらの母材
の規格降伏点強度よりも高いので、鉄筋が降伏状態にな
る前に溶接部分が破断あるいは分離することはない。こ
のために、コンクリートは圧縮破壊状態に至っても、ユ
ニットによって保持されているので、鉄筋コンクリート
梁全体としての靭性を高め、その脆性破壊を防止でき
る。
【０００９】このように、コンクリートと鉄筋の付着強
度だけでなく、溶接により梯子状に組み立てた梁筋およ
びあばら筋からなる鉄筋枠ユニットの剛性も考慮して配
筋を行なうようにしているので、各鉄筋の定着長さを、
従来より短くしても、全体として強度の高い、しかも安
全性の高い鉄筋コンクリート梁を実現できる。
度だけでなく、溶接により梯子状に組み立てた梁筋およ
びあばら筋からなる鉄筋枠ユニットの剛性も考慮して配
筋を行なうようにしているので、各鉄筋の定着長さを、
従来より短くしても、全体として強度の高い、しかも安
全性の高い鉄筋コンクリート梁を実現できる。
【００１０】また、本発明者等が提案しているシングル
配筋された鉄筋コンクリート梁の上下の梁主筋の継ぎ手
部分に使用する継ぎ手筋ユニットは、所定間隔で平行に
延びる上下の継ぎ手筋と、これらの継ぎ手筋に所定ピッ
チで取り付けられた複数本のあばら筋とを有し、各あば
ら筋の上下の端部は、それぞれ、上下の継ぎ手筋に溶接
されており、各あばら筋と上下の継ぎ手筋の溶接強度
は、鉄筋母材の規格降伏点強度以上であることを特徴と
している。
配筋された鉄筋コンクリート梁の上下の梁主筋の継ぎ手
部分に使用する継ぎ手筋ユニットは、所定間隔で平行に
延びる上下の継ぎ手筋と、これらの継ぎ手筋に所定ピッ
チで取り付けられた複数本のあばら筋とを有し、各あば
ら筋の上下の端部は、それぞれ、上下の継ぎ手筋に溶接
されており、各あばら筋と上下の継ぎ手筋の溶接強度
は、鉄筋母材の規格降伏点強度以上であることを特徴と
している。
【００１１】この構成の継ぎ手筋ユニットでは、従来の
継ぎ手筋のような定着強度のみによって継ぎ手部分の強
度を確保する代わりに、定着強度と、強固に溶接された
継ぎ手筋ユニットの剛性とによって、梁筋の継ぎ手部分
の強度を確保することができる。よって、従来に比べ
て、鉄筋の定着長さを短くすることができる。
継ぎ手筋のような定着強度のみによって継ぎ手部分の強
度を確保する代わりに、定着強度と、強固に溶接された
継ぎ手筋ユニットの剛性とによって、梁筋の継ぎ手部分
の強度を確保することができる。よって、従来に比べ
て、鉄筋の定着長さを短くすることができる。
【００１２】ここで、各あばら筋が、上下の継ぎ手筋に
対して同一の側に溶接されていることが望ましい。ま
た、上下の継ぎ手筋の間隔は、上下の継ぎ手筋が、継ぎ
対象の上下の梁主筋の間に納まる寸法とされていること
が望ましい。
対して同一の側に溶接されていることが望ましい。ま
た、上下の継ぎ手筋の間隔は、上下の継ぎ手筋が、継ぎ
対象の上下の梁主筋の間に納まる寸法とされていること
が望ましい。
【００１３】このようにすれば、梁主筋の占有幅内に継
ぎ手筋を納めることができるので、継ぎ手部分に必要と
なる鉄筋幅を、梁主筋の外径寸法と、その両側に位置す
るあばら筋の外径寸法の合計とすることができる。よっ
て、鉄筋コンクリート製の梁幅を狭くすることができ
る。
ぎ手筋を納めることができるので、継ぎ手部分に必要と
なる鉄筋幅を、梁主筋の外径寸法と、その両側に位置す
るあばら筋の外径寸法の合計とすることができる。よっ
て、鉄筋コンクリート製の梁幅を狭くすることができ
る。
【００１４】本発明の課題は、このようなシングル配筋
枠ユニットなどにおいて、溶接強度がせん断補強筋の規
格降伏点強度以上となるように、梁主筋に対してせん断
補強筋を溶接できると共に、梁主筋の引張強度および伸
びも溶接前の値を確保可能なスポット溶接方法を提案す
ることにある。
枠ユニットなどにおいて、溶接強度がせん断補強筋の規
格降伏点強度以上となるように、梁主筋に対してせん断
補強筋を溶接できると共に、梁主筋の引張強度および伸
びも溶接前の値を確保可能なスポット溶接方法を提案す
ることにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明は、住宅用鉄筋コンクリート梁の梁主筋に
所定ピッチでスポット溶接されるせん断補強筋のスポッ
ト溶接方法において、所定の溶接電流を所定の時間だけ
通電して本溶接を行い、所定の焼き戻し冷却時間を置
き、前記溶接電流の約６０ないし８０％の範囲内の焼き
戻し電流を所定の時間だけ通電して焼き戻しを行い、前
記梁主筋に対する前記せん断補強筋の溶接強度を、前記
せん断補強筋の規格降伏点強度以上の値とすることを特
徴としている。特に、前記焼き戻し電流を前記溶接電流
の約７０％の値とすることが望ましい。
めに、本発明は、住宅用鉄筋コンクリート梁の梁主筋に
所定ピッチでスポット溶接されるせん断補強筋のスポッ
ト溶接方法において、所定の溶接電流を所定の時間だけ
通電して本溶接を行い、所定の焼き戻し冷却時間を置
き、前記溶接電流の約６０ないし８０％の範囲内の焼き
戻し電流を所定の時間だけ通電して焼き戻しを行い、前
記梁主筋に対する前記せん断補強筋の溶接強度を、前記
せん断補強筋の規格降伏点強度以上の値とすることを特
徴としている。特に、前記焼き戻し電流を前記溶接電流
の約７０％の値とすることが望ましい。
【００１６】このように焼き戻しを行うと、溶接後にお
いても梁主筋の伸びを規格基準値以上に保持可能なこと
が確認された。
いても梁主筋の伸びを規格基準値以上に保持可能なこと
が確認された。
【００１７】この場合、前記焼き戻し電流を通電する時
間を、前記溶接電流を通電する時間と同一とすることが
望ましい。
間を、前記溶接電流を通電する時間と同一とすることが
望ましい。
【００１８】また、本発明は、住宅用鉄筋コンクリート
梁の梁主筋に所定ピッチでスポット溶接されるせん断補
強筋のスポット溶接方法において、所定の溶接電流を所
定の時間だけ通電して本溶接を行い、所定の焼き戻し冷
却時間を置き、前記本溶接における溶接電流と通電時間
の積で規定される溶接エネルギーの約６０ないし８０％
の範囲内の溶接エネルギーとなるように、焼き戻し電流
およびその通電時間を決めて焼き戻しを行ない、前記梁
主筋に対する前記せん断補強筋の溶接強度を、前記せん
断補強筋の規格降伏点強度以上の値とすることを特徴と
している。
梁の梁主筋に所定ピッチでスポット溶接されるせん断補
強筋のスポット溶接方法において、所定の溶接電流を所
定の時間だけ通電して本溶接を行い、所定の焼き戻し冷
却時間を置き、前記本溶接における溶接電流と通電時間
の積で規定される溶接エネルギーの約６０ないし８０％
の範囲内の溶接エネルギーとなるように、焼き戻し電流
およびその通電時間を決めて焼き戻しを行ない、前記梁
主筋に対する前記せん断補強筋の溶接強度を、前記せん
断補強筋の規格降伏点強度以上の値とすることを特徴と
している。
【００１９】この場合において、前記焼き戻し時におけ
る溶接エネルギーを、前記本溶接時における前記溶接エ
ネルギーの約７０％とすることが望ましい。
る溶接エネルギーを、前記本溶接時における前記溶接エ
ネルギーの約７０％とすることが望ましい。
【００２０】本発明によれば、溶接後においても確実に
主筋の伸びを規格基準値以上に保持できることが確認さ
れた。
主筋の伸びを規格基準値以上に保持できることが確認さ
れた。
【００２１】また前記焼き戻し冷却時間を、前記溶接電
流を通電する時間と同一とすることが望ましい。
流を通電する時間と同一とすることが望ましい。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下に、図面を参照して、本発明
を適用したせん断補強筋のスポット溶接方法の例を説明
する。
を適用したせん断補強筋のスポット溶接方法の例を説明
する。
【００２３】図１（ａ）は、本発明のスポット溶接方法
を採用して製造したシングル配筋梁のＩ型継ぎ手構造を
示す説明図である。
を採用して製造したシングル配筋梁のＩ型継ぎ手構造を
示す説明図である。
【００２４】まず、継ぎ対象の溶接鉄筋枠ユニット１、
２の構造を説明すると、これらは基本的に同一構造であ
り、それぞれ、上下一対の梁主筋１１、１２および２
１、２２と、これらの間に一定のピッチで架け渡された
あばら筋１３および２３とを備え、各あばら筋１３、２
３は、それらの上下の端部が梁主筋に対してスポット溶
接されている。梁丈が高い場合には中間位置に、梁主筋
に平行となるように腹筋が配置される場合もあり、上下
にそれぞれ複数本の梁主筋が配置される場合もある。こ
のような溶接鉄筋枠ユニット１、２は一般には工場生産
されて、建築現場に搬入される。注目すべき点は、梁主
筋１１、１２に対するあばら筋１３、２３の溶接強度
が、これらの鉄筋母材の規格降伏点強度以上の値となる
ように設定されている点である。
２の構造を説明すると、これらは基本的に同一構造であ
り、それぞれ、上下一対の梁主筋１１、１２および２
１、２２と、これらの間に一定のピッチで架け渡された
あばら筋１３および２３とを備え、各あばら筋１３、２
３は、それらの上下の端部が梁主筋に対してスポット溶
接されている。梁丈が高い場合には中間位置に、梁主筋
に平行となるように腹筋が配置される場合もあり、上下
にそれぞれ複数本の梁主筋が配置される場合もある。こ
のような溶接鉄筋枠ユニット１、２は一般には工場生産
されて、建築現場に搬入される。注目すべき点は、梁主
筋１１、１２に対するあばら筋１３、２３の溶接強度
が、これらの鉄筋母材の規格降伏点強度以上の値となる
ように設定されている点である。
【００２５】溶接鉄筋枠ユニット１、２を繋ぐための継
ぎ手筋ユニット３は、上下一対の継ぎ手筋３１、３２
と、これらの間に一定のピッチで架け渡した複数本のあ
ばら筋３３とを備えている。図示の例では４本のあばら
筋３３が架け渡されている。各あばら筋３３の上下の端
部は、それぞれ継ぎ手筋３１、３２にスポット溶接され
ている。継ぎ手筋ユニット３も一般的には工場生産され
る。また、あばら筋と継ぎ手筋の溶接強度は、これらの
鉄筋母材の規格降伏点強度以上の値とされている。この
ようにすると、継ぎ手枠ユニット３の面内剛性を高める
ことができ、継ぎ手部分に作用する力の一部を当該剛性
によって負担させることができる。
ぎ手筋ユニット３は、上下一対の継ぎ手筋３１、３２
と、これらの間に一定のピッチで架け渡した複数本のあ
ばら筋３３とを備えている。図示の例では４本のあばら
筋３３が架け渡されている。各あばら筋３３の上下の端
部は、それぞれ継ぎ手筋３１、３２にスポット溶接され
ている。継ぎ手筋ユニット３も一般的には工場生産され
る。また、あばら筋と継ぎ手筋の溶接強度は、これらの
鉄筋母材の規格降伏点強度以上の値とされている。この
ようにすると、継ぎ手枠ユニット３の面内剛性を高める
ことができ、継ぎ手部分に作用する力の一部を当該剛性
によって負担させることができる。
【００２６】図１（ｂ）、（ｃ）から分かるように、各
あばら筋３３は、上下の継ぎ手筋３１、３２に対して同
一の側に溶接されている。また、上下の継ぎ手筋３１、
３２は、上下の梁主筋１１、１２の間、梁主筋２１、２
２の間に納まるように、それらの間隔が決定されてい
る。溶接鉄筋枠ユニット１、２においても、各あばら筋
１３、２３が上下の梁主筋１１、１２、２１、２２に対
して同一の側に溶接されている。
あばら筋３３は、上下の継ぎ手筋３１、３２に対して同
一の側に溶接されている。また、上下の継ぎ手筋３１、
３２は、上下の梁主筋１１、１２の間、梁主筋２１、２
２の間に納まるように、それらの間隔が決定されてい
る。溶接鉄筋枠ユニット１、２においても、各あばら筋
１３、２３が上下の梁主筋１１、１２、２１、２２に対
して同一の側に溶接されている。
【００２７】継ぎ手枠ユニット３を用いてＩ型継ぎ手部
分を構成する場合には、直線状に配列した溶接鉄筋枠ユ
ニット１、２の継ぎ手位置４に長さ方向の中心が位置す
るように、継ぎ手枠ユニット３を側方から溶接鉄筋枠ユ
ニット１、２に取り付ける。すなわち、継ぎ手筋ユニッ
ト３の中心３ａに継ぎ手位置４が一致するように、溶接
鉄筋枠ユニット１、２におけるあばら筋取り付け側とは
反対側に取り付ける。また、溶接鉄筋枠ユニット１、２
におけるあばら筋１３、２３が取り付けられていない側
に、継ぎ手筋ユニット３のあばら筋３３が取付けられて
いない側を重ね合わせる。
分を構成する場合には、直線状に配列した溶接鉄筋枠ユ
ニット１、２の継ぎ手位置４に長さ方向の中心が位置す
るように、継ぎ手枠ユニット３を側方から溶接鉄筋枠ユ
ニット１、２に取り付ける。すなわち、継ぎ手筋ユニッ
ト３の中心３ａに継ぎ手位置４が一致するように、溶接
鉄筋枠ユニット１、２におけるあばら筋取り付け側とは
反対側に取り付ける。また、溶接鉄筋枠ユニット１、２
におけるあばら筋１３、２３が取り付けられていない側
に、継ぎ手筋ユニット３のあばら筋３３が取付けられて
いない側を重ね合わせる。
【００２８】この結果、図１（ｂ）に示すように、上下
の梁主筋１１、２１および１２、２２の間に上下の継ぎ
手筋３１、３２が入り込み、各継ぎ手筋３１、３２は梁
側のあばら筋１３、２３に当たった状態になる。この状
態で、継ぎ手筋３１、３２を、それぞれ、上下の梁主筋
１１、１２、２１、２２に結束線（図示せず）を用いて
結束する。このようにして、図１（ａ）に示すＩ型継ぎ
手構造が構成される。
の梁主筋１１、２１および１２、２２の間に上下の継ぎ
手筋３１、３２が入り込み、各継ぎ手筋３１、３２は梁
側のあばら筋１３、２３に当たった状態になる。この状
態で、継ぎ手筋３１、３２を、それぞれ、上下の梁主筋
１１、１２、２１、２２に結束線（図示せず）を用いて
結束する。このようにして、図１（ａ）に示すＩ型継ぎ
手構造が構成される。
【００２９】本例のＩ型継ぎ手構造では、面内剛性の高
い継ぎ手筋ユニット３を溶接鉄筋枠ユニット１、２の継
ぎ手部分に重ね合わせて結束しているので、当該継ぎ手
部分の剛性を高めることができる。この結果、継ぎ手部
分に作用する引張り力は、継ぎ手筋３１、３２のコンク
リートに対する付着力と、継ぎ手筋３１、３２に溶接さ
れているあばら筋３３による支圧力により分担される。
い継ぎ手筋ユニット３を溶接鉄筋枠ユニット１、２の継
ぎ手部分に重ね合わせて結束しているので、当該継ぎ手
部分の剛性を高めることができる。この結果、継ぎ手部
分に作用する引張り力は、継ぎ手筋３１、３２のコンク
リートに対する付着力と、継ぎ手筋３１、３２に溶接さ
れているあばら筋３３による支圧力により分担される。
【００３０】従って、コンクリート付着力を介して鉄筋
コンクリート梁に作用する引張力を継ぎ手筋に負担させ
ていた従来の継ぎ手構造に比べて、付着力への依存度を
低減できるので、必要とされる継ぎ手筋の長さＬ１を短
くできる。
コンクリート梁に作用する引張力を継ぎ手筋に負担させ
ていた従来の継ぎ手構造に比べて、付着力への依存度を
低減できるので、必要とされる継ぎ手筋の長さＬ１を短
くできる。
【００３１】また、本例では、図１（ｂ）に示すよう
に、上下の梁主筋１１、２１、１２、２２の幅内に継ぎ
手筋３１、３２が納まっているので、継ぎ手部分におい
て必要な梁幅Ｗは、梁主筋の直径と、左右のあばら筋の
直径との合計寸法に、左右のコンクリート被り厚さを足
した寸法でよい。従って、梁幅の増加を抑制できる。
に、上下の梁主筋１１、２１、１２、２２の幅内に継ぎ
手筋３１、３２が納まっているので、継ぎ手部分におい
て必要な梁幅Ｗは、梁主筋の直径と、左右のあばら筋の
直径との合計寸法に、左右のコンクリート被り厚さを足
した寸法でよい。従って、梁幅の増加を抑制できる。
【００３２】（あばら筋のスポット溶接方法）次に、上
記構成の溶接鉄筋枠ユニット１、２および継ぎ手枠ユニ
ット３は工場生産されるものであるが、それらにおける
梁主筋にあばら筋をスポット溶接する方法を説明する。
図２には本例のスポット溶接の１工程分を示す説明図で
ある。この図に示すように、スポット溶接工程自体は一
般的なものと同一であり、予熱工程Ａと、本溶接工程Ｂ
と、焼き戻し冷却工程Ｃと、焼き戻し溶接工程Ｄとを含
んでいる。
記構成の溶接鉄筋枠ユニット１、２および継ぎ手枠ユニ
ット３は工場生産されるものであるが、それらにおける
梁主筋にあばら筋をスポット溶接する方法を説明する。
図２には本例のスポット溶接の１工程分を示す説明図で
ある。この図に示すように、スポット溶接工程自体は一
般的なものと同一であり、予熱工程Ａと、本溶接工程Ｂ
と、焼き戻し冷却工程Ｃと、焼き戻し溶接工程Ｄとを含
んでいる。
【００３３】本例では、本溶接工程Ｂにおける溶接電流
の通電時間ｓ１と、冷却工程Ｃの冷却時間ｓ２と、焼き
戻し溶接工程Ｄの通電時間ｓ３を同一時間としている。
また、焼き戻し溶接工程Ｄの溶接電流を、本溶接工程Ｂ
の溶接電流の約７０％の値としている。従って、溶接電
流値と通電時間の積で規定されている溶接エネルギー
は、本溶接時を１００％とすると、焼き戻し溶接時は約
７０％になる。
の通電時間ｓ１と、冷却工程Ｃの冷却時間ｓ２と、焼き
戻し溶接工程Ｄの通電時間ｓ３を同一時間としている。
また、焼き戻し溶接工程Ｄの溶接電流を、本溶接工程Ｂ
の溶接電流の約７０％の値としている。従って、溶接電
流値と通電時間の積で規定されている溶接エネルギー
は、本溶接時を１００％とすると、焼き戻し溶接時は約
７０％になる。
【００３４】この溶接条件によりスポット溶接を行った
ところ、溶接強度をあばら筋の規格降伏点強度以上にで
きると共に、主筋の引張強度および伸びを溶接前の規格
基準値以上に保持できることが確認された。
ところ、溶接強度をあばら筋の規格降伏点強度以上にで
きると共に、主筋の引張強度および伸びを溶接前の規格
基準値以上に保持できることが確認された。
【００３５】ここで、各主筋径およびせん断補強筋径の
組み合わせに対する好適な溶接条件を次の表に示す。な
お、本溶接時の加圧力は５５０ｋｇ以上とし、主筋のＤ
−１９、Ｄ−２２はＳＤ３４５を使用し、それ以外の鉄
筋はＳＤ２９５Ａを使用した。この表の条件に従ってス
ポット溶接を行うことにより、溶接強度をせん断補強筋
の規格降伏点強度以上にでき、主筋の引張強度および伸
びを規格基準値以上に保持できることが確認された。
組み合わせに対する好適な溶接条件を次の表に示す。な
お、本溶接時の加圧力は５５０ｋｇ以上とし、主筋のＤ
−１９、Ｄ−２２はＳＤ３４５を使用し、それ以外の鉄
筋はＳＤ２９５Ａを使用した。この表の条件に従ってス
ポット溶接を行うことにより、溶接強度をせん断補強筋
の規格降伏点強度以上にでき、主筋の引張強度および伸
びを規格基準値以上に保持できることが確認された。
【００３６】
【表２】
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のせん断補
強筋のスポット溶接方法においては、その焼き戻し溶接
時における溶接電流あるいは溶接エネルギーを、本溶接
時における溶接電流あるいは溶接エネルギーに対して６
０ないし８０％、好ましくは約７０％としている。
強筋のスポット溶接方法においては、その焼き戻し溶接
時における溶接電流あるいは溶接エネルギーを、本溶接
時における溶接電流あるいは溶接エネルギーに対して６
０ないし８０％、好ましくは約７０％としている。
【００３８】本発明によれば、主筋に対するせん断補強
筋の溶接強度を、せん断補強筋の規格降伏点強度以上に
しながらも、主筋の伸びを溶接前の規格基準値以上の値
に保持できる。また、主筋の引張強度も溶接前の規格基
準値以上の値に保持できる。よって、本発明のスポット
溶接方法を採用すれば、剛性および靭性のある溶接鉄筋
枠ユニットを製造することができる。
筋の溶接強度を、せん断補強筋の規格降伏点強度以上に
しながらも、主筋の伸びを溶接前の規格基準値以上の値
に保持できる。また、主筋の引張強度も溶接前の規格基
準値以上の値に保持できる。よって、本発明のスポット
溶接方法を採用すれば、剛性および靭性のある溶接鉄筋
枠ユニットを製造することができる。
【図１】本発明のスポット溶接方法を用いて製造された
溶接鉄筋枠ユニットおよび継ぎ手枠ユニットから構成さ
れるＩ型継ぎ手構造を示す説明図である。
溶接鉄筋枠ユニットおよび継ぎ手枠ユニットから構成さ
れるＩ型継ぎ手構造を示す説明図である。
【図２】本発明のスポット溶接方法の工程を示す説明図
である。
である。
１、２ 溶接鉄筋枠ユニット １１、２１ 上側の梁主筋 １２、２２ 下側の梁主筋 １３、２３ あばら筋（せん断補強筋） ３ 継ぎ手筋ユニット ３１、３２ 継ぎ手筋 ３３ あばら筋 ４ 継ぎ手位置 Ａ 予熱工程 Ｂ 本溶接工程 Ｃ 冷却工程 Ｄ 焼き戻し溶接工程
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１３年７月３日（２００１．７．３）
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｂ２３Ｋ 101:28 Ｂ２３Ｋ 101:28 103:02 103:02
Claims (7)
- 【請求項１】 住宅用鉄筋コンクリート梁の梁主筋に所
定ピッチでスポット溶接されるせん断補強筋のスポット
溶接方法において、 所定の溶接電流を所定の時間だけ通電して本溶接を行
い、 所定の焼き戻し冷却時間を置き、 前記溶接電流の約６０ないし８０％の範囲内の焼き戻し
電流を所定の時間だけ通電して焼き戻し溶接を行い、 前記梁主筋に対する前記せん断補強筋の溶接強度を、前
記せん断補強筋の規格降伏点強度以上の値とすることを
特徴とするせん断補強筋のスポット溶接方法。 - 【請求項２】 請求項１において、 前記焼き戻し電流を前記溶接電流の約７０％の値とした
ことを特徴とするせん断補強筋のスポット溶接方法。 - 【請求項３】 請求項１または２において、 前記焼き戻し電流を通電する時間を、前記溶接電流を通
電する時間と同一としたことを特徴とするせん断補強筋
のスポット溶接方法。 - 【請求項４】 住宅用鉄筋コンクリート梁の梁主筋に所
定ピッチでスポット溶接されるせん断補強筋のスポット
溶接方法において、 所定の溶接電流を所定の時間だけ通電して本溶接を行
い、 所定の焼き戻し冷却時間を置き、 前記本溶接における溶接電流と通電時間の積で規定され
る溶接エネルギーの約６０ないし８０％の範囲内の溶接
エネルギーとなるように、焼き戻し電流およびその通電
時間を決めて焼き戻し溶接を行ない、 前記梁主筋に対する前記せん断補強筋の溶接強度を、前
記せん断補強筋の規格降伏点強度以上の値とすることを
特徴とするせん断補強筋のスポット溶接方法。 - 【請求項５】 請求項４において、 前記焼き戻し時における溶接エネルギーを、前記本溶接
時における前記溶接エネルギーの約７０％としたことを
特徴とするせん断補強筋のスポット溶接方法。 - 【請求項６】 請求項１または４において、 前記焼き戻し冷却時間を、前記溶接電流を通電する時間
と同一としたことを特徴とするせん断補強筋のスポット
溶接方法。 - 【請求項７】 請求項１または４において、 前記梁主筋の径および前記せん断補強筋の径の組み合わ
せに対する、前記本溶接時の電流値および通電時間、前
記焼き戻し冷却時間、前記焼き戻し時の電流値および通
電時間を、次の表のように規定したことを特徴とするせ
ん断補強筋のスポット溶接方法。 【表１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001144331A JP3658337B2 (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | せん断補強筋のスポット溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001144331A JP3658337B2 (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | せん断補強筋のスポット溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002336970A true JP2002336970A (ja) | 2002-11-26 |
| JP3658337B2 JP3658337B2 (ja) | 2005-06-08 |
Family
ID=18990295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001144331A Expired - Lifetime JP3658337B2 (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | せん断補強筋のスポット溶接方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3658337B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007319887A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Okuchi Kensan Kk | 抵抗溶接方法 |
| WO2008058675A1 (en) * | 2006-11-14 | 2008-05-22 | Corus Staal Bv | Method for spot welding, and spot welded sheet material |
| ITMI20100036A1 (it) * | 2010-01-15 | 2011-07-16 | Tsa Solutions S R L | Metodo di saldatura a resistenza a punti, particolarmente per pezzi in leghe di alluminio e magnesio. |
| JP2012240116A (ja) * | 2011-05-24 | 2012-12-10 | Brs:Kk | 鉄筋のスポット溶接に用いる溶接電流の設定方法 |
| JP2013019240A (ja) * | 2011-07-14 | 2013-01-31 | Showa Engineering Kk | 基礎用溶接鉄筋ユニット |
| CN104722905A (zh) * | 2013-12-20 | 2015-06-24 | 现代自动车株式会社 | 用于高强度钢板的点焊方法 |
| JP2017078254A (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | 育弘 松崎 | 鉄筋コンクリート基礎梁のダブル配筋構造 |
-
2001
- 2001-05-15 JP JP2001144331A patent/JP3658337B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| CN104722905A (zh) * | 2013-12-20 | 2015-06-24 | 现代自动车株式会社 | 用于高强度钢板的点焊方法 |
| CN104722905B (zh) * | 2013-12-20 | 2019-01-01 | 现代自动车株式会社 | 用于高强度钢板的点焊方法 |
| JP2017078254A (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | 育弘 松崎 | 鉄筋コンクリート基礎梁のダブル配筋構造 |
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| JP3658337B2 (ja) | 2005-06-08 |
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