JP2002336908A - 熱間圧延設備及び熱間圧延方法 - Google Patents
熱間圧延設備及び熱間圧延方法Info
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- JP2002336908A JP2002336908A JP2001144316A JP2001144316A JP2002336908A JP 2002336908 A JP2002336908 A JP 2002336908A JP 2001144316 A JP2001144316 A JP 2001144316A JP 2001144316 A JP2001144316 A JP 2001144316A JP 2002336908 A JP2002336908 A JP 2002336908A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 板厚が変動しても噴流の衝突点間距離を常に
最適な適正値に保て、高いデスケーリング能力が得られ
るＶ型デスケーラを備えた熱間圧延設備及び熱間圧延方
法を提供する。 【解決手段】 二つの噴流ノズル１０ａ，１０ｂがスラ
ブ２の表面に対してその噴流が互いに衝突するよう互い
に向き合う方向に傾斜して配置されてなるＶ型デスケー
ラを備えた熱間圧延設備において、前記噴流の衝突点間
距離Ｃを常に最適な適正値に保持可能にした。
最適な適正値に保て、高いデスケーリング能力が得られ
るＶ型デスケーラを備えた熱間圧延設備及び熱間圧延方
法を提供する。 【解決手段】 二つの噴流ノズル１０ａ，１０ｂがスラ
ブ２の表面に対してその噴流が互いに衝突するよう互い
に向き合う方向に傾斜して配置されてなるＶ型デスケー
ラを備えた熱間圧延設備において、前記噴流の衝突点間
距離Ｃを常に最適な適正値に保持可能にした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧延ライン中に、
被圧延材表面のスケール（酸化皮膜）を剥離（除去）す
るスケール剥離装置（デスケーラ装置）を介装した熱間
圧延設備及び熱間圧延方法に関する。
被圧延材表面のスケール（酸化皮膜）を剥離（除去）す
るスケール剥離装置（デスケーラ装置）を介装した熱間
圧延設備及び熱間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５に、従来の熱間圧延設備におけるデ
スケーラ装置（以下、単にデスケーラと言う）の１例を
示す（特開平８−２０６７２４号公報参照）。
スケーラ装置（以下、単にデスケーラと言う）の１例を
示す（特開平８−２０６７２４号公報参照）。
【０００３】図５において、100 は被圧延材としてのス
トリップ、101 は上下一対の圧延ロール、102 はデスケ
ーラで、ストリップ100 は矢印図示方向に送られて熱間
圧延ミルで圧延される。
トリップ、101 は上下一対の圧延ロール、102 はデスケ
ーラで、ストリップ100 は矢印図示方向に送られて熱間
圧延ミルで圧延される。
【０００４】前記デスケーラ102 は、上下各２個宛の噴
流ノズル列102a，102bがストリップ100 の表面に対して
液体又は気体若しくはプラズマを流体とした噴流が互い
に衝突するようストリップ表面に水平な方向からの傾斜
角が１５°〜８５°の範囲で互いに向き合う方向に傾斜
して配置され、所謂Ｖ型デスケーラを構成している。
流ノズル列102a，102bがストリップ100 の表面に対して
液体又は気体若しくはプラズマを流体とした噴流が互い
に衝突するようストリップ表面に水平な方向からの傾斜
角が１５°〜８５°の範囲で互いに向き合う方向に傾斜
して配置され、所謂Ｖ型デスケーラを構成している。
【０００５】これによれば、噴流ノズルが上下各１個宛
のデスケーラと比較して、噴流ノズル102a，102bからの
噴流がストリップ100 の表面に高い圧力で衝突する領域
が広くとれ、これにより冷却促進が図られるなどしてス
ケールに積極的に割れが入り、その剥離効果が高められ
るという利点がある。
のデスケーラと比較して、噴流ノズル102a，102bからの
噴流がストリップ100 の表面に高い圧力で衝突する領域
が広くとれ、これにより冷却促進が図られるなどしてス
ケールに積極的に割れが入り、その剥離効果が高められ
るという利点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のＶ型デスケーラにあっては、噴流ノズル102
a，102bのヘッダー等が固定的に設けられて噴流ノズル1
02a，102bの傾斜角が一定であるため、ストリップ100
の板厚が変動すると、各噴流ノズル102a，102bからの噴
流の衝突点間距離が変わり、デスケーリング能力（スケ
ール除去能力）が低下するという不具合がった。
うな従来のＶ型デスケーラにあっては、噴流ノズル102
a，102bのヘッダー等が固定的に設けられて噴流ノズル1
02a，102bの傾斜角が一定であるため、ストリップ100
の板厚が変動すると、各噴流ノズル102a，102bからの噴
流の衝突点間距離が変わり、デスケーリング能力（スケ
ール除去能力）が低下するという不具合がった。
【０００７】尚、前記噴流の衝突点間距離に関しては、
被圧延材の種類（鋼種）によって最適な適正値があるこ
とが実験等で確認されており、例えば衝突点間距離が開
き過ぎると、前記噴流がストリップの表面に高い圧力で
衝突する領域が狭くなってスケールの剥離効果が低減す
るのである。
被圧延材の種類（鋼種）によって最適な適正値があるこ
とが実験等で確認されており、例えば衝突点間距離が開
き過ぎると、前記噴流がストリップの表面に高い圧力で
衝突する領域が狭くなってスケールの剥離効果が低減す
るのである。
【０００８】そこで、本発明の目的は、板厚が変動して
も噴流の衝突点間距離を常に最適な適正値に保て、高い
デスケーリング能力が得られるＶ型デスケーラを備えた
熱間圧延設備及び熱間圧延方法を提供することにある。
も噴流の衝突点間距離を常に最適な適正値に保て、高い
デスケーリング能力が得られるＶ型デスケーラを備えた
熱間圧延設備及び熱間圧延方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】斯かる目的を達成するた
めの本発明に係る熱間圧延設備は、二つの噴流ノズルが
被圧延材の表面に対してその噴流が互いに衝突するよう
互いに向き合う方向に傾斜して配置されてなるＶ型デス
ケーラを備えた熱間圧延設備において、前記噴流の衝突
点間距離を常に最適な適正値に保持可能にしたことを特
徴とする熱間圧延設備。
めの本発明に係る熱間圧延設備は、二つの噴流ノズルが
被圧延材の表面に対してその噴流が互いに衝突するよう
互いに向き合う方向に傾斜して配置されてなるＶ型デス
ケーラを備えた熱間圧延設備において、前記噴流の衝突
点間距離を常に最適な適正値に保持可能にしたことを特
徴とする熱間圧延設備。
【００１０】また、前記噴流ノズルが圧延ライン方向に
回転可能になっていることを特徴とする。
回転可能になっていることを特徴とする。
【００１１】また、前記噴流ノズルが圧延ライン方向に
移動可能になっていることを特徴とする。
移動可能になっていることを特徴とする。
【００１２】また、前記噴流ノズルが上下動可能になっ
ていることを特徴とする。
ていることを特徴とする。
【００１３】また、前記Ｖ型デスケーラを仕上圧延機列
の前方と仕上圧延機列の中との２段に亙って配置したこ
とを特徴とする。
の前方と仕上圧延機列の中との２段に亙って配置したこ
とを特徴とする。
【００１４】本発明に係る熱間圧延方法は、二つの噴流
ノズルが被圧延材の表面に対してその噴流が互いに衝突
するよう互いに向き合う方向に傾斜して配置されてなる
Ｖ型デスケーラを備えた熱間圧延設備において、前記噴
流の衝突点間距離を常に最適な適正値に保持して被圧延
材表面のスケール除去を行なうことを特徴とする熱間圧
延方法。
ノズルが被圧延材の表面に対してその噴流が互いに衝突
するよう互いに向き合う方向に傾斜して配置されてなる
Ｖ型デスケーラを備えた熱間圧延設備において、前記噴
流の衝突点間距離を常に最適な適正値に保持して被圧延
材表面のスケール除去を行なうことを特徴とする熱間圧
延方法。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る熱間圧延設備
及び熱間圧延方法を実施例により図面を用いて詳細に説
明する。
及び熱間圧延方法を実施例により図面を用いて詳細に説
明する。
【００１６】［実施例］図１は本発明の一実施例を示
す、熱間圧延設備の概略構成図、図２は同じくＶ型デス
ケーラの構成と作用説明図、図３は同じく回動制御のブ
ロック図、図４は同じく噴流の衝突点間距離とデスケー
リング後の平均酸化皮膜厚みとの関係を示す線図であ
る。
す、熱間圧延設備の概略構成図、図２は同じくＶ型デス
ケーラの構成と作用説明図、図３は同じく回動制御のブ
ロック図、図４は同じく噴流の衝突点間距離とデスケー
リング後の平均酸化皮膜厚みとの関係を示す線図であ
る。
【００１７】図１において、１は幅固定式の振動モール
ド１ａを備えた振動ブロック式等の厚スラブ連続鋳造装
置であり、この厚スラブ連続鋳造装置１では被圧延材と
してのスラブ２が形成されて排出される。
ド１ａを備えた振動ブロック式等の厚スラブ連続鋳造装
置であり、この厚スラブ連続鋳造装置１では被圧延材と
してのスラブ２が形成されて排出される。
【００１８】スラブ２はガイドロール３及び送り用のピ
ンチロール４に案内されて送られ、コイル１個長さ単位
で板切断装置５により切断されてウォーキングビーム式
の加熱炉６に送られる。この加熱炉６の出側ラインに連
続して二段のリバース式の粗圧延機Ｒ１，Ｒ２が設けら
れる。
ンチロール４に案内されて送られ、コイル１個長さ単位
で板切断装置５により切断されてウォーキングビーム式
の加熱炉６に送られる。この加熱炉６の出側ラインに連
続して二段のリバース式の粗圧延機Ｒ１，Ｒ２が設けら
れる。
【００１９】前記粗圧延機Ｒ１，Ｒ２に連続してコイル
ボックス８が設けられ、このコイルボックス８に連続し
て仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列が
設けられている。仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，
Ｆ５，Ｆ６列の前方には、クロップシャー９とこのクロ
ップシャー９の後位置にデスケーラ１０が設けられ、仕
上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列の後方
には、冷却用ランアウトテーブル１１が設けられてい
る。仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列
で仕上げ圧延されたスラブ２は冷却された後に巻取機１
２によってコイルに巻き取られる。
ボックス８が設けられ、このコイルボックス８に連続し
て仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列が
設けられている。仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，
Ｆ５，Ｆ６列の前方には、クロップシャー９とこのクロ
ップシャー９の後位置にデスケーラ１０が設けられ、仕
上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列の後方
には、冷却用ランアウトテーブル１１が設けられてい
る。仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列
で仕上げ圧延されたスラブ２は冷却された後に巻取機１
２によってコイルに巻き取られる。
【００２０】従って、厚スラブ連続鋳造装置１は、毎分
６〜１０ｍの長さで例えば厚さ230のスラブ２を排出
し、板切断装置５によって１コイル分の長さ単位に切断
され、加熱炉６に入り加熱・保温される。加熱炉６の出
側に出たスラブ２は、粗圧延機Ｒ１，Ｒ２によるリバー
ス圧延で６段階に例えば184mm →149mm →115mm →87mm
→75mm→35mmのように圧延され、コイルボックス８の巻
出部から出るシートバーは、仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ
３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列による６段階の圧延で例えば27
mm→13mm→6.3mm →3.6mm →1.4mm →1.2mm のように圧
延され、ランアウトテーブル１１を通って巻取機１２に
巻き取られる。この際、仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，
Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列前方のデスケーラ１０によってスラ
ブ表面のスケールＷ（図２の（ａ）参照）が除去され
る。
６〜１０ｍの長さで例えば厚さ230のスラブ２を排出
し、板切断装置５によって１コイル分の長さ単位に切断
され、加熱炉６に入り加熱・保温される。加熱炉６の出
側に出たスラブ２は、粗圧延機Ｒ１，Ｒ２によるリバー
ス圧延で６段階に例えば184mm →149mm →115mm →87mm
→75mm→35mmのように圧延され、コイルボックス８の巻
出部から出るシートバーは、仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ
３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列による６段階の圧延で例えば27
mm→13mm→6.3mm →3.6mm →1.4mm →1.2mm のように圧
延され、ランアウトテーブル１１を通って巻取機１２に
巻き取られる。この際、仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，
Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列前方のデスケーラ１０によってスラ
ブ表面のスケールＷ（図２の（ａ）参照）が除去され
る。
【００２１】前記デスケーラ１０は、図２に示すよう
に、上下各２個宛（図２中では上の２個のみ図示してい
る）のヘッダー１０Ａ，１０Ｂに形成された噴流ノズル
１０ａ，１０ｂがスラブ２の表面に対して水等の液体又
は気体若しくはプラズマを流体とした噴流が互いに衝突
するようスラブ表面に対して互いに向き合う方向に傾斜
して配置され、所謂Ｖ型デスケーラを構成している。
に、上下各２個宛（図２中では上の２個のみ図示してい
る）のヘッダー１０Ａ，１０Ｂに形成された噴流ノズル
１０ａ，１０ｂがスラブ２の表面に対して水等の液体又
は気体若しくはプラズマを流体とした噴流が互いに衝突
するようスラブ表面に対して互いに向き合う方向に傾斜
して配置され、所謂Ｖ型デスケーラを構成している。
【００２２】そして、本実施例では、前記ヘッダー１０
Ａ，１０Ｂが圧延ライン方向に回転可能に構成され（図
２中矢印参照）、前記噴流の衝突点間距離Ｃを常に最適
な適正値に保持可能になっている。
Ａ，１０Ｂが圧延ライン方向に回転可能に構成され（図
２中矢印参照）、前記噴流の衝突点間距離Ｃを常に最適
な適正値に保持可能になっている。
【００２３】即ち、前記ヘッダー１０Ａ，１０Ｂは、図
３に示すように、ホストコンピュータ２０からの板厚信
号とデスケーラ１０直前等に設置した板検出センサ２５
からの板有・無信号を入力する制御部２１により、前記
ヘッダー１０Ａ，１０Ｂを回転駆動するモータ等の駆動
部２３が、ロータリエンコーダ２４及び差分回路２２を
介してフィードバック制御され、スラブ２の板厚が変動
してもヘッダー１０Ａ，１０Ｂ（噴流ノズル１０ａ，１
０ｂ）が回転することで、前記噴流の衝突点間距離Ｃが
常に一定になるようになっている。
３に示すように、ホストコンピュータ２０からの板厚信
号とデスケーラ１０直前等に設置した板検出センサ２５
からの板有・無信号を入力する制御部２１により、前記
ヘッダー１０Ａ，１０Ｂを回転駆動するモータ等の駆動
部２３が、ロータリエンコーダ２４及び差分回路２２を
介してフィードバック制御され、スラブ２の板厚が変動
してもヘッダー１０Ａ，１０Ｂ（噴流ノズル１０ａ，１
０ｂ）が回転することで、前記噴流の衝突点間距離Ｃが
常に一定になるようになっている。
【００２４】このように構成されるため、図２に示すよ
うに、圧延中にスラブ２の板厚が例えばｔ1 〜ｔ2 へ変
わった場合に、ヘッダー１０Ａ，１０Ｂが従来のように
固定的であれば（非回転時）、前記噴流の衝突点間距離
ＣがＣ1 〜Ｃ2 と変化してしまうが、本実施例のように
ヘッダー１０Ａ，１０Ｂ（噴流ノズル１０ａ，１０ｂ）
が回転できれば（回転時）、前記噴流の衝突点間距離Ｃ
がＣ3 ＝Ｃ4 と一定になるのである。
うに、圧延中にスラブ２の板厚が例えばｔ1 〜ｔ2 へ変
わった場合に、ヘッダー１０Ａ，１０Ｂが従来のように
固定的であれば（非回転時）、前記噴流の衝突点間距離
ＣがＣ1 〜Ｃ2 と変化してしまうが、本実施例のように
ヘッダー１０Ａ，１０Ｂ（噴流ノズル１０ａ，１０ｂ）
が回転できれば（回転時）、前記噴流の衝突点間距離Ｃ
がＣ3 ＝Ｃ4 と一定になるのである。
【００２５】尚、前記制御部２１による角度演算は、例
えばθ＝tan -1｛（Ｌ／２−Ｃ／２）／（Ｈ−ｔ）｝の
式で求められる（但し、Ｌ：ヘッダー１０Ａ，１０Ｂ
（噴流ノズル１０ａ，１０ｂ）間距離、Ｃ：噴流の衝突
点間距離、Ｈ：ヘッダー１０Ａ，１０Ｂ（噴流ノズル１
０ａ，１０ｂ）高さ、ｔ：板厚である）。
えばθ＝tan -1｛（Ｌ／２−Ｃ／２）／（Ｈ−ｔ）｝の
式で求められる（但し、Ｌ：ヘッダー１０Ａ，１０Ｂ
（噴流ノズル１０ａ，１０ｂ）間距離、Ｃ：噴流の衝突
点間距離、Ｈ：ヘッダー１０Ａ，１０Ｂ（噴流ノズル１
０ａ，１０ｂ）高さ、ｔ：板厚である）。
【００２６】これにより、図４に示すように、圧延中に
スラブ２の板厚が変動しても、前記噴流の衝突点間距離
Ｃを常に最適な適正値に保持してスラブ表面のスケール
（酸化皮膜）除去を行なうことができ、高いデスケーリ
ング能力が得られてスラブ２の品質向上が図れる。
スラブ２の板厚が変動しても、前記噴流の衝突点間距離
Ｃを常に最適な適正値に保持してスラブ表面のスケール
（酸化皮膜）除去を行なうことができ、高いデスケーリ
ング能力が得られてスラブ２の品質向上が図れる。
【００２７】また、上記実施例では、噴流の衝突点間距
離Ｃを常に最適な適正値に保持すべく、ヘッダー１０
Ａ，１０Ｂを圧延ライン方向に回転可能に構成したが、
同様の趣旨からヘッダー１０Ａ，１０Ｂを圧延ライン方
向（左右方向）に移動可能又は上下動可能に構成しても
良い。この際、前記制御部２１によるヘッダー１０Ａ，
１０Ｂの左右方向位置は、例えばＬ／２＝（Ｈ−ｔ）ta
n θ＋Ｃ／２の式で演算され、前記制御部２１によるヘ
ッダー１０Ａ，１０Ｂの上下方向位置は、例えばＨ＝
（Ｌ／２−Ｃ／２）／tan θ＋ｔの式で演算される。ま
た、デスケーラ１０を仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ
４，Ｆ５，Ｆ６列の前方にのみ設けたが、仕上圧延機Ｆ
１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列の列中にも設けて
も良い。また、本発明の要旨を逸脱しない範囲で各種変
更が可能であることはいうまでもない。
離Ｃを常に最適な適正値に保持すべく、ヘッダー１０
Ａ，１０Ｂを圧延ライン方向に回転可能に構成したが、
同様の趣旨からヘッダー１０Ａ，１０Ｂを圧延ライン方
向（左右方向）に移動可能又は上下動可能に構成しても
良い。この際、前記制御部２１によるヘッダー１０Ａ，
１０Ｂの左右方向位置は、例えばＬ／２＝（Ｈ−ｔ）ta
n θ＋Ｃ／２の式で演算され、前記制御部２１によるヘ
ッダー１０Ａ，１０Ｂの上下方向位置は、例えばＨ＝
（Ｌ／２−Ｃ／２）／tan θ＋ｔの式で演算される。ま
た、デスケーラ１０を仕上圧延機Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ
４，Ｆ５，Ｆ６列の前方にのみ設けたが、仕上圧延機Ｆ
１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６列の列中にも設けて
も良い。また、本発明の要旨を逸脱しない範囲で各種変
更が可能であることはいうまでもない。
【００２８】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明の請
求項１に係る熱間圧延設備は、二つの噴流ノズルが被圧
延材の表面に対してその噴流が互いに衝突するよう互い
に向き合う方向に傾斜して配置されてなるＶ型デスケー
ラを備えた熱間圧延設備において、前記噴流の衝突点間
距離を常に最適な適正値に保持可能にしたので、高いデ
スケーリング能力が得られて被圧延材の品質向上が図れ
る。
求項１に係る熱間圧延設備は、二つの噴流ノズルが被圧
延材の表面に対してその噴流が互いに衝突するよう互い
に向き合う方向に傾斜して配置されてなるＶ型デスケー
ラを備えた熱間圧延設備において、前記噴流の衝突点間
距離を常に最適な適正値に保持可能にしたので、高いデ
スケーリング能力が得られて被圧延材の品質向上が図れ
る。
【００２９】請求項２に係る熱間圧延設備は、前記噴流
ノズルが圧延ライン方向に回転可能になっているので、
被圧延材の板厚が変動しても簡単な手段で噴流の衝突点
間距離を常に最適な適正値に保持可能となる。
ノズルが圧延ライン方向に回転可能になっているので、
被圧延材の板厚が変動しても簡単な手段で噴流の衝突点
間距離を常に最適な適正値に保持可能となる。
【００３０】請求項３に係る熱間圧延設備は、前記噴流
ノズルが圧延ライン方向に移動可能になっているので、
被圧延材の板厚が変動しても簡単な手段で噴流の衝突点
間距離を常に最適な適正値に保持可能となる。
ノズルが圧延ライン方向に移動可能になっているので、
被圧延材の板厚が変動しても簡単な手段で噴流の衝突点
間距離を常に最適な適正値に保持可能となる。
【００３１】請求項４に係る熱間圧延設備は、前記噴流
ノズルが上下動可能になっているので、被圧延材の板厚
が変動しても簡単な手段で噴流の衝突点間距離を常に最
適な適正値に保持可能となる。
ノズルが上下動可能になっているので、被圧延材の板厚
が変動しても簡単な手段で噴流の衝突点間距離を常に最
適な適正値に保持可能となる。
【００３２】請求項５に係る熱間圧延設備は、前記Ｖ型
デスケーラを仕上圧延機列の前方と仕上圧延機列の中と
の２段に亙って配置したので、より高いデスケーリング
能力が得られて被圧延材の品質向上がより一層図れる。
デスケーラを仕上圧延機列の前方と仕上圧延機列の中と
の２段に亙って配置したので、より高いデスケーリング
能力が得られて被圧延材の品質向上がより一層図れる。
【００３３】本発明の請求項６に係る熱間圧延方法は、
二つの噴流ノズルが被圧延材の表面に対してその噴流が
互いに衝突するよう互いに向き合う方向に傾斜して配置
されてなるＶ型デスケーラを備えた熱間圧延設備におい
て、前記噴流の衝突点間距離を常に最適な適正値に保持
して被圧延材表面のスケール除去を行なうので、高いデ
スケーリング能力が得られて被圧延材の品質向上が図れ
る。
二つの噴流ノズルが被圧延材の表面に対してその噴流が
互いに衝突するよう互いに向き合う方向に傾斜して配置
されてなるＶ型デスケーラを備えた熱間圧延設備におい
て、前記噴流の衝突点間距離を常に最適な適正値に保持
して被圧延材表面のスケール除去を行なうので、高いデ
スケーリング能力が得られて被圧延材の品質向上が図れ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す、熱間圧延設備の概略
構成図である。
構成図である。
【図２】同じくＶ型デスケーラの構成と作用説明図であ
る。
る。
【図３】同じく回動制御のブロック図である。
【図４】同じく噴流の衝突点間距離とデスケーリング後
の平均酸化皮膜厚みとの関係を示す線図である。
の平均酸化皮膜厚みとの関係を示す線図である。
【図５】従来のＶ型デスケーラの説明図である。
１ 厚スラブ連続鋳造装置 ２ スラブ ３ ガイドロール ４ ピンチロール ５ 板切断装置 ６ 加熱炉 ８ コイルボックス ９ クロップシャー １０ デスケーラ １０Ａ，１０Ｂ ヘッダー １０ａ，１０ｂ 噴流ノズル １１ ランアウトテーブル １２ 巻取機 ２０ ホストコンピュータ ２１ 制御部 ２２ 差分回路 ２３ 駆動部 ２４ ロータリエンコーダ ２５ 板検出センサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 若井 宗弥 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 賀屋 章 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 Ｆターム(参考） 4E002 AA04 AD01 BA01 BD10 CB03
Claims (6)
- 【請求項１】 二つの噴流ノズルが被圧延材の表面に対
してその噴流が互いに衝突するよう互いに向き合う方向
に傾斜して配置されてなるＶ型デスケーラを備えた熱間
圧延設備において、前記噴流の衝突点間距離を常に最適
な適正値に保持可能にしたことを特徴とする熱間圧延設
備。 - 【請求項２】 前記噴流ノズルが圧延ライン方向に回転
可能になっていることを特徴とする請求項１記載の熱間
圧延設備。 - 【請求項３】 前記噴流ノズルが圧延ライン方向に移動
可能になっていることを特徴とする請求項１記載の熱間
圧延設備。 - 【請求項４】 前記噴流ノズルが上下動可能になってい
ることを特徴とする請求項１記載の熱間圧延設備。 - 【請求項５】 前記Ｖ型デスケーラを仕上圧延機列の前
方と仕上圧延機列の列中との２段に亙って配置したこと
を特徴とする請求項１，２，３又は４記載の熱間圧延設
備。 - 【請求項６】 二つの噴流ノズルが被圧延材の表面に対
してその噴流が互いに衝突するよう互いに向き合う方向
に傾斜して配置されてなるＶ型デスケーラを備えた熱間
圧延設備において、前記噴流の衝突点間距離を常に最適
な適正値に保持して被圧延材表面のスケール除去を行な
うことを特徴とする熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001144316A JP2002336908A (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | 熱間圧延設備及び熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001144316A JP2002336908A (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | 熱間圧延設備及び熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002336908A true JP2002336908A (ja) | 2002-11-26 |
Family
ID=18990282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001144316A Withdrawn JP2002336908A (ja) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | 熱間圧延設備及び熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002336908A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114733918A (zh) * | 2022-04-01 | 2022-07-12 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种反喷水集管结构及其控制方法 |
-
2001
- 2001-05-15 JP JP2001144316A patent/JP2002336908A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114733918A (zh) * | 2022-04-01 | 2022-07-12 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种反喷水集管结构及其控制方法 |
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