JP2002296086A - フローセンサ - Google Patents
フローセンサInfo
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Abstract
ともに渦の発生を防止し、精度の高い測定を可能にした
フローセンサを提供する。 【解決手段】 流体11の温度を検出する温度検出手段
33が設けられた流量検出素子7と金属製の台座4との
間に、流路形成部材6を介在させる。流路形成部材6
は、熱膨張係数が小さいガラス、セラミックス、合成樹
脂等からなる素材をダイカットすることによって形成さ
れており、流量検出素子7が接合される上面に、流体1
1の流通を可能にする流路用溝15と、温度検出素子7
が設置される凸部16を有している。
Description
流速を計測する熱式のフローセンサに関し、特に流量検
出素子の取付構造に関する。
ーセンサとしては、従来から種々提案されている(例:
特開平4−295724号公報、特公平6−25684
号公報、特開平8−146026号公報等)。
備えたチップ状の流量検出素子を台座の固着面(上面)
に固着することによりセンサを構成したものが一般的で
あり、計測する流体の流れに対して水平になるように設
置されて使用される。水平な状態での設置、使用は、流
量検出素子の近傍に渦が発生するのを防止するためであ
る(渦が発生すると測定精度が低下する)。
材料、例えばガラス、セラミックス等が用いられる。ま
た、台座をケース内に封着用ガラスによって封止するタ
イプのセンサにおいては、封着用ガラスより融点の高い
材料であることが要求されることから、金属製の台座が
用いられる。また、これによって流量検出素子の水平な
設置が確保される。金属製台座の材料としては、熱膨張
係数がガラス、セラミックスに近いコバール(Fe54
%、Ni29%、Co17%の合金)が通常用いられ
る。
け方としては、通常素子を固着面に接着剤によって固着
している。このとき、接着剤が流量検出素子の表面に付
着すると素子の不良となる。また、接着の良否とは関係
なく外部環境の温度が変化すると、台座と流量検出素子
の熱膨張係数の相違により流量検出素子のコーナー部に
応力が生じるため、素子自体が破損したり温度検出手段
の電気的特性が劣化する。
方法の一つとして、接着剤の付着防止については例えば
実開平5−18029号公報に記載された取付構造が、
また応力集中の防止については例えば実開平5−180
30号公報に記載された取付構造が知られている。すな
わち、実開平5−18029号公報に記載された取付構
造は、半導体ベアーチップ等の部品の固着エリアに突部
を設け、この突部の上面を前記部品の固着面とするとと
もに、突部の上面の形状を前記部品の固着面と略同一に
し、この突部の上面に部品を接着剤によって固着するよ
うしたものである。このような取付構造によれば、突部
と部品との間から流れ出た接着剤が突部の側面に沿って
流下するため、部品の表面への付着を防止することがで
きる利点がある。
記載された取付構造は、半導体ベアーチップ等の部品と
の固着面を前記部品のコーナー部を避けた形状にし、部
品を固着面に固着するようにしたものである。つまり、
固着面を部品より小さく形成して部品のコーナー部を固
着面に固着しないようにしたものである。このような取
付構造によれば、外部環境の温度が変化したとき熱膨張
係数の相違により部品に生じる応力が分散され、コーナ
ー部への応力集中を防止することができる利点がある。
は、台座の固着面を部品と略同じかこれより若干小さい
平坦面に形成し、この固着面に部品を密接して接着剤に
より固着していた。しかし、このような取付構造では、
固着面と部品との接合面積が大きいため、台座からの熱
的影響を受け易く、高精度な測定ができないという問題
があった。すなわち、外部環境の温度変化に伴って台座
の温度が変化すると、熱伝導により流量検出素子の温度
も変化して流体の実際の温度と異なり、その結果とし
て、温度検出手段の抵抗値が流量検出素子自体の温度変
化に伴って変化してしまい、流量計測値に誤差が生じる
からである。このような誤差の発生は、特に流体温度と
流量検出素子の温度が同じとの前提に立って温度測定を
行なう質量流量計の場合、重大な問題となる。
流量検出素子の近傍に渦が発生するため、正確な測定が
できなくなるという問題もあった。
対策の一つとして、台座の固着面に溝を形成して流量検
出素子の接触面積を少なくすることで、台座からの熱的
影響と渦の発生を防止することが考えられる。しかし、
切削加工によって台座の一つひとつに溝を形成すると、
製造コストが著しく高くなり、成形で溝付きの台座を形
成すると、素子自体のサイズが1.5mm角程度と非常
に小さい場合、製作が著しく難しい(特に上下面を平行
な面に形成することが難しい)という問題があった。
めになされたもので、その目的とするところは、台座か
らの熱的影響を緩和または遮断するとともに渦の発生を
防止することができ、精度の高い測定を可能にしたフロ
ーセンサを提供することにある。
に第1の発明は、流体の温度を検出する温度検出手段が
設けられた流量検出素子と、この流量検出素子が装着さ
れる金属製の台座とを備えたフローセンサにおいて、前
記台座と前記流量検出素子との間に、熱膨張係数が前記
台座より小さいガラス、セラミックス、合成樹脂等の材
料からなる流路形成部材を介在させてなり、この流路形
成部材はダイカットによって形成されており、上面に前
記温度検出素子が設置される凸部と、流体の流れ方向に
沿った流路用溝が設けられているものである。第1の発
明においては、流路形成部材の素材をダイカットするこ
とにより品質の一定した複数の流路形成部材が同時に製
作される。また、流路用溝は予め素材に形成されている
ので、後加工によって流路形成部材の1つひとつに形成
する必要がない。ガラス、セラミックス、合成樹脂等か
らなる流路形成部材は、台座に比べて熱容量、熱膨張係
数が小さく、流量検出素子への熱的影響を少なくする。
流体は流量検出素子の上方および下方を流れて検出素子
と接触する。したがって、流量検出素子の流体との接触
面積が増大し、流体の瞬時の温度変化に対して流量検出
素子の温度も変化し速やかに流体の温度と等しくなる。
流路用溝は流体が通過することにより流路形成部材の流
体に対する影響、つまり乱れを少なくする。したがっ
て、渦の発生も少ない。
流路形成部材が約1.5mm角のチップ状に形成されて
いるものである。第2の発明において、流路形成部材は
微小なチップであるため、熱容量が小さく、流体の温度
が急激に変化したときでも、迅速に流体の温度と等しく
なる。
において、流路形成部材の厚さが約0.3mmで、流量
検出素子が設置される凸部の高さを約0.7mmにした
ものである。第3の発明においては、流路形成部材の厚
みが凸部の高さより十分に薄いので、外部環境の温度変
化により台座の温度が変化しても台座による流量検出素
子への熱的影響をより一層軽減する。流路用溝は、深さ
が凸部の高さと等しく、流体を良好に流す。
形態に基づいて詳細に説明する。図1は本発明に係るフ
ローセンサの一実施の形態を示す外観斜視図、図2は同
フローセンサの断面図、図3は流量検出素子と流路形成
部材の斜視図である。
フローセンサは、ケース2内に封着用ガラス3によって
封着された金属製の台座4および複数本のリードピン5
と、台座4の上面に流路形成部材6を介して設置固定さ
れた流量検出素子7等で構成されている。
属、例えばコバール等によって両端が開放する筒体に形
成され、基端部外周面に突起9付きのフランジ10が一
体に設けられ、このフランジ10が流体11を流す配管
12の内壁にシール部材13を介して密接され、ねじ、
接着剤、溶接等によって固定されている。
ミックスに近い金属、具体的にはコバールによって細長
い角棒(または円柱)状に形成されてケース2の内部中
央に軸線を略一致させて封着され、上端部が前記封着用
ガラス3を貫通してケース2の上方に突出し、下端部が
同じく封着用ガラス3を貫通してケース2の下方に突出
し、さらに前記配管12に設けた孔14より配管12の
外部に突出している。ただし、台座4としては、下端部
が封着用ガラス3から突出する長いものに限らず、図4
に示すように下端側が封着用ガラス3内に封着されてい
る短いものであってもよい。
台座4よりも小さいガラス、セラミックス、合成樹脂等
によって前記流量検出素子7と略同一の大きさからなる
正方形のチップ状に形成され、前記台座4の上面に接着
剤等によって固着されている。また、流路形成部材6の
上面には、流体11の流入、通過を可能にする流路用溝
15と、4つの凸部16が設けられ、これらの凸部16
の上面が前記流量検出素子7の固着面16aを形成して
いる。すなわち、流量検出素子7は、凸部16の上面に
固着されるものである。凸部16は、すべて同一高さ
で、固着面16aが台座4の軸線に対して略垂直な平坦
面に形成されている。
中央に開放するように十字状に形成され、この溝部以外
の部分が前記凸部16を構成し、台座4の上面の四隅部
にそれぞれ位置している。
Lが約1.5mm、厚さWが約0.3mm、凸部16の
高さ(=流路用溝15の深さ)H1 が約0.7mm、凸
部16の一辺の長さL1 が0.3mm程度の微小な角形
チップとされる。
図3に示した十字状の溝15に限らず、図5に示すよう
に流体11の流れ方向と平行な直線状の溝20であって
もよい。すなわち、図5に示す直線状の流路用溝20
は、流路形成部材6の一方の対角線上の角部に開放する
ように形成した溝で、流体11の流れ方向と直交する対
角線上の角部に三角柱からなる未加工部分をそれぞれ残
し、これらの未加工部分を流量検出素子7が設置される
凸部21としている。
は、1つずつ製作することも可能ではあるが、それでは
通路用溝15(20)の加工が面倒で製造コストが高く
なることから、図6に示すように1枚の大きな素材25
をダイシングすることにより複数個の流路形成部材6を
同時に形成する。すなわち、ガラス、セラミックス、合
成樹脂等によって平板状に形成され、上下面が平行に研
磨された所定の厚さの素材25を用意する。この素材2
5の表面を研削して所定深さの流路用溝15を格子状に
形成し、未加工部分を凸部16(16a,16b,16
c)とする。次に、この素材25を縦方向と横方向の切
断線26に沿ってダイシングすることにより所定の大き
さのチップとし、これを流路形成部材6として用いる。
このようにダイシングによって形成すると、大きさが同
一で品質の揃った複数の流路形成部材6を同時に製作す
ることが可能であるため、製造コストを低減することが
できる。
る流路形成部材6についても、図7に示すように1枚の
大きな素材25をダイシングすることにより形成するこ
とができる。すなわち、ガラス、セラミックス、合成樹
脂等によって形成した所定の厚さの素材25を用意す
る。この素材25の表面に各辺に対して略45°傾斜し
た複数の流路用溝20を研削によって一定の間隔をおい
て形成し、流路用溝20間の未加工部分を凸部21とす
る。次に、この素材25を縦方向と横方向の切断線26
に沿ってダイシングすることにより所定の大きさのチッ
プとし、これを流路形成部材6として用いる。ダイシン
グに際しては、図5に示した三角形の凸部21が流路用
溝20と直交する対角線上の角部にできるようにダイシ
ングする。この場合も、ダイシングによって形成される
ので、大きさが同一で品質の揃った複数の流路形成部材
6を同時に製作することができる。
記流路形成部材6上に載置され接着剤によって固着され
るシリコン基板31を有している。シリコン基板31
は、1辺の長さが1.7mm程度、厚さが0.5mm程
度の正方形のチップ状に形成され、中央部分を下面中央
部のエッチングによって薄肉化することによりダイアフ
ラム32を形成し、またこのダイアフラム32の上面に
は傍熱型の温度検出手段33を構成する1つの発熱体
(抵抗ヒータ)34と、2つの温度センサ35A,35
Bが周知の薄膜成形技術によって形成されている。さら
に、シリコン基板31の上面外周部には、複数の電極パ
ッド36と配線用金属薄膜37が薄膜成形技術により前
記発熱体34、温度センサ35A,35Bの形成と同時
に形成されている。例えば、白金等の材料をシリコン基
板31の表面に形成した電気絶縁膜の表面に蒸着し、所
定のパターンにエッチングすることにより形成され、発
熱体34と温度センサ35A,35Bが電極パッド36
に配線用金属薄膜37を介してそれぞれ電気的に接続さ
れている。また、各電極パッド36は、前記リードピン
5にボンディングワイヤ38(図2)を介して電気的に
接続されている。
発熱体34を挟んで流体11の上流側と下流側にそれぞ
れ配列されている。発熱体34のパターン幅は10〜1
5μm、温度センサ35A,35Bのパターン幅は5〜
10μmである。
センサ1は、配管12内に流量検出素子7の上面が流体
11の流れ方向(矢印方向)と平行になるように取付け
られる。また、取付けに際しては、流体11の流れを乱
さないようにするために流路用溝15(または20)が
流体11の流れ方向と一致するように取付ける。図3に
示した十字状の流路用溝15の場合は、流量検出素子7
の2つの対角線のうちのいずれか一方が流体11の流れ
方向と平行になるように、言い換えれば流路用溝15が
流体11の流れ方向に対して略45°の角度で交差する
ように、配管12内に取付けることが望ましい。
おいて、通電によって発熱体34を周囲温度よりもある
一定の高い温度に加熱した状態で流体11を図3の矢印
方向に流すと、発熱体34の上流側温度センサ35Aと
下流側温度センサ35Bの間に温度差が生じるので、図
8に示すようなブリッジ回路によってその電圧差または
抵抗値差を検出することにより、流体11の流速または
流量を計測する。
サ35A,35Bを含むブリッジ回路を用いて電圧出力
を供給するものである。この場合、2つの温度センサ3
5A,35Bを用いているので、その温度差により流体
11の流れの方向をも検出することができる。なお、R
1 ,R2 は抵抗、OPはオペアンプである。
れば、金属製の台座4と流量検出素子7との間に、熱膨
張係数が小さいガラス、セラミックス等によって形成さ
れた流路形成部材6を介在させたので、外部環境の温度
変化に伴い台座4の温度が変化しても、流量検出素子7
に対する熱的影響を軽減することができ、精度の高い流
量測定を行うことができる。
m、一辺の長さが約1.5mm角のチップ状で、凸部1
6の高さ(流路用溝15の深さ)を0.7mm程度にす
ると、流体11が流路用溝15を良好に流れ、流体11
との接触面積が増大するので、流体11の温度が急激に
変化したときでも、これに追従して速やかに流体11の
温度と等しくなり、より一層精度の高い測定を行うこと
ができる。さらに、流体11が流路用溝15を通って流
れると、流路形成部材6によって流れに乱れが生じた
り、渦が発生したりすることがなく、精度の高い測定を
行なうことができる。
て形成されているので、同一品質からなる複数個の流路
形成部材を同時にかつ安価に製作することができる。
熱体34から出た熱による流体11の空間的温度分布に
流れによって偏りを生じさせ、これを温度センサ35
A,35Bで検出する傍熱型のセンサを示したが、これ
に限らず流体11により発熱体34の熱が奪われること
による電力の変化や抵抗の変化を検出し、流量または流
速を検出する自己発熱型のセンサを用いてもよい。ま
た、温度センサは2つに限らず、1つであってもよい。
要するに、流量検出素子7としては、流量または流速を
計測し得るものであれば如何なるものであってもよい。
センサは、台座と流量検出素子との間に介在される流路
形成部材の製作が容易で、フローセンサの製造コストを
低減することができ、特に1.5mm角程度の微小なチ
ップからなる流量検出素子を用いたフローセンサに用い
て好適である。また、外部温度変化による台座からの流
量検出素子に対する熱的影響を軽減することができ、測
定精度を向上させることができる。また、流体と流量検
出素子との接触面積が増大するため、瞬時の流体の温度
変化にも対応でき、一層精度の高い測定を行うことがで
きる。さらに、流路用溝は流体の流れの乱れを少なくす
るので、流量検出素子の周囲に渦が発生せず、より一層
精度の高い測定を行うことができる。第2の発明は、上
記第1の発明において、流路形成部材が約1.5mm角
のチップ状に形成されているものである。第2の発明に
おいて、流路形成部材は微小なチップであるため、熱容
量が小さく、流体の温度が急激に変化したときでも、迅
速に流体の温度と等しくなる。
において、流路形成部材の厚さが約0.3mmで、流量
検出素子が設置される凸部の高さを約0.7mmにした
ものである。第3の発明においては、流路形成部材の厚
みが0.3mm程度で、凸部の高さより十分に薄いの
で、外部環境の温度変化により台座の温度が変化しても
台座による流量検出素子への熱的影響をより一層軽減す
ることができる。また、流路用溝の深さも深いので、流
量検出素子の下方を流れる流体の流量を多くすることが
できる。
示す外観斜視図である。
る。
る。
る。
である。
の図である。
…台座、5…リードピン、6…流路形成部材、7…流量
検出素子、11…流体、15…流路用溝、16…凸部、
20…流路用溝、21…凸部。
Claims (3)
- 【請求項1】 流体の温度を検出する温度検出手段が設
けられた流量検出素子と、この流量検出素子が装着され
る金属製の台座とを備えたフローセンサにおいて、 前記台座と前記流量検出素子との間に、熱膨張係数が前
記台座より小さいガラス、セラミックス、合成樹脂等の
材料からなる流路形成部材を介在させてなり、この流路
形成部材はダイカットによって形成されており、上面に
前記温度検出素子が設置される凸部と、流体の流れ方向
に沿った流路用溝が設けられていることを特徴とするフ
ローセンサ。 - 【請求項2】 請求項1記載のフローセンサにおいて、 流路形成部材が約1.5mm角のチップ状に形成されて
いることを特徴とするフローセンサ。 - 【請求項3】 請求項1または2記載のフローセンサに
おいて、 流路形成部材の厚さが約0.3mmで、流量検出素子が
設置される凸部の高さが約0.7mmであることを特徴
とするフローセンサ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001095481A JP3740026B2 (ja) | 2001-03-29 | 2001-03-29 | フローセンサ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001095481A JP3740026B2 (ja) | 2001-03-29 | 2001-03-29 | フローセンサ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002296086A true JP2002296086A (ja) | 2002-10-09 |
JP3740026B2 JP3740026B2 (ja) | 2006-01-25 |
Family
ID=18949524
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001095481A Expired - Lifetime JP3740026B2 (ja) | 2001-03-29 | 2001-03-29 | フローセンサ |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3740026B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007248221A (ja) * | 2006-03-15 | 2007-09-27 | Yamatake Corp | 熱式流量計 |
JP2007248220A (ja) * | 2006-03-15 | 2007-09-27 | Yamatake Corp | 熱伝導率測定方法とその装置およびガス成分比率測定装置 |
-
2001
- 2001-03-29 JP JP2001095481A patent/JP3740026B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2007248221A (ja) * | 2006-03-15 | 2007-09-27 | Yamatake Corp | 熱式流量計 |
JP2007248220A (ja) * | 2006-03-15 | 2007-09-27 | Yamatake Corp | 熱伝導率測定方法とその装置およびガス成分比率測定装置 |
JP4505842B2 (ja) * | 2006-03-15 | 2010-07-21 | 株式会社山武 | 熱伝導率測定方法とその装置およびガス成分比率測定装置 |
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---|---|
JP3740026B2 (ja) | 2006-01-25 |
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