JP2002248645A - 熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法Info
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Abstract
うるが密閉しえない金型内に充填した後スチームを用い
て成型体を製造する方法において、冷却時間の短縮化が
可能な熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法を提供す
ることを目的とする。 【解決手段】 本発明の熱可塑性樹脂発泡小片成型体の
製造方法においては、嵩密度Db(g/cm3)に対する
見掛け密度Dt(g/cm3)の比(Dt/Db)が1.6
〜3の熱可塑性樹脂発泡小片に1.3〜7kgf/cm
2の内圧を付与し、該内圧が付与された熱可塑性樹脂発
泡小片を成形型内に充填し、スチームにより加熱成型す
ることにより、空隙率が0〜11体積%、透水係数が0
cm/secの成型体を得る。
Description
小片成型体の製造方法に関する。
に、加圧、加熱下において物理発泡剤を含浸せしめた
後、熱可塑性樹脂粒子を低圧域に放出して発泡粒子を製
造する方法は、従来公知である。
うるが密閉しえない金型内に充填した後スチームを用い
て加熱融着させることにより、成型体を製造する方法も
公知である。
ムは取扱いが容易な上に比熱が大きいので、加熱媒体と
して優れている反面、発泡粒子の型内成形においてこの
スチームによる加熱融着方法は冷却時間が長くなるとい
う欠点がある。従って、スチームを用いて加熱融着させ
る方法において、冷却時間の短縮化による生産性の向上
が従来から望まれていた。
のであって、熱可塑性樹脂発泡粒子を閉鎖しうるが密閉
しえない金型内に充填した後スチームを用いて成型体を
製造する方法において、冷却時間の短縮化が可能な熱可
塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法を提供することを目
的とする。
密度Db(g/cm3)に対する見掛け密度Dt(g/c
m3)の比(Dt/Db)が1.6〜3の熱可塑性樹脂発
泡小片に1.3〜7kgf/cm2の内圧を付与し、該
内圧が付与された熱可塑性樹脂発泡小片を成形型内に充
填し、スチームにより加熱成型することにより、空隙率
が0〜11体積%、透水係数が0cm/secの成型体
を得ることを特徴とする熱可塑性樹脂発泡小片成型体の
製造方法、(2)嵩密度Db(g/cm3)に対する見掛
け密度D t(g/cm3)の比(Dt/Db)が1.6〜3
の熱可塑性樹脂発泡小片を成形型内に圧縮率が5〜40
体積%となるように充填し、スチームにより加熱成型す
ることにより、空隙率が0〜11体積%、透水係数が0
cm/secの成型体を得ることを特徴とする熱可塑性
樹脂発泡小片成型体の製造方法、(3)熱可塑性樹脂発
泡小片が内部に貫通孔を有する筒状体であることを特徴
とする前記(1)又は(2)に記載の熱可塑性樹脂発泡
小片成型体の製造方法、(4)熱可塑性樹脂発泡小片が
肢状部を有する柱状体であることを特徴とする前記
(1)又は(2)に記載の熱可塑性樹脂発泡小片成型体
の製造方法、(5)熱可塑性樹脂発泡小片の基材樹脂が
ポリプロピレン系樹脂であり、該発泡小片の見掛け密度
Dtが0.11g/cm3を超え、0.8g/cm3以下
であると共に、示差走査熱量分析における発泡小片の高
温側ピーク熱量HHと全ピーク熱量HTとのピーク熱量比
(H H/HT)が0.03〜0.5であることを特徴とす
る前記(1)〜(4)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂
発泡小片成型体の製造方法、(6)熱可塑性樹脂発泡小
片の基材樹脂がポリプロピレン系樹脂であり、該発泡小
片の見掛け密度Dtが0.018〜0.11g/cm3で
あると共に、示差走査熱量分析における発泡小片の高温
側ピーク熱量HHと全ピーク熱量HTとのピーク熱量比
(HH/HT)が0.07〜0.5であることを特徴とす
る前記(1)〜(4)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂
発泡小片成型体の製造方法、(7)熱可塑性樹脂発泡小
片の基材樹脂がポリエチレン系樹脂であり、該発泡小片
の見掛け密度Dtが0.018〜0.8g/cm3である
と共に、示差走査熱量分析における発泡小片の高温側ピ
ーク熱量HHと全ピーク熱量HTとのピーク熱量比(HH
/HT)が0.07〜0.5であることを特徴とする前
記(1)〜(4)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡
小片成型体の製造方法を要旨とする。
する。本発明の熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法
においては、嵩密度Db(g/cm3)に対する見掛け密
度Dt(g/cm3)の比(Dt/Db)が1.6〜3の熱
可塑性樹脂発泡小片(以下、「発泡小片」という。)を
使用する。密度の比(Dt/Db)がこの範囲内であれ
ば、冷却時間が従来の方法に比較して短縮化される。
は、該密度比の発泡小片を型内成型して得られる成型体
は、外観及び物性共に良好なものとなるが、本発明の目
的とする成型サイクルの短縮化が達成できない。一方、
密度の比(Dt/Db)が、3を超える場合は、該密度比
の発泡小片を型内成型して得られる成型体が透水性を有
する連通した空隙を有するものとなってしまい、通常の
成型体と同等の外観及び物性を有するものが得られな
い。
tは次のように求める。まず、発泡小片に1.3〜7k
gf/cm2の内圧を付与した後、大気圧下、相対湿度
50%、23℃の条件の恒温室内にて10日間放置す
る。次に同恒温室内にて、10日間放置した発泡小片を
500個以上採取し、該発泡小片群の重量W1(g)を
測定した後ただちに23℃のメタノールが入ったメスシ
リンダー中に上記重量を測定した発泡小片群を金網等を
使用して沈め、エタノールのメニスカスの上昇分より発
泡小片群の体積V1(cm3)を読み取り、下記(1)
式により発泡小片の見掛け密度Dtを計算する。
次のように求める。まず、発泡小片に1.3〜7kgf
/cm2の内圧を付与した後、大気圧下、相対湿度50
%、23℃の条件の恒温室内にて10日間放置する。次
に同恒温室内にて、10日間放置した発泡小片を500
個以上採取し、該発泡小片群の重量W2(g)を測定し
た後ただちに空のメスシリンダー中に上記重量を測定し
た発泡小片群を入れて、メスシリンダーの目盛りから該
発泡小片群の体積V2(cm3)を読み取り、下記
(2)式により発泡小片の嵩密度Dbを計算する。
Db)が1.6〜3の熱可塑性樹脂発泡小片に1.3〜
7kgf/cm2の内圧を付与する。かかる内圧が付与
された発泡小片を用いてスチームにより加熱成型する
と、成型サイクルが短縮化されると共に、後述するよう
に空隙率が0〜11体積%、透水係数が0cm/sec
である、外観、物性共に従来の発泡成型体と同等の成型
体を得ることができる。
合は、発泡小片を成形型内に圧縮充填する等の手段によ
り加熱成型時に発泡能を付与しなければ、透水係数が0
cm/secの成型体を得ることができない虞がある。
一方、上記内圧が7kgf/cm2を超える場合は、型
内成形により得られた発泡小片成型体の寸法安定性が不
充分なものとなり、金型形状通りのものが得られない虞
がある。
発泡小片を加圧タンク内に入れて、空気、窒素、二酸化
炭素等の無機ガスあるいはブタン、プロパン、ペンタン
等の脂肪族炭化水素、ハロゲン化炭化水素等の有機ガス
を圧入し、必要に応じて加温し、加圧下で数時間から数
十時間保持する方法が挙げられる。上記各種のガスの中
でも安価な空気、二酸化炭素等の無機ガスが好適に用い
られる。
形型内に充填した後、スチームにより加熱成型を行な
う。即ち、内圧が付与された発泡小片を閉鎖し得るが密
閉し得ない金型内に充填した後、該金型内にスチームを
導入することにより、発泡小片を加熱し発泡させ、相互
に融着させて金型の形状を有する発泡小片成型体(以
下、成型体という。)とする。
れた発泡小片の形状、基材樹脂の融点、該発泡小片の金
型内での膨張力、成形体の収縮等を十分考慮して加熱温
度、加熱時間等の加熱条件を適宜決定することが好まし
い。
成形体を金型内において冷却するに当たっては、水冷方
式を採用することもできるが、バキューム方式によりス
チームの気化熱を利用して冷却することが好ましい。
より得られた成型体は、空隙率が0〜11体積%、透水
係数が0cm/secである。空隙率が11体積%を超
えると、得られた成型体は発泡小片相互の融着が不充分
で、緩衝材、包装資材、各種容器等として使用する場合
に要求される圧縮強度、融着強度等を得ることができな
い虞があり、外観において従来公知の発泡粒子成型体よ
りも劣るものとなる。又、透水係数が0cm/secで
ない場合も同様に、要求される圧縮強度、融着強度等を
得ることができない虞がある。特に、透水係数が0cm
/secでなければ、魚箱等の液体を入れる容器として
は使用することができない。
(3)式によって算出される。
る体積(cm3)であり、Cは成型体の空隙部を除いた
体積(cm3)であり、成型体を液体(例えばアルコー
ル)中に沈めた時の増量分として該体積を測定すること
によって求めることができる。
1218に準拠し、試料として砂に代えて本発明の成型
体(縦120mm、横120mm、厚さ50mm)を用
い、試料を入れる円筒に代えて角筒を用い、定水位式に
よる透水性測定を行なうことによって求められる。
Db)が1.6〜3の発泡小片を、成形型内に圧縮率が
5〜40体積%となるように充填した後、スチームによ
り加熱成型する方法を採用することによっても目的とす
る成型体を得ることができる。
に適当な内圧を付与したものを使用しなければ、型内成
型により発泡小片相互の融着が不充分となり、空隙率が
0〜11体積%、透水係数が0cm/secの成型体を
得ることができない虞がある。一方、圧縮率が40体積
%を超える場合は、スチームの通りが悪くなり成型体内
部の融着が不十分となる虞がある。
t/Db)、発泡小片の形状等に応じて、発泡小片の充填
空気圧を適宜調節したり、発泡小片を金型内に充填する
際に金型の型開き(クラッキング)を調節する方法等に
よって行なわれる。このクラッキングとは、発泡小片を
金型に充填する際に金型内の空気を金型内から排気した
り、発泡小片の金型内への充填を効率を良く行うため
に、金型を完全に閉鎖させないようにする金型の開き部
分をいい、クラッキングは金型内に発泡小片を充填後、
スチームを導入する際には最終的に閉じられる。
により求められる。尚、式中において、aは金型内に充
填した発泡小片の重量(g)を、bは発泡小片の嵩密度
(g/cm3)を、cは金型内(キャビティー)体積(c
m3 )をそれぞれ表す。
好ましい態様について、図1、図2に基づいて説明す
る。好ましい発泡小片の一の態様は、図1に示すよう
な、内部に貫通孔を有する筒状体である。かかる形状の
発泡小片は、密度の比(Dt/Db)が1.6〜3である
ものとすることが容易であり、得られる成型体の発泡小
片相互の融着性が特に良好となる。尚、図1,2におい
て、1は発泡小片を、2は貫通孔を、3は肢状部をそれ
ぞれ示す。
ては、図1に示すように、(ア)中空円状(ドーナツ
状)、(イ)中空三角状、(ウ)中空六角状、(エ)中
空円の中に仕切りがある形状、(オ)2つの中空円が並
列した形状、(カ)3つの中空円のそれぞれが接触して
並列した形状、(キ)一部に断裂部dを有する中空円形
状、(ク)一部に断裂部dを有する中空四角形状等があ
る。
は、図2に示すような、外側に肢状部を有する柱状体で
ある。かかる形状の発泡小片も、密度の比(Dt/Db)
が1.6〜3であるものとすることが容易である。
ては、図2に示すように、(サ)3本の肢状部3を有す
るもの、(シ)5本の肢状部3を有するもの、(ス)8
本の肢状部3を有するもの、(セ)中実円fの周囲の均
等の位置に4本の肢状部3を有するもの、(ソ)中実三
角gの周囲の均等の位置に6本の肢状部3を有するも
の、(タ)中実四角hの周囲の均等の位置に4本の肢状
部3を有するもの、(チ)中空円iの周囲の均等の位置
に3本の肢状部3を有する貫通孔を有するもの、(ツ)
中空三角形jの周囲に均等の位置に3本の肢状部3を有
するもの、(テ)中空四角形kの周囲の均等の位置に4
本の肢状部3を有する貫通孔を有するもの、(ト)中空
円iの周囲の均等の位置に6本の肢状部3を有する貫通
孔を有するもの、(ナ)中空三角形jの周囲の均等位置
に6本の肢状部3を有する貫通孔を有するもの、(ニ)
4本の肢状部3を有するもの、(ヌ)6本の肢状部3を
有するもの等が挙げられる。
く、肢状部3の数が9個以上では発泡小片を得るための
樹脂ペレット製造が困難であり、また肢状部3の数が2
個以下では密度の比(Dt/Db)を1.6〜3とする効
果があまり期待できない。
面形状は、定形であることが好ましいが、本発明におい
ては不定形のものでもよい。又、本発明においては、上
記(チ)、(ツ)、(テ)、(ト)のように貫通孔と肢
状部とを共に有するものも発泡小片の好ましい態様の一
つである。
0.018〜0.8g/cm3の発泡小片を用いるが、
成型体の圧縮強度を高くできること、重量を少なくでき
ること及び経済性の点から見掛け密度Dtが0.02〜
0.2g/cm3のものを用いることが好ましい。
えばポリスチレン、ポリα−メチルスチレン、スチレン
無水マレイン酸コポリマー、ポリフェニレンオキサイド
とポリスチレンとのブレンド又はグラフトポリマー、ア
クリロニトリル−スチレンコポリマー、アクリロニトリ
ル−ブタジエン−スチレンターポリマー、スチレン−ブ
タジエンコポリマー、ハイインパクトスチレンなどのス
チレン系重合体;ポリ塩化ビニル、塩化ビニル−酢酸ビ
ニルコポリマー、エチレン又はプロピレンと塩化ビニル
のコポリマーなどの塩化ビニル系重合体;ポリアミド系
樹脂、ポリエステル系樹脂、フェノール樹脂、ウレタン
樹脂、ポリオレフィン系樹脂などが挙げられる。
ばエチレン−ブテンランダムコポリマー、エチレン−ブ
テンブロックコポリマー、エチレン−プロピレンブロッ
クコポリマー、エチレン−プロピレンランダムコポリマ
ー、エチレン−プロピレン−ブテンランダムターポリマ
ー、ホモポリプロホピレンなどのポリプロピレン系樹
脂、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度
ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低
密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニルコポリマー、
エチレン−メチルメタクリレートコポリマー、エチレン
−メタクリル酸コポリマーの分子間を金属イオンで架橋
したアイオノマー系樹脂などのポリエチレン系樹脂やポ
リブテン−1、ポリペンテン、エチレン−アクリル酸−
無水マレイン酸ターポリマーなどが挙げられる。
ポリブチレンサクシネート、ポリカプロラクトン、β−
ヒドロキシ酪酸及びその共重合体、ポリ乳酸、ポリビニ
ルアルコール、変成デンプン等の生分解生プラスチック
の1種又は2種以上の混合物等も挙げられる。
ラスチックとを混合して用いるような場合は、生分解性
プラスチックと非分解性のプラスチックを発泡前に混合
しておいてもよく、また上記両者を発泡させた発泡小片
同士を混合してもよく、また生分解性プラスチックの非
発泡樹脂粒子を非分解性のプラスチックからなる発泡小
片と混合してもよい。
場合は、エチレン−プロピレンラバー等の熱可塑性エラ
ストマーを上記した基材樹脂に5〜40wt%添加する
ことが好ましい。
いる基材樹脂としては、ポリプロピレン、エチレン−プ
ロピレンブロックコポリマー、エチレン−プロピレンラ
ンダムコポリマー、プロピレン−ブテンコポリマー、エ
チレン−ブテン−プロピレンターポリマー等のポリプロ
ピレン系樹脂や、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチ
レン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレ
ン、直鎖状超低密度ポリエチレン等のポリエチレン系樹
脂が、回復性が良好であることから特に好ましい。
ピレン系樹脂を選択した場合、見掛け密度Dtは0.0
18〜0.8g/cm3であることが好ましい。見掛け
密度D tが0.018g/cm3未満の場合は、該密度の
良好な発泡小片を製造することが、操作やコストの面で
容易ではなく、該発泡小片から得られる成型体も機械的
物性が不充分となる虞がある。一方、Dtが0.8g/
cm3を超える場合は、型内成型性が悪くなり、外観、
発泡小片相互の融着性の悪い成型体となり易く、得られ
る成型体は軽量性の点においても不充分なものとなる虞
れがある。
小片の見掛け密度Dtが0.11g/cm3を超え0.8
g/cm3以下の場合は、発泡小片の高温側ピーク熱量
HHと全ピーク熱量HTとのピーク熱量比(HH/HT)が
0.03〜0.5であることが好ましい。該ピーク熱量
比(HH/HT)が0.03未満の場合は、該発泡小片か
ら得られた成型体の寸法安定性が悪く、目的とする金型
形状通りの成型体が得られない虞がある。一方、ピーク
熱量比(HH/HT)が0.5を超える場合は、型内成型
時における発泡小片の膨張力が不充分なために、得られ
る成型体において発泡小片相互の融着性、外観が不充分
なものとなり、成型体を構成している発泡小片相互間に
間隙が存在する成型体となる可能性がある。
片の見掛け密度Dtが0.018〜0.11g/cm3の
場合は、ピーク熱量比(HH/HT)が0.07〜0.5
であることが好ましい。該ピーク熱量比(HH/HT)が
0.07未満の場合は、該発泡小片から得られた成型体
の寸法安定性が悪く、目的とする金型形状通りの成型体
が得られない虞がある。一方、ピーク熱量比(HH/
HT)が0.5を超える場合は、型内成型時における発
泡小片の膨張力が不充分なために、得られる成型体にお
いて発泡小片相互の融着性、外観が不充分なものとな
り、成型体を構成している発泡小片相互間に間隙が存在
する成型体となる可能性がある。
樹脂を選択した場合は、前記ポリプロピレン系樹脂の場
合と同様の理由で、発泡小片の見掛け密度Dtは0.0
18〜0.8g/cm3であることが好ましい。
片の高温側ピーク熱量HHと全ピーク熱量HTとのピーク
熱量比(HH/HT)は、0.07〜0.5であることが
好ましい。該ピーク熱量比(HH/HT)が0.07未満
の場合は、該発泡小片から得られた成型体の寸法安定性
が悪く、目的とする金型形状通りの成型体が得られない
虞がある。一方、ピーク熱量比(HH/HT)が0.5を
超える場合は、型内成型時における発泡小片の膨張力が
不充分なために、得られる成型体において発泡小片相互
の融着性、外観が不充分なものとなり、成型体を構成し
ている発泡小片相互間に間隙が存在する成型体となる可
能性がある。
熱量HHは、発泡小片1〜8mgを示差走査熱量計を用
いて10℃/minの速度で220℃まで昇温して得た
DSC曲線(図3)における高温側ピークbの面積に相
当し、次のように求めることができる。まず、図3に示
すようにDSC曲線上80℃の点Iと、DSC曲線上の
該樹脂の融解終了温度を示す点IIとを結ぶ直線を引く。
次に、固有吸熱ピークaと高温側ピークbとの谷部にあ
たるDSC曲線の点III を通りグラフ横軸の温度に対し
て垂直な直線を、点Iと点IIとを結んだ直線へ引き、そ
の交点をIVとする。このようにして求めた点IVと点IIと
を結ぶ直線、点III と点IVとを結ぶ直線及び点III と点
IIを結ぶDSC曲線によって囲まれる部分(図3:斜線
部分)の面積が高温側ピークの吸熱量に相当する。
Tは、固有吸熱ピークaの面積と高温側ピークbの面積
との合計に相当する。又、固有吸熱ピークaの面積は、
点IVと点Iとを結ぶ直線、点III と点IVとを結ぶ直線及
び点III と点Iを結ぶDSC曲線によって囲まれる部分
(図3:白抜部分)の面積に相当する。
添加剤を添加する場合は、添加剤をそのまま基材樹脂に
練り込むこともできるが、通常は分散性等を考慮して添
加剤のマスターバッチを作り、それと基材樹脂とを混練
することが好ましい。着色顔料、染料の添加量は着色の
色によっても異なるが、通常基材樹脂100重量部に対
して0.01〜15重量部が好ましく、またタルク、炭
酸カルシウム、ホウ砂、ホウ酸亜鉛、水酸化アルミニウ
ム等の無機物を添加する場合はその添加量は基材樹脂1
00重量部に対して0.001〜5重量部とするのが好
ましい。無機物を基材樹脂に上記の量添加することによ
り、発泡倍率の向上効果、気泡径を50〜500μmに
調整できる効果が期待できる。
(Dt/Db)を有する発泡小片の製造方法の一例を、前
記図1、図2に示す態様の発泡小片を例にとって説明す
る。該発泡小片は、まず、未発泡の熱可塑性樹脂小片
(以下、「樹脂小片」という。)を製造した後、該未発
泡の樹脂小片を発泡することにより得ることができる。
ム、ホウ砂、水酸化アルミニウム、ホウ酸亜鉛等の無機
物等の添加剤を加えた基材樹脂を押出機内で加熱、混練
して目的とする発泡小片の断面形状と相似の断面形状を
有するダイから押し出して、冷却後適宜長さに切断する
等の手段により造粒することができる。
は、溶融樹脂出口に所望の樹脂小片の断面形状と同様の
スリットを有する押出機ダイを使用することにより製造
できる。更に、貫通孔を有する筒状として押出されたス
トランドの孔が潰れることを防ぐために、前記スリット
の内側にストランドの貫通孔内部の圧力を常圧もしくは
それ以上に保つための圧力調整孔を設けたダイを使用す
ることが好ましい。尚、圧力調整孔は気体圧入装置に連
結されて空気等をストランドの貫通孔内部に供給した
り、ストランドの貫通孔内部を常圧部と連通させること
により、貫通孔内部を常圧又はそれ以上の圧力に保つこ
とができる。
と共にオートクレーブ等の密閉容器内において水に分散
させ、樹脂小片の軟化温度以上の温度に加熱し、樹脂小
片内に発泡剤を含浸させ、次に、密閉容器内の圧力を発
泡剤の蒸気圧以上の圧力に保持しながら、密閉容器内の
水面下の一旦を開放し、樹脂小片と水とを同時に容器内
よりも低圧の雰囲気下に放出することによって得ること
ができる。尚、樹脂小片の寸法比率は、発泡によって全
体の寸法が大きくなっても発泡前と後で大きな変化はな
い。
方法としては上記方法以外にも、押出機を用いて所望の
断面形状を有するダイから発泡体を直接押出して、該発
泡体を適当な長さにカットすることにより発泡小片を得
る等、発泡体を製造する従来公知の方法を適用すること
ができる。
としては、通常、プロパン、イソブタン、ブタン、イソ
ペンタン、ペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、シク
ロブタン、シクロヘキサン、クロロフルオロメタン、ト
リフルオロメタン、1,1,1,2−テトラフルオロエ
タン、1−クロロ−1,1−ジフルオロエタン、1,1
−ジフルオロエタン、1−クロロ−1,2,2,2−テ
トラフルオロエタン等の有機系物理発泡剤や、窒素、二
酸化炭素、アルゴン、空気等の無機系物理発泡剤が挙げ
られるが、なかでもオゾン層の破壊がなく且つ安価な無
機ガス系発泡剤が好ましく、特に窒素、空気、二酸化炭
素が好ましい。又、上記発泡剤の二種以上の混合系にて
使用することもでき、発泡倍率の高い発泡小片を得るこ
とを考慮すると、二酸化炭素とブタンとの混合発泡剤が
好ましい。
見掛け密度と発泡温度との関係に応じて適宜に選択され
る。具体的には、窒素、空気を除く上記発泡剤の場合、
発泡剤の使用量は通常樹脂小片100重量部当り2〜5
0重量部である。また窒素、空気の場合は、密閉容器内
の圧力が10〜70kgf/cm2 Gの圧力範囲内とな
る量が使用される。
るための分散媒としては、樹脂小片を溶解しないもので
あればよく、このような分散媒としては例えば、水、エ
チレングリコール、グリセリン、メタノール、エタノー
ル等が挙げられるが、通常は水が使用される。
媒に分散せしめて発泡温度に加熱するに際し、樹脂小片
相互の融着を防止するために融着防止剤を用いることも
できる。融着防止剤としては水等に溶解せず、加熱によ
っても溶融しないものであれば、無機系、有機系を問わ
ずいずれも使用可能であるが、一般的には無機系のもの
が好ましい。
タルク、マイカ、酸化アルミニウム、酸化チタン、水酸
化アルミニウム等の粉体が好適である。また分散助剤と
してドデシルベンゼンスルフォン酸ナトリウム、オレイ
ン酸ナトリウム等のアニオン系界面活性剤が好適に使用
される。上記融着防止剤としては平均粒径0.001〜
100μm、特に0.001〜30μmのものが好まし
い。また融着防止剤の添加量は樹脂小片100重量部に
対し、通常は0.01〜10重量部が好ましい。また界
面活性剤は樹脂小片100重量部当たり、通常0.00
1〜5重量部添加することが好ましい。
り、空隙率が0〜11体積%、透水係数が0cm/se
cの成型体を製造すると、成型サイクルを短縮化でき
る。かかる方法により成型サイクルが短縮化できる理由
は、発泡小片が広い表面積を有するのでスチームが発泡
小片中に浸透しやすいこと、更にスチームが発泡小片ど
うしの界面に付着し易いことに起因すると考えられる。
チームにより加熱発泡せしめてから成型体を冷却する
と、加熱に要したスチームは液化し水になるが、本発明
による発泡小片を金型内に充填しスチームにより加熱発
泡させた場合、発泡小片気泡内にスチームが浸透し易
く、より多くのスチームが気泡内に浸透する。このよう
により多くのスチームが気泡内に浸透した成型体は、浸
透したスチームが冷却されて凝縮する際に、より多くの
スチームが浸透している分だけ、通常よりも成型体の冷
却速度、体積収縮速度が速まることになる。その結果、
成型体を良好なものとなる程度に十分に冷却して取出せ
るまでの冷却時間が短縮される。
詳細に説明する。
基材樹脂と、ホウ酸亜鉛とを押出機内で溶融混練し、そ
の後、表1に示すような断面形状に相似する形状のスリ
ットを有するダイからストランド状に押し出して水中で
急冷した後、所定の長さにカットして1個当たりの平均
重量が2mgの樹脂小片を得た。尚、ホウ酸亜鉛は配合
量が0.05重量%となるようにマスターバッチで添加
した。但し、実施例5のみホウ酸亜鉛の配合量を0.0
1重量%とした。
分散剤としてカオリン3g、界面活性剤としてドデシル
ベンゼンスルホン酸ナトリウム0.06g、上記樹脂小
片1kgを水3リットルに添加して密閉容器(内容積5
リットルのオートクレーブ)内で攪拌しながら融解終了
温度以上の温度に昇温することなく加熱し一定時間保持
した。次いで、平衡蒸気圧に等しい背圧をかけ、その圧
力を保持したまま密閉容器の一端を開放して樹脂小片と
水とを同時に放出して、樹脂小片を発泡せしめ、表1に
示すような断面形状を有する発泡小片を得た。
度Dt、嵩密度Dbと見掛け密度Dtの比(Dt/Db)、
発泡小片の高温側ピーク熱量HH、全ピーク熱量HT、高
温側ピーク熱量HHと全ピーク熱量HTとの比(HH/
HT)を表1に示す。
て記号(ア)によって示される断面形状であることを意
味し、(ニ)(ト)の記号はそれぞれ図2において記号
(ニ)(ト)によって示される断面形状であることを意
味する。
フタロシアニングリーン系顔料とを押出機にて溶融混練
した後、表1に示すような断面形状に相似する形状のス
リットを有するダイからストランド状に押出し、次いで
このストランドを切断して、1個当たり平均重量が5m
gの樹脂小片を得た。なお、フタロシアニングリーン系
顔料は、マスターバッチとして添加し、添加量20pp
mとなるように添加した。また、タルクは、含有量が1
000ppmとなるようにマスターバッチで添加した。
ル、酸化アルミニウム5g、ドデシルベンゼンスルホン
酸ナトリウム0.1g、ナイパーFF(過酸化ベンゾイ
ル純度50%品、日本油脂(株)製)15g、メタクリ
ル酸メチル(MMA)(試薬関東化学(株)製)1gを
5リットルのオートクレーブに仕込み、窒素ガスを5分
間導入しオートクレーブ内の酸素を除去した。
しながら75℃まで昇温し同温度で20分間保持した
後、105℃まで加熱し、炭酸ガスをオートクレーブ内
圧力が40kgf/cm2Gとなるまで注入し、同温度
で45分間保持した後、95℃まで冷却し、同温度で5
分間保持した後、オートクレーブ内に窒素を導入してオ
ートクレーブ内圧力を維持しながら、オートクレーブの
一端を開放して内容物を大気圧下に放出することにより
樹脂小片を発泡させて、表1に示す断面形状を有する発
泡小片を得た。
圧することにより、実施例4を除く上記各発泡小片に表
2記載の内圧を付与した。次に、各発泡小片を表2に記
載の成型条件(成型スチーム圧力、冷却時間、発泡面
圧)で型内成型することにより、縦20cm×横25c
m×厚み5cmの直方体状の成型体を得た。表2には、
金型内に充填された発泡小片の圧縮率を併せて示す。
尚、成型体の冷却は、移動側、固定側の金型内に水を供
給する水冷方式によって成形金型内面を押す発泡小片成
型体の圧力が0.6kg/cm2Gに降下するまで行な
った。
を表3に示す。尚、表3の発泡小片の内圧は下記(5)
式により求めた。
に求める。成型機に充填される内圧を付与した発泡小片
を500個以上取り出して60秒以内に相対湿度50
%、23℃の大気圧下の恒温室に移動し、その恒温室内
の秤に乗せ、該発泡小片を取り出して120秒後の重量
を読み取る。このときの重量をQ(g)とする。次に、
該発泡小片を相対湿度50%、23℃の大気圧下の同恒
温室内にて240時間放置する。発泡小片内の高い圧力
の気体は時間の経過とともに気泡膜を透過して外部に抜
け出すため発泡小片の重量はそれに伴って減少し、24
0時間後では平衡に達しているため実質的にその重量は
安定している。上記240時間後の該発泡小片の重量を
同恒温室内にて測定し、このときの重量をS(g)とす
る。上記のいずれの重量も0.0001gまで読み取る
ものとする。この測定で得られたQ(g)とS(g)の
差を(5)式中の増加気体量(g)とする。
味し、23℃の雰囲気が採用されいているので、ここで
は296(°K)の定数である。Rは気体定数であり、
ここでは0.082(atm・L/(°K・モル))の
定数である。Yは、圧力をatm単位からkgf/cm
2単位に換算するための係数であり、ここでは1.03
32(kgf/(cm2・atm))が採用される。発
泡小片の内圧付与に使用した気体の分子量は、ここでは
空気の分子量28.9(g/モル)が採用される。尚、
発泡小片内の空気体積は下記(6)式より求めた値であ
る。
(g)であり、また発泡小片の見掛け密度は、前記発泡
小片の見掛け密度Dtが採用される。
型体より縦5cm×横10cm×厚み5mmの試験片5
個を切出し、該切出した5個の試験片を各々破断するま
で長手方向に引っ張り、破断面を観察して以下の基準で
評価した。 ○・・・全試験片において破断面の発泡小片に破壊部分
が発生。 △・・・一部の試験片において破断面の発泡小片に破壊
部分が発生。 ×・・・全試験片において破断面の発泡小片が破壊され
ずに切断される。
樹脂発泡小片成型体の製造方法は、特定範囲の密度の比
(Dt/Db)を有する熱可塑性樹脂発泡小片に、特定範
囲の内圧を付与した後、成形型内に充填し、スチームに
より加熱成型するので、冷却時間を従来の方法に比較し
て短縮化することができる。
する熱可塑性樹脂発泡小片を成形型内に圧縮率が特定範
囲となるように充填し、スチームにより加熱成型するこ
とによっても、冷却時間を従来の方法に比較して短縮化
することができる。
脂発泡小片成型体は、空隙率が0〜11体積%、透水係
数が0cm/secなので従来の発泡粒子成型体と同様
に、緩衝材、包装資材、各種容器等として好適な発泡体
である。
が内部に貫通孔を有する筒状体、又は肢状部を有する柱
状体であれば、嵩密度Db(g/cm3)に対する見掛け
密度Dt(g/cm3)の比(Dt/Db)が特定範囲内の
熱可塑性樹脂発泡小片となるように調整し易い。又、か
かる熱可塑性樹脂発泡小片から得られる熱可塑性樹脂発
泡小片成型体は、発泡小片相互の融着性において特に優
れているものとなり、十分な機械的物性を発揮できるも
のとなる。
の基材樹脂としてポリプロピレン系樹脂、又はポリエチ
レン系樹脂を選択した場合、発泡小片の見掛け密度Dt
に対応して高温側ピーク熱量HHと全ピーク熱量HTとの
比(HH/HT)を特定範囲内に調節することにより、外
観、寸法安定性、発泡小片相互の融着性において優れた
熱可塑性樹脂発泡小片成型体を得ることができる。
図である。
す図である。
一例を示す図である。
Claims (7)
- 【請求項1】 嵩密度Db(g/cm3)に対する見掛け
密度Dt(g/cm3)の比(Dt/Db)が1.6〜3の
熱可塑性樹脂発泡小片に1.3〜7kgf/cm2の内
圧を付与し、該内圧が付与された熱可塑性樹脂発泡小片
を成形型内に充填し、スチームにより加熱成型すること
により、空隙率が0〜11体積%、透水係数が0cm/
secの成型体を得ることを特徴とする熱可塑性樹脂発
泡小片成型体の製造方法。 - 【請求項2】 嵩密度Db(g/cm3)に対する見掛け
密度Dt(g/cm3)の比(Dt/Db)が1.6〜3の
熱可塑性樹脂発泡小片を成形型内に圧縮率が5〜40体
積%となるように充填し、スチームにより加熱成型する
ことにより、空隙率が0〜11体積%、透水係数が0c
m/secの成型体を得ることを特徴とする熱可塑性樹
脂発泡小片成型体の製造方法。 - 【請求項3】 熱可塑性樹脂発泡小片が内部に貫通孔を
有する筒状体であることを特徴とする請求項1又は2に
記載の熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法。 - 【請求項4】 熱可塑性樹脂発泡小片が肢状部を有する
柱状体であることを特徴とする請求項1又は2に記載の
熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法。 - 【請求項5】 熱可塑性樹脂発泡小片の基材樹脂がポリ
プロピレン系樹脂であり、該発泡小片の見掛け密度Dt
が0.11g/cm3を超え0.8g/cm3以下である
と共に、示差走査熱量分析における発泡小片の高温側ピ
ーク熱量HHと全ピーク熱量HTとの比(HH/HT)が
0.03〜0.5であることを特徴とする請求項1〜4
のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造
方法。 - 【請求項6】 熱可塑性樹脂発泡小片の基材樹脂がポリ
プロピレン系樹脂であり、該発泡小片の見掛け密度Dt
が0.018〜0.11g/cm3であると共に、示差
走査熱量分析における発泡小片の高温側ピーク熱量HH
と全ピーク熱量HTとの比(HH/HT)が0.07〜
0.5であることを特徴とする請求項1〜4のいずれか
に記載の熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法。 - 【請求項7】 熱可塑性樹脂発泡小片の基材樹脂がポリ
エチレン系樹脂であり、該発泡小片の見掛け密度Dtが
0.018〜0.8g/cm3であると共に、示差走査
熱量分析における発泡小片の高温側ピーク熱量HHと全
ピーク熱量HTとの比(HH/HT)が0.07〜0.5
であることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載
の熱可塑性樹脂発泡小片成型体の製造方法。
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