JP2002241119A - 高圧力下での炭酸ガス回収 - Google Patents
高圧力下での炭酸ガス回収Info
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- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
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- B01D53/1418—Recovery of products
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Abstract
(57)【要約】
【課題】 低圧の送給物流れから高圧の炭酸ガスを直接
回収することのできるもっと効率的な方法を提供するこ
とである。 【解決手段】 送給物流れ１が吸収装置で炭酸ガスのた
めの液体吸収材流体と接触される。送給物ガスからの炭
酸ガスは吸収材により優先的に吸収されて炭酸ガスリッ
チな液体吸収材流れ７を生成し、液体吸収材流れ７が吸
収装置４の底部を出てリッチソルベントポンプ８に送ら
れる。リッチソルベントポンプ８が炭酸ガスリッチな液
体吸収材流れを、ストリップ装置１２の頂部に到達させ
得るに十分な絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５
ｐｓｉａ）あるいはそれ以上に圧縮する。
回収することのできるもっと効率的な方法を提供するこ
とである。 【解決手段】 送給物流れ１が吸収装置で炭酸ガスのた
めの液体吸収材流体と接触される。送給物ガスからの炭
酸ガスは吸収材により優先的に吸収されて炭酸ガスリッ
チな液体吸収材流れ７を生成し、液体吸収材流れ７が吸
収装置４の底部を出てリッチソルベントポンプ８に送ら
れる。リッチソルベントポンプ８が炭酸ガスリッチな液
体吸収材流れを、ストリップ装置１２の頂部に到達させ
得るに十分な絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５
ｐｓｉａ）あるいはそれ以上に圧縮する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炭酸ガスを含むガ
ス状流れからの炭酸ガス（以下、ＣＯ2とも称する）回
収に関する。
ス状流れからの炭酸ガス（以下、ＣＯ2とも称する）回
収に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、市販の液体炭酸はＣＯ2含有
量の多い（＞９８％）送給物流れから蒸留法を使用して
生成されている。そうした送給物流れの例にはアンモニ
アや水素のプラント排出ガス、ＣＯ2リッチな坑井内発
酵源や天然ガスが含まれる。液体炭酸は代表的には中央
プラントで生成され、恐らくは数百マイルも離れたユー
ザーの元に配送されるので移送コストが高い。高品質の
供給源が不足ししかも利用者から遠いことは、もっと近
くで一般入手することのできる低濃度の供給源からＣＯ
2が回収される誘因となっている。それらの低濃度供給
源の最も重要な例は、燃焼に使用する燃料及び余剰空気
に応じて代表的には３〜３０％のＣＯ2を含有する煙道
ガスである。
量の多い（＞９８％）送給物流れから蒸留法を使用して
生成されている。そうした送給物流れの例にはアンモニ
アや水素のプラント排出ガス、ＣＯ2リッチな坑井内発
酵源や天然ガスが含まれる。液体炭酸は代表的には中央
プラントで生成され、恐らくは数百マイルも離れたユー
ザーの元に配送されるので移送コストが高い。高品質の
供給源が不足ししかも利用者から遠いことは、もっと近
くで一般入手することのできる低濃度の供給源からＣＯ
2が回収される誘因となっている。それらの低濃度供給
源の最も重要な例は、燃焼に使用する燃料及び余剰空気
に応じて代表的には３〜３０％のＣＯ2を含有する煙道
ガスである。
【０００３】そうした低濃度供給源から商用の液体炭酸
を製造するには、先ず送給ガスのＣＯ2濃度を相当に上
げておいてから蒸留ユニットに送る必要がある。膜、吸
着分離（例えば圧力スゥイング吸着（ＰＳＡ）、真空圧
力スゥイング吸着（ＶＰＳＡ）法及び温度スゥイング吸
着（ＴＳＡ）法、物理的及び化学的吸収法を含む様々の
技法を使用して純度を向上させることができる。全体計
画の経済学（資本及び運転の各コスト）は送給物の純
度、製品の純度基準、得られる回収量に基づくが、吸着
分離及び物理的吸収のための膜の場合、所定の高純度を
得るためのコストは送給物純度の有力な関数となる。他
方、化学的吸収法は送給物のＣＯ2含有量の影響を比較
的受けないことから、高純度（＞９５％）のＣＯ2蒸気
を単一ステップで直接入手するための好都合な手段であ
る。こうして入手した蒸気は、ＣＯ 2分離現場での用途
のためにそのままで使用する、もしくは商業用の液体炭
酸として下流側で回収する、あるいは廃棄／隔離するた
めに更に圧縮することができる。
を製造するには、先ず送給ガスのＣＯ2濃度を相当に上
げておいてから蒸留ユニットに送る必要がある。膜、吸
着分離（例えば圧力スゥイング吸着（ＰＳＡ）、真空圧
力スゥイング吸着（ＶＰＳＡ）法及び温度スゥイング吸
着（ＴＳＡ）法、物理的及び化学的吸収法を含む様々の
技法を使用して純度を向上させることができる。全体計
画の経済学（資本及び運転の各コスト）は送給物の純
度、製品の純度基準、得られる回収量に基づくが、吸着
分離及び物理的吸収のための膜の場合、所定の高純度を
得るためのコストは送給物純度の有力な関数となる。他
方、化学的吸収法は送給物のＣＯ2含有量の影響を比較
的受けないことから、高純度（＞９５％）のＣＯ2蒸気
を単一ステップで直接入手するための好都合な手段であ
る。こうして入手した蒸気は、ＣＯ 2分離現場での用途
のためにそのままで使用する、もしくは商業用の液体炭
酸として下流側で回収する、あるいは廃棄／隔離するた
めに更に圧縮することができる。
【０００４】化学的吸収法は、アルカノールアミンのみ
ならず、高温の炭酸カリウムのような炭酸塩を使用して
実施することができる。しかしながら、炭酸塩を使用す
る場合、有意の回収量を得るにはＣＯ2分圧を少なくと
も絶対値での約０．１０３４２５ＭＰａ（１５ｐｓｉ
ａ）とする必要がある。煙道ガスは代表的には大気圧下
に入手されることから、炭酸塩を用いて化学的吸収法を
実施する場合は煙道ガスを圧縮する必要がある。煙道ガ
スの圧縮は、窒素の圧縮に際して相当のエネルギーが消
費されることから極めて不経済である。他方、希薄な供
給源から大気圧下に適切な回収レベルのＣＯ2を提供す
ることのできるアルカノールアミンが存在する。かくし
て、煙道ガスのような供給源から高純度（＞９５％）の
ＣＯ2蒸気を回収するには、化学的吸収法をアルカノー
ルアミンと共に使用するのが好ましい選択といえる。そ
うした吸収プロセスから回収されるＣＯ2リッチな蒸気
は圧力が一般に絶対値での約０．１０３４２５〜０．２
０６８５９ＭＰａ（１５〜３０ｐｓｉａ）であることか
ら、典型的には、爾後使用つまりプロセス処理あるいは
廃棄するにはガスを圧縮する必要がある。
ならず、高温の炭酸カリウムのような炭酸塩を使用して
実施することができる。しかしながら、炭酸塩を使用す
る場合、有意の回収量を得るにはＣＯ2分圧を少なくと
も絶対値での約０．１０３４２５ＭＰａ（１５ｐｓｉ
ａ）とする必要がある。煙道ガスは代表的には大気圧下
に入手されることから、炭酸塩を用いて化学的吸収法を
実施する場合は煙道ガスを圧縮する必要がある。煙道ガ
スの圧縮は、窒素の圧縮に際して相当のエネルギーが消
費されることから極めて不経済である。他方、希薄な供
給源から大気圧下に適切な回収レベルのＣＯ2を提供す
ることのできるアルカノールアミンが存在する。かくし
て、煙道ガスのような供給源から高純度（＞９５％）の
ＣＯ2蒸気を回収するには、化学的吸収法をアルカノー
ルアミンと共に使用するのが好ましい選択といえる。そ
うした吸収プロセスから回収されるＣＯ2リッチな蒸気
は圧力が一般に絶対値での約０．１０３４２５〜０．２
０６８５９ＭＰａ（１５〜３０ｐｓｉａ）であることか
ら、典型的には、爾後使用つまりプロセス処理あるいは
廃棄するにはガスを圧縮する必要がある。
【０００５】歴史的には、アルカノールアミンは天然ガ
スの純化や水素の製造といったプロセスでＣＯ2を吸収
するために広く使用されてきている。文献（Ｋｏｈｌ及
びＮｉｅｌｓｅｎの“Ｇａｓ Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏ
ｎ”第５版（１９７７）、第１１５〜１１７及び１２３
〜１２５、１４４〜１４９頁）に記載されるように、送
給物ガスは代表的には絶対値での約１．３７９ＭＰａ
（２００ｐｓｉａ）を越える圧力を有し、ＣＯ2リッチ
の蒸気は代表的には絶対値での約０．１０３４２５〜
０．２０６８５ＭＰａ（１５〜３０ｐｓｉａ）の圧力下
に入手される。米国特許第５、８５３、６８０号には、
高圧（＞絶対値での約２．９３０３７ＭＰａ（４２５ｐ
ｓｉａ））の天然ガスからＣＯ2を除去するための方法
が記載される。ＣＯ2リッチなアルカノールアミン液は
加圧されない。再生段階を有意の減圧無しに実施するこ
の米国特許に開示される方法によれば、絶対値での約
０．９６５３ＭＰａ（１４０ｐｓｉａ）の圧力のＣＯ2
リッチな蒸気流れの回収が容易化される。しかし、低圧
の送給物流れから高圧の炭酸ガスを直接回収することの
できるもっと効率的な方法に対する需要が、尚ある。
スの純化や水素の製造といったプロセスでＣＯ2を吸収
するために広く使用されてきている。文献（Ｋｏｈｌ及
びＮｉｅｌｓｅｎの“Ｇａｓ Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏ
ｎ”第５版（１９７７）、第１１５〜１１７及び１２３
〜１２５、１４４〜１４９頁）に記載されるように、送
給物ガスは代表的には絶対値での約１．３７９ＭＰａ
（２００ｐｓｉａ）を越える圧力を有し、ＣＯ2リッチ
の蒸気は代表的には絶対値での約０．１０３４２５〜
０．２０６８５ＭＰａ（１５〜３０ｐｓｉａ）の圧力下
に入手される。米国特許第５、８５３、６８０号には、
高圧（＞絶対値での約２．９３０３７ＭＰａ（４２５ｐ
ｓｉａ））の天然ガスからＣＯ2を除去するための方法
が記載される。ＣＯ2リッチなアルカノールアミン液は
加圧されない。再生段階を有意の減圧無しに実施するこ
の米国特許に開示される方法によれば、絶対値での約
０．９６５３ＭＰａ（１４０ｐｓｉａ）の圧力のＣＯ2
リッチな蒸気流れの回収が容易化される。しかし、低圧
の送給物流れから高圧の炭酸ガスを直接回収することの
できるもっと効率的な方法に対する需要が、尚ある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】低圧の送給物流れから
高圧の炭酸ガスを直接回収することのできるもっと効率
的な方法を提供することである。
高圧の炭酸ガスを直接回収することのできるもっと効率
的な方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の１様相によれ
ば、炭酸ガスの回収方法であって、炭酸ガスを回収する
ための方法であって、（Ａ）炭酸ガスを含み、絶対値で
の０．２０６８５９ＭＰａ（３０ｐｓｉａ）までの圧力
のガス状の送給物流れを提供すること、（Ｂ）該送給物
流れから、有機アミン吸収材を含む液体吸収材流体中に
炭酸ガスを優先的に吸収させて炭酸ガスリッチな液体吸
収材流れを形成すること、（Ｃ）任意のシーケンスある
いは（Ｂ）と同時に、該炭酸ガスリッチな液体吸収材流
れを、絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉ
ａ）あるいはそれ以上の圧力下に、ストリップ段階にお
けるストリップ装置の頂部に到達し得るに十分な圧力に
加圧し、また、前記炭酸ガスリッチな液体吸収材流れを
加熱して加熱された炭酸ガスリッチな液体吸収材流れを
入手すること、（Ｄ）絶対値での０．２４１３２５ＭＰ
ａ（３５ｐｓｉａ）あるいはそれ以上の圧力下に運転さ
れるストリップ装置内で炭酸ガスリッチな液体吸収材流
れをストリップ処理し、ストリップ装置から絶対値での
０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）あるいはそれ
以上の圧力を有する炭酸ガス生成物流れを回収するこ
と、を含む炭酸ガスを回収するための方法が提供され
る。幾つかの好ましい実施例ではストリップ装置内の圧
力及び炭酸ガス生成物流れの圧力は絶対値での０．４８
２６５ＭＰａ（７０ｐｓｉａ）までのものである。本発
明の他の様相によれば、ストリップされた液体吸収材の
流れがストリップ装置から段階（Ｂ）に再循環される。
ば、炭酸ガスの回収方法であって、炭酸ガスを回収する
ための方法であって、（Ａ）炭酸ガスを含み、絶対値で
の０．２０６８５９ＭＰａ（３０ｐｓｉａ）までの圧力
のガス状の送給物流れを提供すること、（Ｂ）該送給物
流れから、有機アミン吸収材を含む液体吸収材流体中に
炭酸ガスを優先的に吸収させて炭酸ガスリッチな液体吸
収材流れを形成すること、（Ｃ）任意のシーケンスある
いは（Ｂ）と同時に、該炭酸ガスリッチな液体吸収材流
れを、絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉ
ａ）あるいはそれ以上の圧力下に、ストリップ段階にお
けるストリップ装置の頂部に到達し得るに十分な圧力に
加圧し、また、前記炭酸ガスリッチな液体吸収材流れを
加熱して加熱された炭酸ガスリッチな液体吸収材流れを
入手すること、（Ｄ）絶対値での０．２４１３２５ＭＰ
ａ（３５ｐｓｉａ）あるいはそれ以上の圧力下に運転さ
れるストリップ装置内で炭酸ガスリッチな液体吸収材流
れをストリップ処理し、ストリップ装置から絶対値での
０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）あるいはそれ
以上の圧力を有する炭酸ガス生成物流れを回収するこ
と、を含む炭酸ガスを回収するための方法が提供され
る。幾つかの好ましい実施例ではストリップ装置内の圧
力及び炭酸ガス生成物流れの圧力は絶対値での０．４８
２６５ＭＰａ（７０ｐｓｉａ）までのものである。本発
明の他の様相によれば、ストリップされた液体吸収材の
流れがストリップ装置から段階（Ｂ）に再循環される。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１を参照して説明するに、煙道
ガスのような低圧流れから高圧下にＣＯ2を回収するた
めの、本発明に従う改良されたアルカノールアミンベー
スの吸収プロセスのフローシートが示される。フローシ
ート及び使用設備は変更することができる。また、以下
の説明中の温度並びに圧力の値は単に代表的な運転条件
を表すものである。
ガスのような低圧流れから高圧下にＣＯ2を回収するた
めの、本発明に従う改良されたアルカノールアミンベー
スの吸収プロセスのフローシートが示される。フローシ
ート及び使用設備は変更することができる。また、以下
の説明中の温度並びに圧力の値は単に代表的な運転条件
を表すものである。
【０００９】ガス状の送給物流れ１は炭酸ガスを含有す
る流れを含んでいる。送給物流れ１は代表的には窒素と
酸素をも含む。炭酸ガス含有量は一般的には３０％まで
であり（本明細書では％表示は特に断りのない限り体積
％をいうものとする）、代表的には、煙道ガスの代表的
な値である３〜３０体積％である。送給物流れ１は通常
は好適に冷却され、ＳＯｘやＮＯｘのような粒状物及び
不純物を除去するべく前処理され、次いでブロワ２に送
られてライン３を通して吸収装置に入り、そこで炭酸ガ
スのための液体吸収材流体と接触（好ましくは向流方向
で）される。
る流れを含んでいる。送給物流れ１は代表的には窒素と
酸素をも含む。炭酸ガス含有量は一般的には３０％まで
であり（本明細書では％表示は特に断りのない限り体積
％をいうものとする）、代表的には、煙道ガスの代表的
な値である３〜３０体積％である。送給物流れ１は通常
は好適に冷却され、ＳＯｘやＮＯｘのような粒状物及び
不純物を除去するべく前処理され、次いでブロワ２に送
られてライン３を通して吸収装置に入り、そこで炭酸ガ
スのための液体吸収材流体と接触（好ましくは向流方向
で）される。
【００１０】液体吸収材流体は、即ち、送給物流れから
炭酸ガスを優先的に除去する能力が、水だけの場合と比
較して高い吸収材流体を創出する吸収材配合物の溶液あ
るいはこの吸収材配合物を代表的には水分散させた流体
である。そうした吸収材配合物の例は斯界に良く知られ
ており、当業者には容易に確認されよう。使用するのが
好ましいものは有機性アミンを使用した吸収材であり、
１つ以上のアルカノールアミンを使用するものは更に好
ましい。有機性アミンは一次アミン（水素以外の群との
一置換体）、二次アミン（水素以外の群との二置換
体）、三次アミン（水素以外の群との三置換体）に分類
することができる。有益なアルカノールアミンには、
１、２、３、４、５あるいは６個の炭素原子を各々含む
アルカノールからなる１、２あるいは３つの群と置換さ
れたアミン、またそうでない場合は、水素あるいは、
１、２、３、４、５あるいは６個の炭素原子を各々含む
アルキルと置換されたアミンが含まれる。アルカノール
アミン以外に好ましい有機アミンには、（１）１、２、
３、４、５あるいは６個の炭素原子を各々含む１、２あ
るいは３つのアルキル群と置換された、あるいはそうで
ない場合には水素で置換されたアミン、（２）１あるい
は２個の窒素原子と、合計で５、６、７あるいは８個の
炭素原子及び窒素原子を含む環状アミン、（３）２個の
窒素原子と、２〜８個の炭素原子を含むジアミン（各窒
素原子が一次、二次、あるいは三次であるジアミンを含
む）が含まれる。有益なアルカノールアミンの特定例に
は、モノエタノールアミン（一次）、ジエタノールアミ
ン（二次）、メチルジエタノールアミン（三次）が含ま
れる。有益な有機アミンの例にはピペラジンやピロリジ
ンが含まれる。
炭酸ガスを優先的に除去する能力が、水だけの場合と比
較して高い吸収材流体を創出する吸収材配合物の溶液あ
るいはこの吸収材配合物を代表的には水分散させた流体
である。そうした吸収材配合物の例は斯界に良く知られ
ており、当業者には容易に確認されよう。使用するのが
好ましいものは有機性アミンを使用した吸収材であり、
１つ以上のアルカノールアミンを使用するものは更に好
ましい。有機性アミンは一次アミン（水素以外の群との
一置換体）、二次アミン（水素以外の群との二置換
体）、三次アミン（水素以外の群との三置換体）に分類
することができる。有益なアルカノールアミンには、
１、２、３、４、５あるいは６個の炭素原子を各々含む
アルカノールからなる１、２あるいは３つの群と置換さ
れたアミン、またそうでない場合は、水素あるいは、
１、２、３、４、５あるいは６個の炭素原子を各々含む
アルキルと置換されたアミンが含まれる。アルカノール
アミン以外に好ましい有機アミンには、（１）１、２、
３、４、５あるいは６個の炭素原子を各々含む１、２あ
るいは３つのアルキル群と置換された、あるいはそうで
ない場合には水素で置換されたアミン、（２）１あるい
は２個の窒素原子と、合計で５、６、７あるいは８個の
炭素原子及び窒素原子を含む環状アミン、（３）２個の
窒素原子と、２〜８個の炭素原子を含むジアミン（各窒
素原子が一次、二次、あるいは三次であるジアミンを含
む）が含まれる。有益なアルカノールアミンの特定例に
は、モノエタノールアミン（一次）、ジエタノールアミ
ン（二次）、メチルジエタノールアミン（三次）が含ま
れる。有益な有機アミンの例にはピペラジンやピロリジ
ンが含まれる。
【００１１】吸収材は気液接触及び吸収を提供する上で
代表的な任意の構成のものであり得る。吸収材の温度は
代表的には、頂部位置で４０〜４５℃、底部位置では５
０〜６０℃の間で変化する。吸収装置は周囲圧力よりも
若干高い圧力下に作用する。吸収装置の上部に位置付け
たミスト除去装置が、しばしば本来窒素リッチな、吸収
装置通気ガス５内の同伴アミンを捕捉する。送給物ガス
からのＣＯ2は吸収材により優先的に吸収（即ち、送給
物ガス中の、吸収される炭酸ガスの割合は送給物ガス内
に存在するその他のガスの割合よりも大きい）されてＣ
Ｏ2リッチな液体吸収材流れ７を生成し、この液体吸収
材流れ７が吸収装置４の底部を出てリッチソルベントポ
ンプ８に送られる。
代表的な任意の構成のものであり得る。吸収材の温度は
代表的には、頂部位置で４０〜４５℃、底部位置では５
０〜６０℃の間で変化する。吸収装置は周囲圧力よりも
若干高い圧力下に作用する。吸収装置の上部に位置付け
たミスト除去装置が、しばしば本来窒素リッチな、吸収
装置通気ガス５内の同伴アミンを捕捉する。送給物ガス
からのＣＯ2は吸収材により優先的に吸収（即ち、送給
物ガス中の、吸収される炭酸ガスの割合は送給物ガス内
に存在するその他のガスの割合よりも大きい）されてＣ
Ｏ2リッチな液体吸収材流れ７を生成し、この液体吸収
材流れ７が吸収装置４の底部を出てリッチソルベントポ
ンプ８に送られる。
【００１２】このリッチソルベントポンプ（以下、単に
ポンプとも称する）８がＣＯ2リッチな液体吸収材流れ
を、ストリップ装置１２の頂部に到達させ得るに十分な
圧力である絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐ
ｓｉａ）あるいはそれ以上に圧縮する。ライン９内のＣ
Ｏ2リッチな液体吸収材流れは向流熱交換器１０内で高
温の再生あるいは希薄な吸収材流れ２９により１００〜
１１０℃にまで加熱され、次いでライン１１を経てスト
リップ装置１２の頂部に送られる。あるいは、このＣＯ
2リッチな液体吸収材流れをポンプ８で圧縮する前に加
熱することもできる。
ポンプとも称する）８がＣＯ2リッチな液体吸収材流れ
を、ストリップ装置１２の頂部に到達させ得るに十分な
圧力である絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐ
ｓｉａ）あるいはそれ以上に圧縮する。ライン９内のＣ
Ｏ2リッチな液体吸収材流れは向流熱交換器１０内で高
温の再生あるいは希薄な吸収材流れ２９により１００〜
１１０℃にまで加熱され、次いでライン１１を経てスト
リップ装置１２の頂部に送られる。あるいは、このＣＯ
2リッチな液体吸収材流れをポンプ８で圧縮する前に加
熱することもできる。
【００１３】ストリップ装置１２は、ＣＯ2リッチな液
体吸収材流れからＣＯ2を回収する加圧ユニットであ
る。本発明の方法上、再熱器とストリップ装置カラム内
の各圧力はほぼ絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３
５ｐｓｉａ）に維持される。これにより、炭酸ガス製品
は絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）
あるいはそれ以上の相当圧力のものとなる。本発明を実
施する上で好ましいモードの１つは、モノエタノールア
ミンを含む吸収材を使用し、ストリップ装置及び再熱器
内の各圧力を絶対値での０．２７５８〜０．３７９２２
５ＭＰａ（４０〜５５ｐｓｉａ）の範囲内に維持すると
いうものである。この場合、ポンプ８はＣＯ 2リッチな
液体吸収材流れを絶対値での０．２７５８〜０．３７９
２２５ＭＰａ（４０〜５５ｐｓｉａ）の圧力下にストリ
ップ装置１２の頂部に到達させ得るに十分な圧力に加圧
する必要がある。本発明の方法により回収される炭酸ガ
ス製品もまた、絶対値での０．２７５８〜０．３７９２
２５ＭＰａ（４０〜５５ｐｓｉａ）の圧力のものとな
る。
体吸収材流れからＣＯ2を回収する加圧ユニットであ
る。本発明の方法上、再熱器とストリップ装置カラム内
の各圧力はほぼ絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３
５ｐｓｉａ）に維持される。これにより、炭酸ガス製品
は絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）
あるいはそれ以上の相当圧力のものとなる。本発明を実
施する上で好ましいモードの１つは、モノエタノールア
ミンを含む吸収材を使用し、ストリップ装置及び再熱器
内の各圧力を絶対値での０．２７５８〜０．３７９２２
５ＭＰａ（４０〜５５ｐｓｉａ）の範囲内に維持すると
いうものである。この場合、ポンプ８はＣＯ 2リッチな
液体吸収材流れを絶対値での０．２７５８〜０．３７９
２２５ＭＰａ（４０〜５５ｐｓｉａ）の圧力下にストリ
ップ装置１２の頂部に到達させ得るに十分な圧力に加圧
する必要がある。本発明の方法により回収される炭酸ガ
ス製品もまた、絶対値での０．２７５８〜０．３７９２
２５ＭＰａ（４０〜５５ｐｓｉａ）の圧力のものとな
る。
【００１４】再熱器内の圧力が高いほど再熱器内の温度
も相応に高くなる。しかしながら温度が高いと吸収材の
熱劣化が加速され、劣化した吸収材が結局は設備を著し
く腐食させ、延いてはプロセス性能全体を低下させ得る
ことから、再熱器内の温度は１４０℃を大きく上回るこ
とがないように注意する必要がある。例えば、モノエタ
ノールアミンやメチルジエタノールアミンのような代表
的なアルカノールアミンは高温下では劣化が速いことが
知られている。ストリップ装置の上部位置の温度は代表
的には１００〜１１０℃であり、一方その底部位置での
温度は１１９〜１３５℃にもなる。吸収材の熱劣化速度
は化学抑制剤を使用して遅くさせることが可能である。
ストリップ装置／再熱器内の最適圧力及びＣＯ2の回収
時の最終圧力は以下の要因、即ち、１）再熱器の熱効
率、２）下流側の圧縮条件、３）高温下での腐食性によ
り決定される。
も相応に高くなる。しかしながら温度が高いと吸収材の
熱劣化が加速され、劣化した吸収材が結局は設備を著し
く腐食させ、延いてはプロセス性能全体を低下させ得る
ことから、再熱器内の温度は１４０℃を大きく上回るこ
とがないように注意する必要がある。例えば、モノエタ
ノールアミンやメチルジエタノールアミンのような代表
的なアルカノールアミンは高温下では劣化が速いことが
知られている。ストリップ装置の上部位置の温度は代表
的には１００〜１１０℃であり、一方その底部位置での
温度は１１９〜１３５℃にもなる。吸収材の熱劣化速度
は化学抑制剤を使用して遅くさせることが可能である。
ストリップ装置／再熱器内の最適圧力及びＣＯ2の回収
時の最終圧力は以下の要因、即ち、１）再熱器の熱効
率、２）下流側の圧縮条件、３）高温下での腐食性によ
り決定される。
【００１５】ライン１１内の加熱されたＣＯ2リッチな
液体吸収材流れはストリップ装置１２の上方部分に送ら
れる。ストリップ装置１２は代表的には、その頂部位置
で１００〜１１０℃の範囲内の温度下に、また底部位置
では１１９〜１３５℃の温度下に運転される。ＣＯ2リ
ッチな液体吸収材流れがストリップ装置１２を通して流
下するに従い、吸収材中の炭酸ガスが、一般にはスチー
ムであるところの上昇する蒸気中にストリップされ、か
くしてＣＯ2リッチな上部蒸気１３と、ＣＯ2リーンな吸
収材２０とが生成される。ＣＯ2リッチな上部蒸気１３
は還流凝縮器４７に送られて部分的に凝縮され、生じた
２相流れ１４が還流ドラム１５に送られ、このドラム内
で、主に吸収材（例えばアルカノノールアミン）及び水
から成る凝縮物１７から製品としてのＣＯ2が分離され
る。この凝縮物を還流ポンプ１８がストリップ装置１２
にポンピングする。ストリップ装置１２の底部からの吸
収材２０が、代表的には１１９〜１３５℃程の温度下に
運転される再熱器２１内で間接加熱される。必要な加熱
は、絶対値での０．２０６８５ＭＰａ（３０ｐｓｉａ）
あるいはそれ以上の圧力の飽和流れ４８により提供され
得る。主にスチームであるところの加熱された溶剤蒸気
２２がストリップ装置に再循環される。
液体吸収材流れはストリップ装置１２の上方部分に送ら
れる。ストリップ装置１２は代表的には、その頂部位置
で１００〜１１０℃の範囲内の温度下に、また底部位置
では１１９〜１３５℃の温度下に運転される。ＣＯ2リ
ッチな液体吸収材流れがストリップ装置１２を通して流
下するに従い、吸収材中の炭酸ガスが、一般にはスチー
ムであるところの上昇する蒸気中にストリップされ、か
くしてＣＯ2リッチな上部蒸気１３と、ＣＯ2リーンな吸
収材２０とが生成される。ＣＯ2リッチな上部蒸気１３
は還流凝縮器４７に送られて部分的に凝縮され、生じた
２相流れ１４が還流ドラム１５に送られ、このドラム内
で、主に吸収材（例えばアルカノノールアミン）及び水
から成る凝縮物１７から製品としてのＣＯ2が分離され
る。この凝縮物を還流ポンプ１８がストリップ装置１２
にポンピングする。ストリップ装置１２の底部からの吸
収材２０が、代表的には１１９〜１３５℃程の温度下に
運転される再熱器２１内で間接加熱される。必要な加熱
は、絶対値での０．２０６８５ＭＰａ（３０ｐｓｉａ）
あるいはそれ以上の圧力の飽和流れ４８により提供され
得る。主にスチームであるところの加熱された溶剤蒸気
２２がストリップ装置に再循環される。
【００１６】再熱器からの、ストリップされたＣＯ2リ
ーンな吸収材溶液２３はリーン溶剤ポンプ３５により熱
交換器１０に戻される。このＣＯ2リーンな吸収材溶液
２３の小部分が流れ２４として抜き出されてレクレーマ
２５に送られて溶液が蒸発される。リクレーマにソーダ
灰あるいは苛性ソーダを加えることで分解副産物や耐熱
性アミン塩の析出は容易化される。流れ２７は分解副産
物と耐熱性アミン塩の廃棄流れである。アミン溶液の蒸
気２６を図１に示すようにストリップ装置に再導入する
ことができる。アミン溶液の蒸気２６は、これを冷却し
て吸収装置の上部に入るリーン流れ６と直接混合させる
こともできる。また、図１に示すリクレーマに代えて、
イオン交換あるいは電気透析のようなその他の精製法を
使用しても良い。
ーンな吸収材溶液２３はリーン溶剤ポンプ３５により熱
交換器１０に戻される。このＣＯ2リーンな吸収材溶液
２３の小部分が流れ２４として抜き出されてレクレーマ
２５に送られて溶液が蒸発される。リクレーマにソーダ
灰あるいは苛性ソーダを加えることで分解副産物や耐熱
性アミン塩の析出は容易化される。流れ２７は分解副産
物と耐熱性アミン塩の廃棄流れである。アミン溶液の蒸
気２６を図１に示すようにストリップ装置に再導入する
ことができる。アミン溶液の蒸気２６は、これを冷却し
て吸収装置の上部に入るリーン流れ６と直接混合させる
こともできる。また、図１に示すリクレーマに代えて、
イオン交換あるいは電気透析のようなその他の精製法を
使用しても良い。
【００１７】補充アミン３３が貯蔵タンク３０からポン
プ３２によりポンピングされてリーン流れ３４と合流さ
れる。この合流流れは６５〜７５℃程の温度下に熱交換
器１０を出て流れ３６となり、冷却装置３７内で４０℃
程に更に冷却される。冷却されたリーン流れ３８から小
部分が抜き出され、機械フィルタ４１及び４５のみなら
ず炭素床フィルタ４３を使用して精製（不純物、固形
物、分解副産物、耐熱性アミン塩の除去）される。精製
あるいは浄化されたリーン流れ４６はリーン流れ３８に
追加されて流れ６となり、吸収装置４の上部に導入され
る。
プ３２によりポンピングされてリーン流れ３４と合流さ
れる。この合流流れは６５〜７５℃程の温度下に熱交換
器１０を出て流れ３６となり、冷却装置３７内で４０℃
程に更に冷却される。冷却されたリーン流れ３８から小
部分が抜き出され、機械フィルタ４１及び４５のみなら
ず炭素床フィルタ４３を使用して精製（不純物、固形
物、分解副産物、耐熱性アミン塩の除去）される。精製
あるいは浄化されたリーン流れ４６はリーン流れ３８に
追加されて流れ６となり、吸収装置４の上部に導入され
る。
【００１８】煙道ガスあるいはその他の送給物流れから
上述のプロセスを使用して回収されたＣＯ2は現場用途
のための蒸気として直接使用することができる。廃水の
ｐＨ制御といった幾つかのＣＯ2用途では吸収プロセス
から直接得られるＣＯ2を使用することができる。しか
しながら、ＣＯ2蒸気は、各用途で使用するためには一
般に絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉ
ａ）程度の圧力下に送達される必要がある。従来からの
アミンベースの化学吸収プロセスではＣＯ2は代表的に
は絶対値での０．１０３４２５〜０．１７２３７５ＭＰ
ａ（１５〜２５ｐｓｉａ）の圧力下に回収されるので、
現場用途で使用するに先立ってこれを加圧する必要があ
る。しかるに、本発明によれば絶対値での０．２４１３
２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）の圧力下におけるＣＯ2回
収が容易化され、かくして、そうした加圧処理の必要性
やそれによって生じるであろう相当の資本並びに運転コ
ストは節減されることとなる。
上述のプロセスを使用して回収されたＣＯ2は現場用途
のための蒸気として直接使用することができる。廃水の
ｐＨ制御といった幾つかのＣＯ2用途では吸収プロセス
から直接得られるＣＯ2を使用することができる。しか
しながら、ＣＯ2蒸気は、各用途で使用するためには一
般に絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉ
ａ）程度の圧力下に送達される必要がある。従来からの
アミンベースの化学吸収プロセスではＣＯ2は代表的に
は絶対値での０．１０３４２５〜０．１７２３７５ＭＰ
ａ（１５〜２５ｐｓｉａ）の圧力下に回収されるので、
現場用途で使用するに先立ってこれを加圧する必要があ
る。しかるに、本発明によれば絶対値での０．２４１３
２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）の圧力下におけるＣＯ2回
収が容易化され、かくして、そうした加圧処理の必要性
やそれによって生じるであろう相当の資本並びに運転コ
ストは節減されることとなる。
【００１９】あるいはまた、煙道ガスその他の送給物流
れから化学吸収プロセスを使用して回収したＣＯ2は下
流側での回収若しくは隔離のために加圧する必要があり
得る。商業用の液体炭酸は代表的には、ＣＯ2リッチな
蒸気流れを絶対値での約２．０６８５ＭＰａ（３００ｐ
ｓｉａ）に加圧し、精製及び蒸留することで得られ、必
要とされる加圧は代表的には２ステージ下に行われる。
本発明では絶対値での０．１０３４２５〜０．１７２３
７５ＭＰａ（１５〜２５ｐｓｉａ）の圧力に代えて、絶
対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）の圧
力下にＣＯ2が回収されるので圧縮コストは低くなるこ
とから、ＣＯ2製造プラントでの第１圧縮ステージが排
除される場合もあり得る。ＣＯ2は、これを隔離するた
めには約１０．３４２５ＭＰａ（１５００ｐｓｉａ）あ
るいはそれ以上の圧力に加圧する必要があるが、本発明
を使用すれば、０．１３７９ＭＰａ（２０ｐｓｉａ）で
はなく、例えば絶対値での０．３４４７５ＭＰａ（５０
ｐｓｉａ）の圧力のＣＯ2が提供され、正味の圧縮比は
７５から３０に低下する。これは、言い換えれば圧縮ス
テージ数を減少させるに等しく、かくして、圧縮コスト
のみならず、煙道ガスからＣＯ2を隔離するためのコス
ト全体が減少する。
れから化学吸収プロセスを使用して回収したＣＯ2は下
流側での回収若しくは隔離のために加圧する必要があり
得る。商業用の液体炭酸は代表的には、ＣＯ2リッチな
蒸気流れを絶対値での約２．０６８５ＭＰａ（３００ｐ
ｓｉａ）に加圧し、精製及び蒸留することで得られ、必
要とされる加圧は代表的には２ステージ下に行われる。
本発明では絶対値での０．１０３４２５〜０．１７２３
７５ＭＰａ（１５〜２５ｐｓｉａ）の圧力に代えて、絶
対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）の圧
力下にＣＯ2が回収されるので圧縮コストは低くなるこ
とから、ＣＯ2製造プラントでの第１圧縮ステージが排
除される場合もあり得る。ＣＯ2は、これを隔離するた
めには約１０．３４２５ＭＰａ（１５００ｐｓｉａ）あ
るいはそれ以上の圧力に加圧する必要があるが、本発明
を使用すれば、０．１３７９ＭＰａ（２０ｐｓｉａ）で
はなく、例えば絶対値での０．３４４７５ＭＰａ（５０
ｐｓｉａ）の圧力のＣＯ2が提供され、正味の圧縮比は
７５から３０に低下する。これは、言い換えれば圧縮ス
テージ数を減少させるに等しく、かくして、圧縮コスト
のみならず、煙道ガスからＣＯ2を隔離するためのコス
ト全体が減少する。
【００２０】本発明は幾つかの理由から従来の回収プロ
セスに勝るものである。煙道ガスからＣＯ2を回収する
初期のプロセスでは絶対値での０．１０３４２５〜０．
１７２３７５ＭＰａ（１５〜２５ｐｓｉａ）の圧力下に
ＣＯ2リッチな蒸気が産出されるが、このＣＯ2リッチな
蒸気は爾後使用あるいは廃棄に先立って圧縮する必要が
ある。例えばＣＯ2蒸気は、これを商業用の液体炭酸を
製造するための標準ＣＯ2プラントへの送給物として使
用する場合には絶対値での〜２．０６８５ＭＰａ（〜３
００ｐｓｉａ）に加圧する必要がある。絶対値での０．
１０３４２５〜２．０６８５ＭＰａ（１５〜３００ｐｓ
ｉａ）への加圧操作は代表的には２ステージで行われ
る。ＣＯ2蒸気の別の使用ケースには、幾つかの現場用
途の場合におけるように、圧力を若干高めた（絶対値で
の〜０．６８２０５−．４４８１７５ＭＰａ（〜３０−
６５ｐｓｉａ））ＣＯ2蒸気を直接使用する場合が含ま
れる。対照的に、本発明の高圧のＣＯ2回収スキームに
よれば絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉ
ａ）の圧力のＣＯ2の回収が容易化され、かくして、Ｃ
Ｏ2蒸気を絶対値での〜２．０６８５ＭＰａ（〜３００
ｐｓｉａ）に加圧する必要がある場合でも、本来吸収プ
ロセスでは２ステージ下に実施される圧縮ステージは１
ステージで恐らく十分なものとなる。ＣＯ2蒸気を絶対
値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）あるい
はそれ以上に加圧する必要がある場合、本発明の新規な
吸収プロセスによれば要求圧力でのＣＯ2を直接回収す
ることができるのでそれ以上の加圧の必要性は排除され
る。最後に、隔離用途ではＣＯ2を代表的には１０．３
４２５ＭＰａ（１５００ｐｓｉａ）あるいはそれ以上の
圧力に加圧する必要があるが、ＣＯ2を絶対値での０．
１０３４２５〜０．１７２３７５ＭＰａ（１５〜２５ｐ
ｓｉａ）の圧力ではなく絶対値での０．２４１３２５Ｍ
Ｐａ（３５ｐｓｉａ）あるいはそれ以上の圧力下に回収
することで、圧縮ステージ数及びエネルギー消費量の減
少を通して下流側での圧縮コストが低下し、結局、煙道
ガスからＣＯ2を隔離するに際しての全体コストは低下
する。
セスに勝るものである。煙道ガスからＣＯ2を回収する
初期のプロセスでは絶対値での０．１０３４２５〜０．
１７２３７５ＭＰａ（１５〜２５ｐｓｉａ）の圧力下に
ＣＯ2リッチな蒸気が産出されるが、このＣＯ2リッチな
蒸気は爾後使用あるいは廃棄に先立って圧縮する必要が
ある。例えばＣＯ2蒸気は、これを商業用の液体炭酸を
製造するための標準ＣＯ2プラントへの送給物として使
用する場合には絶対値での〜２．０６８５ＭＰａ（〜３
００ｐｓｉａ）に加圧する必要がある。絶対値での０．
１０３４２５〜２．０６８５ＭＰａ（１５〜３００ｐｓ
ｉａ）への加圧操作は代表的には２ステージで行われ
る。ＣＯ2蒸気の別の使用ケースには、幾つかの現場用
途の場合におけるように、圧力を若干高めた（絶対値で
の〜０．６８２０５−．４４８１７５ＭＰａ（〜３０−
６５ｐｓｉａ））ＣＯ2蒸気を直接使用する場合が含ま
れる。対照的に、本発明の高圧のＣＯ2回収スキームに
よれば絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉ
ａ）の圧力のＣＯ2の回収が容易化され、かくして、Ｃ
Ｏ2蒸気を絶対値での〜２．０６８５ＭＰａ（〜３００
ｐｓｉａ）に加圧する必要がある場合でも、本来吸収プ
ロセスでは２ステージ下に実施される圧縮ステージは１
ステージで恐らく十分なものとなる。ＣＯ2蒸気を絶対
値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）あるい
はそれ以上に加圧する必要がある場合、本発明の新規な
吸収プロセスによれば要求圧力でのＣＯ2を直接回収す
ることができるのでそれ以上の加圧の必要性は排除され
る。最後に、隔離用途ではＣＯ2を代表的には１０．３
４２５ＭＰａ（１５００ｐｓｉａ）あるいはそれ以上の
圧力に加圧する必要があるが、ＣＯ2を絶対値での０．
１０３４２５〜０．１７２３７５ＭＰａ（１５〜２５ｐ
ｓｉａ）の圧力ではなく絶対値での０．２４１３２５Ｍ
Ｐａ（３５ｐｓｉａ）あるいはそれ以上の圧力下に回収
することで、圧縮ステージ数及びエネルギー消費量の減
少を通して下流側での圧縮コストが低下し、結局、煙道
ガスからＣＯ2を隔離するに際しての全体コストは低下
する。
【００２１】米国特許第５，８５３，６８０号に記載さ
れるプロセスでは、ＣＯ2リッチの蒸気が絶対値での約
０．９６５３ＭＰａ（１４０ｐｓｉａ）の圧力下に回収
されるが、プロセスに送給される送給物流れの圧力はも
っとずっと高く、例えば、絶対値での２．９３０３７Ｍ
Ｐａ（４２５ｐｓｉａ）あるいはそれ以上であり、ＣＯ
2リッチな吸収材液体は加圧されることもなく、ストリ
ップ装置の運転圧力は吸収装置内の運転圧力よりも相当
に低い。これに対し、本発明の方法は本来ＣＯ 2回収及
び圧縮ユニットとして作用し、吸収材の液体が送給物流
れから低圧（絶対値での〜０．１３５７ＭＰａ（〜１
４．７ｐｓｉａ）下にＣＯ2を選択的に吸収する。吸収
装置は代表的には絶対値での約０．１０３４２５ＭＰａ
（１５ｐｓｉａ）の圧力下に運転され、次いでＣＯ2リ
ッチな吸収材溶液は絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ
（３５ｐｓｉａ）あるいはそれ以上の圧力に加圧され
る。高圧下にストリップ操作されることで、絶対値での
約０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）あるいはそ
れ以上の相当する高圧下でのＣＯ2リッチな蒸気の回収
が容易化される。本発明のプロセスではストリップ装置
の運転圧力も吸収装置の運転圧力より高い。
れるプロセスでは、ＣＯ2リッチの蒸気が絶対値での約
０．９６５３ＭＰａ（１４０ｐｓｉａ）の圧力下に回収
されるが、プロセスに送給される送給物流れの圧力はも
っとずっと高く、例えば、絶対値での２．９３０３７Ｍ
Ｐａ（４２５ｐｓｉａ）あるいはそれ以上であり、ＣＯ
2リッチな吸収材液体は加圧されることもなく、ストリ
ップ装置の運転圧力は吸収装置内の運転圧力よりも相当
に低い。これに対し、本発明の方法は本来ＣＯ 2回収及
び圧縮ユニットとして作用し、吸収材の液体が送給物流
れから低圧（絶対値での〜０．１３５７ＭＰａ（〜１
４．７ｐｓｉａ）下にＣＯ2を選択的に吸収する。吸収
装置は代表的には絶対値での約０．１０３４２５ＭＰａ
（１５ｐｓｉａ）の圧力下に運転され、次いでＣＯ2リ
ッチな吸収材溶液は絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ
（３５ｐｓｉａ）あるいはそれ以上の圧力に加圧され
る。高圧下にストリップ操作されることで、絶対値での
約０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓｉａ）あるいはそ
れ以上の相当する高圧下でのＣＯ2リッチな蒸気の回収
が容易化される。本発明のプロセスではストリップ装置
の運転圧力も吸収装置の運転圧力より高い。
【００２２】ストリップセクションを高圧下に運転する
ことで、絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓ
ｉａ）あるいはそれ以上の圧力のＣＯ2リッチな蒸気が
回収され得るようになり、下流側での圧縮コストが低減
あるいは排除される。ポンプ８内のＣＯ2リッチなアル
カノールアミン液体をストリップ装置の新規な運転圧力
と合致させるためにもっとずっと高い圧力に加圧する必
要もあるが、ＣＯ2リッチな吸着材液体を加圧するに必
要な増分エネルギー条件はＣＯ2蒸気を圧縮する場合の
それよりもずっと小さくなるので、より高圧のＣＯ2リ
ッチの蒸気を製造することには有益性がある。
ことで、絶対値での０．２４１３２５ＭＰａ（３５ｐｓ
ｉａ）あるいはそれ以上の圧力のＣＯ2リッチな蒸気が
回収され得るようになり、下流側での圧縮コストが低減
あるいは排除される。ポンプ８内のＣＯ2リッチなアル
カノールアミン液体をストリップ装置の新規な運転圧力
と合致させるためにもっとずっと高い圧力に加圧する必
要もあるが、ＣＯ2リッチな吸着材液体を加圧するに必
要な増分エネルギー条件はＣＯ2蒸気を圧縮する場合の
それよりもずっと小さくなるので、より高圧のＣＯ2リ
ッチの蒸気を製造することには有益性がある。
【００２３】
【発明の効果】低圧の送給物流れから高圧の炭酸ガスを
直接回収することのできる、より効率的な方法が提供さ
れる。
直接回収することのできる、より効率的な方法が提供さ
れる。
【図１】本発明の実施例を示すフローシートである。
１ 送給物流れ ２ ブロワ ３、９、１１ ライン ４ 吸収装置 ５ 吸収装置通気ガス ６、３４、３８、４６ リーン流れ ７ 液体吸収材流れ ８ リッチソルベントポンプ １０ 向流熱交換器 １２ ストリップ装置 １３ 上部蒸気 １４ ２相流れ １５ 還流ドラム １７ 凝縮物 １８ 還流ポンプ ２０ 吸収材 ２１ 再熱器 ２２ 溶剤蒸気 ２３ 吸収材溶液 ２５ レクレーマ ２６ アミン溶液の蒸気 ２９ 吸収材流れ ３０ 貯蔵タンク ３２ ポンプ ３３ 補充アミン ３５ リーン溶剤ポンプ ３７ 冷却装置 ４１、４５ 機械フィルタ ４３ 炭素床フィルタ ４７ 還流凝縮器 ４８ 飽和流れ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 アミタブ・グプタ アメリカ合衆国ニューヨーク州イースト・ アマスト、キッペン・ドライブ5584 Ｆターム(参考） 4D011 AA15 AB03 AB04 AD06 4D020 AA03 BA16 BA19 BB03 BC01 CB08 CC09 DA03 DB04 4D076 AA15 AA22 BB21 DA25 EA14Z FA02 FA15 HA03 JA03 4G046 JB08 JB15
Claims (3)
- 【請求項１】 炭酸ガスを回収するための方法であっ
て、 （Ａ）炭酸ガスを含み、絶対値での０．２０６８５９Ｍ
Ｐａまでの圧力のガス状の送給物流れを提供すること、 （Ｂ）該送給物流れから、有機アミン吸収材を含む液体
吸収材流体中に炭酸ガスを優先的に吸収させて炭酸ガス
リッチな液体吸収材流れを形成すること、 （Ｃ）任意のシーケンスあるいは（Ｂ）と同時に、該炭
酸ガスリッチな液体吸収材流れを、絶対値での０．２４
１３２５ＭＰａあるいはそれ以上の圧力下に、ストリッ
プ段階におけるストリップ装置の頂部に到達し得るに十
分な圧力に加圧し、また、前記炭酸ガスリッチな液体吸
収材流れを加熱して加熱された炭酸ガスリッチな液体吸
収材流れを入手すること、 （Ｄ）絶対値での０．２４１３２５ＭＰａあるいはそれ
以上の圧力下に運転されるストリップ装置内で炭酸ガス
リッチな液体吸収材流れをストリップ処理し、ストリッ
プ装置から絶対値での０．２４１３２５ＭＰａあるいは
それ以上の圧力を有する炭酸ガス生成物流れを回収する
こと、 を含む炭酸ガスを回収するための方法。 - 【請求項２】 段階（Ｄ）でストリップされた液体吸収
材流体を回収し、回収した液体吸収材流体を段階（Ｂ）
に再循環させることを更に含む請求項１の方法。 - 【請求項３】 段階（Ｄ）でストリップされた液体吸収
材流体を回収し、回収した液体吸収材流体を段階（Ｂ）
に再循環させるに先立ち、段階（Ｂ）で形成された炭酸
ガスリッチな液体吸収材流れが前記ストリップされた液
体吸収材流体と段階（Ｄ）で熱交換されて加熱されるこ
とを含む請求項２の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/742,451 US6497852B2 (en) | 2000-12-22 | 2000-12-22 | Carbon dioxide recovery at high pressure |
| US09/742451 | 2000-12-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002241119A true JP2002241119A (ja) | 2002-08-28 |
| JP4017387B2 JP4017387B2 (ja) | 2007-12-05 |
Family
ID=24984895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001387330A Expired - Fee Related JP4017387B2 (ja) | 2000-12-22 | 2001-12-20 | 高圧力下での炭酸ガス回収 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6497852B2 (ja) |
| EP (1) | EP1216744B1 (ja) |
| JP (1) | JP4017387B2 (ja) |
| CN (1) | CN100340480C (ja) |
| BR (1) | BR0106171B1 (ja) |
| CA (1) | CA2365670C (ja) |
| DE (1) | DE60141940D1 (ja) |
| ES (1) | ES2340836T3 (ja) |
| IN (1) | IN215651B (ja) |
| MX (1) | MX229177B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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