JP2002235994A - 熱交換器用伝熱管、その作製方法、熱交換器及びそれを用いた冷凍空調装置 - Google Patents
熱交換器用伝熱管、その作製方法、熱交換器及びそれを用いた冷凍空調装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 伝熱管内部を流れる液体冷媒の液膜厚さを小
さくして伝熱性能の高い伝熱管を得る。 【解決手段】 伝熱管１０の断面外形を楕円形状にし、
内面に冷媒を案内するレール１１とこのレール１１が設
けられていない通路である集流通路１２とを設け、レー
ル１１は冷媒を集流通路１２に流れ込ませるように傾斜
し、集流通路１２は空気流れ方向（矢印１５方向）下流
側のサイド１０ｂに設けられることにより、液体冷媒が
管内を流れたときに、空気流れ方向（矢印１５方向）上
流側のサイド１０ａの冷媒液膜の厚さが小さくなり、空
気と冷媒との熱伝達率が向上する。
さくして伝熱性能の高い伝熱管を得る。 【解決手段】 伝熱管１０の断面外形を楕円形状にし、
内面に冷媒を案内するレール１１とこのレール１１が設
けられていない通路である集流通路１２とを設け、レー
ル１１は冷媒を集流通路１２に流れ込ませるように傾斜
し、集流通路１２は空気流れ方向（矢印１５方向）下流
側のサイド１０ｂに設けられることにより、液体冷媒が
管内を流れたときに、空気流れ方向（矢印１５方向）上
流側のサイド１０ａの冷媒液膜の厚さが小さくなり、空
気と冷媒との熱伝達率が向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、冷凍空調装置等
に用いられる熱交換器及びその熱交換器用伝熱管ならび
にその作製方法に関するものである。
に用いられる熱交換器及びその熱交換器用伝熱管ならび
にその作製方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、冷凍空調装置等に用いられる熱
交換器は内部に冷媒が流れる熱交換器用伝熱管（以下、
伝熱管という）に空気等の外界流体が接触することによ
り、冷媒と外界流体である空気との熱交換を行ってい
る。すなわち、空気が伝熱管表面に接触すると、その伝
熱管の内部を流れる冷媒は空気から熱を蒸発熱として受
け取り蒸発し、あるいは空気に凝縮熱として熱を与えて
凝縮をして、空気と冷媒との間で熱のやり取りをする。
従って、冷媒の相変化が行われている部分では液体及び
気体の冷媒が混在し、液体及び気体の二相状態となって
いる。このような熱交換部分では表面に複数のフィンが
設けられた構成となっており、このフィンで伝熱管の表
面積を大きくすることにより伝熱管内部を流れる冷媒と
空気等の外界流体との熱交換量を増加させている。ま
た、伝熱管表面に接触する空気の量をできるだけ多くす
るために、熱交換器は空気の流れの妨げとならないよう
な構成となっている。
交換器は内部に冷媒が流れる熱交換器用伝熱管（以下、
伝熱管という）に空気等の外界流体が接触することによ
り、冷媒と外界流体である空気との熱交換を行ってい
る。すなわち、空気が伝熱管表面に接触すると、その伝
熱管の内部を流れる冷媒は空気から熱を蒸発熱として受
け取り蒸発し、あるいは空気に凝縮熱として熱を与えて
凝縮をして、空気と冷媒との間で熱のやり取りをする。
従って、冷媒の相変化が行われている部分では液体及び
気体の冷媒が混在し、液体及び気体の二相状態となって
いる。このような熱交換部分では表面に複数のフィンが
設けられた構成となっており、このフィンで伝熱管の表
面積を大きくすることにより伝熱管内部を流れる冷媒と
空気等の外界流体との熱交換量を増加させている。ま
た、伝熱管表面に接触する空気の量をできるだけ多くす
るために、熱交換器は空気の流れの妨げとならないよう
な構成となっている。
【０００３】空気の流れの中に物体を挿入すると、この
物体により空気の乱れが生じ、空気流れ方向の下流側に
圧力の低下による空気の渦が発生する。この渦発生領域
（死水域）では空気が滞留するため、死水域に面してい
る物体表面の熱伝達率は物体のそれ以外の表面の熱伝達
率より極端に小さくなっている。従って、死水域をでき
るだけ小さくなるように伝熱管が構成されるべきであ
る。
物体により空気の乱れが生じ、空気流れ方向の下流側に
圧力の低下による空気の渦が発生する。この渦発生領域
（死水域）では空気が滞留するため、死水域に面してい
る物体表面の熱伝達率は物体のそれ以外の表面の熱伝達
率より極端に小さくなっている。従って、死水域をでき
るだけ小さくなるように伝熱管が構成されるべきであ
る。
【０００４】このように空気と伝熱管内を流れる冷媒と
の熱交換量を増加させるために、例えば、特開平１１−
９４４８１号公報のような熱交換器用伝熱管が開示され
ている。図１１はこの公報に開示された熱交換器用伝熱
管と同様の構成である伝熱管断面図である。この伝熱管
１は断面が楕円形状となっており、側面からの空気によ
る流圧抵抗を低減して空気が伝熱管１の表面をスムーズ
に流れるように工夫されている。また、この伝熱管１の
内面には冷媒が流れる方向に複数の冷媒案内部であるレ
ール２が平行に設けられており、このレール２は冷媒が
伝熱管１の内面に接触する面積を増加させるとともに冷
凍サイクル内のオイルや液体状態の冷媒等を伝熱管内に
滞留させることなく、冷媒の圧力損失を低く抑えるよう
な働きをしている。さらに、この伝熱管１は図１１に示
した断面で押し出し成形することにより作製することが
開示されている。
の熱交換量を増加させるために、例えば、特開平１１−
９４４８１号公報のような熱交換器用伝熱管が開示され
ている。図１１はこの公報に開示された熱交換器用伝熱
管と同様の構成である伝熱管断面図である。この伝熱管
１は断面が楕円形状となっており、側面からの空気によ
る流圧抵抗を低減して空気が伝熱管１の表面をスムーズ
に流れるように工夫されている。また、この伝熱管１の
内面には冷媒が流れる方向に複数の冷媒案内部であるレ
ール２が平行に設けられており、このレール２は冷媒が
伝熱管１の内面に接触する面積を増加させるとともに冷
凍サイクル内のオイルや液体状態の冷媒等を伝熱管内に
滞留させることなく、冷媒の圧力損失を低く抑えるよう
な働きをしている。さらに、この伝熱管１は図１１に示
した断面で押し出し成形することにより作製することが
開示されている。
【０００５】図１２は伝熱管の空気流れ方向（矢印７方
向）下流側に発生する死水域を示す図で、図１２（ａ）
は断面が楕円形である伝熱管の死水域を示す図、図１２
（ｂ）は断面が円形である伝熱管の死水域を示す図であ
る。図１２（ａ）及び図１２（ｂ）から分かるように伝
熱管の断面を楕円形として空気の流れをできるだけ妨げ
ないようにすることにより、断面が円形である伝熱管の
空気流れ下流側に発生する死水域３ｂに比べて断面楕円
の伝熱管の空気流れ下流側に発生する死水域３ａの発生
領域を著しく小さくすることができ、これに伴って死水
域３ａに面している伝熱管表面４を死水域３ｂに面して
いる伝熱管表面５に比べて小さくすることができる。従
って、伝熱管の断面を楕円形にすることは、空気を楕円
の長径方向に流すことにより、発生する死水域を円形断
面伝熱管に発生する死水域より小さく抑え、死水域に面
する伝熱管表面の面積も小さくするので、この死水域の
縮小による伝熱管全体としての熱伝達率向上の効果もあ
る。
向）下流側に発生する死水域を示す図で、図１２（ａ）
は断面が楕円形である伝熱管の死水域を示す図、図１２
（ｂ）は断面が円形である伝熱管の死水域を示す図であ
る。図１２（ａ）及び図１２（ｂ）から分かるように伝
熱管の断面を楕円形として空気の流れをできるだけ妨げ
ないようにすることにより、断面が円形である伝熱管の
空気流れ下流側に発生する死水域３ｂに比べて断面楕円
の伝熱管の空気流れ下流側に発生する死水域３ａの発生
領域を著しく小さくすることができ、これに伴って死水
域３ａに面している伝熱管表面４を死水域３ｂに面して
いる伝熱管表面５に比べて小さくすることができる。従
って、伝熱管の断面を楕円形にすることは、空気を楕円
の長径方向に流すことにより、発生する死水域を円形断
面伝熱管に発生する死水域より小さく抑え、死水域に面
する伝熱管表面の面積も小さくするので、この死水域の
縮小による伝熱管全体としての熱伝達率向上の効果もあ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の熱交
換器用伝熱管では、断面形状が楕円である伝熱管１に上
述のように液体及び気体が混在した二相状態の冷媒が流
れているので、液体の冷媒は表面張力の影響で屈曲率の
大きい部分に集中して流れる。即ち、図１３に示すよう
に、伝熱管１内の両サイド１ａ、１ｂを集中して液体冷
媒が流れる。従って、冷媒の伝熱管１の内面からの厚み
は楕円断面の両サイド１ａ、１ｂの部分で極端に大きく
なる。通常、伝熱管１は空気の流れを妨げないように長
径をその流れ方向（矢印７方向）に沿って配置され、空
気は伝熱管１の屈曲率が大きな部分であるサイド１ａ
（前縁部）に当たり、伝熱管１の表面に沿って流れて下
流側に流れていく。このとき、伝熱管１の空気の流れ方
向（矢印７方向）に対して下流側には伝熱管１の存在に
よって死水域３ａが図１２（ａ）に示すように発生し、
この死水域３ａに面している伝熱管１の表面は液体冷媒
が集中して流れる片方のサイド１ｂ（後縁部）にほぼ一
致している。
換器用伝熱管では、断面形状が楕円である伝熱管１に上
述のように液体及び気体が混在した二相状態の冷媒が流
れているので、液体の冷媒は表面張力の影響で屈曲率の
大きい部分に集中して流れる。即ち、図１３に示すよう
に、伝熱管１内の両サイド１ａ、１ｂを集中して液体冷
媒が流れる。従って、冷媒の伝熱管１の内面からの厚み
は楕円断面の両サイド１ａ、１ｂの部分で極端に大きく
なる。通常、伝熱管１は空気の流れを妨げないように長
径をその流れ方向（矢印７方向）に沿って配置され、空
気は伝熱管１の屈曲率が大きな部分であるサイド１ａ
（前縁部）に当たり、伝熱管１の表面に沿って流れて下
流側に流れていく。このとき、伝熱管１の空気の流れ方
向（矢印７方向）に対して下流側には伝熱管１の存在に
よって死水域３ａが図１２（ａ）に示すように発生し、
この死水域３ａに面している伝熱管１の表面は液体冷媒
が集中して流れる片方のサイド１ｂ（後縁部）にほぼ一
致している。
【０００７】ここで、図１４は液体冷媒の伝熱管内面か
らの厚さ（液膜厚さ）と空気及び冷媒間の熱伝達率の関
係を示すグラフである。図１４からも分かるように、液
膜厚さが小さいほど冷媒と空気との間の熱伝達率は大き
くなる。従って、流れる空気が当たって空気の送り込み
が常に行われているサイド１ａ及び空気が滞留する死水
域に面しているサイド１ｂに液体冷媒が集中して流れる
ので、この両サイド１ａ、１ｂでの空気及び冷媒間の熱
伝達率は極端に小さくなる。特に、サイド１ａ（前縁
部）においては熱交換可能な空気が常に送り込まれてい
るので、熱伝達率が大きければ冷媒との間で交換するこ
とができたはずの熱を冷媒液膜厚さが大きいために交換
できないという問題点があった。
らの厚さ（液膜厚さ）と空気及び冷媒間の熱伝達率の関
係を示すグラフである。図１４からも分かるように、液
膜厚さが小さいほど冷媒と空気との間の熱伝達率は大き
くなる。従って、流れる空気が当たって空気の送り込み
が常に行われているサイド１ａ及び空気が滞留する死水
域に面しているサイド１ｂに液体冷媒が集中して流れる
ので、この両サイド１ａ、１ｂでの空気及び冷媒間の熱
伝達率は極端に小さくなる。特に、サイド１ａ（前縁
部）においては熱交換可能な空気が常に送り込まれてい
るので、熱伝達率が大きければ冷媒との間で交換するこ
とができたはずの熱を冷媒液膜厚さが大きいために交換
できないという問題点があった。
【０００８】また、通常、楕円断面の伝熱管１はスペー
スを有効利用し空気の流れ抵抗を小さくするために長径
が水平になるように設けられるので、鉛直下向きに常に
重力がかかっており、この重力の影響により液体冷媒は
伝熱管内面で鉛直下方向（底面）に集中する。従って、
実際に伝熱管１が熱交換器に取り付けられて使用されて
いる状態では、図１５に示すように、矢印６方向に重力
がかかっている状態で、表面張力と重力との影響により
楕円断面内の両サイド１ａ、１ｂ及び底面に液体冷媒が
集中する。このように液体冷媒が両サイド１ａ、１ｂ及
び底面に集中すると伝熱管内面で鉛直上方向（上面）に
液体冷媒の液膜ができなくなる。冷媒が凝縮することに
より冷媒から空気に熱を与える状態、即ち、凝縮器とし
て使用されているときは伝熱管内の上面が乾いているの
で、この部分で気体（蒸気）冷媒が凝縮され盛んに相変
化が起こることにより熱伝達率は向上する。しかしなが
ら、冷媒が蒸発することにより冷媒が空気から熱を取り
入れる状態、即ち、蒸発器として使用されているときは
伝熱管内の上面が乾いているので、この部分では蒸発す
べき液体冷媒が存在しないため全く蒸発による熱交換が
行われず、熱交換に寄与しないという問題点もあった。
スを有効利用し空気の流れ抵抗を小さくするために長径
が水平になるように設けられるので、鉛直下向きに常に
重力がかかっており、この重力の影響により液体冷媒は
伝熱管内面で鉛直下方向（底面）に集中する。従って、
実際に伝熱管１が熱交換器に取り付けられて使用されて
いる状態では、図１５に示すように、矢印６方向に重力
がかかっている状態で、表面張力と重力との影響により
楕円断面内の両サイド１ａ、１ｂ及び底面に液体冷媒が
集中する。このように液体冷媒が両サイド１ａ、１ｂ及
び底面に集中すると伝熱管内面で鉛直上方向（上面）に
液体冷媒の液膜ができなくなる。冷媒が凝縮することに
より冷媒から空気に熱を与える状態、即ち、凝縮器とし
て使用されているときは伝熱管内の上面が乾いているの
で、この部分で気体（蒸気）冷媒が凝縮され盛んに相変
化が起こることにより熱伝達率は向上する。しかしなが
ら、冷媒が蒸発することにより冷媒が空気から熱を取り
入れる状態、即ち、蒸発器として使用されているときは
伝熱管内の上面が乾いているので、この部分では蒸発す
べき液体冷媒が存在しないため全く蒸発による熱交換が
行われず、熱交換に寄与しないという問題点もあった。
【０００９】さらに、内面にレール２を有し断面が楕円
形状である伝熱管１は引き抜き加工で作製されるので、
レール２は冷媒の流れ方向にしか形成することができ
ず、レール２によって冷媒を案内する方向が制限され、
例えば、レール２によって伝熱管の熱伝達率を向上させ
るための自由な設計ができなくなる等の制約を受けると
いう問題点もあった。
形状である伝熱管１は引き抜き加工で作製されるので、
レール２は冷媒の流れ方向にしか形成することができ
ず、レール２によって冷媒を案内する方向が制限され、
例えば、レール２によって伝熱管の熱伝達率を向上させ
るための自由な設計ができなくなる等の制約を受けると
いう問題点もあった。
【００１０】そこでこの発明は、上記のような問題点を
解決することを課題とするもので、熱交換可能な空気が
常に送り込まれている伝熱管の内面での冷媒液膜厚さを
小さくし、また重力の影響では液体冷媒が底面に溜まら
ないようにして熱伝達率の大きい伝熱管及びこのような
伝熱管を作製する方法、さらにこのような伝熱管を用い
た熱交換器を得ることを目的とする。
解決することを課題とするもので、熱交換可能な空気が
常に送り込まれている伝熱管の内面での冷媒液膜厚さを
小さくし、また重力の影響では液体冷媒が底面に溜まら
ないようにして熱伝達率の大きい伝熱管及びこのような
伝熱管を作製する方法、さらにこのような伝熱管を用い
た熱交換器を得ることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明に係る熱交換器
用伝熱管は、外界流体にさらされて内部を流れる冷媒を
相変化させることにより前記外界流体と前記冷媒との間
で熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面からの前記
外界流体の流圧抵抗を低減するために断面形状が楕円形
となっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の冷媒
案内部を有した熱交換器用伝熱管において、前記管内面
に少なくとも１本前記冷媒の流れ方向に前記冷媒の集流
通路を有し、前記複数の冷媒案内部は前記集流通路に前
記冷媒が流れ込むように設けられているものである。
用伝熱管は、外界流体にさらされて内部を流れる冷媒を
相変化させることにより前記外界流体と前記冷媒との間
で熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面からの前記
外界流体の流圧抵抗を低減するために断面形状が楕円形
となっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の冷媒
案内部を有した熱交換器用伝熱管において、前記管内面
に少なくとも１本前記冷媒の流れ方向に前記冷媒の集流
通路を有し、前記複数の冷媒案内部は前記集流通路に前
記冷媒が流れ込むように設けられているものである。
【００１２】また、前記集流通路は、前記外界流体の流
れ方向での下流側における前記楕円形断面の屈曲率が大
きい後縁部に設けられたものである。
れ方向での下流側における前記楕円形断面の屈曲率が大
きい後縁部に設けられたものである。
【００１３】また、前記集流通路は、重力の影響で前記
冷媒が集中する部分に設けられたものである。
冷媒が集中する部分に設けられたものである。
【００１４】また、前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒
の流れ方向に対して傾斜しているものである。
の流れ方向に対して傾斜しているものである。
【００１５】また、前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒
の流れ方向に対して螺旋状となっているものである。
の流れ方向に対して螺旋状となっているものである。
【００１６】また、前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒
が分流するように傾斜しているものである。
が分流するように傾斜しているものである。
【００１７】また、前記複数の冷媒案内部は、複数の突
起である。
起である。
【００１８】また、外界流体にさらされて内部を流れる
冷媒を相変化させることにより前記外部流体と前記冷媒
との間で熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面から
の前記外界流体の抵抗を低減するように断面の外形が楕
円形となっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の
冷媒案内部を有した熱交換器用伝熱管において、前記外
形の屈曲率が大きい部分の内面は平坦となっているもの
である。
冷媒を相変化させることにより前記外部流体と前記冷媒
との間で熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面から
の前記外界流体の抵抗を低減するように断面の外形が楕
円形となっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の
冷媒案内部を有した熱交換器用伝熱管において、前記外
形の屈曲率が大きい部分の内面は平坦となっているもの
である。
【００１９】また、前記断面の内面形状は、長方形であ
る。
る。
【００２０】この発明に係る熱交換器用伝熱管を用いた
熱交換器は、前記熱交換器用伝熱管の表面にフィンが設
けられているものである。
熱交換器は、前記熱交換器用伝熱管の表面にフィンが設
けられているものである。
【００２１】また、前記フィンは、前記熱交換器用伝熱
管と同じ材質であるものである。
管と同じ材質であるものである。
【００２２】また、前記フィンにスリットが設けられた
ものである。
ものである。
【００２３】また、前記伝熱管が複数列整列され、前記
整列された方向に沿って見たときに前記伝熱管の縁部が
重なっている熱交換器において、熱交換器側面において
前記整列された方向に隣接した前記伝熱管同士を直列に
つなぎ合わせる接続管が中間部で前記伝熱管断面の長径
より小さな直径の円形断面を有しているものである。
整列された方向に沿って見たときに前記伝熱管の縁部が
重なっている熱交換器において、熱交換器側面において
前記整列された方向に隣接した前記伝熱管同士を直列に
つなぎ合わせる接続管が中間部で前記伝熱管断面の長径
より小さな直径の円形断面を有しているものである。
【００２４】また、この発明に係る冷凍空調装置は、前
記冷媒を圧縮する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された冷
媒が前記外界流体に熱を与えて凝縮する凝縮器と、前記
凝縮した冷媒が断熱膨張する絞りと、前記断熱膨張した
冷媒が前記外界流体の熱を奪って蒸発する蒸発器と、前
記外界流体を前記凝縮器及び前記蒸発器に送り込む送流
機とを備えた冷凍空調装置において、前記凝縮器及び前
記蒸発器は少なくとも一方がこの発明に係る熱交換器で
ある。
記冷媒を圧縮する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された冷
媒が前記外界流体に熱を与えて凝縮する凝縮器と、前記
凝縮した冷媒が断熱膨張する絞りと、前記断熱膨張した
冷媒が前記外界流体の熱を奪って蒸発する蒸発器と、前
記外界流体を前記凝縮器及び前記蒸発器に送り込む送流
機とを備えた冷凍空調装置において、前記凝縮器及び前
記蒸発器は少なくとも一方がこの発明に係る熱交換器で
ある。
【００２５】また、前記凝縮器及び前記蒸発器の少なく
とも一方が前記送流機の周りに配置され、前記送流機が
周囲の前記外界流体を吸い込むことにより前記凝縮器及
び前記蒸発器の少なくとも一方に前記外界流体を送り込
むものである。
とも一方が前記送流機の周りに配置され、前記送流機が
周囲の前記外界流体を吸い込むことにより前記凝縮器及
び前記蒸発器の少なくとも一方に前記外界流体を送り込
むものである。
【００２６】また、前記外界流体の流れ方向に対して上
流側に蒸発器を配置し、下流側に凝縮器を配置したもの
である。
流側に蒸発器を配置し、下流側に凝縮器を配置したもの
である。
【００２７】この発明に係る熱交換器用伝熱管の作製方
法は、表面に凹凸を有したロールを用いて平板を圧延す
る工程と、前記ロールにより圧延され凹凸面が形成され
た平板の凹凸面を内側にして前記圧延された平板の両側
を合わせて断面楕円の管状に形成する工程と、前記平板
の合わせ部分を接合して断面楕円形状の伝熱管を形成す
る工程とを備えたものである。
法は、表面に凹凸を有したロールを用いて平板を圧延す
る工程と、前記ロールにより圧延され凹凸面が形成され
た平板の凹凸面を内側にして前記圧延された平板の両側
を合わせて断面楕円の管状に形成する工程と、前記平板
の合わせ部分を接合して断面楕円形状の伝熱管を形成す
る工程とを備えたものである。
【００２８】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１はこの発明の
実施の形態１に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図で
あり、図１（ａ）はこの伝熱管の断面図、図１（ｂ）は
図１（ａ）のＡ−Ａ線からの展開図、図１（ｃ）はこの
伝熱管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図
１（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空
気等の流圧抵抗を低減するために断面形状が楕円形とな
っている伝熱管１０であり、この伝熱管１０は内面に冷
媒を案内する複数の冷媒案内部であるレール１１を有し
ている。このレール１１は図１（ｂ）に示すように、冷
媒が流れる方向１４に対して一定の方向に傾斜してい
る。また、伝熱管１０はレール１１の傾斜により案内さ
れる冷媒が流れ込むように設けられた集流通路１２を有
している。この集流通路１２はレール１１が設けられて
いない部分であり、冷媒の流れ方向１４に通路状となっ
て構成されている。集流通路１２は楕円断面の両サイド
の屈曲率が大きなサイド１０ａ及び１０ｂのうちサイド
１０ｂにのみ設けられている。
実施の形態１に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図で
あり、図１（ａ）はこの伝熱管の断面図、図１（ｂ）は
図１（ａ）のＡ−Ａ線からの展開図、図１（ｃ）はこの
伝熱管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図
１（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空
気等の流圧抵抗を低減するために断面形状が楕円形とな
っている伝熱管１０であり、この伝熱管１０は内面に冷
媒を案内する複数の冷媒案内部であるレール１１を有し
ている。このレール１１は図１（ｂ）に示すように、冷
媒が流れる方向１４に対して一定の方向に傾斜してい
る。また、伝熱管１０はレール１１の傾斜により案内さ
れる冷媒が流れ込むように設けられた集流通路１２を有
している。この集流通路１２はレール１１が設けられて
いない部分であり、冷媒の流れ方向１４に通路状となっ
て構成されている。集流通路１２は楕円断面の両サイド
の屈曲率が大きなサイド１０ａ及び１０ｂのうちサイド
１０ｂにのみ設けられている。
【００２９】このような熱交換器用伝熱管は、図１
（ａ）に示すように、矢印１５の方向に流れる空気中に
楕円断面の長径が空気流れ方向となるように配置され、
しかも集流通路１２を設けたサイド１０ｂが空気の流れ
の下流側になるように配置される。
（ａ）に示すように、矢印１５の方向に流れる空気中に
楕円断面の長径が空気流れ方向となるように配置され、
しかも集流通路１２を設けたサイド１０ｂが空気の流れ
の下流側になるように配置される。
【００３０】このように構成された熱交換器用伝熱管
は、レール１１が楕円断面の空気流れの下流側、即ちサ
イド１０ｂに設けられた集流通路１２に液体冷媒を案内
するように冷媒の流れ方向１４に対して傾斜をなしてい
るので、液体冷媒は矢印１３の方向に流れて集流通路１
２に流れ込み、図１（ｃ）に示すように集流通路１２に
おける冷媒液膜厚さが極端に大きくなると同時に伝熱管
１０に流れる空気が直接当たる部分の内面であるサイド
１０ａ（前縁部）の冷媒液膜厚さが小さくなる。従っ
て、熱交換可能な空気が常に送り込まれているサイド１
０ａでの空気と冷媒間の熱伝達率が向上し、熱交換量を
増加することができる。一方、集流通路１２が設けられ
たサイド１０ｂ側には空気が滞留する死水域が発生して
いるため熱伝達率は小さく、この部分での冷媒液膜厚さ
を小さくしたとしても大きな熱伝達率の向上は期待でき
ない。よって、サイド１０ａでの空気−冷媒間の熱伝達
率が直接伝熱管１０全体の熱伝達率に影響し、伝熱管１
０全体の熱伝達率としては向上する。
は、レール１１が楕円断面の空気流れの下流側、即ちサ
イド１０ｂに設けられた集流通路１２に液体冷媒を案内
するように冷媒の流れ方向１４に対して傾斜をなしてい
るので、液体冷媒は矢印１３の方向に流れて集流通路１
２に流れ込み、図１（ｃ）に示すように集流通路１２に
おける冷媒液膜厚さが極端に大きくなると同時に伝熱管
１０に流れる空気が直接当たる部分の内面であるサイド
１０ａ（前縁部）の冷媒液膜厚さが小さくなる。従っ
て、熱交換可能な空気が常に送り込まれているサイド１
０ａでの空気と冷媒間の熱伝達率が向上し、熱交換量を
増加することができる。一方、集流通路１２が設けられ
たサイド１０ｂ側には空気が滞留する死水域が発生して
いるため熱伝達率は小さく、この部分での冷媒液膜厚さ
を小さくしたとしても大きな熱伝達率の向上は期待でき
ない。よって、サイド１０ａでの空気−冷媒間の熱伝達
率が直接伝熱管１０全体の熱伝達率に影響し、伝熱管１
０全体の熱伝達率としては向上する。
【００３１】また、サイド１０ｂに集流通路１２が設け
られているので、図１（ｂ）における矢印１４方向（即
ち、冷媒流れ方向）に液体冷媒は流れ、液体冷媒の滞留
を回避することができ、この滞留により伝熱管１０内の
冷媒圧力損失が増加することを防止している。
られているので、図１（ｂ）における矢印１４方向（即
ち、冷媒流れ方向）に液体冷媒は流れ、液体冷媒の滞留
を回避することができ、この滞留により伝熱管１０内の
冷媒圧力損失が増加することを防止している。
【００３２】実施の形態２．図２はこの発明の実施の形
態２に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
２（ａ）はこの伝熱管の断面図、図２（ｂ）は図２
（ａ）のＢ−Ｂ線からの展開図、図２（ｃ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図２
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等の流圧抵抗を低減するために断面形状がサイド２０ａ
及び２０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有する楕円形とな
っている伝熱管２０であり、この伝熱管２０は内面に冷
媒を案内する複数の冷媒案内部であるレール２１を有し
ている。また、この伝熱管２０は図２（ｂ）に示すよう
に、レール２１に案内される冷媒が流れ込む集流通路２
２及び２３を有し、後縁集流通路２３は中間集流通路２
２より幅が広く、楕円断面のサイド２０ｂに冷媒流れ方
向（矢印１４方向）に設けられている。中間集流通路２
２はサイド２０ａ及びサイド２０ｂの間の伝熱管２０内
面に対面するように集流通路２３と平行に２本設けられ
ている。これら集流通路２２、２３はレール２１が設け
られていない部分が冷媒の流れ方向（矢印１４方向）に
連続して構成されたものである。レール２１は中間集流
通路２２と後縁集流通路２３との間で液体冷媒が分流す
るように傾斜しており、このレール２１は中間集流通路
２２及び後縁集流通路２３のそれぞれに流れても支障を
来さないような液体冷媒量を供給するようになってい
る。
態２に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
２（ａ）はこの伝熱管の断面図、図２（ｂ）は図２
（ａ）のＢ−Ｂ線からの展開図、図２（ｃ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図２
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等の流圧抵抗を低減するために断面形状がサイド２０ａ
及び２０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有する楕円形とな
っている伝熱管２０であり、この伝熱管２０は内面に冷
媒を案内する複数の冷媒案内部であるレール２１を有し
ている。また、この伝熱管２０は図２（ｂ）に示すよう
に、レール２１に案内される冷媒が流れ込む集流通路２
２及び２３を有し、後縁集流通路２３は中間集流通路２
２より幅が広く、楕円断面のサイド２０ｂに冷媒流れ方
向（矢印１４方向）に設けられている。中間集流通路２
２はサイド２０ａ及びサイド２０ｂの間の伝熱管２０内
面に対面するように集流通路２３と平行に２本設けられ
ている。これら集流通路２２、２３はレール２１が設け
られていない部分が冷媒の流れ方向（矢印１４方向）に
連続して構成されたものである。レール２１は中間集流
通路２２と後縁集流通路２３との間で液体冷媒が分流す
るように傾斜しており、このレール２１は中間集流通路
２２及び後縁集流通路２３のそれぞれに流れても支障を
来さないような液体冷媒量を供給するようになってい
る。
【００３３】このように構成された伝熱管２０は、図２
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるように空気中に配置さ
れ、後縁集流通路２３が設けられているサイド２０ｂが
空気流れ方向の下流側となるように配置される。このよ
うな状態で冷媒を流すと、液体冷媒は図２（ｂ）に示す
ように、レール２１の傾斜に沿って矢印２４方向に流
れ、中間集流通路２２及び後縁集流通路２３に分流され
る。その結果、図２（ｃ）に示すように、冷媒液膜厚さ
は楕円断面のサイド２０ｂに設けられた後縁集流通路２
３及び互いに対面する中間集流通路２２で大きくなり、
その他の伝熱管２０内面では薄い冷媒液膜が残る。従っ
て、実施の形態１と同様な効果を奏し、熱交換可能な空
気が常に送り込まれているサイド２０ａ（前縁部）での
空気と冷媒間の熱伝達率が向上し、熱交換量を増加する
ことができる。
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるように空気中に配置さ
れ、後縁集流通路２３が設けられているサイド２０ｂが
空気流れ方向の下流側となるように配置される。このよ
うな状態で冷媒を流すと、液体冷媒は図２（ｂ）に示す
ように、レール２１の傾斜に沿って矢印２４方向に流
れ、中間集流通路２２及び後縁集流通路２３に分流され
る。その結果、図２（ｃ）に示すように、冷媒液膜厚さ
は楕円断面のサイド２０ｂに設けられた後縁集流通路２
３及び互いに対面する中間集流通路２２で大きくなり、
その他の伝熱管２０内面では薄い冷媒液膜が残る。従っ
て、実施の形態１と同様な効果を奏し、熱交換可能な空
気が常に送り込まれているサイド２０ａ（前縁部）での
空気と冷媒間の熱伝達率が向上し、熱交換量を増加する
ことができる。
【００３４】また、中間集流通路２２は後縁集流通路２
３よりサイド２０ａ（前縁部）に近い距離に設けられて
いるので、サイド２０ａでの冷媒液膜厚さを効果的に小
さくすることができる。
３よりサイド２０ａ（前縁部）に近い距離に設けられて
いるので、サイド２０ａでの冷媒液膜厚さを効果的に小
さくすることができる。
【００３５】なお、中間集流通路２２伝熱管２０内面の
サイド２０ａとサイド２０ｂとの間であればサイド２０
ａでの冷媒液膜厚さを小さくすることができるので、互
いに対面する必要はない。
サイド２０ａとサイド２０ｂとの間であればサイド２０
ａでの冷媒液膜厚さを小さくすることができるので、互
いに対面する必要はない。
【００３６】また、中間集流通路２２は後縁集流通路２
３より幅を小さくする必要はないが、集流通路２２が設
けられている部分は集流通路２３が設けられている部分
より接触する空気の流れが速いので熱交換可能な空気の
供給量が多く、この熱交換可能量が比較的多い部分で少
しでも熱伝達率を向上させるために中間集流通路２２の
幅は後縁集流通路２３の幅より小さくして、中間集流通
路２２の周りでも薄い冷媒液膜を形成する部分を広げた
ほうが望ましい。
３より幅を小さくする必要はないが、集流通路２２が設
けられている部分は集流通路２３が設けられている部分
より接触する空気の流れが速いので熱交換可能な空気の
供給量が多く、この熱交換可能量が比較的多い部分で少
しでも熱伝達率を向上させるために中間集流通路２２の
幅は後縁集流通路２３の幅より小さくして、中間集流通
路２２の周りでも薄い冷媒液膜を形成する部分を広げた
ほうが望ましい。
【００３７】また、集流通路２２はサイド２０ａ（前縁
部）の冷媒液膜厚さをより効果的に小さくするためにサ
イド２０ａに近い部分に設けるほうが望ましい。
部）の冷媒液膜厚さをより効果的に小さくするためにサ
イド２０ａに近い部分に設けるほうが望ましい。
【００３８】実施の形態３．図３はこの発明の実施の形
態３に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
３（ａ）はこの伝熱管の断面図、図３（ｂ）は図３
（ａ）のＣ−Ｃ線からの展開図、図３（ｃ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図３
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等の流圧抵抗を低減するために断面形状がサイド３０ａ
及び３０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有する楕円形とな
っている伝熱管３０であり、この伝熱管３０は内面に冷
媒を案内する複数の冷媒案内部であるレール３１を有し
ている。また、この伝熱管３０は図３（ｂ）に示すよう
に、レール３１に案内される冷媒が流れ込む中間集流通
路３２及び後縁集流通路３３を有し、後縁集流通路３３
は中間集流通路３２より幅が広く、楕円断面のサイド３
０ｂに冷媒流れ方向（矢印１４方向）に設けられてい
る。集流通路３２はサイド３０ａ及びサイド３０ｂの間
の伝熱管３０内面に互いに対面するように集流通路３３
と平行に２本設けられている。これら集流通路３２、３
３はレール３１が設けられていない部分が冷媒の流れ方
向（矢印１４方向）に連続して構成され通路状となって
いる。レール３１は冷媒流れ方向（矢印１４方向）に対
して螺旋状に傾斜させて伝熱管３０内面に設けられてお
り、液体冷媒を螺旋移動させながら冷媒流れ方向（矢印
１４方向）に導くようになっている。
態３に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
３（ａ）はこの伝熱管の断面図、図３（ｂ）は図３
（ａ）のＣ−Ｃ線からの展開図、図３（ｃ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図３
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等の流圧抵抗を低減するために断面形状がサイド３０ａ
及び３０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有する楕円形とな
っている伝熱管３０であり、この伝熱管３０は内面に冷
媒を案内する複数の冷媒案内部であるレール３１を有し
ている。また、この伝熱管３０は図３（ｂ）に示すよう
に、レール３１に案内される冷媒が流れ込む中間集流通
路３２及び後縁集流通路３３を有し、後縁集流通路３３
は中間集流通路３２より幅が広く、楕円断面のサイド３
０ｂに冷媒流れ方向（矢印１４方向）に設けられてい
る。集流通路３２はサイド３０ａ及びサイド３０ｂの間
の伝熱管３０内面に互いに対面するように集流通路３３
と平行に２本設けられている。これら集流通路３２、３
３はレール３１が設けられていない部分が冷媒の流れ方
向（矢印１４方向）に連続して構成され通路状となって
いる。レール３１は冷媒流れ方向（矢印１４方向）に対
して螺旋状に傾斜させて伝熱管３０内面に設けられてお
り、液体冷媒を螺旋移動させながら冷媒流れ方向（矢印
１４方向）に導くようになっている。
【００３９】このように構成された伝熱管３０は、図３
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるように空気中に配置さ
れ、後縁集流通路３３が設けられているサイド３０ｂが
空気流れ方向の下流側となるように配置される。このよ
うな状態で冷媒を流すと、液体冷媒は図３（ｂ）に示す
ように、レール３１の傾斜に沿って螺旋移動をしながら
矢印３４方向に流れ、途中で集流通路３２及び３３に流
れ込む。その結果、図３（ｃ）に示すように、冷媒液膜
厚さは楕円断面のサイド３０ｂに設けられた後縁集流通
路３３及び互いに対面する中間集流通路３２で大きくな
り、その他の伝熱管２０内面では薄い冷媒液膜が残る。
従って、実施の形態１と同様な効果を奏し、熱交換可能
な空気が常に送り込まれているサイド３０ａ（前縁部）
での空気と冷媒間の熱伝達率が向上し、熱交換量を増加
することができる。
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるように空気中に配置さ
れ、後縁集流通路３３が設けられているサイド３０ｂが
空気流れ方向の下流側となるように配置される。このよ
うな状態で冷媒を流すと、液体冷媒は図３（ｂ）に示す
ように、レール３１の傾斜に沿って螺旋移動をしながら
矢印３４方向に流れ、途中で集流通路３２及び３３に流
れ込む。その結果、図３（ｃ）に示すように、冷媒液膜
厚さは楕円断面のサイド３０ｂに設けられた後縁集流通
路３３及び互いに対面する中間集流通路３２で大きくな
り、その他の伝熱管２０内面では薄い冷媒液膜が残る。
従って、実施の形態１と同様な効果を奏し、熱交換可能
な空気が常に送り込まれているサイド３０ａ（前縁部）
での空気と冷媒間の熱伝達率が向上し、熱交換量を増加
することができる。
【００４０】また、液体冷媒が螺旋移動をしながら冷媒
流れ方向（矢印１４方向）に進行して液体冷媒の慣性力
が伝熱管３０内面に押し付ける方向にも働くため、重力
の影響により液体冷媒が伝熱管３０内面の底面に溜まる
ことなく、伝熱管３０内面全体に均一厚さの冷媒液膜を
形成でき、しかも集流通路３２及び３３に多くの液体冷
媒が流れ込んでいるので、これら集流通路３２、３３以
外の伝熱管３０内面における冷媒液膜厚さを小さくする
ことができ、空気−冷媒間の熱伝達率を向上させること
ができる。
流れ方向（矢印１４方向）に進行して液体冷媒の慣性力
が伝熱管３０内面に押し付ける方向にも働くため、重力
の影響により液体冷媒が伝熱管３０内面の底面に溜まる
ことなく、伝熱管３０内面全体に均一厚さの冷媒液膜を
形成でき、しかも集流通路３２及び３３に多くの液体冷
媒が流れ込んでいるので、これら集流通路３２、３３以
外の伝熱管３０内面における冷媒液膜厚さを小さくする
ことができ、空気−冷媒間の熱伝達率を向上させること
ができる。
【００４１】なお、実施の形態２と同様に、中間集流通
路３２の位置、幅を変更してもよく、この変更によって
も実施の形態２と同様の効果を奏する。
路３２の位置、幅を変更してもよく、この変更によって
も実施の形態２と同様の効果を奏する。
【００４２】実施の形態４．図４はこの発明の実施の形
態４に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
４（ａ）はこの伝熱管の断面図、図４（ｂ）は図４
（ａ）のＤ−Ｄ線からの展開図、図４（ｃ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図４
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等の流圧抵抗を低減するために断面形状がサイド４０ａ
及び４０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有する楕円形とな
っている伝熱管４０であり、この伝熱管４０は内面に複
数のピン４１（冷媒案内部である突起）を有している。
また、この伝熱管３０は図４（ｂ）に示すように、ピン
４１が設けられていない集流通路４２を有し、この集流
通路４２は楕円断面のサイド４０ｂに冷媒流れ方向（矢
印１４方向）に設けられている。ピン４１は冷媒流れ方
向（矢印１４方向）及び伝熱管４０内面の楕円周方向に
一定間隔で設けられ、このサイズに限定する必要はない
が、例えばピン高さ０．１ｍｍ〜０．３ｍｍ、冷媒流れ
方向間隔０．４〜１．５ｍｍ、楕円周方向間隔０．４〜
１．５ｍｍとしたときに伝熱管４０全体としての熱伝達
率が良くなる。
態４に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
４（ａ）はこの伝熱管の断面図、図４（ｂ）は図４
（ａ）のＤ−Ｄ線からの展開図、図４（ｃ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図４
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等の流圧抵抗を低減するために断面形状がサイド４０ａ
及び４０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有する楕円形とな
っている伝熱管４０であり、この伝熱管４０は内面に複
数のピン４１（冷媒案内部である突起）を有している。
また、この伝熱管３０は図４（ｂ）に示すように、ピン
４１が設けられていない集流通路４２を有し、この集流
通路４２は楕円断面のサイド４０ｂに冷媒流れ方向（矢
印１４方向）に設けられている。ピン４１は冷媒流れ方
向（矢印１４方向）及び伝熱管４０内面の楕円周方向に
一定間隔で設けられ、このサイズに限定する必要はない
が、例えばピン高さ０．１ｍｍ〜０．３ｍｍ、冷媒流れ
方向間隔０．４〜１．５ｍｍ、楕円周方向間隔０．４〜
１．５ｍｍとしたときに伝熱管４０全体としての熱伝達
率が良くなる。
【００４３】このように構成された伝熱管４０は、図４
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるように空気中に配置さ
れ、集流通路４２が設けられているサイド４０ｂが空気
流れ方向の下流側となるように配置される。このような
状態で冷媒を流すと、液体冷媒は図４（ｂ）に示すよう
に、ピン４１が抵抗体となるのでこのピン４１を避けて
流れ、ピン４１が設けられていない集流通路４２に流れ
込む。従って、実施の形態１と同様な効果を奏し、熱交
換可能な空気が常に供給されているサイド４０ａ側の冷
媒液膜厚さが小さくなり（図４（ｃ））、空気−冷媒間
の熱伝達率が向上する。
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるように空気中に配置さ
れ、集流通路４２が設けられているサイド４０ｂが空気
流れ方向の下流側となるように配置される。このような
状態で冷媒を流すと、液体冷媒は図４（ｂ）に示すよう
に、ピン４１が抵抗体となるのでこのピン４１を避けて
流れ、ピン４１が設けられていない集流通路４２に流れ
込む。従って、実施の形態１と同様な効果を奏し、熱交
換可能な空気が常に供給されているサイド４０ａ側の冷
媒液膜厚さが小さくなり（図４（ｃ））、空気−冷媒間
の熱伝達率が向上する。
【００４４】また、伝熱管４０を用いた熱交換器を蒸発
器として使用したときに、冷媒液膜厚さが大きな部分が
生じたとしても、ピン４１が液体冷媒の沸騰を促進する
核となるため、液体冷媒が蒸発し易くなり空気−冷媒間
の熱伝達率が向上する。
器として使用したときに、冷媒液膜厚さが大きな部分が
生じたとしても、ピン４１が液体冷媒の沸騰を促進する
核となるため、液体冷媒が蒸発し易くなり空気−冷媒間
の熱伝達率が向上する。
【００４５】実施の形態５．図５はこの発明の実施の形
態５に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
５（ａ）はこの伝熱管の断面図、図５（ｂ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図５
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等（外界流体）の流圧抵抗を低減するために断面形状が
サイド５０ａ及び５０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有す
る楕円形となっている伝熱管５０であり、この伝熱管５
０内面の断面は長方形である冷媒通路となっている。こ
の長方形断面の側面５１（平坦部）及び５２（平坦部）
はそれぞれサイド５０ａ及び５０ｂ側にあり、楕円断面
の長径とこの長方形断面の長軸が一致するように冷媒通
路が設けられている。
態５に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
５（ａ）はこの伝熱管の断面図、図５（ｂ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図５
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等（外界流体）の流圧抵抗を低減するために断面形状が
サイド５０ａ及び５０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有す
る楕円形となっている伝熱管５０であり、この伝熱管５
０内面の断面は長方形である冷媒通路となっている。こ
の長方形断面の側面５１（平坦部）及び５２（平坦部）
はそれぞれサイド５０ａ及び５０ｂ側にあり、楕円断面
の長径とこの長方形断面の長軸が一致するように冷媒通
路が設けられている。
【００４６】このように構成された伝熱管５０は、図５
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるようにサイド５０ａ
（前縁部）を上流に向けて空気中に配置されて使用され
る。このような状態で冷媒を流すと、液体冷媒は図５
（ｂ）に示すように、屈曲率の大きい長方形断面の四隅
に集中し、他の平面状の部分では冷媒液膜厚さが小さく
なる。特に、サイド５０ａ側には熱交換可能な空気が常
に供給されており、しかもその内面に長方形断面の平面
部分５１（平坦部）が設けられて冷媒液膜厚さを小さく
しているので、空気−冷媒間の熱伝達率は向上する。
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるようにサイド５０ａ
（前縁部）を上流に向けて空気中に配置されて使用され
る。このような状態で冷媒を流すと、液体冷媒は図５
（ｂ）に示すように、屈曲率の大きい長方形断面の四隅
に集中し、他の平面状の部分では冷媒液膜厚さが小さく
なる。特に、サイド５０ａ側には熱交換可能な空気が常
に供給されており、しかもその内面に長方形断面の平面
部分５１（平坦部）が設けられて冷媒液膜厚さを小さく
しているので、空気−冷媒間の熱伝達率は向上する。
【００４７】なお、上記の例では伝熱管５０の断面の内
形を長方形としているが、サイド５０ａ（前縁部）側に
平面部分があり、その平面部分の冷媒液膜厚さが小さけ
れば熱伝達率は向上するので、長方形に限定する必要は
ない。
形を長方形としているが、サイド５０ａ（前縁部）側に
平面部分があり、その平面部分の冷媒液膜厚さが小さけ
れば熱伝達率は向上するので、長方形に限定する必要は
ない。
【００４８】実施の形態６．図６はこの発明の実施の形
態２に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
６（ａ）はこの伝熱管の断面図、図６（ｂ）は図６
（ａ）のＦ−Ｆ線からの展開図、図６（ｃ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図６
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等（外界流体）の流圧抵抗を低減するために断面形状が
サイド６０ａ及び６０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有す
る楕円形となっている伝熱管６０であり、この伝熱管６
０は内面に冷媒を案内する複数の冷媒案内部であるレー
ル６１を有している。また、この伝熱管６０は図６
（ｂ）に示すように、レール６１に案内される冷媒が流
れ込む集流通路６２及び６３を有し、後縁集流通路６３
は楕円断面のサイド６０ｂに冷媒流れ方向（矢印１４方
向）に、底面集流通路６２は液体冷媒が重力方向（矢印
１６方向）に重力を受けて伝熱管６０内面に液体冷媒が
集中する部分に集流通路６３と平行に設けられている。
これら集流通路６２、６３はレール６１が設けられてい
ない部分が冷媒の流れ方向（矢印１４方向）に連続して
構成され通路状となっている。また、レール６１は底面
集流通路６２と後縁集流通路６３との間で液体冷媒が分
流するように傾斜している。
態２に係る熱交換器用伝熱管の形状を示す図であり、図
６（ａ）はこの伝熱管の断面図、図６（ｂ）は図６
（ａ）のＦ−Ｆ線からの展開図、図６（ｃ）はこの伝熱
管に液体冷媒が流れている状態の断面図である。図６
（ａ）において、熱交換器用伝熱管は、側面からの空気
等（外界流体）の流圧抵抗を低減するために断面形状が
サイド６０ａ及び６０ｂ（屈曲率の大きな部分）を有す
る楕円形となっている伝熱管６０であり、この伝熱管６
０は内面に冷媒を案内する複数の冷媒案内部であるレー
ル６１を有している。また、この伝熱管６０は図６
（ｂ）に示すように、レール６１に案内される冷媒が流
れ込む集流通路６２及び６３を有し、後縁集流通路６３
は楕円断面のサイド６０ｂに冷媒流れ方向（矢印１４方
向）に、底面集流通路６２は液体冷媒が重力方向（矢印
１６方向）に重力を受けて伝熱管６０内面に液体冷媒が
集中する部分に集流通路６３と平行に設けられている。
これら集流通路６２、６３はレール６１が設けられてい
ない部分が冷媒の流れ方向（矢印１４方向）に連続して
構成され通路状となっている。また、レール６１は底面
集流通路６２と後縁集流通路６３との間で液体冷媒が分
流するように傾斜している。
【００４９】このように構成された伝熱管６０は、図６
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるように空気中に配置さ
れ、集流通路２３が設けられているサイド６０ｂが空気
流れ方向の下流側となるように配置される。また、この
ときの重力方向（鉛直方向）は矢印１６の方向であり、
重力方向（鉛直方向）は楕円断面の長径方向に垂直にな
っている。このような状態で冷媒を流すと、液体冷媒は
図６（ｂ）に示すように、レール６１の傾斜に沿って矢
印６４方向に流れ、集流通路６２及び６３に流れ込む。
その結果、図６（ｃ）に示すように、冷媒液膜厚さは楕
円断面のサイド６０ｂに設けられた後縁集流通路６３及
び鉛直方向の底面に設けられた底面集流通路６２で大き
くなり、その他の伝熱管２０内面では薄い冷媒液膜が残
る。従って、実施の形態１と同様な効果を奏し、熱交換
可能な空気が常に送り込まれているサイド６０ａ（前縁
部）での空気と冷媒間の熱伝達率が向上し、熱交換量を
増加することができる。
（ａ）に示すように、空気が流れる方向（矢印１５方
向）に楕円断面の長径を沿わせるように空気中に配置さ
れ、集流通路２３が設けられているサイド６０ｂが空気
流れ方向の下流側となるように配置される。また、この
ときの重力方向（鉛直方向）は矢印１６の方向であり、
重力方向（鉛直方向）は楕円断面の長径方向に垂直にな
っている。このような状態で冷媒を流すと、液体冷媒は
図６（ｂ）に示すように、レール６１の傾斜に沿って矢
印６４方向に流れ、集流通路６２及び６３に流れ込む。
その結果、図６（ｃ）に示すように、冷媒液膜厚さは楕
円断面のサイド６０ｂに設けられた後縁集流通路６３及
び鉛直方向の底面に設けられた底面集流通路６２で大き
くなり、その他の伝熱管２０内面では薄い冷媒液膜が残
る。従って、実施の形態１と同様な効果を奏し、熱交換
可能な空気が常に送り込まれているサイド６０ａ（前縁
部）での空気と冷媒間の熱伝達率が向上し、熱交換量を
増加することができる。
【００５０】また、伝熱管６０内面の鉛直方向底面に設
けられた集流通路６２によって、重力の影響により底面
に集中した液体冷媒が滞留することなくスムーズに冷媒
流れ方向（矢印１４方向）に流れ、冷媒の圧力損失を低
減することができる。
けられた集流通路６２によって、重力の影響により底面
に集中した液体冷媒が滞留することなくスムーズに冷媒
流れ方向（矢印１４方向）に流れ、冷媒の圧力損失を低
減することができる。
【００５１】なお、上記各実施の形態に係る熱交換器用
伝熱管は以下のようにして作製される。まず、銅あるい
はアルミ等の熱伝導性の高い金属板を表面に凹凸を設け
たロールで圧延する。この凹凸は上記各実施の形態にお
ける伝熱管を展開したときの冷媒案内部の模様となって
おり、この凹凸を設けたロールで圧延することにより、
金属板の表面に上記各実施の形態における冷媒案内部の
模様を形成することができる。次に、この圧延された金
属板を冷媒案内部が形成された面を内側にするように曲
げてこの金属板の両側を合わせ、断面が楕円形の管状に
形成する。その後、この金属板の合わせ部分を電気縫合
等によって接合して断面楕円形状の伝熱管を形成する。
伝熱管は以下のようにして作製される。まず、銅あるい
はアルミ等の熱伝導性の高い金属板を表面に凹凸を設け
たロールで圧延する。この凹凸は上記各実施の形態にお
ける伝熱管を展開したときの冷媒案内部の模様となって
おり、この凹凸を設けたロールで圧延することにより、
金属板の表面に上記各実施の形態における冷媒案内部の
模様を形成することができる。次に、この圧延された金
属板を冷媒案内部が形成された面を内側にするように曲
げてこの金属板の両側を合わせ、断面が楕円形の管状に
形成する。その後、この金属板の合わせ部分を電気縫合
等によって接合して断面楕円形状の伝熱管を形成する。
【００５２】実施の形態７．図７はこの発明の実施の形
態７に係る熱交換器の構成を示す概略図であり、図７
（ａ）は伝熱管長方向（冷媒流れ方向）に沿って見た視
図、図７（ｂ）は図７（ａ）のＧ−Ｇ線に沿った断面図
である。また、図８はこの実施の形態７に係る熱交換器
の整列された伝熱管を直列に接続する接続管（Ｕ−ｂｅ
ｎｄ）部分を示す側面図である。図７（ａ）及び図７
（ｂ）において、実施の形態７に係る熱交換器は、実施
の形態１に係る伝熱管１０が複数のフィン７０に垂直に
貫装されて形成されている。この伝熱管１０は楕円断面
の長径が空気（外界流体）の流れ方向に沿うように配置
されている。フィン７０は空気流れ方向（矢印１５方
向）に対して垂直方向に延びたスリット７１と、このス
リット７１の両端部にフィン７０の表面に対して垂直に
設けられた折り曲げ部７２とを有している。また、この
伝熱管１０及びフィン７０は同じ材料、例えば銅又はア
ルミ等で作製されたものである。
態７に係る熱交換器の構成を示す概略図であり、図７
（ａ）は伝熱管長方向（冷媒流れ方向）に沿って見た視
図、図７（ｂ）は図７（ａ）のＧ−Ｇ線に沿った断面図
である。また、図８はこの実施の形態７に係る熱交換器
の整列された伝熱管を直列に接続する接続管（Ｕ−ｂｅ
ｎｄ）部分を示す側面図である。図７（ａ）及び図７
（ｂ）において、実施の形態７に係る熱交換器は、実施
の形態１に係る伝熱管１０が複数のフィン７０に垂直に
貫装されて形成されている。この伝熱管１０は楕円断面
の長径が空気（外界流体）の流れ方向に沿うように配置
されている。フィン７０は空気流れ方向（矢印１５方
向）に対して垂直方向に延びたスリット７１と、このス
リット７１の両端部にフィン７０の表面に対して垂直に
設けられた折り曲げ部７２とを有している。また、この
伝熱管１０及びフィン７０は同じ材料、例えば銅又はア
ルミ等で作製されたものである。
【００５３】熱交換器両側面では図８に示すように伝熱
管１０同士がＵ−ｂｅｎｄ７３で直列接続された状態に
なっている。Ｕ−ｂｅｎｄ７３は断面が端部で伝熱管１
０と同様な楕円となっており、中央部に近づくに伴って
円形となる接続管で、Ｕ字に曲げられた円管の両端部を
少し潰して作製される。このＵ−ｂｅｎｄ７３は整列方
向に沿って見て互いに縁部が重なるように二列に整列し
た伝熱管１０のうち整列方向に隣り合う伝熱管１０をつ
なぎ合わせている。
管１０同士がＵ−ｂｅｎｄ７３で直列接続された状態に
なっている。Ｕ−ｂｅｎｄ７３は断面が端部で伝熱管１
０と同様な楕円となっており、中央部に近づくに伴って
円形となる接続管で、Ｕ字に曲げられた円管の両端部を
少し潰して作製される。このＵ−ｂｅｎｄ７３は整列方
向に沿って見て互いに縁部が重なるように二列に整列し
た伝熱管１０のうち整列方向に隣り合う伝熱管１０をつ
なぎ合わせている。
【００５４】このように構成された熱交換器は、フィン
７０がスリット７１及び折り曲げ部７２を有しているの
で、多くの縁部が形成され、平板の縁部の熱伝達率が最
も大きいという性質（前縁効果）から、フィン７０によ
る伝熱効果が増大する。しかも、実施の形態１における
伝熱管１０の熱伝達率向上の効果も加わるので、より大
きな伝熱効果を得ることができる。
７０がスリット７１及び折り曲げ部７２を有しているの
で、多くの縁部が形成され、平板の縁部の熱伝達率が最
も大きいという性質（前縁効果）から、フィン７０によ
る伝熱効果が増大する。しかも、実施の形態１における
伝熱管１０の熱伝達率向上の効果も加わるので、より大
きな伝熱効果を得ることができる。
【００５５】また、伝熱管１０及びフィン７０は同じ材
料によって作製されているので、容易に伝熱管１０とフ
ィン７０とのロウ付けによる接合をすることができ、伝
熱管１０とフィン７０との間の熱伝達率が飛躍的に向上
し、この熱交換器全体の熱交換能力は大幅に向上する。
しかも、同じ材料で作製されているので、再利用をする
際に材料ごとに分別する手間がなくなり、リサイクル率
の高い熱交換器を得ることができる。
料によって作製されているので、容易に伝熱管１０とフ
ィン７０とのロウ付けによる接合をすることができ、伝
熱管１０とフィン７０との間の熱伝達率が飛躍的に向上
し、この熱交換器全体の熱交換能力は大幅に向上する。
しかも、同じ材料で作製されているので、再利用をする
際に材料ごとに分別する手間がなくなり、リサイクル率
の高い熱交換器を得ることができる。
【００５６】また、Ｕ−ｂｅｎｄ７３の中央部が断面円
形となっていて直径が楕円断面の長径より小さくなって
いるので、整列方向に沿って見たときに二列に整列され
た伝熱管１０の縁部の重なりを回避することができ、伝
熱管１０の列間距離が小さい状態でも隣り合う伝熱管１
０同士を整列方向につなぎ合わせることができる。
形となっていて直径が楕円断面の長径より小さくなって
いるので、整列方向に沿って見たときに二列に整列され
た伝熱管１０の縁部の重なりを回避することができ、伝
熱管１０の列間距離が小さい状態でも隣り合う伝熱管１
０同士を整列方向につなぎ合わせることができる。
【００５７】また、伝熱管１０の断面を楕円としている
ので、空気の流れ方向が楕円断面の長径に沿っていなく
てもある程度空気の流れ方向に傾きがあっても伝熱管１
０同士の間で整流される。さらに、楕円形状は外形で空
気の流れ方向に対する配置方向を区別でき、この熱交換
器を作製する際に前縁部のみを区別できれば伝熱管１０
の配置方向を誤る可能性がなくなる。
ので、空気の流れ方向が楕円断面の長径に沿っていなく
てもある程度空気の流れ方向に傾きがあっても伝熱管１
０同士の間で整流される。さらに、楕円形状は外形で空
気の流れ方向に対する配置方向を区別でき、この熱交換
器を作製する際に前縁部のみを区別できれば伝熱管１０
の配置方向を誤る可能性がなくなる。
【００５８】なお、この熱交換器の両側面ではＵ−ｂｅ
ｎｄ７３を用いて伝熱管１０同士を直列につなぎ合わせ
ているが、図９に示すように平行に並んだ伝熱管１０を
側面で一括して一つの容器（ヘッダ８１）につなぎ込む
ことによって、並列に伝熱管１０を接続しても構わな
い。
ｎｄ７３を用いて伝熱管１０同士を直列につなぎ合わせ
ているが、図９に示すように平行に並んだ伝熱管１０を
側面で一括して一つの容器（ヘッダ８１）につなぎ込む
ことによって、並列に伝熱管１０を接続しても構わな
い。
【００５９】また、図１０に示すように、ヘッダ内に仕
切り８２を設けて並列接続された数本の伝熱管１０のブ
ロック８３として、このブロックを複数設けても構わな
い。
切り８２を設けて並列接続された数本の伝熱管１０のブ
ロック８３として、このブロックを複数設けても構わな
い。
【００６０】なお、上記実施の形態７は実施の形態１に
係る熱交換器用伝熱管を用いているが、実施の形態２乃
至実施の形態６の何れかの熱交換器用伝熱管を用いても
同様な効果を奏することは言うまでもない。
係る熱交換器用伝熱管を用いているが、実施の形態２乃
至実施の形態６の何れかの熱交換器用伝熱管を用いても
同様な効果を奏することは言うまでもない。
【００６１】実施の形態８．図１１はこの発明の実施の
形態８に係る冷凍空調装置が用いている冷凍サイクルを
示す模式図である。図１１において、この冷凍空調装置
での冷凍サイクルは圧縮工程、凝縮工程、膨張行程、蒸
発工程の４工程から成る通常の冷凍サイクルである。即
ち、冷媒は圧縮機９１で圧縮され高温高圧状態となっ
て、凝縮器９２に送られ送風機９５（送流機）に送り込
まれた空気に熱を与え凝縮する。凝縮した冷媒は液体と
なり、絞り９４で断熱膨張する。断熱膨張した冷媒は蒸
発器９３に送られ送風機９５により送られた空気から熱
を奪って激しく蒸発する。蒸発して気体となった冷媒は
再び圧縮機９１に戻って圧縮される。このように冷媒の
状態変化を利用して凝縮器９２においては冷媒は空気に
熱を与え、蒸発器９３においては冷媒は空気から熱を受
け取る。
形態８に係る冷凍空調装置が用いている冷凍サイクルを
示す模式図である。図１１において、この冷凍空調装置
での冷凍サイクルは圧縮工程、凝縮工程、膨張行程、蒸
発工程の４工程から成る通常の冷凍サイクルである。即
ち、冷媒は圧縮機９１で圧縮され高温高圧状態となっ
て、凝縮器９２に送られ送風機９５（送流機）に送り込
まれた空気に熱を与え凝縮する。凝縮した冷媒は液体と
なり、絞り９４で断熱膨張する。断熱膨張した冷媒は蒸
発器９３に送られ送風機９５により送られた空気から熱
を奪って激しく蒸発する。蒸発して気体となった冷媒は
再び圧縮機９１に戻って圧縮される。このように冷媒の
状態変化を利用して凝縮器９２においては冷媒は空気に
熱を与え、蒸発器９３においては冷媒は空気から熱を受
け取る。
【００６２】この実施の形態８に係る冷凍空調装置は、
実施の形態７に係る熱交換器が凝縮器９２及び蒸発器９
３に用いられている。従って、実施の形態７の熱交換性
能が高い熱交換器をこの冷凍空調装置に取り入れること
によりエネルギ効率が向上する。ここで、（暖房エネル
ギ効率）＝（凝縮器能力）／（全入力）、（冷房エネル
ギ効率）＝（蒸発器能力）／（全入力）で表される。
実施の形態７に係る熱交換器が凝縮器９２及び蒸発器９
３に用いられている。従って、実施の形態７の熱交換性
能が高い熱交換器をこの冷凍空調装置に取り入れること
によりエネルギ効率が向上する。ここで、（暖房エネル
ギ効率）＝（凝縮器能力）／（全入力）、（冷房エネル
ギ効率）＝（蒸発器能力）／（全入力）で表される。
【００６３】なお、凝縮器９２及び蒸発器９３の一方の
みを実施の形態７に係る熱交換器としてもエネルギ効率
が向上するので構わない。
みを実施の形態７に係る熱交換器としてもエネルギ効率
が向上するので構わない。
【００６４】実施の形態９．図１２は実施の形態９に係
る冷凍空調装置の蒸発器及び送風機の位置関係を示す概
略図である。図１２において、送風機９０の周囲に実施
の形態７に係る熱交換器（蒸発器９３）を配置した構成
となっており、送風機９０は周りの空気を吸い込むの
で、断面楕円形の伝熱管の長径をこの吸い込まれた空気
の流れ方向１５に沿うように蒸発器９３を配置してい
る。なお、他の構成は実施の形態８と同様である。
る冷凍空調装置の蒸発器及び送風機の位置関係を示す概
略図である。図１２において、送風機９０の周囲に実施
の形態７に係る熱交換器（蒸発器９３）を配置した構成
となっており、送風機９０は周りの空気を吸い込むの
で、断面楕円形の伝熱管の長径をこの吸い込まれた空気
の流れ方向１５に沿うように蒸発器９３を配置してい
る。なお、他の構成は実施の形態８と同様である。
【００６５】このように蒸発器９３及び送風機９０を配
置すると蒸発器９３の通風抵抗が小さいので、送風機９
０は蒸発器９３に効率的に空気を送り込むことができ、
送風機９０の消費エネルギを低減することができる。
置すると蒸発器９３の通風抵抗が小さいので、送風機９
０は蒸発器９３に効率的に空気を送り込むことができ、
送風機９０の消費エネルギを低減することができる。
【００６６】なお、蒸発器９３に代えて、凝縮器９２に
適用しても同様の効果が得られるので、凝縮器９２を送
風機９０の周囲に配置しても構わない。
適用しても同様の効果が得られるので、凝縮器９２を送
風機９０の周囲に配置しても構わない。
【００６７】実施の形態１０．図１３はこの発明の実施
の形態１０に係る冷凍空調装置の凝縮器及び蒸発器の配
置を示す概略図である。図１３において、凝縮器９２及
び蒸発器９３は空気の流れ方向１５が断面楕円の伝熱管
の長径に沿うように配置され、しかも蒸発器９３が凝縮
器９２より空気流れ上流になるように並べられている。
また、凝縮器９２及び蒸発器９３は伝熱管楕円断面の長
径を水平にしてこの伝熱管を積み重ねるように構成され
ており、蒸発器９３の伝熱管表面で空気の凝縮により生
じた水１００が重力方向１６に流れるようになってい
る。他の構成は実施の形態８と同様である。
の形態１０に係る冷凍空調装置の凝縮器及び蒸発器の配
置を示す概略図である。図１３において、凝縮器９２及
び蒸発器９３は空気の流れ方向１５が断面楕円の伝熱管
の長径に沿うように配置され、しかも蒸発器９３が凝縮
器９２より空気流れ上流になるように並べられている。
また、凝縮器９２及び蒸発器９３は伝熱管楕円断面の長
径を水平にしてこの伝熱管を積み重ねるように構成され
ており、蒸発器９３の伝熱管表面で空気の凝縮により生
じた水１００が重力方向１６に流れるようになってい
る。他の構成は実施の形態８と同様である。
【００６８】従って、送風機９０により流れ込む空気
は、まず蒸発器９３に当たりこの蒸発器９３で冷却され
て凝縮する。空気が凝縮することによって蒸発器９３の
伝熱管表面が結露し、重力に従って方向１６に流れ落ち
る。蒸発器９３を通過した空気は凝縮器９２に当たる
が、この空気は蒸発器９３を通過する際に冷却されてい
るので、凝縮器９２から凝縮熱を吸収しやすく効率的に
空気及び冷媒間の熱交換を行うことができる。さらに、
伝熱管が断面楕円管であるので、空気の流れ抵抗を低減
することができ、より一層凝縮器９２及び蒸発器９３の
熱交換性能を向上できる。
は、まず蒸発器９３に当たりこの蒸発器９３で冷却され
て凝縮する。空気が凝縮することによって蒸発器９３の
伝熱管表面が結露し、重力に従って方向１６に流れ落ち
る。蒸発器９３を通過した空気は凝縮器９２に当たる
が、この空気は蒸発器９３を通過する際に冷却されてい
るので、凝縮器９２から凝縮熱を吸収しやすく効率的に
空気及び冷媒間の熱交換を行うことができる。さらに、
伝熱管が断面楕円管であるので、空気の流れ抵抗を低減
することができ、より一層凝縮器９２及び蒸発器９３の
熱交換性能を向上できる。
【００６９】
【発明の効果】以上の説明から明らかな通り、この発明
によれば、外界流体にさらされて内部を流れる冷媒を相
変化させることにより前記外界流体と前記冷媒との間で
熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面からの前記外
界流体の流圧抵抗を低減するために断面形状が楕円形と
なっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の冷媒案
内部を有した熱交換器用伝熱管において、前記管内面に
少なくとも１本前記冷媒の流れ方向に前記冷媒の集流通
路を有し、前記複数の冷媒案内部は前記集流通路に前記
冷媒が流れ込むように設けられているので、前記冷媒が
前記集流通路に流れ込み前記集流通路以外の管内面にお
ける前記冷媒の液膜厚さを小さくして前記外界流体と前
記冷媒との間の熱伝達率を向上させることができる。
によれば、外界流体にさらされて内部を流れる冷媒を相
変化させることにより前記外界流体と前記冷媒との間で
熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面からの前記外
界流体の流圧抵抗を低減するために断面形状が楕円形と
なっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の冷媒案
内部を有した熱交換器用伝熱管において、前記管内面に
少なくとも１本前記冷媒の流れ方向に前記冷媒の集流通
路を有し、前記複数の冷媒案内部は前記集流通路に前記
冷媒が流れ込むように設けられているので、前記冷媒が
前記集流通路に流れ込み前記集流通路以外の管内面にお
ける前記冷媒の液膜厚さを小さくして前記外界流体と前
記冷媒との間の熱伝達率を向上させることができる。
【００７０】また、前記集流通路は、前記外界流体の流
れ方向での下流側における前記楕円形断面の屈曲率が大
きい後縁部に設けられたので、熱伝達率の小さい前記外
界流体が滞留する部分（死水域）に面する部分に前記冷
媒を流れ込ませ、前記外界流体の流れ方向での上流側に
おける前記楕円形断面の前記冷媒の液膜厚さを小さくし
て前記外界流体と前記冷媒との間の熱伝達率を向上させ
ることができる。
れ方向での下流側における前記楕円形断面の屈曲率が大
きい後縁部に設けられたので、熱伝達率の小さい前記外
界流体が滞留する部分（死水域）に面する部分に前記冷
媒を流れ込ませ、前記外界流体の流れ方向での上流側に
おける前記楕円形断面の前記冷媒の液膜厚さを小さくし
て前記外界流体と前記冷媒との間の熱伝達率を向上させ
ることができる。
【００７１】また、前記集流通路は、重力の影響で前記
冷媒が集中する部分に設けられたので、前記重力により
集中した前記冷媒が前記集流通路を通ってスムーズに流
れ、前記冷媒の圧力損失は低減され、それだけ周りの管
内面部分の前記冷媒の液膜厚さが小さくなり、前記外界
流体と前記冷媒との間の熱伝達率は向上する。
冷媒が集中する部分に設けられたので、前記重力により
集中した前記冷媒が前記集流通路を通ってスムーズに流
れ、前記冷媒の圧力損失は低減され、それだけ周りの管
内面部分の前記冷媒の液膜厚さが小さくなり、前記外界
流体と前記冷媒との間の熱伝達率は向上する。
【００７２】また、前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒
の流れ方向に対して傾斜しているので、前記冷媒を正確
に案内することができる。
の流れ方向に対して傾斜しているので、前記冷媒を正確
に案内することができる。
【００７３】また、前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒
の流れ方向に対して螺旋状となっているので、前記冷媒
を螺旋移動させ、この螺旋移動による慣性力が前記伝熱
管の内面を押し付ける方向にも働くことにより、重力の
影響を受けにくい。
の流れ方向に対して螺旋状となっているので、前記冷媒
を螺旋移動させ、この螺旋移動による慣性力が前記伝熱
管の内面を押し付ける方向にも働くことにより、重力の
影響を受けにくい。
【００７４】また、前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒
が分流するように傾斜しているので、前記冷媒を分散さ
せて前記冷媒の液膜厚さを均一化することができる。
が分流するように傾斜しているので、前記冷媒を分散さ
せて前記冷媒の液膜厚さを均一化することができる。
【００７５】また、前記複数の冷媒案内部は、複数の突
起であるので、前記突起が前記冷媒の沸騰を促進させる
核となり、前記冷媒を沸騰させやすくすることができ
る。
起であるので、前記突起が前記冷媒の沸騰を促進させる
核となり、前記冷媒を沸騰させやすくすることができ
る。
【００７６】また、外界流体にさらされて内部を流れる
冷媒を相変化させることにより前記外部流体と前記冷媒
との間で熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面から
の前記外界流体の抵抗を低減するように断面の外形が楕
円形となっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の
冷媒案内部を有した熱交換器用伝熱管において、前記外
形の屈曲率が大きい部分の内面は平坦となっているの
で、表面張力の影響による前記冷媒の液膜厚さは小さ
く、前記外界流体と前記冷媒との間の熱伝達率が向上す
る。
冷媒を相変化させることにより前記外部流体と前記冷媒
との間で熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面から
の前記外界流体の抵抗を低減するように断面の外形が楕
円形となっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の
冷媒案内部を有した熱交換器用伝熱管において、前記外
形の屈曲率が大きい部分の内面は平坦となっているの
で、表面張力の影響による前記冷媒の液膜厚さは小さ
く、前記外界流体と前記冷媒との間の熱伝達率が向上す
る。
【００７７】また、前記断面の内面形状は、長方形であ
るので、前記長方形の四隅に表面張力により前記冷媒が
集まることにより、前記長方形の平坦となっている部分
の前記冷媒の液膜厚さを小さくすることができ、前記外
界流体と前記冷媒との間の熱伝達率が向上する。
るので、前記長方形の四隅に表面張力により前記冷媒が
集まることにより、前記長方形の平坦となっている部分
の前記冷媒の液膜厚さを小さくすることができ、前記外
界流体と前記冷媒との間の熱伝達率が向上する。
【００７８】この発明に係る熱交換器用伝熱管を用いた
熱交換器は、前記伝熱管の表面にフィンが設けられてい
るので、前記伝熱管の表面積を増大して前記外界流体と
前記フィンとの間の熱伝達率が向上する。
熱交換器は、前記伝熱管の表面にフィンが設けられてい
るので、前記伝熱管の表面積を増大して前記外界流体と
前記フィンとの間の熱伝達率が向上する。
【００７９】また、前記フィンは前記伝熱管と同じ材質
であるので、前記フィンと前記伝熱管とのロウ付けによ
る接合が容易になり、前記フィンと前記伝熱管との間の
熱伝達率が向上する。
であるので、前記フィンと前記伝熱管とのロウ付けによ
る接合が容易になり、前記フィンと前記伝熱管との間の
熱伝達率が向上する。
【００８０】また、前記フィンにスリットが設けられて
いるので、前縁効果により前記フィンと前記外界流体と
の間の熱伝達率が向上する。
いるので、前縁効果により前記フィンと前記外界流体と
の間の熱伝達率が向上する。
【００８１】また、前記伝熱管が複数列整列され、前記
整列された方向に沿って見たときに前記伝熱管の縁部が
重なっている熱交換器において、熱交換器側面において
前記整列された方向に隣接した前記伝熱管同士を直列に
つなぎ合わせる接続管が中間部で前記伝熱管断面の長径
より小さな直径の円形断面を有しているので、前記冷媒
の圧力損失が低減されるとともに前記熱交換器の厚さを
小さくすることができる。
整列された方向に沿って見たときに前記伝熱管の縁部が
重なっている熱交換器において、熱交換器側面において
前記整列された方向に隣接した前記伝熱管同士を直列に
つなぎ合わせる接続管が中間部で前記伝熱管断面の長径
より小さな直径の円形断面を有しているので、前記冷媒
の圧力損失が低減されるとともに前記熱交換器の厚さを
小さくすることができる。
【００８２】また、この発明に係る冷凍空調装置は、前
記冷媒を圧縮する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された冷
媒が前記外界流体に熱を与えて凝縮する凝縮器と、前記
凝縮した冷媒が断熱膨張する絞りと、前記断熱膨張した
冷媒が前記外界流体の熱を奪って蒸発する蒸発器と、前
記外界流体を前記凝縮器及び前記蒸発器に送り込む送流
機とを備えた冷凍空調装置において、前記凝縮器及び前
記蒸発器は少なくとも一方がこの発明に係る熱交換器で
あるので、冷凍サイクルとして効率的な冷凍空調装置が
得られる。
記冷媒を圧縮する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された冷
媒が前記外界流体に熱を与えて凝縮する凝縮器と、前記
凝縮した冷媒が断熱膨張する絞りと、前記断熱膨張した
冷媒が前記外界流体の熱を奪って蒸発する蒸発器と、前
記外界流体を前記凝縮器及び前記蒸発器に送り込む送流
機とを備えた冷凍空調装置において、前記凝縮器及び前
記蒸発器は少なくとも一方がこの発明に係る熱交換器で
あるので、冷凍サイクルとして効率的な冷凍空調装置が
得られる。
【００８３】また、前記凝縮器及び前記蒸発器の少なく
とも一方が前記送流機の周りに配置され、前記送流機が
周囲の前記外界流体を吸い込むことにより前記凝縮器及
び前記蒸発器の少なくとも一方に前記外界流体を送り込
むので、前記送流機により発生する前記外界流体を効率
良く利用することができる。
とも一方が前記送流機の周りに配置され、前記送流機が
周囲の前記外界流体を吸い込むことにより前記凝縮器及
び前記蒸発器の少なくとも一方に前記外界流体を送り込
むので、前記送流機により発生する前記外界流体を効率
良く利用することができる。
【００８４】また、前記外界流体の流れ方向に対して上
流側に蒸発器を配置し、下流側に凝縮器を配置したの
で、前記蒸発器が吸収する蒸発熱を空気を媒介として前
記凝縮器が一部利用することができる。即ち、前記蒸発
器で空気が冷却されるので、前記凝縮器での熱の移動が
効率的になる。
流側に蒸発器を配置し、下流側に凝縮器を配置したの
で、前記蒸発器が吸収する蒸発熱を空気を媒介として前
記凝縮器が一部利用することができる。即ち、前記蒸発
器で空気が冷却されるので、前記凝縮器での熱の移動が
効率的になる。
【００８５】この発明に係る熱交換器用伝熱管の作製方
法は、表面に凹凸を有したロールを用いて平板を圧延す
る工程と、前記ロールにより圧延され凹凸面が形成され
た平板の凹凸面を内側にして前記圧延された平板の両側
を合わせて断面楕円の管状に形成する工程と、前記平板
の合わせ部分を接合して断面楕円形状の伝熱管を形成す
る工程とを備えたので、前記伝熱管の内面形状を制約を
受けることなく自由に設計することができる。
法は、表面に凹凸を有したロールを用いて平板を圧延す
る工程と、前記ロールにより圧延され凹凸面が形成され
た平板の凹凸面を内側にして前記圧延された平板の両側
を合わせて断面楕円の管状に形成する工程と、前記平板
の合わせ部分を接合して断面楕円形状の伝熱管を形成す
る工程とを備えたので、前記伝熱管の内面形状を制約を
受けることなく自由に設計することができる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る熱交換器用伝
熱管の形状を示す図であり、図１（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図１（ｂ）は図１（ａ）のＡ−Ａ線からの展開
図、図１（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
熱管の形状を示す図であり、図１（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図１（ｂ）は図１（ａ）のＡ−Ａ線からの展開
図、図１（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
【図２】 この発明の実施の形態２に係る熱交換器用伝
熱管の形状を示す図であり、図２（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図２（ｂ）は図２（ａ）のＢ−Ｂ線からの展開
図、図２（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
熱管の形状を示す図であり、図２（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図２（ｂ）は図２（ａ）のＢ−Ｂ線からの展開
図、図２（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
【図３】 この発明の実施の形態３に係る熱交換器用伝
熱管の形状を示す図であり、図３（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図３（ｂ）は図３（ａ）のＣ−Ｃ線からの展開
図、図３（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
熱管の形状を示す図であり、図３（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図３（ｂ）は図３（ａ）のＣ−Ｃ線からの展開
図、図３（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
【図４】 この発明の実施の形態４に係る熱交換器用伝
熱管の形状を示す図であり、図４（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図４（ｂ）は図４（ａ）のＤ−Ｄ線からの展開
図、図４（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
熱管の形状を示す図であり、図４（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図４（ｂ）は図４（ａ）のＤ−Ｄ線からの展開
図、図４（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
【図５】 この発明の実施の形態５に係る熱交換器用伝
熱管の形状を示す図であり、図５（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図５（ｂ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れてい
る状態の断面図である。
熱管の形状を示す図であり、図５（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図５（ｂ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れてい
る状態の断面図である。
【図６】 この発明の実施の形態２に係る熱交換器用伝
熱管の形状を示す図であり、図６（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図６（ｂ）は図６（ａ）のＦ−Ｆ線からの展開
図、図６（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
熱管の形状を示す図であり、図６（ａ）はこの伝熱管の
断面図、図６（ｂ）は図６（ａ）のＦ−Ｆ線からの展開
図、図６（ｃ）はこの伝熱管に液体冷媒が流れている状
態の断面図である。
【図７】 この発明の実施の形態７に係る熱交換器の構
成を示す概略図であり、図７（ａ）は伝熱管長方向（冷
媒流れ方向）に沿って見た視図、図７（ｂ）は図７
（ａ）のＧ−Ｇ線に沿った断面図である。
成を示す概略図であり、図７（ａ）は伝熱管長方向（冷
媒流れ方向）に沿って見た視図、図７（ｂ）は図７
（ａ）のＧ−Ｇ線に沿った断面図である。
【図８】 この発明の実施の形態７に係る熱交換器の二
列に整列された伝熱管を直列に接続する接続管（Ｕ−ｂ
ｅｎｄ）部分を示す側面図である。
列に整列された伝熱管を直列に接続する接続管（Ｕ−ｂ
ｅｎｄ）部分を示す側面図である。
【図９】 平行に並んだ伝熱管を並列にヘッダを用いて
一括に接続された熱交換器の構成を示す概略図である。
一括に接続された熱交換器の構成を示す概略図である。
【図１０】 ヘッダに仕切りを設けて複数のブロックに
分けた熱交換器における１つのブロックの断面図であ
る。
分けた熱交換器における１つのブロックの断面図であ
る。
【図１１】 この発明の実施の形態８に係る冷凍空調装
置が用いている冷凍サイクルを示す模式図である。
置が用いている冷凍サイクルを示す模式図である。
【図１２】 この発明の実施の形態９に係る冷凍空調装
置の蒸発器及び送風機の位置関係を示す概略図である。
置の蒸発器及び送風機の位置関係を示す概略図である。
【図１３】 この発明の実施の形態１０に係る冷凍空調
装置の凝縮器及び蒸発器の配置を示す概略図である。
装置の凝縮器及び蒸発器の配置を示す概略図である。
【図１４】 従来の熱交換器用伝熱管の断面図である。
【図１５】 伝熱管の空気流れ方向下流側に発生する死
水域を示す図で、図１２（ａ）は断面が楕円形である伝
熱管の死水域を示す図、図１２（ｂ）は断面が円形であ
る伝熱管の死水域を示す図である。
水域を示す図で、図１２（ａ）は断面が楕円形である伝
熱管の死水域を示す図、図１２（ｂ）は断面が円形であ
る伝熱管の死水域を示す図である。
【図１６】 断面が楕円形である伝熱管内に流れる液体
冷媒の状態を示す図である。
冷媒の状態を示す図である。
【図１７】 液体冷媒の伝熱管内面からの厚さ（液膜厚
さ）と空気及び冷媒間の熱伝達率の関係を示すグラフで
ある。
さ）と空気及び冷媒間の熱伝達率の関係を示すグラフで
ある。
【図１８】 断面が楕円形である伝熱管を楕円断面の長
径を水平にしたときの伝熱管内に流れる液体冷媒の状態
を示す図である。
径を水平にしたときの伝熱管内に流れる液体冷媒の状態
を示す図である。
１，１０，２０，３０，４０，５０，６０ 伝熱管（熱
交換器用伝熱管）、２，１１，２１，３１，４１，６１
冷媒案内部（２，１１，２１，３１，６１レール、４
１ ピン（突起））、１２，２２，２３，３２，３３，
４２，６２，６３ 集流通路（２３，３３，６３ 後縁
集流通路、２２，３２ 中間集流通路、６２ 底面集流
通路）、５２ 長方形断面の側面（平坦部）、７０ フ
ィン、７１ スリット、７２ 折り曲げ部、７３ 接続
管（Ｕ−ｂｅｎｄ）、８１ 容器（ヘッダ）、８２ 仕
切り、９０ 送風機（送流機）、９１ 圧縮機、９２凝
縮器、９３ 蒸発器、９４ 絞り。
交換器用伝熱管）、２，１１，２１，３１，４１，６１
冷媒案内部（２，１１，２１，３１，６１レール、４
１ ピン（突起））、１２，２２，２３，３２，３３，
４２，６２，６３ 集流通路（２３，３３，６３ 後縁
集流通路、２２，３２ 中間集流通路、６２ 底面集流
通路）、５２ 長方形断面の側面（平坦部）、７０ フ
ィン、７１ スリット、７２ 折り曲げ部、７３ 接続
管（Ｕ−ｂｅｎｄ）、８１ 容器（ヘッダ）、８２ 仕
切り、９０ 送風機（送流機）、９１ 圧縮機、９２凝
縮器、９３ 蒸発器、９４ 絞り。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２４Ｆ 1/00 Ｆ２８Ｄ 1/047 Ｂ Ｆ２８Ｄ 1/047 Ｆ２８Ｆ 1/02 Ｆ２８Ｆ 1/02 Ｆ２４Ｆ 1/00 ３９１Ｂ (72)発明者 隅田 嘉裕 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 Ｆターム(参考） 3L051 BE06 3L103 AA36 BB42 CC22 CC28 DD06 DD33 DD36
Claims (17)
- 【請求項１】 外界流体にさらされて内部を流れる冷媒
を相変化させることにより前記外界流体と前記冷媒との
間で熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面からの前
記外界流体の流圧抵抗を低減するために断面形状が楕円
形となっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の冷
媒案内部を有した熱交換器用伝熱管において、 前記管内面に少なくとも１本前記冷媒の流れ方向に前記
冷媒の集流通路を有し、前記複数の冷媒案内部は前記集
流通路に前記冷媒が流れ込むように設けられていること
を特徴とする熱交換器用伝熱管。 - 【請求項２】 前記集流通路は、前記外界流体の流れ方
向での下流側における前記楕円形断面の屈曲率が大きい
後縁部に設けられたことを特徴とする請求項１に記載の
熱交換器用伝熱管。 - 【請求項３】 前記集流通路は、重力の影響で前記冷媒
が集中する部分に設けられたことを特徴とする請求項１
又は請求項２に記載の熱交換器用伝熱管。 - 【請求項４】 前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒の流
れ方向に対して傾斜していることを特徴とする請求項１
乃至請求項３の何れかに記載の熱交換器用伝熱管。 - 【請求項５】 前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒の流
れ方向に対して螺旋状となっている請求項１乃至請求項
３の何れかに記載の熱交換器用伝熱管。 - 【請求項６】 前記複数の冷媒案内部は、前記冷媒が分
流するように傾斜している請求項１乃至請求項３の何れ
かに記載の熱交換器用伝熱管。 - 【請求項７】 前記複数の冷媒案内部は、複数の突起で
あることを特徴とす請求項１乃至請求項３の何れかに記
載の熱交換器用伝熱管。 - 【請求項８】 外界流体にさらされて内部を流れる冷媒
を相変化させることにより前記外部流体と前記冷媒との
間で熱交換を行い、前記外界流体が当たる側面からの前
記外界流体の抵抗を低減するように断面の外形が楕円形
となっており、管内面に前記冷媒を案内する複数の冷媒
案内部を有した熱交換器用伝熱管において、 前記外形の屈曲率が大きい部分の内面は平坦となってい
ることを特徴とする熱交換器用伝熱管。 - 【請求項９】 前記断面の内面形状は、長方形であるこ
とを特徴とする請求項８に記載の熱交換器用伝熱管。 - 【請求項１０】 前記熱交換器用伝熱管の表面にフィン
が設けられていることを特徴とする請求項１乃至請求項
９の何れかに記載の熱交換器用伝熱管を用いた熱交換
器。 - 【請求項１１】 前記フィンは、前記熱交換器用伝熱管
と同じ材質であることを特徴とする請求項１０に記載の
熱交換器。 - 【請求項１２】 前記フィンにスリットが設けられたこ
とを特徴とする請求項１０又は請求項１１に記載の熱交
換器。 - 【請求項１３】 前記伝熱管が複数列整列され、前記整
列された方向に沿って見たときに前記伝熱管の縁部が重
なっている熱交換器において、熱交換器端面において前
記整列された方向に隣接した前記伝熱管同士を直列につ
なぎ合わせる接続管が中間部で前記伝熱管断面の長径よ
り小さな直径の円形断面を有していることを特徴とする
請求項１０乃至請求項１２の何れかに記載の熱交換器。 - 【請求項１４】 前記冷媒を圧縮する圧縮機と、前記圧
縮機で圧縮された冷媒が前記外界流体に熱を与えて凝縮
する凝縮器と、前記凝縮した冷媒が断熱膨張する絞り
と、前記断熱膨張した冷媒が前記外界流体の熱を奪って
蒸発する蒸発器と、前記外界流体を前記凝縮器及び前記
蒸発器に送り込む送流機とを備えた冷凍空調装置におい
て、 前記凝縮器及び前記蒸発器は少なくとも一方が請求項１
０乃至請求項１３の何れかに記載の熱交換器であること
を特徴とする冷凍空調装置。 - 【請求項１５】 前記凝縮器及び前記蒸発器の少なくと
も一方が前記送流機の周りに配置され、前記送流機が周
囲の前記外界流体を吸い込むことにより前記凝縮器及び
前記蒸発器の少なくとも一方に前記外界流体を送り込む
ことを特徴とする請求項１４に記載の冷凍空調装置。 - 【請求項１６】 前記外界流体の流れ方向に対して上流
側に蒸発器を配置し、下流側に凝縮器を配置したことを
特徴とする請求項１４又は請求項１５に記載の冷凍空調
装置。 - 【請求項１７】 請求項１乃至請求項９の何れかに記載
の熱交換器用伝熱管の作製方法であって、表面に凹凸を
有したロールを用いて平板を圧延する工程と、前記ロー
ルにより圧延され凹凸面が形成された平板の凹凸面を内
側にして前記圧延された平板の両側を合わせて断面楕円
の管状に形成する工程と、前記平板の合わせ部分を接合
して断面楕円形状の伝熱管を形成する工程とを備えたこ
とを特徴とする熱交換器用伝熱管の作製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001034174A JP4212780B2 (ja) | 2001-02-09 | 2001-02-09 | 熱交換器用伝熱管、その作製方法、熱交換器及びそれを用いた冷凍空調装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001034174A JP4212780B2 (ja) | 2001-02-09 | 2001-02-09 | 熱交換器用伝熱管、その作製方法、熱交換器及びそれを用いた冷凍空調装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002235994A true JP2002235994A (ja) | 2002-08-23 |
| JP4212780B2 JP4212780B2 (ja) | 2009-01-21 |
Family
ID=18897831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001034174A Expired - Lifetime JP4212780B2 (ja) | 2001-02-09 | 2001-02-09 | 熱交換器用伝熱管、その作製方法、熱交換器及びそれを用いた冷凍空調装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4212780B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT412668B (de) * | 2003-02-27 | 2005-05-25 | Raimund Harreither | Vorlauf- und/oder rücklaufsammelrohr |
| JP2007510122A (ja) * | 2003-10-28 | 2007-04-19 | ベール ゲーエムベーハー ウント コー カーゲー | 熱交換器用流れ通路およびこのような流れ通路を有する熱交換器 |
| CN103528276A (zh) * | 2013-10-23 | 2014-01-22 | 江苏通盛换热器有限公司 | 一种换热器 |
| CN103528275A (zh) * | 2013-10-23 | 2014-01-22 | 江苏通盛换热器有限公司 | 一种换热器 |
| WO2017179588A1 (ja) * | 2016-04-11 | 2017-10-19 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9978435B1 (en) * | 2017-01-25 | 2018-05-22 | Winbond Electronics Corporation | Memory device and operation methods thereof |
-
2001
- 2001-02-09 JP JP2001034174A patent/JP4212780B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT412668B (de) * | 2003-02-27 | 2005-05-25 | Raimund Harreither | Vorlauf- und/oder rücklaufsammelrohr |
| JP2007510122A (ja) * | 2003-10-28 | 2007-04-19 | ベール ゲーエムベーハー ウント コー カーゲー | 熱交換器用流れ通路およびこのような流れ通路を有する熱交換器 |
| EP2267393A2 (de) * | 2003-10-28 | 2010-12-29 | Behr GmbH & Co. KG | Strömungskanal für einen wärmeübertrager und wärmeübertrager mit derartigen strömungskanälen |
| EP2267393A3 (de) * | 2003-10-28 | 2012-07-04 | Behr GmbH & Co. KG | Strömungskanal für einen Wärmeübertrager und Wärmeübertrager mit derartigen Strömungskanälen |
| CN103528276A (zh) * | 2013-10-23 | 2014-01-22 | 江苏通盛换热器有限公司 | 一种换热器 |
| CN103528275A (zh) * | 2013-10-23 | 2014-01-22 | 江苏通盛换热器有限公司 | 一种换热器 |
| CN103528276B (zh) * | 2013-10-23 | 2016-08-10 | 江苏通盛换热器有限公司 | 一种换热器 |
| CN103528275B (zh) * | 2013-10-23 | 2016-08-17 | 江苏通盛换热器有限公司 | 一种换热器 |
| WO2017179588A1 (ja) * | 2016-04-11 | 2017-10-19 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4212780B2 (ja) | 2009-01-21 |
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