JP2002228129A - 廃棄物燃焼炉 - Google Patents
廃棄物燃焼炉Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ストーカ式廃棄物焼却炉における燃焼ガスの
低ＮＯｘ化とともにストーカ式焼却炉のコンパクト化を
図ること。 【解決手段】 ストーカ式廃棄物焼却炉において、火格
子下側から供給される１次空気のうち、乾燥部、或は乾
燥部と熱分解部に供給される空気を従来の２００〜３０
０℃よりも高温の空気とするか、或は温度８００℃以
上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスとする。
低ＮＯｘ化とともにストーカ式焼却炉のコンパクト化を
図ること。 【解決手段】 ストーカ式廃棄物焼却炉において、火格
子下側から供給される１次空気のうち、乾燥部、或は乾
燥部と熱分解部に供給される空気を従来の２００〜３０
０℃よりも高温の空気とするか、或は温度８００℃以
上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、廃棄物燃焼炉の燃
焼用酸化媒体として高温空気或は高温低酸素濃度ガスを
用いてストーカ式焼却炉の炉長の短縮化及び排出ガスの
低ＮＯｘ化を図った廃棄物燃焼炉に関する。
焼用酸化媒体として高温空気或は高温低酸素濃度ガスを
用いてストーカ式焼却炉の炉長の短縮化及び排出ガスの
低ＮＯｘ化を図った廃棄物燃焼炉に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ストーカ式の廃棄物焼却炉では、
火格子の下側から供給する１次空気（以下ＵＧＡとい
う）及び廃棄物上部の熱分解ガス燃焼部に供給される２
次空気（以下ＯＦＡという）として、燃焼排ガスとの熱
交換により昇温された温度が高くても精々２００〜３０
０℃の空気が用いられている。
火格子の下側から供給する１次空気（以下ＵＧＡとい
う）及び廃棄物上部の熱分解ガス燃焼部に供給される２
次空気（以下ＯＦＡという）として、燃焼排ガスとの熱
交換により昇温された温度が高くても精々２００〜３０
０℃の空気が用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ストーカ式焼却炉の長
さは、廃棄物の乾燥、熱分解、おき燃焼に必要な時間に
よって決定されるが、これらのうち、乾燥、熱分解の熱
源としては、熱分解ガスが燃焼される２次燃焼室からの
輻射熱によるところが大きい。従来、１次空気の温度は
廃棄物の発熱量が大きい場合で２０〜１００℃、発熱量
が小さい場合でも精々２００〜３００℃であった。廃棄
物の乾燥、熱分解に必要な熱量をできるだけ多く１次空
気から受け取り、また、前記２次燃焼室からの輻射熱を
吸収して乾燥部や熱分解部で廃棄物の温度を十分に高め
るためには、１次空気の量を確保し、ストーカ炉の長さ
を十分に長くする必要があり、ストーカ炉のコンパクト
化を妨げていた。また、１次空気の空気比（完全燃焼に
必要な空気に対するＵＧＡ量の比率）を１以下に下げる
ことはできなかった。
さは、廃棄物の乾燥、熱分解、おき燃焼に必要な時間に
よって決定されるが、これらのうち、乾燥、熱分解の熱
源としては、熱分解ガスが燃焼される２次燃焼室からの
輻射熱によるところが大きい。従来、１次空気の温度は
廃棄物の発熱量が大きい場合で２０〜１００℃、発熱量
が小さい場合でも精々２００〜３００℃であった。廃棄
物の乾燥、熱分解に必要な熱量をできるだけ多く１次空
気から受け取り、また、前記２次燃焼室からの輻射熱を
吸収して乾燥部や熱分解部で廃棄物の温度を十分に高め
るためには、１次空気の量を確保し、ストーカ炉の長さ
を十分に長くする必要があり、ストーカ炉のコンパクト
化を妨げていた。また、１次空気の空気比（完全燃焼に
必要な空気に対するＵＧＡ量の比率）を１以下に下げる
ことはできなかった。
【０００４】本発明は、ストーカ炉の長さを短くすると
ともに、ＮＯｘを低減できるコンパクトな廃棄物燃焼炉
を提供することを目的とする。また、本発明の他の目的
は、流動床式燃焼炉における燃焼ガスのＮＯｘを低減す
ることである。さらに他の目的は、医療廃棄物（感染性
廃棄物）を燃焼させるバッチ式焼却炉の排ガスのＮＯｘ
を低減することである。
ともに、ＮＯｘを低減できるコンパクトな廃棄物燃焼炉
を提供することを目的とする。また、本発明の他の目的
は、流動床式燃焼炉における燃焼ガスのＮＯｘを低減す
ることである。さらに他の目的は、医療廃棄物（感染性
廃棄物）を燃焼させるバッチ式焼却炉の排ガスのＮＯｘ
を低減することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１の発明は、乾燥ストーカ部、熱分解ストー
カ部、おき燃焼ストーカ部を有し、夫々に１次空気が供
給され、上部の熱分解ガス燃焼部に２次空気が供給され
るストーカ式廃棄物焼却炉において、熱分解部とおき燃
焼部、或はおき燃焼部には３００℃以下の空気を供給
し、乾燥部には熱分解部とおき燃焼部に供給する空気よ
りも高温の１次空気を、或は乾燥部と熱分解部にはおき
燃焼部に供給する空気よりも高温の１次空気を供給する
ことを特徴とする廃棄物燃焼炉を提案する。
に、請求項１の発明は、乾燥ストーカ部、熱分解ストー
カ部、おき燃焼ストーカ部を有し、夫々に１次空気が供
給され、上部の熱分解ガス燃焼部に２次空気が供給され
るストーカ式廃棄物焼却炉において、熱分解部とおき燃
焼部、或はおき燃焼部には３００℃以下の空気を供給
し、乾燥部には熱分解部とおき燃焼部に供給する空気よ
りも高温の１次空気を、或は乾燥部と熱分解部にはおき
燃焼部に供給する空気よりも高温の１次空気を供給する
ことを特徴とする廃棄物燃焼炉を提案する。
【０００６】ストーカ式焼却炉の１次空気（ＵＧＡ）の
うち、乾燥部、或は乾燥部と熱分解部に従来の２００〜
３００℃よりも高温の空気を供給して排気物の乾燥、或
は乾燥部と熱分解部を促進することによって乾燥部、或
は乾燥部と熱分解部の長さを短縮することができる。ま
た、乾燥部、或は乾燥部と熱分解部に高温の空気を供給
すると、乾燥される、或は乾燥、熱分解される廃棄物と
該廃棄物に接触する１次空気との温度差が大きくなるの
と、高温空気は比容積が大きくなるため廃棄物と空気と
の接触度が増大すること即ち同一重量の空気でも高温の
空気の方が容積が大きいので廃棄物との接触が盛んにな
ることが相俟って、空気から廃棄物への熱伝達が増大す
るので、より少ない１次空気重量流量で廃棄物の乾燥や
熱分解を行なうことができ、炉長の短縮とともに１次空
気の重量流量を減じることができ、したがって１次空気
の空気比を約０．８まで低減することができる。
うち、乾燥部、或は乾燥部と熱分解部に従来の２００〜
３００℃よりも高温の空気を供給して排気物の乾燥、或
は乾燥部と熱分解部を促進することによって乾燥部、或
は乾燥部と熱分解部の長さを短縮することができる。ま
た、乾燥部、或は乾燥部と熱分解部に高温の空気を供給
すると、乾燥される、或は乾燥、熱分解される廃棄物と
該廃棄物に接触する１次空気との温度差が大きくなるの
と、高温空気は比容積が大きくなるため廃棄物と空気と
の接触度が増大すること即ち同一重量の空気でも高温の
空気の方が容積が大きいので廃棄物との接触が盛んにな
ることが相俟って、空気から廃棄物への熱伝達が増大す
るので、より少ない１次空気重量流量で廃棄物の乾燥や
熱分解を行なうことができ、炉長の短縮とともに１次空
気の重量流量を減じることができ、したがって１次空気
の空気比を約０．８まで低減することができる。
【０００７】高温低密度の１次空気により廃棄物は急速
に乾燥、熱分解され、熱分解ガスは廃棄物中の空隙或は
直上で燃料（熱分解ガス）過剰で燃焼されてＮＯｘの少
ない燃焼ガスとなり、この未燃焼の熱分解ガスを含む燃
焼ガス、つまり１次燃焼ガスが熱分解ガス燃焼部に上昇
して十分な量の２次空気と混合して燃焼、つまり２次燃
焼される。上記の２次空気との混合による２次燃焼で
は、十分な空気が供給されて二段燃焼を行うため、ＮＯ
ｘの生成は少ない。このようにして、請求項１に記載の
発明によれば、ＮＯｘ生成の少ない燃焼を行わしめるこ
とができる。
に乾燥、熱分解され、熱分解ガスは廃棄物中の空隙或は
直上で燃料（熱分解ガス）過剰で燃焼されてＮＯｘの少
ない燃焼ガスとなり、この未燃焼の熱分解ガスを含む燃
焼ガス、つまり１次燃焼ガスが熱分解ガス燃焼部に上昇
して十分な量の２次空気と混合して燃焼、つまり２次燃
焼される。上記の２次空気との混合による２次燃焼で
は、十分な空気が供給されて二段燃焼を行うため、ＮＯ
ｘの生成は少ない。このようにして、請求項１に記載の
発明によれば、ＮＯｘ生成の少ない燃焼を行わしめるこ
とができる。
【０００８】請求項２記載の発明は、乾燥ストーカ部、
熱分解ストーカ部、おき燃焼ストーカ部を有し、夫々に
１次空気が供給され、上部の熱分解ガス燃焼部に２次空
気が供給されるストーカ式廃棄物焼却炉において、熱分
解部とおき燃焼部、或はおき燃焼部には３００℃以下の
空気を供給し、乾燥部、或は乾燥部と熱分解部には温度
８００℃以上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガ
スを供給することを特徴とする。
熱分解ストーカ部、おき燃焼ストーカ部を有し、夫々に
１次空気が供給され、上部の熱分解ガス燃焼部に２次空
気が供給されるストーカ式廃棄物焼却炉において、熱分
解部とおき燃焼部、或はおき燃焼部には３００℃以下の
空気を供給し、乾燥部、或は乾燥部と熱分解部には温度
８００℃以上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガ
スを供給することを特徴とする。
【０００９】ＮＯｘを低減する方法の一つとして排ガス
を再循環する方法があり、これは排ガスによって燃焼用
空気を希釈して酸素濃度を減じるものである。しかし、
空気温度が通常の温度の場合、燃焼用空気中の酸素濃度
が１７〜１８％まで下がると燃焼は継続できなくなる。
因みに空気中の酸素濃度は重量で約２３％である。
を再循環する方法があり、これは排ガスによって燃焼用
空気を希釈して酸素濃度を減じるものである。しかし、
空気温度が通常の温度の場合、燃焼用空気中の酸素濃度
が１７〜１８％まで下がると燃焼は継続できなくなる。
因みに空気中の酸素濃度は重量で約２３％である。
【００１０】しかし、酸素を含む燃焼用ガスが高温の場
合は燃焼用ガス中の酸素濃度が低くても持続燃焼が可能
で、しかもＮＯｘの生成量も少ないことが知られてい
る。燃焼用希釈空気即ち燃焼用含酸素ガスの温度が８０
０〜１１００℃の高温度では酸素濃度が５〜１０％と低
濃度でも燃焼可能で、しかもＮＯｘが大幅に低い燃焼が
行なわれる。これは、高温、低酸素濃度のガス中では火
炎燃焼領域が通常の燃焼の場合よりも大きくなり、燃焼
領域増大に伴い平均熱流束が増加して燃焼ガス温度の均
一化が進み、局所的な最高燃焼温度が低下することによ
りＮＯｘの生成がおさえられると考えられている。火炎
容積の増大は、高温、低酸素濃度程著しい。
合は燃焼用ガス中の酸素濃度が低くても持続燃焼が可能
で、しかもＮＯｘの生成量も少ないことが知られてい
る。燃焼用希釈空気即ち燃焼用含酸素ガスの温度が８０
０〜１１００℃の高温度では酸素濃度が５〜１０％と低
濃度でも燃焼可能で、しかもＮＯｘが大幅に低い燃焼が
行なわれる。これは、高温、低酸素濃度のガス中では火
炎燃焼領域が通常の燃焼の場合よりも大きくなり、燃焼
領域増大に伴い平均熱流束が増加して燃焼ガス温度の均
一化が進み、局所的な最高燃焼温度が低下することによ
りＮＯｘの生成がおさえられると考えられている。火炎
容積の増大は、高温、低酸素濃度程著しい。
【００１１】請求項２記載の発明は、熱分解部とおき燃
焼部、或はおき燃焼部には３００℃以下の空気を供給
し、乾燥部、或は乾燥部と熱分解部には温度８００℃以
上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給し
て乾燥、熱分解を促進するとともに熱分解部での部分燃
焼を高温低酸素濃度の燃焼にしてＮＯｘ生成の少ない１
次燃焼を行わしめ、次に十分な２次空気の供給によりＮ
Ｏｘ生成の少ない２次燃焼を行わしめるものである。
焼部、或はおき燃焼部には３００℃以下の空気を供給
し、乾燥部、或は乾燥部と熱分解部には温度８００℃以
上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給し
て乾燥、熱分解を促進するとともに熱分解部での部分燃
焼を高温低酸素濃度の燃焼にしてＮＯｘ生成の少ない１
次燃焼を行わしめ、次に十分な２次空気の供給によりＮ
Ｏｘ生成の少ない２次燃焼を行わしめるものである。
【００１２】請求項３記載の発明は、請求項１に記載の
発明において、熱分解ガス燃焼部に温度８００℃以上、
酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給するこ
とを特徴とし、請求項４記載の発明は、請求項２に記載
の発明において、熱分解ガス燃焼部に温度８００℃以
上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給す
ることを特徴とする。かかる発明によれば、熱分解ガス
燃焼部に温度８００℃以上、酸素濃度５〜１０％の高温
低酸素濃度ガス供給して、前記熱分解ガス燃焼部に上昇
してくる熱分解ガスを含む燃焼ガスを高温低酸素濃度の
もとで２次燃焼させることによって完全燃焼させるの
で、ＮＯｘ生成をさらに減少させることができる。
発明において、熱分解ガス燃焼部に温度８００℃以上、
酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給するこ
とを特徴とし、請求項４記載の発明は、請求項２に記載
の発明において、熱分解ガス燃焼部に温度８００℃以
上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給す
ることを特徴とする。かかる発明によれば、熱分解ガス
燃焼部に温度８００℃以上、酸素濃度５〜１０％の高温
低酸素濃度ガス供給して、前記熱分解ガス燃焼部に上昇
してくる熱分解ガスを含む燃焼ガスを高温低酸素濃度の
もとで２次燃焼させることによって完全燃焼させるの
で、ＮＯｘ生成をさらに減少させることができる。
【００１３】請求項５記載の発明は、乾燥ストーカ部、
熱分解ストーカ部、おき燃焼ストーカ部を有し、夫々に
１次空気が供給され、上部の熱分解ガス燃焼部に２次空
気が供給されるストーカ式廃棄物焼却炉において、スト
ーカ式廃棄物焼却炉の排ガス経路に水管群を配置したボ
イラー部への前記排ガス入口に助燃料を供給して追い炊
きすることを特徴とする。空気中の酸素と窒素が結合し
て生成されるサーマルＮＯｘの生成は、空気比（空気過
剰率）が大きいほど燃焼温度が低くなるので少なくな
る。熱分解ガス燃焼部に供給する２次空気により空気量
が多い低ＮＯｘの燃焼を行わしめ、この残存空気即ち残
存酸素があり、しかも温度も高い燃焼ガスが、ストーカ
式廃棄物焼却炉の排ガス経路に水管群を配置したボイラ
ー部へ入る際に助燃料を供給して追い炊きするので、高
温低酸素雰囲気における燃焼となり、ＮＯｘ生成の少な
い燃焼が行われるとともに、前記ボイラーへの熱供給量
を増大することができる。請求項６記載の発明は、請求
項１に記載の発明において、ストーカ式廃棄物焼却炉の
排ガス経路に水管群を配置したボイラー部への前記排ガ
ス入口に助燃料を供給して追い炊きすることを特徴とす
るもので、上記と同様の効果が得られる。
熱分解ストーカ部、おき燃焼ストーカ部を有し、夫々に
１次空気が供給され、上部の熱分解ガス燃焼部に２次空
気が供給されるストーカ式廃棄物焼却炉において、スト
ーカ式廃棄物焼却炉の排ガス経路に水管群を配置したボ
イラー部への前記排ガス入口に助燃料を供給して追い炊
きすることを特徴とする。空気中の酸素と窒素が結合し
て生成されるサーマルＮＯｘの生成は、空気比（空気過
剰率）が大きいほど燃焼温度が低くなるので少なくな
る。熱分解ガス燃焼部に供給する２次空気により空気量
が多い低ＮＯｘの燃焼を行わしめ、この残存空気即ち残
存酸素があり、しかも温度も高い燃焼ガスが、ストーカ
式廃棄物焼却炉の排ガス経路に水管群を配置したボイラ
ー部へ入る際に助燃料を供給して追い炊きするので、高
温低酸素雰囲気における燃焼となり、ＮＯｘ生成の少な
い燃焼が行われるとともに、前記ボイラーへの熱供給量
を増大することができる。請求項６記載の発明は、請求
項１に記載の発明において、ストーカ式廃棄物焼却炉の
排ガス経路に水管群を配置したボイラー部への前記排ガ
ス入口に助燃料を供給して追い炊きすることを特徴とす
るもので、上記と同様の効果が得られる。
【００１４】内燃機関の排気ガス中の残留酸素濃度は次
の式で求められる。 残留酸素濃度（重量％）＝２３・Ｌ０・（λ−１）／（λ・Ｌ０）…（１） ここで、λは空気過剰率、Ｌ０は理論空気量、即ち燃料
１ｋｇを完全燃焼するのに必要な空気の量（ｋｇ）であ
る。Ｌ０の値は燃料の組成によって決るが、石油系燃料
をＣｘＨｙで代表し、ｙ／ｘを１．９とすると、Ｌ０＝
１４．５である。２３は空気の酸素濃度（重量％）であ
る。
の式で求められる。 残留酸素濃度（重量％）＝２３・Ｌ０・（λ−１）／（λ・Ｌ０）…（１） ここで、λは空気過剰率、Ｌ０は理論空気量、即ち燃料
１ｋｇを完全燃焼するのに必要な空気の量（ｋｇ）であ
る。Ｌ０の値は燃料の組成によって決るが、石油系燃料
をＣｘＨｙで代表し、ｙ／ｘを１．９とすると、Ｌ０＝
１４．５である。２３は空気の酸素濃度（重量％）であ
る。
【００１５】廃棄物の場合は不燃物の割合が廃棄物によ
って異なるが、燃焼分は主として炭素Ｃと水素Ｈとから
なるとすれば、Ｃに対するＬ０は１１．５９、Ｈに対す
るＬ ０は３４．７８であり、廃棄物中のＣとＨについて
のＬ０は上の値の中間の値となる。但し、不燃分が多く
含まれた廃棄物の場合、上記Ｌ０は廃棄物中のＣとＨと
の合計に対する理論空気量である。（１）式をグラフに
描くと空気過剰率と酸素濃度の関係は図５のようにな
り、炭素ＣのＬ０＝１１．５９と水素ＨのＬ０＝３４．
７８とで殆ど差異が無いことがわかる。
って異なるが、燃焼分は主として炭素Ｃと水素Ｈとから
なるとすれば、Ｃに対するＬ０は１１．５９、Ｈに対す
るＬ ０は３４．７８であり、廃棄物中のＣとＨについて
のＬ０は上の値の中間の値となる。但し、不燃分が多く
含まれた廃棄物の場合、上記Ｌ０は廃棄物中のＣとＨと
の合計に対する理論空気量である。（１）式をグラフに
描くと空気過剰率と酸素濃度の関係は図５のようにな
り、炭素ＣのＬ０＝１１．５９と水素ＨのＬ０＝３４．
７８とで殆ど差異が無いことがわかる。
【００１６】ガソリン機関での燃焼は予混合燃焼であ
り、空気過剰率は非常に小さくして燃焼されるが、ジー
ゼル機関での燃焼は拡散燃焼であり、燃料の完全な燃焼
を図るために空気過剰率はある程度大きくする必要があ
る。ジーゼル機関の空気過剰率は燃焼室形式や負荷等に
よって変り、小型以外の機関に採用される直接噴射式の
場合、全負荷でλ＝２程度で低負荷ほど大きくなる。ガ
スタービンの場合は全負荷でλ＝１．２〜１．５程度で
ある。したがって、排気ガスそのまま、或は燃料を追
加、燃焼させることによって所要の低酸素濃度を得るこ
とができる。排気ガスの温度と残存酸素濃度に応じて燃
料と空気を追加、あるいは燃料を追加して助燃追い炊き
することによって、所要の温度と所要の酸素濃度のガス
を得ることができる。ストーカ炉の排ガスについても同
様である。
り、空気過剰率は非常に小さくして燃焼されるが、ジー
ゼル機関での燃焼は拡散燃焼であり、燃料の完全な燃焼
を図るために空気過剰率はある程度大きくする必要があ
る。ジーゼル機関の空気過剰率は燃焼室形式や負荷等に
よって変り、小型以外の機関に採用される直接噴射式の
場合、全負荷でλ＝２程度で低負荷ほど大きくなる。ガ
スタービンの場合は全負荷でλ＝１．２〜１．５程度で
ある。したがって、排気ガスそのまま、或は燃料を追
加、燃焼させることによって所要の低酸素濃度を得るこ
とができる。排気ガスの温度と残存酸素濃度に応じて燃
料と空気を追加、あるいは燃料を追加して助燃追い炊き
することによって、所要の温度と所要の酸素濃度のガス
を得ることができる。ストーカ炉の排ガスについても同
様である。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示した実施例
を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載され
る寸法、材質、形状、その相対位置などは特に特定的な
記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する
趣旨ではなく単なる説明例に過ぎない。
を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載され
る寸法、材質、形状、その相対位置などは特に特定的な
記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する
趣旨ではなく単なる説明例に過ぎない。
【００１８】図１は、本発明の実施の第１形態に係わる
廃棄物燃焼炉を用いた廃棄物焼却システムを示す。同図
において、ストーカ式廃棄物焼却炉１の燃焼ガス後流に
はボイラー２１、減温塔２２、反応集塵装置２３、誘引
通風機２４、煙突２５が順に配置され、焼却炉１の排ガ
スは誘引通風機２４に引かれてボイラー２１でボイラー
給水を加熱後減温塔２２で冷却して温度が下げられ、反
応集塵装置２３で燃焼ガス中の固形物等が除去され、前
記誘引通風機２４を通って煙突２５に送られ大気中に排
出される。
廃棄物燃焼炉を用いた廃棄物焼却システムを示す。同図
において、ストーカ式廃棄物焼却炉１の燃焼ガス後流に
はボイラー２１、減温塔２２、反応集塵装置２３、誘引
通風機２４、煙突２５が順に配置され、焼却炉１の排ガ
スは誘引通風機２４に引かれてボイラー２１でボイラー
給水を加熱後減温塔２２で冷却して温度が下げられ、反
応集塵装置２３で燃焼ガス中の固形物等が除去され、前
記誘引通風機２４を通って煙突２５に送られ大気中に排
出される。
【００１９】前記ストーカ式廃棄物焼却炉１の廃棄物投
入口から供給された廃棄物３は、乾燥部４、熱分解部
５、おき燃焼部６の順に傾斜した火格子２の上を流下す
る。前記火格子２の下側からは１次ガス４ａ、５ａ、６
ａが夫々前記乾燥部４、熱分解部５、おき燃焼部６に前
記火格子２に設けられた間隙を通して吹付けられる。従
来、１次空気４ａ、５ａ、６ａは全て２００〜３００℃
程度の温度の空気であったが、本実施例では乾燥部４に
吹付けられる１次空気４ａは従来よりも高温の空気と
し、熱分解部５及びおき燃焼部６に吹付けられる１次空
気５ａ、６ａは従来と同様な温度の空気とするか、或
は、乾燥部４及び熱分解部５に吹付けられる１次空気４
ａ、５ａは従来より高温の空気とし、おき燃焼部６ａに
吹付けられる１次空気６ａは炉内の冷却作用を持たせる
ために従来と同様な３００℃以下の空気とする。おき燃
焼後の残渣である灰７は重力により落下し炉外に排出さ
れる。
入口から供給された廃棄物３は、乾燥部４、熱分解部
５、おき燃焼部６の順に傾斜した火格子２の上を流下す
る。前記火格子２の下側からは１次ガス４ａ、５ａ、６
ａが夫々前記乾燥部４、熱分解部５、おき燃焼部６に前
記火格子２に設けられた間隙を通して吹付けられる。従
来、１次空気４ａ、５ａ、６ａは全て２００〜３００℃
程度の温度の空気であったが、本実施例では乾燥部４に
吹付けられる１次空気４ａは従来よりも高温の空気と
し、熱分解部５及びおき燃焼部６に吹付けられる１次空
気５ａ、６ａは従来と同様な温度の空気とするか、或
は、乾燥部４及び熱分解部５に吹付けられる１次空気４
ａ、５ａは従来より高温の空気とし、おき燃焼部６ａに
吹付けられる１次空気６ａは炉内の冷却作用を持たせる
ために従来と同様な３００℃以下の空気とする。おき燃
焼後の残渣である灰７は重力により落下し炉外に排出さ
れる。
【００２０】従来よりも高温の１次空気４ａを乾燥部４
ａの廃棄物に吹付けることにより廃棄物の乾燥が促進さ
れるので、廃棄物の量が同じ場合乾燥部の長さを短くす
ることが可能である。また、１次空気４ａ、５ａを従来
よりも高温の空気として乾燥部４ａと熱分解部５ａに吹
付ける場合は、乾燥部４ａにおける乾燥とともに熱分解
部５ａにおける熱分解も促進され、廃棄物の量が同じ場
合乾燥部及び熱分解部の長さを短くすることが可能であ
る。
ａの廃棄物に吹付けることにより廃棄物の乾燥が促進さ
れるので、廃棄物の量が同じ場合乾燥部の長さを短くす
ることが可能である。また、１次空気４ａ、５ａを従来
よりも高温の空気として乾燥部４ａと熱分解部５ａに吹
付ける場合は、乾燥部４ａにおける乾燥とともに熱分解
部５ａにおける熱分解も促進され、廃棄物の量が同じ場
合乾燥部及び熱分解部の長さを短くすることが可能であ
る。
【００２１】ストーカ式廃棄物焼却炉１の熱分解ガス燃
焼部１ａには熱分解ガスやチャ−を燃焼させるための２
次空気８が供給されるが、この２次空気８は従来の３０
０℃以下の空気とするか、あるいは従来よりも高温の空
気としてもよい。或はまた、２次空気の代りに温度８０
０℃以上、酸素濃度５〜１０％の高温底酸素濃度ガスを
供給してもよい。前述のように従来よりも高温の空気を
火格子２の下側から吹付けることにより、廃棄物と該廃
棄物に接触する空気との温度差が大きくなるのと、高温
空気は比容積が大きくなるため廃棄物と空気との接触が
増大することとが相俟って空気から廃棄物への熱伝達が
増大するので、より少ない空気重量流量で廃棄物の乾燥
や熱分解を行なうことができ、炉長を短縮することが可
能である。
焼部１ａには熱分解ガスやチャ−を燃焼させるための２
次空気８が供給されるが、この２次空気８は従来の３０
０℃以下の空気とするか、あるいは従来よりも高温の空
気としてもよい。或はまた、２次空気の代りに温度８０
０℃以上、酸素濃度５〜１０％の高温底酸素濃度ガスを
供給してもよい。前述のように従来よりも高温の空気を
火格子２の下側から吹付けることにより、廃棄物と該廃
棄物に接触する空気との温度差が大きくなるのと、高温
空気は比容積が大きくなるため廃棄物と空気との接触が
増大することとが相俟って空気から廃棄物への熱伝達が
増大するので、より少ない空気重量流量で廃棄物の乾燥
や熱分解を行なうことができ、炉長を短縮することが可
能である。
【００２２】従来の２００〜３００℃の空気では空気比
が１以上の１次空気供給を要したが、本実施例では、１
次空気が高温であるためその必要がなく、１次空気の量
を０．８程度まで減じて１次空気によって燃料過濃で燃
焼される燃焼ガスのＮＯｘを低減することができる。そ
して、この未燃焼の熱分解ガスを含む燃焼ガス、つまり
１次燃焼ガスが熱分解ガス燃焼部１ａに上昇して十分な
量の２次空気８と混合して燃焼、つまり２次燃焼され
る。上記２次空気８との混合による２次燃焼では、十分
な空気が供給されて燃焼温度は比較的低くなり、ＮＯｘ
の生成は少ない。前記熱分解燃焼部に酸素濃度５〜１０
％、温度８００℃以上の高温低酸素濃度ガスを供給する
と、高温で酸素濃度が低い雰囲気での燃焼となり、さら
にＮＯｘの生成が抑制される。
が１以上の１次空気供給を要したが、本実施例では、１
次空気が高温であるためその必要がなく、１次空気の量
を０．８程度まで減じて１次空気によって燃料過濃で燃
焼される燃焼ガスのＮＯｘを低減することができる。そ
して、この未燃焼の熱分解ガスを含む燃焼ガス、つまり
１次燃焼ガスが熱分解ガス燃焼部１ａに上昇して十分な
量の２次空気８と混合して燃焼、つまり２次燃焼され
る。上記２次空気８との混合による２次燃焼では、十分
な空気が供給されて燃焼温度は比較的低くなり、ＮＯｘ
の生成は少ない。前記熱分解燃焼部に酸素濃度５〜１０
％、温度８００℃以上の高温低酸素濃度ガスを供給する
と、高温で酸素濃度が低い雰囲気での燃焼となり、さら
にＮＯｘの生成が抑制される。
【００２３】図２は、本発明の実施の第２形態に係わる
廃棄物燃焼炉を用いた廃棄物焼却システムを示し、図１
と同じ構成には同一の符号が付してある。図１との相違
点は、火格子２の下側から該火格子の間隙を通して乾燥
部４に吹き込まれる１次ガス４ａ'及び熱分解ガス燃焼
室１ａに供給される２次ガス８'が温度８００℃以上、
酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度のガスであるか、
或は乾燥部４に吹き込まれる１次ガス４ａ'と熱分解部
５に吹き込まれる１次ガス５ａ'及び熱分解ガス燃焼室
１ａに供給される２次ガス８'が温度８００℃以上、酸
素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度のガスである点であ
る。該高温低酸素濃度のガスは、内燃機関、特にジーゼ
ル機関或はガスタービンの排気ガス、或はストーカ炉燃
焼排ガスを助燃追い炊きして得るとよい。
廃棄物燃焼炉を用いた廃棄物焼却システムを示し、図１
と同じ構成には同一の符号が付してある。図１との相違
点は、火格子２の下側から該火格子の間隙を通して乾燥
部４に吹き込まれる１次ガス４ａ'及び熱分解ガス燃焼
室１ａに供給される２次ガス８'が温度８００℃以上、
酸素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度のガスであるか、
或は乾燥部４に吹き込まれる１次ガス４ａ'と熱分解部
５に吹き込まれる１次ガス５ａ'及び熱分解ガス燃焼室
１ａに供給される２次ガス８'が温度８００℃以上、酸
素濃度５〜１０％の高温低酸素濃度のガスである点であ
る。該高温低酸素濃度のガスは、内燃機関、特にジーゼ
ル機関或はガスタービンの排気ガス、或はストーカ炉燃
焼排ガスを助燃追い炊きして得るとよい。
【００２４】乾燥部４の廃棄物に吹付けられる１次ガス
４ａ'が高温であるため、廃棄物の乾燥が促進されるの
で、廃棄物の量が同じ場合乾燥部の長さを短くすること
が可能である。また、乾燥部４とともに熱分解部５に吹
付けるガス５ａ'も高温ガスとした場合は、乾燥部４に
おける乾燥とともに熱分解部５における熱分解も促進さ
れ、廃棄物の量が同じ場合乾燥部４及び熱分解部５の長
さを短くすることが可能である。乾燥部４に高温低酸素
濃度のガス４ａ'を吹き込むだけでも、該高温ガスが熱
分解部５にも影響して、熱分解部５での熱分解促進効果
はあるが、熱分解部５にも高温ガスを吹き込むと熱分解
はさらに促進される。
４ａ'が高温であるため、廃棄物の乾燥が促進されるの
で、廃棄物の量が同じ場合乾燥部の長さを短くすること
が可能である。また、乾燥部４とともに熱分解部５に吹
付けるガス５ａ'も高温ガスとした場合は、乾燥部４に
おける乾燥とともに熱分解部５における熱分解も促進さ
れ、廃棄物の量が同じ場合乾燥部４及び熱分解部５の長
さを短くすることが可能である。乾燥部４に高温低酸素
濃度のガス４ａ'を吹き込むだけでも、該高温ガスが熱
分解部５にも影響して、熱分解部５での熱分解促進効果
はあるが、熱分解部５にも高温ガスを吹き込むと熱分解
はさらに促進される。
【００２５】乾燥部４、或は乾燥部４と熱分解部５に高
温低酸素ガスを吹き込むことにより、熱分解が促進され
るとともに、該高温低酸素濃度の１次ガスによってＮＯ
ｘ生成の少ない酸素不足の燃焼を行わしめ、この未燃焼
の熱分解ガスを含む燃焼ガス、つまり１次燃焼ガスが熱
分解ガス燃焼部１ａに上昇し、酸素濃度５〜１０％、温
度８００℃以上の高温低酸素濃度ガス即ち２次ガス８'
の供給を受けて高温低酸素濃度雰囲気でＮＯｘ生成の少
ない２次燃焼が行われる。前記２次ガスは２００〜３０
０℃以下の２次空気であってもよい。空気の場合は酸素
濃度が高いのでより少量で１次燃焼での未燃焼ガスが含
まれた燃焼ガスの温度をあまり下げることがなく、高温
低酸素での燃焼となり、ＮＯｘの生成は少ない。
温低酸素ガスを吹き込むことにより、熱分解が促進され
るとともに、該高温低酸素濃度の１次ガスによってＮＯ
ｘ生成の少ない酸素不足の燃焼を行わしめ、この未燃焼
の熱分解ガスを含む燃焼ガス、つまり１次燃焼ガスが熱
分解ガス燃焼部１ａに上昇し、酸素濃度５〜１０％、温
度８００℃以上の高温低酸素濃度ガス即ち２次ガス８'
の供給を受けて高温低酸素濃度雰囲気でＮＯｘ生成の少
ない２次燃焼が行われる。前記２次ガスは２００〜３０
０℃以下の２次空気であってもよい。空気の場合は酸素
濃度が高いのでより少量で１次燃焼での未燃焼ガスが含
まれた燃焼ガスの温度をあまり下げることがなく、高温
低酸素での燃焼となり、ＮＯｘの生成は少ない。
【００２６】図３は、本発明の実施の第３形態に係わる
廃棄物燃焼炉を用いた廃棄物焼却システムを示し、図１
と同じ構成には同一の符号が付してある。ストーカ式廃
棄物焼却炉１の火格子２の下側からは、乾燥部４に吹付
けられる１次空気４ａは従来よりも高温の空気とし、熱
分解部５及びおき燃焼部６に吹付けられる１次空気５
ａ、６ａは従来と同様な温度の空気とするか、或は、乾
燥部４及び熱分解部５に吹付けられる１次空気４ａ、５
ａは従来より高温の空気とし、おき燃焼部６ａに吹付け
られる１次空気６ａは炉内の冷却作用を持たせるために
従来と同様な３００℃以下の空気とする。おき燃焼後の
残渣である灰７は重力により落下し炉外に排出される。
廃棄物燃焼炉を用いた廃棄物焼却システムを示し、図１
と同じ構成には同一の符号が付してある。ストーカ式廃
棄物焼却炉１の火格子２の下側からは、乾燥部４に吹付
けられる１次空気４ａは従来よりも高温の空気とし、熱
分解部５及びおき燃焼部６に吹付けられる１次空気５
ａ、６ａは従来と同様な温度の空気とするか、或は、乾
燥部４及び熱分解部５に吹付けられる１次空気４ａ、５
ａは従来より高温の空気とし、おき燃焼部６ａに吹付け
られる１次空気６ａは炉内の冷却作用を持たせるために
従来と同様な３００℃以下の空気とする。おき燃焼後の
残渣である灰７は重力により落下し炉外に排出される。
【００２７】従来よりも高温の１次空気４ａを乾燥部４
の廃棄物に吹付けることにより廃棄物の乾燥が促進され
るので、廃棄物の量が同じ場合乾燥部の長さを短くする
ことが可能である。また、１次空気４ａ、５ａを従来よ
りも高温の空気として乾燥部４と熱分解部５に吹付ける
場合は、乾燥部４における乾燥とともに熱分解部５にお
ける熱分解も促進され、廃棄物の量が同じ場合乾燥部及
び熱分解部の長さを短くすることが可能である。
の廃棄物に吹付けることにより廃棄物の乾燥が促進され
るので、廃棄物の量が同じ場合乾燥部の長さを短くする
ことが可能である。また、１次空気４ａ、５ａを従来よ
りも高温の空気として乾燥部４と熱分解部５に吹付ける
場合は、乾燥部４における乾燥とともに熱分解部５にお
ける熱分解も促進され、廃棄物の量が同じ場合乾燥部及
び熱分解部の長さを短くすることが可能である。
【００２８】ストーカ式廃棄物焼却炉１の熱分解ガス燃
焼部１ａには熱分解ガスやチャ−を燃焼させるための２
次空気８供給されるが、この２次空気８は従来の３００
℃以下の空気とするか、あるいは、従来よりも高温の空
気としてもよい。熱分解ガス燃焼部１ａに供給される２
次空気８により空気量が多い低ＮＯｘの燃焼を行わし
め、この残存空気即ち残存酸素があり、しかも温度も高
い燃焼ガスが、ストーカ式廃棄物焼却炉１の排ガス経路
に水管群を配置したボイラー部２１へ入る際に助燃料１
１を供給して追い炊きするので、高温低酸素雰囲気にお
ける燃焼となり、ＮＯｘ生成の少ない燃焼が行われると
ともに、前記ボイラー部２１への熱供給量を増大するこ
とができる。
焼部１ａには熱分解ガスやチャ−を燃焼させるための２
次空気８供給されるが、この２次空気８は従来の３００
℃以下の空気とするか、あるいは、従来よりも高温の空
気としてもよい。熱分解ガス燃焼部１ａに供給される２
次空気８により空気量が多い低ＮＯｘの燃焼を行わし
め、この残存空気即ち残存酸素があり、しかも温度も高
い燃焼ガスが、ストーカ式廃棄物焼却炉１の排ガス経路
に水管群を配置したボイラー部２１へ入る際に助燃料１
１を供給して追い炊きするので、高温低酸素雰囲気にお
ける燃焼となり、ＮＯｘ生成の少ない燃焼が行われると
ともに、前記ボイラー部２１への熱供給量を増大するこ
とができる。
【００２９】図４は、本発明の廃棄物燃焼炉に使用され
る高温低酸素濃度のガスをジーゼル機関或はガスタービ
ンの排気ガス、或はストーカ炉燃焼排ガスを用いて製造
する装置の概略構成を示す。３０は内燃機関、特にジー
ゼル機関或はガスタービン、或はストーカ炉で、その排
ガスは、誘引ブロワ３２によって誘引されて反応フィル
ター装置３１で除塵、脱硝が行なわれた後、誘引ブロワ
３２によって、バルブ３３を介して必要な量だけ助燃焼
室３５に送られ、残りは大気中に排出３４される。前記
助燃焼室３５に助燃量３６が供給されて燃焼され所要の
高温と所要の酸素濃度のガス３７にされて、本発明の廃
棄物燃焼炉の高温低酸素濃度ガスとして使用される。
る高温低酸素濃度のガスをジーゼル機関或はガスタービ
ンの排気ガス、或はストーカ炉燃焼排ガスを用いて製造
する装置の概略構成を示す。３０は内燃機関、特にジー
ゼル機関或はガスタービン、或はストーカ炉で、その排
ガスは、誘引ブロワ３２によって誘引されて反応フィル
ター装置３１で除塵、脱硝が行なわれた後、誘引ブロワ
３２によって、バルブ３３を介して必要な量だけ助燃焼
室３５に送られ、残りは大気中に排出３４される。前記
助燃焼室３５に助燃量３６が供給されて燃焼され所要の
高温と所要の酸素濃度のガス３７にされて、本発明の廃
棄物燃焼炉の高温低酸素濃度ガスとして使用される。
【００３０】排ガスの温度と酸素濃度は、ジーゼル機
関、ガスタービン、ストーカ炉の運転条件によって異な
るので、空気、酸素等の酸化剤とともに供給され、助燃
料の量と酸化剤の量は所要の温度、所要の酸素濃度の高
温低酸素濃度のガスが得られるように調節される。ガソ
リン機関が本用途に使用されることはないと思われる
が、ジーゼル機関の排気はＮＯｘの濃度が高いので、脱
硝は十分に行われる。ガスタービン排気やストーカ炉の
燃焼排ガスはジーゼル機関ほどＮＯｘ濃度は高くない
が、本発明の廃棄物燃焼炉を略素通りするので、脱硝は
十分に行う必要がある。
関、ガスタービン、ストーカ炉の運転条件によって異な
るので、空気、酸素等の酸化剤とともに供給され、助燃
料の量と酸化剤の量は所要の温度、所要の酸素濃度の高
温低酸素濃度のガスが得られるように調節される。ガソ
リン機関が本用途に使用されることはないと思われる
が、ジーゼル機関の排気はＮＯｘの濃度が高いので、脱
硝は十分に行われる。ガスタービン排気やストーカ炉の
燃焼排ガスはジーゼル機関ほどＮＯｘ濃度は高くない
が、本発明の廃棄物燃焼炉を略素通りするので、脱硝は
十分に行う必要がある。
【００３１】
【発明の効果】本発明は、以上説明したような形態で実
施され、以下に記載されるような効果を奏する。
施され、以下に記載されるような効果を奏する。
【００３２】ストーカ式焼却炉の１次空気のうち、乾燥
部、或は乾燥部と熱分解部に供給される１次空気をおき
燃焼部に供給される１次空気よりも高温の空気とするこ
とによって、炉長の短縮と燃焼ガスの低ＮＯｘ化が可能
となる。さらに、２次空気に替えて高温低酸素濃度ガス
を供給することにより、さらなる低ＮＯｘ化が可能とな
る。
部、或は乾燥部と熱分解部に供給される１次空気をおき
燃焼部に供給される１次空気よりも高温の空気とするこ
とによって、炉長の短縮と燃焼ガスの低ＮＯｘ化が可能
となる。さらに、２次空気に替えて高温低酸素濃度ガス
を供給することにより、さらなる低ＮＯｘ化が可能とな
る。
【００３３】ストーカ式焼却炉の１次空気のうち、乾燥
部、或は乾燥部と熱分解部に供給される１次空気に替え
て、温度８００℃以上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸
素濃度のガスを用いることによって、炉長の短縮と燃焼
ガスの低ＮＯｘ化が可能となる。さらに、２次空気に替
えて高温低酸素濃度ガスを供給することにより、さらな
る低ＮＯｘ化が可能となる。
部、或は乾燥部と熱分解部に供給される１次空気に替え
て、温度８００℃以上、酸素濃度５〜１０％の高温低酸
素濃度のガスを用いることによって、炉長の短縮と燃焼
ガスの低ＮＯｘ化が可能となる。さらに、２次空気に替
えて高温低酸素濃度ガスを供給することにより、さらな
る低ＮＯｘ化が可能となる。
【００３４】ストーカ式焼却炉の１次空気のうち、乾燥
部、或は乾燥部と熱分解部に供給される１次空気をおき
燃焼部に供給される１次空気よりも高温の空気とするこ
とによって、炉長を短縮でき、さらに、ストーカ炉の燃
焼ガス後流に配設されたボイラーへの燃焼ガス入口に助
燃料を供給して高温低酸素雰囲気で燃焼させることによ
り、排ガスを低ＮＯｘとするとともに、ボイラーへの供
給熱量を増大することができる。
部、或は乾燥部と熱分解部に供給される１次空気をおき
燃焼部に供給される１次空気よりも高温の空気とするこ
とによって、炉長を短縮でき、さらに、ストーカ炉の燃
焼ガス後流に配設されたボイラーへの燃焼ガス入口に助
燃料を供給して高温低酸素雰囲気で燃焼させることによ
り、排ガスを低ＮＯｘとするとともに、ボイラーへの供
給熱量を増大することができる。
【図１】 本発明の実施の第１形態に係わる廃棄物燃焼
炉を用いた廃棄物焼却システムである。
炉を用いた廃棄物焼却システムである。
【図２】 本発明の実施の第２形態に係わる廃棄物燃焼
炉を用いた廃棄物焼却システム図である。
炉を用いた廃棄物焼却システム図である。
【図３】 本発明の実施の第３形態に係わる廃棄物燃焼
炉を用いた廃棄物焼却システム図である。
炉を用いた廃棄物焼却システム図である。
【図４】 本発明の廃棄物燃焼炉に使用される高温低酸
素濃度のガスをジーゼル機関或はガスタービンの排気ガ
ス、或はストーカ炉燃焼排ガスを用いて製造する装置の
概略構成図である。
素濃度のガスをジーゼル機関或はガスタービンの排気ガ
ス、或はストーカ炉燃焼排ガスを用いて製造する装置の
概略構成図である。
【図５】 空気過剰率と燃焼ガス中の残存酸素濃度の関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【符号の説明】 １ ストーカ式廃棄物焼却炉 ２ 火格子 ３ 廃棄物 ４ 乾燥部 ５ 熱分解部 ６ おき燃焼部 ７ 灰 ８ ２次空気 ８’ 高温低酸素濃度ガス １１ 助燃料 ２１ ボイラー ２２ 減温塔 ２３ 反応集塵装置 ２４ 誘引通風機 ２５ 煙突 ３０ ジーゼル機関等 ３１ 反応集塵装置 ３３ バルブ ３５ 助燃焼室 ３６ 助燃料・酸化剤
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 清水 義仁 横浜市金沢区幸浦一丁目８番地１ 三菱重 工業株式会社横浜研究所内 (72)発明者 嶋田 隆文 横浜市金沢区幸浦一丁目８番地１ 三菱重 工業株式会社横浜研究所内 Ｆターム(参考） 3K061 GA04 GA08 GA09 HA06 HA17 3K065 AA01 AA02 AA04 AC01 BA04 BA08 BA09 GA11 GA22 GA23 GA33 JA05 JA18 3K078 AA04 BA03 BA24 CA03 CA11 CA21
Claims (7)
- 【請求項１】 乾燥ストーカ部、熱分解ストーカ部、お
き燃焼ストーカ部を有し、夫々に１次空気が供給され、
上部の熱分解ガス燃焼部に２次空気が供給されるストー
カ式廃棄物焼却炉において、熱分解部とおき燃焼部、或
はおき燃焼部には３００℃以下の空気を供給し、乾燥部
には熱分解部とおき燃焼部に供給する空気よりも高温の
１次空気を、或は乾燥部と熱分解部にはおき燃焼部に供
給する空気よりも高温の１次空気を供給することを特徴
とする廃棄物燃焼炉。 - 【請求項２】 乾燥ストーカ部、熱分解ストーカ部、お
き燃焼ストーカ部を有し、夫々に１次空気が供給され、
上部の熱分解ガス燃焼部に２次空気が供給されるストー
カ式廃棄物焼却炉において、熱分解部とおき燃焼部、或
はおき燃焼部には３００℃以下の空気を供給し、乾燥
部、或は乾燥部と熱分解部には温度８００℃以上、酸素
濃度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給することを
特徴とする廃棄物燃焼炉。 - 【請求項３】 請求項１に記載の廃棄物燃焼炉におい
て、前記熱分解ガス燃焼部に温度８００℃以上、酸素濃
度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給することを特
徴とする廃棄物燃焼炉。 - 【請求項４】 請求項２に記載の廃棄物燃焼炉におい
て、前記熱分解ガス燃焼部に温度８００℃以上、酸素濃
度５〜１０％の高温低酸素濃度ガスを供給することを特
徴とする廃棄物燃焼炉。 - 【請求項５】 乾燥ストーカ部、熱分解ストーカ部、お
き燃焼ストーカ部を有し、夫々に１次空気が供給され、
上部の熱分解ガス燃焼部に２次空気が供給されるストー
カ式廃棄物焼却炉において、ストーカ式廃棄物焼却炉の
排ガス経路に水管群を配置したボイラー部への前記排ガ
ス入口に助燃料を供給して追い炊きすることを特徴とす
る廃棄物燃焼炉。 - 【請求項６】 請求項１に記載の廃棄物燃焼炉におい
て、ストーカ式廃棄物焼却炉の排ガス経路に水管群を配
置したボイラー部への前記排ガス入口に助燃料を供給し
て追い炊きすることを特徴とする廃棄物燃焼炉。 - 【請求項７】 請求項２乃至４のいずれか１項に記載の
廃棄物燃焼炉において、前記高温低酸素濃度ガスが内燃
機関の排気ガス或はストーカ炉の燃焼排ガスを助燃追い
炊きしたガスであることを特徴とする廃棄物燃焼炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001020776A JP2002228129A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 廃棄物燃焼炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001020776A JP2002228129A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 廃棄物燃焼炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002228129A true JP2002228129A (ja) | 2002-08-14 |
Family
ID=18886437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001020776A Withdrawn JP2002228129A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 廃棄物燃焼炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002228129A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009270739A (ja) * | 2008-05-01 | 2009-11-19 | Takuma Co Ltd | ストーカ式焼却炉の燃焼方法 |
| WO2010050270A1 (ja) * | 2008-10-29 | 2010-05-06 | 三菱重工業株式会社 | 石炭ガス化複合発電設備 |
| JP2010175154A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-08-12 | Takuma Co Ltd | 水冷式ストーカ炉 |
| JP2011033212A (ja) * | 2009-07-30 | 2011-02-17 | Takuma Co Ltd | 水冷式ストーカ炉 |
| JP2013257065A (ja) * | 2012-06-12 | 2013-12-26 | Jfe Engineering Corp | 廃棄物焼却炉及び廃棄物焼却方法 |
| JP2014237069A (ja) * | 2013-06-05 | 2014-12-18 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 石綿を含む廃棄物の無害化方法 |
| CN113357929A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-09-07 | 武汉科技大学 | 一种耦合炉排的水泥分解窑及协同处置生活垃圾的工艺 |
-
2001
- 2001-01-29 JP JP2001020776A patent/JP2002228129A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009270739A (ja) * | 2008-05-01 | 2009-11-19 | Takuma Co Ltd | ストーカ式焼却炉の燃焼方法 |
| WO2010050270A1 (ja) * | 2008-10-29 | 2010-05-06 | 三菱重工業株式会社 | 石炭ガス化複合発電設備 |
| JP2010106722A (ja) * | 2008-10-29 | 2010-05-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石炭ガス化複合発電設備 |
| CN102112717A (zh) * | 2008-10-29 | 2011-06-29 | 三菱重工业株式会社 | 煤气化复合发电设备 |
| KR101293321B1 (ko) * | 2008-10-29 | 2013-08-05 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 석탄 가스화 복합 발전 설비 |
| JP2010175154A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-08-12 | Takuma Co Ltd | 水冷式ストーカ炉 |
| JP2011033212A (ja) * | 2009-07-30 | 2011-02-17 | Takuma Co Ltd | 水冷式ストーカ炉 |
| JP2013257065A (ja) * | 2012-06-12 | 2013-12-26 | Jfe Engineering Corp | 廃棄物焼却炉及び廃棄物焼却方法 |
| JP2014237069A (ja) * | 2013-06-05 | 2014-12-18 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 石綿を含む廃棄物の無害化方法 |
| CN113357929A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-09-07 | 武汉科技大学 | 一种耦合炉排的水泥分解窑及协同处置生活垃圾的工艺 |
| CN113357929B (zh) * | 2021-06-18 | 2022-04-01 | 武汉科技大学 | 一种耦合炉排的水泥分解窑及协同处置生活垃圾的工艺 |
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