JP2002228069A - 樹脂製コネクタ - Google Patents
樹脂製コネクタInfo
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- JP2002228069A JP2002228069A JP2001025948A JP2001025948A JP2002228069A JP 2002228069 A JP2002228069 A JP 2002228069A JP 2001025948 A JP2001025948 A JP 2001025948A JP 2001025948 A JP2001025948 A JP 2001025948A JP 2002228069 A JP2002228069 A JP 2002228069A
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- JP
- Japan
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- ring
- housing portion
- rings
- resin
- housing
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-
- Y02E60/523—
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- Cooling, Air Intake And Gas Exhaust, And Fuel Tank Arrangements In Propulsion Units (AREA)
- Joints With Sleeves (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
- Quick-Acting Or Multi-Walled Pipe Joints (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】メタノールや純水に対するバリア性に優れ、か
つ抽出物の少ない樹脂製コネクタを提供する。 【解決手段】一端側がホース内部に挿入される挿入部６
に形成されているとともに、他端側が締結対象部材を内
部に収容する収容部７に形成されてなる略筒状のハウジ
ング部８と、そのハウジング部８内に取り付けられた２
個一組のＯリング９，１０とを備えた樹脂製コネクタで
ある。そして、上記ハウジング部８が、下記の特性
（Ａ）〜（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化体によって形成
されている。さらに、上記２個一組のＯリング９，１０
のうち上記収容部７内の奥側内周面に取り付けられた第
１のＯリング９が、下記の特性（Ｄ）を備えたエラスト
マーによって形成されている。 （Ａ）６０℃におけるメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ
／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。（Ｂ）８０℃における透
水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。
（Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が１ｐｐｍ
以下である。（Ｄ）１００℃の純水におけるイオン抽出
量が０．１ｐｐｍ以下である。
つ抽出物の少ない樹脂製コネクタを提供する。 【解決手段】一端側がホース内部に挿入される挿入部６
に形成されているとともに、他端側が締結対象部材を内
部に収容する収容部７に形成されてなる略筒状のハウジ
ング部８と、そのハウジング部８内に取り付けられた２
個一組のＯリング９，１０とを備えた樹脂製コネクタで
ある。そして、上記ハウジング部８が、下記の特性
（Ａ）〜（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化体によって形成
されている。さらに、上記２個一組のＯリング９，１０
のうち上記収容部７内の奥側内周面に取り付けられた第
１のＯリング９が、下記の特性（Ｄ）を備えたエラスト
マーによって形成されている。 （Ａ）６０℃におけるメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ
／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。（Ｂ）８０℃における透
水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。
（Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が１ｐｐｍ
以下である。（Ｄ）１００℃の純水におけるイオン抽出
量が０．１ｐｐｍ以下である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料としてメタノ
ールを用いる自動車の燃料輸送の配管に用いられる樹脂
製コネクタに関するものである。
ールを用いる自動車の燃料輸送の配管に用いられる樹脂
製コネクタに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、自動車におけるガソリン等の
燃料を搬送する配管装置に用いられるコネクタのボディ
（ハウジング）としては、強度の大きい合成樹脂、例え
ば、ガラス繊維を配合したポリアミドを用いて形成され
たものが提案されている（特開平８−２３３１８１号公
報等）。
燃料を搬送する配管装置に用いられるコネクタのボディ
（ハウジング）としては、強度の大きい合成樹脂、例え
ば、ガラス繊維を配合したポリアミドを用いて形成され
たものが提案されている（特開平８−２３３１８１号公
報等）。
【０００３】一方、近年、環境問題や石油の枯渇問題に
より、次世代車両として燃料電池自動車の開発が盛んに
進められている。このような燃料電池自動車に使用され
る配管継手においては、流体への金属イオンおよびハロ
ゲンイオンの抽出はシステム（触媒）を汚染し、発電や
改質効率および寿命を著しく悪化させることとなる。ま
た、配管継手としては、流体のバリア性およびシール性
は従来と同様重要な基本特性である。
より、次世代車両として燃料電池自動車の開発が盛んに
進められている。このような燃料電池自動車に使用され
る配管継手においては、流体への金属イオンおよびハロ
ゲンイオンの抽出はシステム（触媒）を汚染し、発電や
改質効率および寿命を著しく悪化させることとなる。ま
た、配管継手としては、流体のバリア性およびシール性
は従来と同様重要な基本特性である。
【０００４】このような燃料電池自動車としては、電池
自体の最終燃料には水素ガスが用いられるが、気体であ
りハンドリングの問題、インフラの整備上の問題より、
液体燃料を車載上で水素ガスに改質し、水素ガスを発生
するシステムが検討されている。その液体燃料として水
素ガスに改質が比較的容易なメタノールが主に検討され
ている。上記メタノールを燃料として使用するシステム
は、例えば、メタノール貯蔵用タンクから燃料ホースを
通じてメタノールは改質器に送られ、この改質器によっ
て改質された水素ガスがエンジン部に送られエンジンの
駆動に供せられるというシステムが提案され、上記メタ
ノールの改質器等の水素発生装置の搭載が有力視されて
いる。このような配管には、メタノール配管と純水配管
とがあり、また電池から発生した純水を再利用するため
の配管があげられる。
自体の最終燃料には水素ガスが用いられるが、気体であ
りハンドリングの問題、インフラの整備上の問題より、
液体燃料を車載上で水素ガスに改質し、水素ガスを発生
するシステムが検討されている。その液体燃料として水
素ガスに改質が比較的容易なメタノールが主に検討され
ている。上記メタノールを燃料として使用するシステム
は、例えば、メタノール貯蔵用タンクから燃料ホースを
通じてメタノールは改質器に送られ、この改質器によっ
て改質された水素ガスがエンジン部に送られエンジンの
駆動に供せられるというシステムが提案され、上記メタ
ノールの改質器等の水素発生装置の搭載が有力視されて
いる。このような配管には、メタノール配管と純水配管
とがあり、また電池から発生した純水を再利用するため
の配管があげられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】現状のガソリン自動車
では、簡易組み付け性を考慮して、上記のようなクイッ
クコネクタが配管継手として広く使用されている。この
場合、燃料がガソリンであることから、流体であるガソ
リンに接触する部分は炭化水素に耐性があり、成形が容
易である上記ポリアミド樹脂やそれに補強剤等が配合さ
れたものが成形材料として用いられている。また、クイ
ックコネクタ内に取り付けられるシール材としては、フ
ッ素ゴム（ＦＫＭ）、フロロシリコンゴム（ＦＶＭ
Ｑ）、アクリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）等
の炭化水素に対するバリア性の高いエラストマーで成形
されたＯリングを使用するのが一般的である。
では、簡易組み付け性を考慮して、上記のようなクイッ
クコネクタが配管継手として広く使用されている。この
場合、燃料がガソリンであることから、流体であるガソ
リンに接触する部分は炭化水素に耐性があり、成形が容
易である上記ポリアミド樹脂やそれに補強剤等が配合さ
れたものが成形材料として用いられている。また、クイ
ックコネクタ内に取り付けられるシール材としては、フ
ッ素ゴム（ＦＫＭ）、フロロシリコンゴム（ＦＶＭ
Ｑ）、アクリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）等
の炭化水素に対するバリア性の高いエラストマーで成形
されたＯリングを使用するのが一般的である。
【０００６】しかしながら、上記燃料電池自動車におけ
る配管継手においては、流体がガソリンではなくメタノ
ールや純水であり、上記のようなポリアミド樹脂やそれ
に補強剤等が配合されたものではバリア性が不足してい
る。このため、バリア性確保のために、例えば、配管継
手を金属材料で形成することが考えられるが、腐食対策
や金属イオン抽出の対策が必要となり、貴金属類のメッ
キ等高価な表面処理が必要となってくるという問題があ
る。さらに、上記Ｏリングに関しては、ＦＫＭ、ＦＶＭ
Ｑ、ＮＢＲ等のエラストマーはメタノールや純水による
抽出が多く、触媒汚染が問題となる。
る配管継手においては、流体がガソリンではなくメタノ
ールや純水であり、上記のようなポリアミド樹脂やそれ
に補強剤等が配合されたものではバリア性が不足してい
る。このため、バリア性確保のために、例えば、配管継
手を金属材料で形成することが考えられるが、腐食対策
や金属イオン抽出の対策が必要となり、貴金属類のメッ
キ等高価な表面処理が必要となってくるという問題があ
る。さらに、上記Ｏリングに関しては、ＦＫＭ、ＦＶＭ
Ｑ、ＮＢＲ等のエラストマーはメタノールや純水による
抽出が多く、触媒汚染が問題となる。
【０００７】本発明は、このような事情に鑑みなされた
もので、メタノールや純水に対するバリア性に優れ、か
つ抽出物の少ない樹脂製コネクタの提供をその目的とす
る。
もので、メタノールや純水に対するバリア性に優れ、か
つ抽出物の少ない樹脂製コネクタの提供をその目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の樹脂製コネクタは、一端側がホース内部
に挿入される挿入部に形成されているとともに、他端側
が締結対象部材を内部に収容する収容部に形成されてな
る略筒状のハウジング部と、そのハウジング部内に取り
付けられた２個一組のＯリングとを備えた樹脂製コネク
タであって、上記ハウジング部が、下記の特性（Ａ）〜
（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化体によって形成され、か
つ上記２個一組のＯリングのうち上記収容部内の奥側内
周面に取り付けられた第１のＯリングが、下記の特性
（Ｄ）を備えたエラストマーによって形成されていると
いう構成をとる。 （Ａ）６０℃におけるメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ
／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。 （Ｂ）８０℃における透水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／
ｄａｙ以下である。 （Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が１ｐｐｍ
以下である。 （Ｄ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が０．１ｐ
ｐｍ以下である。
めに、本発明の樹脂製コネクタは、一端側がホース内部
に挿入される挿入部に形成されているとともに、他端側
が締結対象部材を内部に収容する収容部に形成されてな
る略筒状のハウジング部と、そのハウジング部内に取り
付けられた２個一組のＯリングとを備えた樹脂製コネク
タであって、上記ハウジング部が、下記の特性（Ａ）〜
（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化体によって形成され、か
つ上記２個一組のＯリングのうち上記収容部内の奥側内
周面に取り付けられた第１のＯリングが、下記の特性
（Ｄ）を備えたエラストマーによって形成されていると
いう構成をとる。 （Ａ）６０℃におけるメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ
／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。 （Ｂ）８０℃における透水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／
ｄａｙ以下である。 （Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が１ｐｐｍ
以下である。 （Ｄ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が０．１ｐ
ｐｍ以下である。
【０００９】すなわち、本発明者らは、メタノールや純
水に対するバリア性に優れ、しかも抽出物の少ない樹脂
製コネクタを得るために鋭意検討を重ねた。そして、上
記課題を解決するために、樹脂製コネクタのハウジング
部およびシール材であるＯリングの各物性を中心に研究
を行った結果、上記ハウジング部を、上記特性（Ａ）〜
（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化体で形成し、かつ２個一
組のＯリングのうち収容部内の奥側内周面に取り付けら
れた第１のＯリングを上記特性（Ｄ）を備えたエラスト
マーにより形成すると、メタノールや純水に対して優れ
たバリア性を有し、しかもイオン抽出物の少ない樹脂製
コネクタが得られることを見出し本発明に到達した。
水に対するバリア性に優れ、しかも抽出物の少ない樹脂
製コネクタを得るために鋭意検討を重ねた。そして、上
記課題を解決するために、樹脂製コネクタのハウジング
部およびシール材であるＯリングの各物性を中心に研究
を行った結果、上記ハウジング部を、上記特性（Ａ）〜
（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化体で形成し、かつ２個一
組のＯリングのうち収容部内の奥側内周面に取り付けら
れた第１のＯリングを上記特性（Ｄ）を備えたエラスト
マーにより形成すると、メタノールや純水に対して優れ
たバリア性を有し、しかもイオン抽出物の少ない樹脂製
コネクタが得られることを見出し本発明に到達した。
【００１０】そして、上記第１のＯリングが、オレフィ
ン系ゴムまたは熱可塑性エラストマーによって形成され
ていると、一層優れた耐メタノール性を有するようにな
る。
ン系ゴムまたは熱可塑性エラストマーによって形成され
ていると、一層優れた耐メタノール性を有するようにな
る。
【００１１】また、上記第１のＯリングが、受酸剤を用
いないエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＲ）または受酸
剤を用いないエチレン−プロピレン−ジエンゴム（ＥＰ
ＤＭ）によって形成されていると、燃料電池の触媒およ
び電解質膜、改質器に影響を与える金属イオンやハロゲ
ンイオンの抽出がなくなるようになる。
いないエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＲ）または受酸
剤を用いないエチレン−プロピレン−ジエンゴム（ＥＰ
ＤＭ）によって形成されていると、燃料電池の触媒およ
び電解質膜、改質器に影響を与える金属イオンやハロゲ
ンイオンの抽出がなくなるようになる。
【００１２】さらに、上記２個一組のＯリングのうち上
記収容部内の出口側内周面に取り付けられた第２のＯリ
ングが、ブチルゴムまたはハロゲン化ブチルゴムによっ
て形成されていると、より一層高い気密性を有するよう
になる。
記収容部内の出口側内周面に取り付けられた第２のＯリ
ングが、ブチルゴムまたはハロゲン化ブチルゴムによっ
て形成されていると、より一層高い気密性を有するよう
になる。
【００１３】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施の形態を詳
しく説明する。
しく説明する。
【００１４】本発明の樹脂製コネクタ５は、図１に示す
ように、接続されるホース内部に挿入される挿入部６と
締結対象部材を内部に収容する収容部７とが形成された
ハウジング部８と、上記収容部７内の奥側内周面に取り
付けられた第１のＯリング９と、上記収容部７内の出口
側内周面に取り付けられた第２のＯリング１０とを備え
ている。そして、上記挿入部６表面には複数の環状隆起
部が形成され、また上記収容部７内部は、内部に向かう
につれ第１の径部７ａ、第２の径部７ｂ、第３の径部７
ｃと内径が３段階に絞られ小さくなるよう形成されてい
る。図１において、１１は上記第１のＯリング９と第２
のＯリング１０との間に設けられたスペーサーである。
また、２２は締結対象部材であるパイプ等を樹脂製コネ
クタに保持させるためのリテーナーであり、このリテー
ナー２２には一対のストッパー部２２ａが設けられてい
る。そして、このストッパー部２２ａは開口７ｄに係合
してハウジング部８に着脱可能に保持されている。さら
に、２１は上記２個一組のＯリング９，１０を収容部７
内に保持して、締結対象部材であるパイプ等が挿通する
孔を有する環状のブッシュであり、収容部７内に嵌着さ
れている。
ように、接続されるホース内部に挿入される挿入部６と
締結対象部材を内部に収容する収容部７とが形成された
ハウジング部８と、上記収容部７内の奥側内周面に取り
付けられた第１のＯリング９と、上記収容部７内の出口
側内周面に取り付けられた第２のＯリング１０とを備え
ている。そして、上記挿入部６表面には複数の環状隆起
部が形成され、また上記収容部７内部は、内部に向かう
につれ第１の径部７ａ、第２の径部７ｂ、第３の径部７
ｃと内径が３段階に絞られ小さくなるよう形成されてい
る。図１において、１１は上記第１のＯリング９と第２
のＯリング１０との間に設けられたスペーサーである。
また、２２は締結対象部材であるパイプ等を樹脂製コネ
クタに保持させるためのリテーナーであり、このリテー
ナー２２には一対のストッパー部２２ａが設けられてい
る。そして、このストッパー部２２ａは開口７ｄに係合
してハウジング部８に着脱可能に保持されている。さら
に、２１は上記２個一組のＯリング９，１０を収容部７
内に保持して、締結対象部材であるパイプ等が挿通する
孔を有する環状のブッシュであり、収容部７内に嵌着さ
れている。
【００１５】上記リテーナー２２形成材料としては、特
に限定するものではなく従来公知のもの、例えば、ＰＡ
６、ＰＡ６６、ＰＡ１１、ＰＡ１２、ＰＡ６・１２等の
ポリアミド樹脂、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）やポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリ
エステル樹脂等の靱性を有する樹脂、ＳＵＳ等の金属等
があげられる。
に限定するものではなく従来公知のもの、例えば、ＰＡ
６、ＰＡ６６、ＰＡ１１、ＰＡ１２、ＰＡ６・１２等の
ポリアミド樹脂、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）やポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリ
エステル樹脂等の靱性を有する樹脂、ＳＵＳ等の金属等
があげられる。
【００１６】上記ブッシュ２１形成材料としては、特に
限定するものではなく従来公知のもの、例えば、ＰＡ
６、ＰＡ６６、芳香族ポリアミド（ＰＰＡ）等のガラス
強化材等があげられる。
限定するものではなく従来公知のもの、例えば、ＰＡ
６、ＰＡ６６、芳香族ポリアミド（ＰＰＡ）等のガラス
強化材等があげられる。
【００１７】上記樹脂製コネクタ５のハウジング部８
は、下記の特性（Ａ）〜（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化
体によって形成されていなければならない。 （Ａ）６０℃におけるメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ
／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。 （Ｂ）８０℃における透水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／
ｄａｙ以下である。 （Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が１ｐｐｍ
以下である。
は、下記の特性（Ａ）〜（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化
体によって形成されていなければならない。 （Ａ）６０℃におけるメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ
／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。 （Ｂ）８０℃における透水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／
ｄａｙ以下である。 （Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が１ｐｐｍ
以下である。
【００１８】上記特性（Ａ）についてより詳しく説明す
ると、６０℃のメタノールに対する上記樹脂組成物硬化
体のメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙ
以下でなければならない。特に好ましくは６０℃におけ
るメタノール透過率が１．５ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａ
ｙ以下である。すなわち、メタノール透過率が５ｍｇ・
ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙを超えると、メタノールに対する
バリア性不足となり、燃料電池自動車における配管継手
としては不適となるからである。この６０℃におけるメ
タノール透過率は、例えば、つぎのようにして算出され
る。すなわち、樹脂組成物を用い公知のインジェクショ
ン成形にて厚み１ｍｍのシートを作製する。ついで、カ
ップ法（容積１３０ｃｍ3 中に１００ｃｍ3 のメタノー
ルを投入する。液接触面積３４．２ｃｍ2 ）により６０
℃の温度にて１２０時間の前処理後、１２０〜２４０時
間に透過した量を測定することにより算出する。
ると、６０℃のメタノールに対する上記樹脂組成物硬化
体のメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙ
以下でなければならない。特に好ましくは６０℃におけ
るメタノール透過率が１．５ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａ
ｙ以下である。すなわち、メタノール透過率が５ｍｇ・
ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙを超えると、メタノールに対する
バリア性不足となり、燃料電池自動車における配管継手
としては不適となるからである。この６０℃におけるメ
タノール透過率は、例えば、つぎのようにして算出され
る。すなわち、樹脂組成物を用い公知のインジェクショ
ン成形にて厚み１ｍｍのシートを作製する。ついで、カ
ップ法（容積１３０ｃｍ3 中に１００ｃｍ3 のメタノー
ルを投入する。液接触面積３４．２ｃｍ2 ）により６０
℃の温度にて１２０時間の前処理後、１２０〜２４０時
間に透過した量を測定することにより算出する。
【００１９】上記特性（Ｂ）についてより詳しく説明す
ると、８０℃の純水に対する上記樹脂組成物硬化体の透
水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下でなければな
らない。特に好ましくは８０℃における透水率が１ｍｇ
・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。すなわち、透水率
が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙを超えると、純水に対
するバリア性不足となり、燃料電池自動車における配管
継手としては不適となるからである。この８０℃におけ
る透水率は、例えば、つぎのようにして算出される。す
なわち、樹脂組成物を用い公知のインジェクション成形
にて厚み１ｍｍのシートを作製する。ついで、カップ法
（容積１３０ｃｍ3 中に１００ｃｍ3 の純水を投入す
る。液接触面積３４．２ｃｍ2 ）により８０℃の温度に
て１２０時間の前処理後、１２０〜２４０時間に透過し
た量を測定することにより算出する。
ると、８０℃の純水に対する上記樹脂組成物硬化体の透
水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下でなければな
らない。特に好ましくは８０℃における透水率が１ｍｇ
・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。すなわち、透水率
が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／ｄａｙを超えると、純水に対
するバリア性不足となり、燃料電池自動車における配管
継手としては不適となるからである。この８０℃におけ
る透水率は、例えば、つぎのようにして算出される。す
なわち、樹脂組成物を用い公知のインジェクション成形
にて厚み１ｍｍのシートを作製する。ついで、カップ法
（容積１３０ｃｍ3 中に１００ｃｍ3 の純水を投入す
る。液接触面積３４．２ｃｍ2 ）により８０℃の温度に
て１２０時間の前処理後、１２０〜２４０時間に透過し
た量を測定することにより算出する。
【００２０】上記特性（Ｃ）についてより詳しく説明す
ると、１００℃の純水における上記樹脂組成物硬化体か
らのイオン抽出量が１ｐｐｍ以下でなければならない。
特に好ましくはイオン抽出量は０．１ｐｐｍ以下であ
る。すなわち、イオン抽出量が１ｐｐｍを超えると、燃
料電池自動車におけるメタノール改質でのシステム（触
媒）を汚染し、発電や改質効率および寿命を著しく悪化
させるからである。この１００℃におけるイオン抽出量
は、例えば、つぎのようにして測定される。すなわち、
樹脂組成物５０ｇを純水３００ｍｌに投入し、これをテ
フロン（登録商標）製密閉容器に入れ、１００℃で７２
時間熱処理した後、溶出したイオン量を、金属元素、無
機元素（炭素、窒素、酸素を除く）については誘導結合
プラズマ発光分光分析法（以下「ＩＣＰ発光分光法」と
いう）、ハロゲン化物イオンやリン酸イオン、硫酸イオ
ンについてはイオンクロマトグラフ法を用いて測定す
る。なお、上記樹脂組成物硬化体からのイオン抽出量の
対象となるイオンとは、陽イオンではリチウム、ベリリ
ウム、ナトリウム、マグネシウム、カリウム、カルシウ
ム、鉄、ニッケル、亜鉛等の金属イオンがあげられる。
また、陰イオンではハロゲン化物イオン、リン酸イオ
ン、硫酸イオンがあげられる。
ると、１００℃の純水における上記樹脂組成物硬化体か
らのイオン抽出量が１ｐｐｍ以下でなければならない。
特に好ましくはイオン抽出量は０．１ｐｐｍ以下であ
る。すなわち、イオン抽出量が１ｐｐｍを超えると、燃
料電池自動車におけるメタノール改質でのシステム（触
媒）を汚染し、発電や改質効率および寿命を著しく悪化
させるからである。この１００℃におけるイオン抽出量
は、例えば、つぎのようにして測定される。すなわち、
樹脂組成物５０ｇを純水３００ｍｌに投入し、これをテ
フロン（登録商標）製密閉容器に入れ、１００℃で７２
時間熱処理した後、溶出したイオン量を、金属元素、無
機元素（炭素、窒素、酸素を除く）については誘導結合
プラズマ発光分光分析法（以下「ＩＣＰ発光分光法」と
いう）、ハロゲン化物イオンやリン酸イオン、硫酸イオ
ンについてはイオンクロマトグラフ法を用いて測定す
る。なお、上記樹脂組成物硬化体からのイオン抽出量の
対象となるイオンとは、陽イオンではリチウム、ベリリ
ウム、ナトリウム、マグネシウム、カリウム、カルシウ
ム、鉄、ニッケル、亜鉛等の金属イオンがあげられる。
また、陰イオンではハロゲン化物イオン、リン酸イオ
ン、硫酸イオンがあげられる。
【００２１】上記特性（Ａ）〜（Ｃ）を備えた樹脂組成
物硬化体を形成する樹脂としては、ポリフェニレンスル
フィド（ＰＰＳ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢ
Ｎ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）
や、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合樹脂（Ｅ
ＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、クロロトリフルオ
ロエチレン（ＣＴＦＥ）等の各種フッ素樹脂、ポリエチ
レンサルファイド（ＰＥＳ）、ポリエーテルエーテルケ
トン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）等が
あげられる。そして、このような各種樹脂において、特
に分子量２００００〜１０００００の高分子量樹脂を用
いることが好ましい。なかでも、成形加工性という点か
ら、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）、ポリプロピ
レン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）を用いることが特
に好ましい。
物硬化体を形成する樹脂としては、ポリフェニレンスル
フィド（ＰＰＳ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢ
Ｎ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）
や、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合樹脂（Ｅ
ＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、クロロトリフルオ
ロエチレン（ＣＴＦＥ）等の各種フッ素樹脂、ポリエチ
レンサルファイド（ＰＥＳ）、ポリエーテルエーテルケ
トン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）等が
あげられる。そして、このような各種樹脂において、特
に分子量２００００〜１０００００の高分子量樹脂を用
いることが好ましい。なかでも、成形加工性という点か
ら、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）、ポリプロピ
レン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）を用いることが特
に好ましい。
【００２２】そして、上記樹脂組成物には、導電剤、補
強剤等各種添加剤を配合することができる。
強剤等各種添加剤を配合することができる。
【００２３】上記導電剤としては、カーボンナノチュー
ブ、カーボンファイバー、カーボンブラック等があげら
れる。そして、これら導電剤の配合量は樹脂組成物全体
中の２〜１８重量％の範囲に設定することが好ましい。
すなわち、１８重量％を超えると、導電性は安定する
が、ハウジング部の成形性に劣るようになる傾向がみら
れるからである。
ブ、カーボンファイバー、カーボンブラック等があげら
れる。そして、これら導電剤の配合量は樹脂組成物全体
中の２〜１８重量％の範囲に設定することが好ましい。
すなわち、１８重量％を超えると、導電性は安定する
が、ハウジング部の成形性に劣るようになる傾向がみら
れるからである。
【００２４】上記補強剤としては、例えば、ガラスファ
イバー等があげられる。そして、上記補強剤の配合量
は、樹脂組成物全体中の０〜５０重量％の範囲に設定す
ることが好ましい。
イバー等があげられる。そして、上記補強剤の配合量
は、樹脂組成物全体中の０〜５０重量％の範囲に設定す
ることが好ましい。
【００２５】上記収容部７内の奥側内周面に取り付けら
れる第１のＯリング９形成材料としては、オレフィン系
ゴム、熱可塑性エラストマー等があげられる。具体的に
は、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＲ）、エチレン−
プロピレン−ジエンゴム（ＥＰＤＭ）、オレフィン系熱
可塑性エラストマー（ＴＰＯ）、フッ素ゴム（ＦＫ
Ｍ）、シリコン系ゴム等が用いられる。上記ＥＰＤＭに
おけるジエン系成分としては、特に限定はないが、炭素
数５〜２０のジエン系モノマーが好ましく、具体的に
は、１，４−ペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、
１，５−ヘキサジエン、２，５−ジメチル−１，５−ヘ
キサジエン、１，４−オクタジエン、１，４−シクロヘ
キサジエン、シクロオクタジエン、ジシクロペンタジエ
ン（ＤＣＰ）、５−エチリデン−２−ノルボルネン（Ｅ
ＮＢ）、５−ブチリデン−２−ノルボルネン、２−メタ
リル−５−ノルボルネン、２−イソプロペニル−５−ノ
ルボルネン等があげられる。なお、上記第１のＯリング
９形成材料には、メタノールおよび水無抽出性という観
点から、金属酸化物等の受酸剤を用いないことが好まし
い。
れる第１のＯリング９形成材料としては、オレフィン系
ゴム、熱可塑性エラストマー等があげられる。具体的に
は、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＲ）、エチレン−
プロピレン−ジエンゴム（ＥＰＤＭ）、オレフィン系熱
可塑性エラストマー（ＴＰＯ）、フッ素ゴム（ＦＫ
Ｍ）、シリコン系ゴム等が用いられる。上記ＥＰＤＭに
おけるジエン系成分としては、特に限定はないが、炭素
数５〜２０のジエン系モノマーが好ましく、具体的に
は、１，４−ペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、
１，５−ヘキサジエン、２，５−ジメチル−１，５−ヘ
キサジエン、１，４−オクタジエン、１，４−シクロヘ
キサジエン、シクロオクタジエン、ジシクロペンタジエ
ン（ＤＣＰ）、５−エチリデン−２−ノルボルネン（Ｅ
ＮＢ）、５−ブチリデン−２−ノルボルネン、２−メタ
リル−５−ノルボルネン、２−イソプロペニル−５−ノ
ルボルネン等があげられる。なお、上記第１のＯリング
９形成材料には、メタノールおよび水無抽出性という観
点から、金属酸化物等の受酸剤を用いないことが好まし
い。
【００２６】さらに、上記第１のＯリング９形成材料で
あるエラストマーとして、１００℃の純水におけるイオ
ン抽出量が０．１ｐｐｍ以下となる特性〔特性（Ｄ）〕
を有していなければならない。特に好ましくはイオン抽
出量が０．０５ｐｐｍ以下である。すなわち、イオン抽
出量が０．１ｐｐｍを超えると、燃料電池自動車におけ
るメタノール改質でのシステム（触媒）を汚染し、発電
や改質効率および寿命を著しく悪化させるからである。
この１００℃におけるイオン抽出量は、例えば、つぎの
ようにして測定される。すなわち、エラストマー５０ｇ
を純水３００ｍｌに投入し、これをテフロン製密閉容器
に入れ、１００℃で７２時間熱処理した後、溶出したイ
オン量を金属元素、無機元素（炭素、窒素、酸素を除
く）についてはＩＣＰ発光分光法、ハロゲン化物イオン
やリン酸イオン、硫酸イオンについてイオンクロマトグ
ラフ法を用いて測定する。なお、上記第１のＯリング９
形成材料であるエラストマーからのイオン抽出量の対象
となるイオンとは、陽イオンではリチウム、ベリリウ
ム、ナトリウム、マグネシウム、カリウム、カルシウ
ム、鉄、ニッケル、亜鉛等の金属イオンがあげられる。
また、陰イオンではハロゲン化物イオン、リン酸イオ
ン、硫酸イオンがあげられる。
あるエラストマーとして、１００℃の純水におけるイオ
ン抽出量が０．１ｐｐｍ以下となる特性〔特性（Ｄ）〕
を有していなければならない。特に好ましくはイオン抽
出量が０．０５ｐｐｍ以下である。すなわち、イオン抽
出量が０．１ｐｐｍを超えると、燃料電池自動車におけ
るメタノール改質でのシステム（触媒）を汚染し、発電
や改質効率および寿命を著しく悪化させるからである。
この１００℃におけるイオン抽出量は、例えば、つぎの
ようにして測定される。すなわち、エラストマー５０ｇ
を純水３００ｍｌに投入し、これをテフロン製密閉容器
に入れ、１００℃で７２時間熱処理した後、溶出したイ
オン量を金属元素、無機元素（炭素、窒素、酸素を除
く）についてはＩＣＰ発光分光法、ハロゲン化物イオン
やリン酸イオン、硫酸イオンについてイオンクロマトグ
ラフ法を用いて測定する。なお、上記第１のＯリング９
形成材料であるエラストマーからのイオン抽出量の対象
となるイオンとは、陽イオンではリチウム、ベリリウ
ム、ナトリウム、マグネシウム、カリウム、カルシウ
ム、鉄、ニッケル、亜鉛等の金属イオンがあげられる。
また、陰イオンではハロゲン化物イオン、リン酸イオ
ン、硫酸イオンがあげられる。
【００２７】また、上記収容部７内の出口側内周面に取
り付けられる第２のＯリング１０形成材料としては、ブ
チルゴム（ＩＩＲ）や、塩化ブチルゴム（Ｃｌ−ＩＩ
Ｒ）、臭素化ブチルゴム（Ｂｒ−ＩＩＲ）等のハロゲン
化ブチルゴム、ＥＰＤＭ等があげられる。特に好ましく
は低メタノール透過率、低透水率という観点からＩＩ
Ｒ、ハロゲン化ブチルゴムである。
り付けられる第２のＯリング１０形成材料としては、ブ
チルゴム（ＩＩＲ）や、塩化ブチルゴム（Ｃｌ−ＩＩ
Ｒ）、臭素化ブチルゴム（Ｂｒ−ＩＩＲ）等のハロゲン
化ブチルゴム、ＥＰＤＭ等があげられる。特に好ましく
は低メタノール透過率、低透水率という観点からＩＩ
Ｒ、ハロゲン化ブチルゴムである。
【００２８】上記第１および第２のＯリング９，１０形
成材料となるゴム材料には、加工助剤、老化防止剤、補
強剤、可塑剤、加硫剤、加硫促進剤、加硫促進助剤、加
硫遅延剤、充填剤等を必要に応じて適宜配合しても差し
支えない。
成材料となるゴム材料には、加工助剤、老化防止剤、補
強剤、可塑剤、加硫剤、加硫促進剤、加硫促進助剤、加
硫遅延剤、充填剤等を必要に応じて適宜配合しても差し
支えない。
【００２９】上記加工助剤としては、例えば、ステアリ
ン酸、脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、炭化水素樹脂等
があげられる。
ン酸、脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、炭化水素樹脂等
があげられる。
【００３０】上記老化防止剤としては、例えば、フェニ
レンジアミン系老化防止剤、フェノール系老化防止剤、
ジフェニルアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止
剤、ワックス類等があげられる。
レンジアミン系老化防止剤、フェノール系老化防止剤、
ジフェニルアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止
剤、ワックス類等があげられる。
【００３１】上記補強剤としては、例えば、カーボンブ
ラック、ホワイトカーボン等があげられる。
ラック、ホワイトカーボン等があげられる。
【００３２】上記可塑剤としては、例えば、ジオクチル
フタレート（ＤＯＰ），ジブチルフタレート（ＤＢＰ）
等のフタル酸系可塑剤、ジブチルカルビトールアジペー
ト，ジオクチルアジペート（ＤＯＡ）等のアジピン酸系
可塑剤、セバシン酸ジオクチル（ＤＯＳ），セバシン酸
ジブチル（ＤＢＳ）等のセバシン酸系可塑剤等があげら
れる。
フタレート（ＤＯＰ），ジブチルフタレート（ＤＢＰ）
等のフタル酸系可塑剤、ジブチルカルビトールアジペー
ト，ジオクチルアジペート（ＤＯＡ）等のアジピン酸系
可塑剤、セバシン酸ジオクチル（ＤＯＳ），セバシン酸
ジブチル（ＤＢＳ）等のセバシン酸系可塑剤等があげら
れる。
【００３３】上記加硫剤としては、例えば、硫黄、モル
ホリン、ジスルフィド等の硫黄化合物、有機過酸化物等
があげられる。
ホリン、ジスルフィド等の硫黄化合物、有機過酸化物等
があげられる。
【００３４】上記加硫促進剤としては、例えば、チアゾ
ール系促進剤、チウラム系促進剤、スルフェンアミド系
促進剤等があげられる。
ール系促進剤、チウラム系促進剤、スルフェンアミド系
促進剤等があげられる。
【００３５】上記加硫促進助剤としては、例えば、活性
亜鉛華、酸化マグネシウム等があげられる。
亜鉛華、酸化マグネシウム等があげられる。
【００３６】上記加硫遅延剤としては、例えば、Ｎ−
（シクロヘキシルチオ）フタルイミド等があげられる。
（シクロヘキシルチオ）フタルイミド等があげられる。
【００３７】上記充填剤としては、例えば、炭酸カルシ
ウム、炭酸マグネシウム、クレー、タルク等があげられ
る。
ウム、炭酸マグネシウム、クレー、タルク等があげられ
る。
【００３８】本発明の樹脂製コネクタは、例えば、つぎ
のようにして得られる。すなわち、上記成形材料である
樹脂に必要に応じて導電剤等の各種添加剤を配合し混合
して、所定形状にインジェクション成形することにより
ハウジング部を作製する。一方、上記第１および第２の
Ｏリング、さらにこれらＯリングの両者間に介在される
スペーサーを従来公知の方法によりそれぞれ作製する。
あるいは、上記第１および第２のＯリングを一体成形し
てもよい。
のようにして得られる。すなわち、上記成形材料である
樹脂に必要に応じて導電剤等の各種添加剤を配合し混合
して、所定形状にインジェクション成形することにより
ハウジング部を作製する。一方、上記第１および第２の
Ｏリング、さらにこれらＯリングの両者間に介在される
スペーサーを従来公知の方法によりそれぞれ作製する。
あるいは、上記第１および第２のＯリングを一体成形し
てもよい。
【００３９】上記スペーサー形成材料としては、特に限
定するものではなく従来公知のもの、例えば、ＰＡ６、
ＰＡ６６、ＰＰＡ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＥ、ＰＰ等があ
げられる。
定するものではなく従来公知のもの、例えば、ＰＡ６、
ＰＡ６６、ＰＰＡ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＥ、ＰＰ等があ
げられる。
【００４０】上記ハウジング部の大きさは、挿入部に挿
入し取り付けられるホースの内径および収容部に収容さ
れるパイプの外径等により適宜設定される。
入し取り付けられるホースの内径および収容部に収容さ
れるパイプの外径等により適宜設定される。
【００４１】つぎに、上記のようにして作製されたハウ
ジング部の収容部内の奥側内周面に第１のＯリングを、
またハウジング部の収容部出口側内周面に第２のＯリン
グをそれぞれスペーサーを介して取り付けることにより
樹脂製コネクタが得られる（図１参照）。
ジング部の収容部内の奥側内周面に第１のＯリングを、
またハウジング部の収容部出口側内周面に第２のＯリン
グをそれぞれスペーサーを介して取り付けることにより
樹脂製コネクタが得られる（図１参照）。
【００４２】そして、本発明の樹脂製コネクタは、例え
ば、図２に示すように、３層構造のホース１５の一端部
に、複数の環状隆起部が形成された挿入部６を嵌挿し取
り付けることによりホース１５を連結することができ
る。図２において、１６はホース１５と樹脂製コネクタ
５との間に設けられたＯリングである。
ば、図２に示すように、３層構造のホース１５の一端部
に、複数の環状隆起部が形成された挿入部６を嵌挿し取
り付けることによりホース１５を連結することができ
る。図２において、１６はホース１５と樹脂製コネクタ
５との間に設けられたＯリングである。
【００４３】上記ホース１５に樹脂製コネクタ５を嵌挿
し締結する際には、ホース１５の緊迫力を用いた圧入作
業にて行われる。さらに、必要に応じてホース１５と樹
脂製コネクタ５との間には上記Ｏリング１６以外に、弾
性コーティング材、シーリング材を用いることもでき
る。
し締結する際には、ホース１５の緊迫力を用いた圧入作
業にて行われる。さらに、必要に応じてホース１５と樹
脂製コネクタ５との間には上記Ｏリング１６以外に、弾
性コーティング材、シーリング材を用いることもでき
る。
【００４４】上記Ｏリング１６形成材料としては、先に
述べた第１のＯリング９および第２のＯリング１０形成
材料と同様のものを用いることが好ましく、特に好まし
くは第１のＯリング９形成材料を用いることである。
述べた第１のＯリング９および第２のＯリング１０形成
材料と同様のものを用いることが好ましく、特に好まし
くは第１のＯリング９形成材料を用いることである。
【００４５】上記弾性コーティング材としては、上記第
１のＯリング９と同様の材料等があげられる。
１のＯリング９と同様の材料等があげられる。
【００４６】また、上記シーリング材としては、上記第
１のＯリング９と同様の材料等があげられる。
１のＯリング９と同様の材料等があげられる。
【００４７】本発明の樹脂製コネクタでは、その一端の
挿入部にホースが接続され、他端の収容部には締結対象
部材のパイプが直接圧入して接続される。
挿入部にホースが接続され、他端の収容部には締結対象
部材のパイプが直接圧入して接続される。
【００４８】本発明の樹脂製コネクタは、例えば、つぎ
のような態様にて用いられる。すなわち、図３に示すよ
うに、上記樹脂製コネクタ５の挿入部６にホース１５が
接続され、また樹脂製コネクタ５の収容部７内にパイプ
２０が挿入され、ホース１５とパイプ２０とが本発明の
樹脂製コネクタ５を介して接続されることとなる。上記
パイプ２０の端部外周にはリテーナー２２が嵌挿され、
リテーナー２２に設けられた一対のストッパー部２２ａ
が、収容部７に設けられた開口７ｄに係合してハウジン
グ部８に着脱可能に保持されている。
のような態様にて用いられる。すなわち、図３に示すよ
うに、上記樹脂製コネクタ５の挿入部６にホース１５が
接続され、また樹脂製コネクタ５の収容部７内にパイプ
２０が挿入され、ホース１５とパイプ２０とが本発明の
樹脂製コネクタ５を介して接続されることとなる。上記
パイプ２０の端部外周にはリテーナー２２が嵌挿され、
リテーナー２２に設けられた一対のストッパー部２２ａ
が、収容部７に設けられた開口７ｄに係合してハウジン
グ部８に着脱可能に保持されている。
【００４９】本発明の樹脂製コネクタは、例えば、メタ
ノールを燃料とする自動車の燃料輸送機関の接続部分に
好適に用いられる。
ノールを燃料とする自動車の燃料輸送機関の接続部分に
好適に用いられる。
【００５０】つぎに、実施例について比較例と併せて説
明する。
明する。
【００５１】
【実施例１】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料としてＰＰＳ（大日本インキ
社製、ＦＺ−２２００−Ａ５）を準備するとともに、２
種類のＯリング形成材料としてＥＰＤＭ（第１のＯリン
グ形成材料）（住友化学工業社製、エスプレン５０１
Ａ）とＣｌ−ＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳ
Ｒ社製、クロロブチル１０６６）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料としてＰＰＳ（大日本インキ
社製、ＦＺ−２２００−Ａ５）を準備するとともに、２
種類のＯリング形成材料としてＥＰＤＭ（第１のＯリン
グ形成材料）（住友化学工業社製、エスプレン５０１
Ａ）とＣｌ−ＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳ
Ｒ社製、クロロブチル１０６６）を準備した。
【００５２】まず、上記ハウジング部形成材料であるＰ
ＰＳを用いてインジェクション成形（成形条件：Ｚ１＝
３００℃、Ｚ２＝３２０℃、Ｚ３＝３４０℃、ノズル＝
３３０℃）により図１に示す形状のハウジング部８を成
形した。
ＰＳを用いてインジェクション成形（成形条件：Ｚ１＝
３００℃、Ｚ２＝３２０℃、Ｚ３＝３４０℃、ノズル＝
３３０℃）により図１に示す形状のハウジング部８を成
形した。
【００５３】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＣｌ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、ＥＰＤＭは加
硫剤として過酸化物を用いてプレス加硫１６０℃×４５
分間、Ｃｌ−ＩＩＲはフェノール樹脂系加硫剤を用いて
プレス加硫１６０℃×４５分間に設定することにより２
個のＯリングを作製した。
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＣｌ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、ＥＰＤＭは加
硫剤として過酸化物を用いてプレス加硫１６０℃×４５
分間、Ｃｌ−ＩＩＲはフェノール樹脂系加硫剤を用いて
プレス加硫１６０℃×４５分間に設定することにより２
個のＯリングを作製した。
【００５４】そして、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
【００５５】さらに、ＰＡ6 ・１２製リテーナー、ＰＡ
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
【００５６】
【実施例２】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料として３０重量％のガラスフ
ァイバー含有のＰＰＳ（大日本インキ社製、Ｚ２３０）
を準備するとともに、２種類のＯリング形成材料として
ＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）（住友化学工業社
製、エスプレン５０１Ａ）とＢｒ−ＩＩＲ（第２のＯリ
ング形成材料）（ＪＳＲ社製、ブロモブチル２２５５）
を準備した。
製〕ハウジング部形成材料として３０重量％のガラスフ
ァイバー含有のＰＰＳ（大日本インキ社製、Ｚ２３０）
を準備するとともに、２種類のＯリング形成材料として
ＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）（住友化学工業社
製、エスプレン５０１Ａ）とＢｒ−ＩＩＲ（第２のＯリ
ング形成材料）（ＪＳＲ社製、ブロモブチル２２５５）
を準備した。
【００５７】まず、上記ハウジング部形成材料であるガ
ラスファイバー含有ＰＰＳを用いてインジェクション成
形（成形条件：Ｚ１＝３１０℃、Ｚ２＝３３０℃、Ｚ３
＝３４０℃、ノズル＝３３０℃）により図１に示す形状
のハウジング部８を成形した。
ラスファイバー含有ＰＰＳを用いてインジェクション成
形（成形条件：Ｚ１＝３１０℃、Ｚ２＝３３０℃、Ｚ３
＝３４０℃、ノズル＝３３０℃）により図１に示す形状
のハウジング部８を成形した。
【００５８】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＢｒ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、成形条件とし
て、ともに１６０℃×４５分間でプレス加硫成形するこ
とにより２個のＯリングを作製した。
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＢｒ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、成形条件とし
て、ともに１６０℃×４５分間でプレス加硫成形するこ
とにより２個のＯリングを作製した。
【００５９】つぎに、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
【００６０】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＰＡ
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
【００６１】
【実施例３】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料として、３０重量％のガラス
ファイバー含有のＰＰＳ（大日本インキ社製、Ｚ２３
０）を準備するとともに、２種類のＯリング形成材料と
してＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）（住友化学工
業社製、エスプレン５０１Ａ）とＥＰＤＭ（第２のＯリ
ング形成材料）（住友化学工業社製、エスプレン５０１
Ａ）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料として、３０重量％のガラス
ファイバー含有のＰＰＳ（大日本インキ社製、Ｚ２３
０）を準備するとともに、２種類のＯリング形成材料と
してＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）（住友化学工
業社製、エスプレン５０１Ａ）とＥＰＤＭ（第２のＯリ
ング形成材料）（住友化学工業社製、エスプレン５０１
Ａ）を準備した。
【００６２】まず、上記ハウジング部形成材料であるガ
ラスファイバー含有ＰＰＳを用いてインジェクション成
形（成形条件：Ｚ１＝３１０℃、Ｚ２＝３３０℃、Ｚ３
＝３４０℃、ノズル＝３３０℃）により図１に示す形状
のハウジング部８を成形した。
ラスファイバー含有ＰＰＳを用いてインジェクション成
形（成形条件：Ｚ１＝３１０℃、Ｚ２＝３３０℃、Ｚ３
＝３４０℃、ノズル＝３３０℃）により図１に示す形状
のハウジング部８を成形した。
【００６３】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＥＰＤＭ（第
２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにして２
個のＯリングを作製した。すなわち、成形条件として、
ともに１６０℃×４５分間でプレス加硫成形することに
より２個のＯリングを作製した。
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＥＰＤＭ（第
２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにして２
個のＯリングを作製した。すなわち、成形条件として、
ともに１６０℃×４５分間でプレス加硫成形することに
より２個のＯリングを作製した。
【００６４】つぎに、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
【００６５】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＰＡ
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
【００６６】
【実施例４】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料として３０重量％のガラスフ
ァイバー（日東紡績社製、Ｔ−ガラス）含有のＰＰ（住
友化学工業社製、ノーブレン）を準備するとともに、２
種類のＯリング形成材料としてＥＰＤＭ（第１のＯリン
グ形成材料）（住友化学工業社製、エスプレン５０１
Ａ）とＢｒ−ＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳ
Ｒ社製、ブロモブチル２２５５）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料として３０重量％のガラスフ
ァイバー（日東紡績社製、Ｔ−ガラス）含有のＰＰ（住
友化学工業社製、ノーブレン）を準備するとともに、２
種類のＯリング形成材料としてＥＰＤＭ（第１のＯリン
グ形成材料）（住友化学工業社製、エスプレン５０１
Ａ）とＢｒ−ＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳ
Ｒ社製、ブロモブチル２２５５）を準備した。
【００６７】まず、上記ハウジング部形成材料であるガ
ラスファイバー含有ＰＰを用いてインジェクション成形
（成形条件：Ｚ１＝１９０℃、Ｚ２＝２１０℃、Ｚ３＝
２２０℃、ノズル＝２１０℃）により図１に示す形状の
ハウジング部８を成形した。
ラスファイバー含有ＰＰを用いてインジェクション成形
（成形条件：Ｚ１＝１９０℃、Ｚ２＝２１０℃、Ｚ３＝
２２０℃、ノズル＝２１０℃）により図１に示す形状の
ハウジング部８を成形した。
【００６８】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＢｒ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、成形条件とし
て、ともに１６０℃×４５分間でプレス加硫成形するこ
とにより２個のＯリングを作製した。
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＢｒ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、成形条件とし
て、ともに１６０℃×４５分間でプレス加硫成形するこ
とにより２個のＯリングを作製した。
【００６９】つぎに、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６製スペーサーを介して取り付けるこ
とにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６製スペーサーを介して取り付けるこ
とにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
【００７０】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＰＡ
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
【００７１】
【実施例５】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料として、３０重量％のガラス
ファイバー（日東紡績社製、Ｔ−ガラス）のＰＥ（日本
ポリオレフィン社製、Ｓ５００３ＢＨ）を準備するとと
もに、２種類のＯリング形成材料としてＴＰＯ（第１の
Ｏリング形成材料）（住友化学工業社製、住友ＴＰＥ９
０７）とＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳＲ社
製、ブチル３６５）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料として、３０重量％のガラス
ファイバー（日東紡績社製、Ｔ−ガラス）のＰＥ（日本
ポリオレフィン社製、Ｓ５００３ＢＨ）を準備するとと
もに、２種類のＯリング形成材料としてＴＰＯ（第１の
Ｏリング形成材料）（住友化学工業社製、住友ＴＰＥ９
０７）とＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳＲ社
製、ブチル３６５）を準備した。
【００７２】まず、上記ハウジング部形成材料であるガ
ラスファイバー含有ＰＥを用いてインジェクション成形
（成形条件：Ｚ１＝１５０℃、Ｚ２＝１７０℃、Ｚ３＝
１７０℃、ノズル＝１６０℃）により図１に示す形状の
ハウジング部８を成形した。
ラスファイバー含有ＰＥを用いてインジェクション成形
（成形条件：Ｚ１＝１５０℃、Ｚ２＝１７０℃、Ｚ３＝
１７０℃、ノズル＝１６０℃）により図１に示す形状の
ハウジング部８を成形した。
【００７３】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るＴＰＯ（第１のＯリング形成材料）とＩＩＲ（第２の
Ｏリング形成材料）を用いて、つぎのようにして２個の
Ｏリングを作製した。すなわち、ＴＰＯはインジェクシ
ョン成形により、またＩＩＲは１６０℃×４５分間でプ
レス加硫成形することにより２個のＯリングを作製し
た。
るＴＰＯ（第１のＯリング形成材料）とＩＩＲ（第２の
Ｏリング形成材料）を用いて、つぎのようにして２個の
Ｏリングを作製した。すなわち、ＴＰＯはインジェクシ
ョン成形により、またＩＩＲは１６０℃×４５分間でプ
レス加硫成形することにより２個のＯリングを作製し
た。
【００７４】つぎに、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＥ製スペーサーを介して取り付けることに
より図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＥ製スペーサーを介して取り付けることに
より図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
【００７５】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＨＤ
ＰＥ製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備
した。
ＰＥ製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備
した。
【００７６】
【実施例６】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料としてＰＡ９Ｔ（クラレ社
製、ジェネスタ）を準備するとともに、２種類のＯリン
グ形成材料としてＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）
（住友化学工業社製、エスプレン５０１Ａ）とＣｌ−Ｉ
ＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳＲ社製、クロロ
ブチル１０６６）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料としてＰＡ９Ｔ（クラレ社
製、ジェネスタ）を準備するとともに、２種類のＯリン
グ形成材料としてＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）
（住友化学工業社製、エスプレン５０１Ａ）とＣｌ−Ｉ
ＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳＲ社製、クロロ
ブチル１０６６）を準備した。
【００７７】まず、上記ハウジング部形成材料であるＰ
Ａ９Ｔを用いてインジェクション成形（成形条件：Ｚ１
＝３００℃、Ｚ２＝３２０℃、Ｚ３＝３２０℃、ノズル
＝３１０℃）により図１に示す形状のハウジング部８を
成形した。
Ａ９Ｔを用いてインジェクション成形（成形条件：Ｚ１
＝３００℃、Ｚ２＝３２０℃、Ｚ３＝３２０℃、ノズル
＝３１０℃）により図１に示す形状のハウジング部８を
成形した。
【００７８】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＣｌ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、ＥＰＤＭは加
硫剤として過酸化物を用いて１６０℃×４５分間でプレ
ス加硫成形することにより、またＣｌ−ＩＩＲはフェノ
ール樹脂系加硫剤を用いて１６０℃×４５分間でプレス
加硫成形することにより２個のＯリングを作製した。
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＣｌ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、ＥＰＤＭは加
硫剤として過酸化物を用いて１６０℃×４５分間でプレ
ス加硫成形することにより、またＣｌ−ＩＩＲはフェノ
ール樹脂系加硫剤を用いて１６０℃×４５分間でプレス
加硫成形することにより２個のＯリングを作製した。
【００７９】そして、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＰＡ製スペーサーを介して取り付けること
により図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＰＡ製スペーサーを介して取り付けること
により図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
【００８０】さらに、ＰＡ６Ｔ製リテーナー、ＰＡ９Ｔ
製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備し
た。
製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備し
た。
【００８１】
【実施例７】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料としてＰＡ６Ｔ（三井化学社
製、アーレンＳＣ２００２ＳＨ１）を準備するととも
に、２種類のＯリング形成材料としてシリコン（第１の
Ｏリング形成材料）（信越化学工業社製、ＫＥ５５２Ｂ
Ｕ）とＣｌ−ＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳ
Ｒ社製、クロロブチル１０６６）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料としてＰＡ６Ｔ（三井化学社
製、アーレンＳＣ２００２ＳＨ１）を準備するととも
に、２種類のＯリング形成材料としてシリコン（第１の
Ｏリング形成材料）（信越化学工業社製、ＫＥ５５２Ｂ
Ｕ）とＣｌ−ＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）（ＪＳ
Ｒ社製、クロロブチル１０６６）を準備した。
【００８２】まず、上記ハウジング部形成材料であるＰ
Ａ６Ｔを用いてインジェクション成形（成形条件：Ｚ１
＝３１０℃、Ｚ２＝３２０℃、Ｚ３＝３２０℃、ノズル
＝３２０℃）により図１に示す形状のハウジング部８を
成形した。
Ａ６Ｔを用いてインジェクション成形（成形条件：Ｚ１
＝３１０℃、Ｚ２＝３２０℃、Ｚ３＝３２０℃、ノズル
＝３２０℃）により図１に示す形状のハウジング部８を
成形した。
【００８３】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るシリコン（第１のＯリング形成材料）とＣｌ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、シリコンは１
７０℃×１０分間のプレス加硫の後、２００℃×４時間
の２次加硫（オーブン中）により第１のＯリングを成形
した。また、Ｃｌ−ＩＩＲはフェノール樹脂系加硫剤を
用いて１６０℃×４５分間でプレス加硫成形することに
より第２のＯリングを成形した。
るシリコン（第１のＯリング形成材料）とＣｌ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、シリコンは１
７０℃×１０分間のプレス加硫の後、２００℃×４時間
の２次加硫（オーブン中）により第１のＯリングを成形
した。また、Ｃｌ−ＩＩＲはフェノール樹脂系加硫剤を
用いて１６０℃×４５分間でプレス加硫成形することに
より第２のＯリングを成形した。
【００８４】そして、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６製スペーサーを介して取り付けるこ
とにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６製スペーサーを介して取り付けるこ
とにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
【００８５】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＰＡ
６Ｔ製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備
した。
６Ｔ製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備
した。
【００８６】
【比較例１】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料として、３０重量％のガラス
ファイバー）含有のポリアミド樹脂（アトフィナ社製、
Ｒｉｌｓａｎ ＡＺＭ３０ＮＯＩＲ Ｔ６ＬＤ）を準備
するとともに、２種類のＯリング形成材料としてＦＫＭ
（第１のＯリング形成材料）（ダイキン工業社製、ダイ
エルＧ５５６）とＦＶＭＱ（第２のＯリング形成材料）
（信越化学工業社製、ＦＥ２５１Ｋ−ｕ）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料として、３０重量％のガラス
ファイバー）含有のポリアミド樹脂（アトフィナ社製、
Ｒｉｌｓａｎ ＡＺＭ３０ＮＯＩＲ Ｔ６ＬＤ）を準備
するとともに、２種類のＯリング形成材料としてＦＫＭ
（第１のＯリング形成材料）（ダイキン工業社製、ダイ
エルＧ５５６）とＦＶＭＱ（第２のＯリング形成材料）
（信越化学工業社製、ＦＥ２５１Ｋ−ｕ）を準備した。
【００８７】まず、上記ハウジング部形成材料であるガ
ラスファイバー含有ポリアミド樹脂を用いてインジェク
ション成形（成形条件：Ｚ１＝１９０℃、Ｚ２＝２１０
℃、Ｚ３＝２２０℃、ノズル＝２１０℃）により図１に
示す形状のハウジング部８を成形した。
ラスファイバー含有ポリアミド樹脂を用いてインジェク
ション成形（成形条件：Ｚ１＝１９０℃、Ｚ２＝２１０
℃、Ｚ３＝２２０℃、ノズル＝２１０℃）により図１に
示す形状のハウジング部８を成形した。
【００８８】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るＦＫＭ（第１のＯリング形成材料）とＦＶＭＱ（第２
のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにして２個
のＯリングを作製した。すなわち、ともに１７０℃×１
０分間でプレス加硫成形した後、２００℃×４時間で２
次加硫することにより２個のＯリングを作製した。
るＦＫＭ（第１のＯリング形成材料）とＦＶＭＱ（第２
のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにして２個
のＯリングを作製した。すなわち、ともに１７０℃×１
０分間でプレス加硫成形した後、２００℃×４時間で２
次加硫することにより２個のＯリングを作製した。
【００８９】そして、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
【００９０】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＰＡ
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
【００９１】
【比較例２】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料として、３０重量％のガラス
ファイバー含有のポリアミド樹脂（アトフィナ社製、Ｒ
ｉｌｓａｎ ＡＺＭ３０ＮＯＩＲ Ｔ６ＬＤ）を準備す
るとともに、２個のＯリング形成材料としてＣｌ−ＩＩ
Ｒ（ＪＳＲ社製、クロロブチル１０６６）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料として、３０重量％のガラス
ファイバー含有のポリアミド樹脂（アトフィナ社製、Ｒ
ｉｌｓａｎ ＡＺＭ３０ＮＯＩＲ Ｔ６ＬＤ）を準備す
るとともに、２個のＯリング形成材料としてＣｌ−ＩＩ
Ｒ（ＪＳＲ社製、クロロブチル１０６６）を準備した。
【００９２】まず、上記ハウジング部形成材料であるガ
ラスファイバー含有ポリアミド樹脂を用いてインジェク
ション成形（成形条件：Ｚ１＝１９０℃、Ｚ２＝２１０
℃、Ｚ３＝２２０℃、ノズル＝２１０℃）により図１に
示す形状のハウジング部８を成形した。
ラスファイバー含有ポリアミド樹脂を用いてインジェク
ション成形（成形条件：Ｚ１＝１９０℃、Ｚ２＝２１０
℃、Ｚ３＝２２０℃、ノズル＝２１０℃）により図１に
示す形状のハウジング部８を成形した。
【００９３】一方、上記２個のＯリング形成材料である
Ｃｌ−ＩＩＲを用いて、つぎのようにして２個のＯリン
グを作製した。すなわち、Ｃｌ−ＩＩＲはフェノール樹
脂系加硫剤を用いて１６０℃×４５分間でプレス加硫成
形することにより成形した。
Ｃｌ−ＩＩＲを用いて、つぎのようにして２個のＯリン
グを作製した。すなわち、Ｃｌ−ＩＩＲはフェノール樹
脂系加硫剤を用いて１６０℃×４５分間でプレス加硫成
形することにより成形した。
【００９４】そして、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
【００９５】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＰＡ
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
１２ ＧＦ３０製ブッシュをそれぞれ公知の方法により
製造し準備した。
【００９６】
【比較例３】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料として、ポリアミド樹脂（東
レ社製、アミランＣＭ３００７）を準備するとともに、
２個のＯリング形成材料としてＮＢＲ（日本ゼオン社
製、ニポールＤＮ−３０２）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料として、ポリアミド樹脂（東
レ社製、アミランＣＭ３００７）を準備するとともに、
２個のＯリング形成材料としてＮＢＲ（日本ゼオン社
製、ニポールＤＮ−３０２）を準備した。
【００９７】まず、上記ハウジング部形成材料であるポ
リアミド樹脂を用いてインジェクション成形（成形条
件：Ｚ１＝２７０℃、Ｚ２＝２９０℃、Ｚ３＝２９０
℃、ノズル＝２８０℃）により図１に示す形状のハウジ
ング部８を成形した。
リアミド樹脂を用いてインジェクション成形（成形条
件：Ｚ１＝２７０℃、Ｚ２＝２９０℃、Ｚ３＝２９０
℃、ノズル＝２８０℃）により図１に示す形状のハウジ
ング部８を成形した。
【００９８】一方、上記２個のＯリング形成材料である
ＮＢＲを用いて、つぎのようにして２個のＯリングを作
製した。すなわち、１５０℃×３０分間でプレス加硫成
形することにより成形した。
ＮＢＲを用いて、つぎのようにして２個のＯリングを作
製した。すなわち、１５０℃×３０分間でプレス加硫成
形することにより成形した。
【００９９】そして、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６製スペーサーを介して取り付けるこ
とにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６製スペーサーを介して取り付けるこ
とにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
【０１００】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＰＡ
６６製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備
した。
６６製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備
した。
【０１０１】
【比較例４】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料として、ポリアセタール（Ｐ
ＯＭ：ポリプラスチック社製、ジュラコンＭ９０−４
４）を準備するとともに、２個のＯリング形成材料とし
てＥＰＤＭ（住友化学工業社製、エスプレン５０１Ａ）
を準備した。
製〕ハウジング部形成材料として、ポリアセタール（Ｐ
ＯＭ：ポリプラスチック社製、ジュラコンＭ９０−４
４）を準備するとともに、２個のＯリング形成材料とし
てＥＰＤＭ（住友化学工業社製、エスプレン５０１Ａ）
を準備した。
【０１０２】まず、上記ハウジング部形成材料であるＰ
ＯＭを用いてインジェクション成形（成形条件：Ｚ１＝
１８０℃、Ｚ２＝１９０℃、Ｚ３＝１９５℃、ノズル＝
１９０℃）により図１に示す形状のハウジング部８を成
形した。
ＯＭを用いてインジェクション成形（成形条件：Ｚ１＝
１８０℃、Ｚ２＝１９０℃、Ｚ３＝１９５℃、ノズル＝
１９０℃）により図１に示す形状のハウジング部８を成
形した。
【０１０３】一方、上記２個のＯリング形成材料である
ＥＰＤＭを用いて、つぎのようにして２個のＯリングを
作製した。すなわち、ＥＰＤＭは加硫剤として過酸化物
を用いて１６０℃×４５分間でプレス加硫成形すること
により成形した。
ＥＰＤＭを用いて、つぎのようにして２個のＯリングを
作製した。すなわち、ＥＰＤＭは加硫剤として過酸化物
を用いて１６０℃×４５分間でプレス加硫成形すること
により成形した。
【０１０４】そして、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６製スペーサーを介して取り付けるこ
とにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６製スペーサーを介して取り付けるこ
とにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製した。
【０１０５】さらに、ＰＡ６・１２製リテーナー、ＰＯ
Ｍ製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備し
た。
Ｍ製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し準備し
た。
【０１０６】
【比較例５】〔ハウジング部および２個のＯリングの作
製〕ハウジング部形成材料としてＰＡ６・１２（デュポ
ン社製、ザイテル１５３ＨＳ−Ｌ）を準備するととも
に、２種類のＯリング形成材料としてＥＰＤＭ（第１の
Ｏリング形成材料）（住友化学工業社製、エスプレン５
０１Ａ）とＣｌ−ＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）
（ＪＳＲ社製、クロロブチル１０６６）を準備した。
製〕ハウジング部形成材料としてＰＡ６・１２（デュポ
ン社製、ザイテル１５３ＨＳ−Ｌ）を準備するととも
に、２種類のＯリング形成材料としてＥＰＤＭ（第１の
Ｏリング形成材料）（住友化学工業社製、エスプレン５
０１Ａ）とＣｌ−ＩＩＲ（第２のＯリング形成材料）
（ＪＳＲ社製、クロロブチル１０６６）を準備した。
【０１０７】まず、上記ハウジング部形成材料であるＰ
Ａ６・１２を用いてインジェクション成形（成形条件：
Ｚ１＝２４０℃、Ｚ２＝２４０℃、Ｚ３＝２３０℃、ノ
ズル＝２３０℃）により図１に示す形状のハウジング部
８を成形した。
Ａ６・１２を用いてインジェクション成形（成形条件：
Ｚ１＝２４０℃、Ｚ２＝２４０℃、Ｚ３＝２３０℃、ノ
ズル＝２３０℃）により図１に示す形状のハウジング部
８を成形した。
【０１０８】一方、上記２種類のＯリング形成材料であ
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＣｌ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、ＥＰＤＭは加
硫剤として過酸化物を用いてプレス加硫１６０℃×４５
分間、Ｃｌ−ＩＩＲはフェノール樹脂系加硫剤を用いて
プレス加硫１６０℃×４５分間に設定することにより２
個のＯリングを作製した。
るＥＰＤＭ（第１のＯリング形成材料）とＣｌ−ＩＩＲ
（第２のＯリング形成材料）を用いて、つぎのようにし
て２個のＯリングを作製した。すなわち、ＥＰＤＭは加
硫剤として過酸化物を用いてプレス加硫１６０℃×４５
分間、Ｃｌ−ＩＩＲはフェノール樹脂系加硫剤を用いて
プレス加硫１６０℃×４５分間に設定することにより２
個のＯリングを作製した。
【０１０９】そして、上記ハウジング部の収容部内の奥
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
側内周面に第１のＯリング（外径１１ｍｍ）を、また上
記収容部内の出口側内周面に第２のＯリング（外径１１
ｍｍ）を、ＰＡ６６ ＧＦ３０製スペーサーを介して取
り付けることにより図１に示す樹脂製コネクタ５を作製
した。
【０１１０】さらに、ＰＡ6 ・１２製リテーナー、ＰＡ
６・１２製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し
準備した。
６・１２製ブッシュをそれぞれ公知の方法により製造し
準備した。
【０１１１】このようにして得られた実施例および比較
例について、ハウジング部形成材料について、（Ａ）６
０℃におけるメタノール透過率、（Ｂ）８０℃における
透水率、（Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量を
先に述べた方法に従って測定した。また、第１のＯリン
グ形成材料について、（Ｄ）１００℃の純水におけるイ
オン抽出量を先に述べた方法に従って測定した。さら
に、実施例および比較例の各樹脂製コネクタにおけるメ
タノール透過量、透水量、純水のイオン抽出量について
下記の方法に従って測定し評価した。これらの結果を後
記の表１〜表３に併せて示す。
例について、ハウジング部形成材料について、（Ａ）６
０℃におけるメタノール透過率、（Ｂ）８０℃における
透水率、（Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量を
先に述べた方法に従って測定した。また、第１のＯリン
グ形成材料について、（Ｄ）１００℃の純水におけるイ
オン抽出量を先に述べた方法に従って測定した。さら
に、実施例および比較例の各樹脂製コネクタにおけるメ
タノール透過量、透水量、純水のイオン抽出量について
下記の方法に従って測定し評価した。これらの結果を後
記の表１〜表３に併せて示す。
【０１１２】〔メタノール透過量〕２個の樹脂製コネク
タのそれぞれの挿入部に線径２ｍｍのそれぞれゴム製Ｏ
リングに対し、２５％の圧縮率となるよう金属パイプに
組み付けた。
タのそれぞれの挿入部に線径２ｍｍのそれぞれゴム製Ｏ
リングに対し、２５％の圧縮率となるよう金属パイプに
組み付けた。
【０１１３】つぎに、図４に示すように、ＰＴＦＥ樹脂
製チューブ２９の両端に上記２個の樹脂製コネクタ３
０，３１の挿入部３０ａ，３１ａをそれぞれ圧入した。
このとき、樹脂製コネクタ３０，３１の挿入部３０ａ，
３１ａ同士はチューブ２９内で接触しており、ＰＴＦＥ
樹脂製チューブ２９における液接触部分はゼロとなるよ
うにした。そして、上記２個の樹脂製コネクタ３０，３
１の一方のコネクタ３０の収容部３０ｂには、外径８ｍ
ｍの金属製パイプ３２を収容し、その金属製パイプ３２
の端部を栓３３を用いて密栓した。また、他の樹脂製コ
ネクタ３１の収容部３１ｂには、他端部に１００ｃｃの
液が入る金属製タンク３５を備えた外径８ｍｍの金属製
パイプ３４を挿入し固定した。
製チューブ２９の両端に上記２個の樹脂製コネクタ３
０，３１の挿入部３０ａ，３１ａをそれぞれ圧入した。
このとき、樹脂製コネクタ３０，３１の挿入部３０ａ，
３１ａ同士はチューブ２９内で接触しており、ＰＴＦＥ
樹脂製チューブ２９における液接触部分はゼロとなるよ
うにした。そして、上記２個の樹脂製コネクタ３０，３
１の一方のコネクタ３０の収容部３０ｂには、外径８ｍ
ｍの金属製パイプ３２を収容し、その金属製パイプ３２
の端部を栓３３を用いて密栓した。また、他の樹脂製コ
ネクタ３１の収容部３１ｂには、他端部に１００ｃｃの
液が入る金属製タンク３５を備えた外径８ｍｍの金属製
パイプ３４を挿入し固定した。
【０１１４】そして、上記金属製タンク３５内にメタノ
ールを投入し樹脂製コネクタ３０，３１内部に充填させ
て、６０℃雰囲気下１週間の条件で前処理した後、２週
間目の透過量を重量変化で測定した。
ールを投入し樹脂製コネクタ３０，３１内部に充填させ
て、６０℃雰囲気下１週間の条件で前処理した後、２週
間目の透過量を重量変化で測定した。
【０１１５】〔透水量〕上記メタノール透過量の測定に
おいて、メタノールを純水に代えた。また、前処理温度
を８０℃に変えた。それ以外は上記メタノール透過量の
測定方法と同様にして透水量を測定した。
おいて、メタノールを純水に代えた。また、前処理温度
を８０℃に変えた。それ以外は上記メタノール透過量の
測定方法と同様にして透水量を測定した。
【０１１６】〔純水のイオン抽出量〕図５に示すよう
に、ステンレス製チューブ２９の両端に、上記２個の樹
脂製コネクタ３０，３１の挿入部３０ａ，３１ａをそれ
ぞれ圧入した。このとき、樹脂製コネクタ３０，３１の
挿入部３０ａ，３１ａ同士は上記ステンレス製チューブ
２９内で接触しており、ステンレス製チューブ２９にお
ける液接触部分はゼロとなるようにした。そして、上記
２個の樹脂製コネクタ３０，３１の一方のコネクタ３０
の収容部３０ｂに、外径８ｍｍのテフロン製切削パイプ
４０を収容し密栓した。また、もう一方の樹脂製コネク
タ３１の収容部３１ｂ側より水を投入し、収容部３１ｂ
に外径８ｍｍのテフロン製切削パイプ４１を収容する際
に生ずる内部容積の９０％を水で充填させた。それか
ら、収容部３１ｂに外径８ｍｍのテフロン製切削パイプ
４１を収容して密栓し、１００℃雰囲気下７２時間の条
件で熱処理した後、その抽出液をＩＣＰ発光分光法およ
びイオンクロマトグラフ法を用いて測定した。
に、ステンレス製チューブ２９の両端に、上記２個の樹
脂製コネクタ３０，３１の挿入部３０ａ，３１ａをそれ
ぞれ圧入した。このとき、樹脂製コネクタ３０，３１の
挿入部３０ａ，３１ａ同士は上記ステンレス製チューブ
２９内で接触しており、ステンレス製チューブ２９にお
ける液接触部分はゼロとなるようにした。そして、上記
２個の樹脂製コネクタ３０，３１の一方のコネクタ３０
の収容部３０ｂに、外径８ｍｍのテフロン製切削パイプ
４０を収容し密栓した。また、もう一方の樹脂製コネク
タ３１の収容部３１ｂ側より水を投入し、収容部３１ｂ
に外径８ｍｍのテフロン製切削パイプ４１を収容する際
に生ずる内部容積の９０％を水で充填させた。それか
ら、収容部３１ｂに外径８ｍｍのテフロン製切削パイプ
４１を収容して密栓し、１００℃雰囲気下７２時間の条
件で熱処理した後、その抽出液をＩＣＰ発光分光法およ
びイオンクロマトグラフ法を用いて測定した。
【０１１７】
【表１】
【０１１８】
【表２】
【０１１９】
【表３】
【０１２０】上記表１〜表３の結果、実施例品はメタノ
ール透過量、透水量、純水のイオン抽出量の全てにおい
て比較例品に比べて非常に少なかった。このことから
も、実施例品はメタノールや純水に対する優れたバリア
性を備え、かつイオン抽出物の少ないものであることが
わかる。
ール透過量、透水量、純水のイオン抽出量の全てにおい
て比較例品に比べて非常に少なかった。このことから
も、実施例品はメタノールや純水に対する優れたバリア
性を備え、かつイオン抽出物の少ないものであることが
わかる。
【０１２１】これに対して、比較例品はいずれもメタノ
ール透過量、透水量、純水のイオン抽出量の全ての値が
多くメタノールや純水に対するバリア性に劣っているこ
とがわかる。
ール透過量、透水量、純水のイオン抽出量の全ての値が
多くメタノールや純水に対するバリア性に劣っているこ
とがわかる。
【０１２２】
【発明の効果】以上のように、本発明の樹脂製コネクタ
は、一端側がホース内部に挿入される挿入部に形成され
ているとともに、他端側が締結対象部材を内部に収容す
る収容部に形成されてなる略筒状のハウジング部と、そ
のハウジング部内に取り付けられた２個一組のＯリング
とを備えている。そして、上記ハウジング部が、上記特
性（Ａ）〜（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化体によって形
成され、かつ２個一組のＯリングのうち収容部内の奥側
内周面に取り付けられた第１のＯリングが上記特性
（Ｄ）を備えたエラストマーによって形成されている。
このため、コネクタ全体がメタノールや純水に対して優
れたバリア性を備えるとともに、イオン抽出物の少なく
燃料電池自動車におけるメタノール改質でのシステム
（触媒）を汚染の発生を効果的に抑制することができ
る。したがって、燃料電池自動車の燃料搬送連結部分に
用いた場合、発電や改質効率を向上させることができ
る。
は、一端側がホース内部に挿入される挿入部に形成され
ているとともに、他端側が締結対象部材を内部に収容す
る収容部に形成されてなる略筒状のハウジング部と、そ
のハウジング部内に取り付けられた２個一組のＯリング
とを備えている。そして、上記ハウジング部が、上記特
性（Ａ）〜（Ｃ）を備えた樹脂組成物硬化体によって形
成され、かつ２個一組のＯリングのうち収容部内の奥側
内周面に取り付けられた第１のＯリングが上記特性
（Ｄ）を備えたエラストマーによって形成されている。
このため、コネクタ全体がメタノールや純水に対して優
れたバリア性を備えるとともに、イオン抽出物の少なく
燃料電池自動車におけるメタノール改質でのシステム
（触媒）を汚染の発生を効果的に抑制することができ
る。したがって、燃料電池自動車の燃料搬送連結部分に
用いた場合、発電や改質効率を向上させることができ
る。
【０１２３】そして、上記第１のＯリングが、オレフィ
ン系ゴムまたは熱可塑性エラストマーによって形成され
ていると、一層優れた耐メタノール性を有するようにな
る。
ン系ゴムまたは熱可塑性エラストマーによって形成され
ていると、一層優れた耐メタノール性を有するようにな
る。
【０１２４】また、上記第１のＯリングが、受酸剤を用
いないエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＲ）または受酸
剤を用いないエチレン−プロピレン−ジエンゴム（ＥＰ
ＤＭ）によって形成されていると、燃料電池の触媒およ
び電解質膜、改質器に影響を与える金属イオンやハロゲ
ンイオンの抽出がなくなるようになる。
いないエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＲ）または受酸
剤を用いないエチレン−プロピレン−ジエンゴム（ＥＰ
ＤＭ）によって形成されていると、燃料電池の触媒およ
び電解質膜、改質器に影響を与える金属イオンやハロゲ
ンイオンの抽出がなくなるようになる。
【０１２５】さらに、上記２個一組のＯリングのうち上
記収容部内の出口側内周面に取り付けられた第２のＯリ
ングが、ブチルゴムまたはハロゲン化ブチルゴムによっ
て形成されていると、より一層高い気密性を有するよう
になる。
記収容部内の出口側内周面に取り付けられた第２のＯリ
ングが、ブチルゴムまたはハロゲン化ブチルゴムによっ
て形成されていると、より一層高い気密性を有するよう
になる。
【図１】本発明の樹脂製コネクタの一例を示す一部断面
正面図である。
正面図である。
【図２】本発明の樹脂製コネクタをホースに連結した状
態を示す一部断面正面図である。
態を示す一部断面正面図である。
【図３】本発明の樹脂製コネクタにパイプを連結した状
態を示す一部断面正面図である。
態を示す一部断面正面図である。
【図４】樹脂製コネクタの燃料透過量の測定方法を示す
模式図である。
模式図である。
【図５】樹脂製コネクタの純水イオン抽出量の測定方法
を示す模式図である。
を示す模式図である。
５ 樹脂製コネクタ ６ 挿入部 ７ 収容部 ８ ハウジング部 ９ 第１のＯリング １０ 第２のＯリング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 池本 歩 愛知県小牧市東三丁目１番地 東海ゴム工 業株式会社内 (72)発明者 高柳 晃 愛知県小牧市東三丁目１番地 東海ゴム工 業株式会社内 (72)発明者 西山 高広 愛知県小牧市東三丁目１番地 東海ゴム工 業株式会社内 Ｆターム(参考） 3D038 CA15 CB01 CC13 3H015 BB01 BC07 3J040 AA01 AA13 BA02 CA02 FA06 3J106 AA01 AB01 BA01 BB01 BC04 BD01 BE13 BE19 CA07 EA03 EB02 EC01 EC07 ED02 ED05 EE02 EF05
Claims (4)
- 【請求項１】 一端側がホース内部に挿入される挿入部
に形成されているとともに、他端側が締結対象部材を内
部に収容する収容部に形成されてなる略筒状のハウジン
グ部と、そのハウジング部内に取り付けられた２個一組
のＯリングとを備えた樹脂製コネクタであって、上記ハ
ウジング部が、下記の特性（Ａ）〜（Ｃ）を備えた樹脂
組成物硬化体によって形成され、かつ上記２個一組のＯ
リングのうち上記収容部内の奥側内周面に取り付けられ
た第１のＯリングが、下記の特性（Ｄ）を備えたエラス
トマーによって形成されていることを特徴とする樹脂製
コネクタ。 （Ａ）６０℃におけるメタノール透過率が５ｍｇ・ｍｍ
／ｃｍ2 ／ｄａｙ以下である。 （Ｂ）８０℃における透水率が２ｍｇ・ｍｍ／ｃｍ2 ／
ｄａｙ以下である。 （Ｃ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が１ｐｐｍ
以下である。 （Ｄ）１００℃の純水におけるイオン抽出量が０．１ｐ
ｐｍ以下である。 - 【請求項２】 上記第１のＯリングが、オレフィン系ゴ
ムまたは熱可塑性エラストマーによって形成されている
請求項１記載の樹脂製コネクタ。 - 【請求項３】 上記第１のＯリングが、受酸剤を用いな
いエチレン−プロピレンゴムまたは受酸剤を用いないエ
チレン−プロピレン−ジエンゴムによって形成されてい
る請求項１または２記載の樹脂製コネクタ。 - 【請求項４】 上記２個一組のＯリングのうち上記収容
部内の出口側内周面に取り付けられた第２のＯリング
が、ブチルゴムまたはハロゲン化ブチルゴムによって形
成されている請求項１〜３のいずれか一項に記載の樹脂
製コネクタ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001025948A JP3747784B2 (ja) | 2001-02-01 | 2001-02-01 | 樹脂製コネクタ |
| US10/059,163 US20020145285A1 (en) | 2001-02-01 | 2002-01-31 | Resin connector |
| EP02002395A EP1229285B1 (en) | 2001-02-01 | 2002-01-31 | Resin connector |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001025948A JP3747784B2 (ja) | 2001-02-01 | 2001-02-01 | 樹脂製コネクタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002228069A true JP2002228069A (ja) | 2002-08-14 |
| JP3747784B2 JP3747784B2 (ja) | 2006-02-22 |
Family
ID=18890853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001025948A Expired - Fee Related JP3747784B2 (ja) | 2001-02-01 | 2001-02-01 | 樹脂製コネクタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3747784B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005080854A1 (ja) * | 2004-02-23 | 2005-09-01 | Bridgestone Corporation | パイプ継手 |
| JP2005251528A (ja) * | 2004-03-03 | 2005-09-15 | Nitta Moore Co | 燃料電池純水配管用継手 |
| WO2006107073A1 (ja) * | 2005-04-05 | 2006-10-12 | Sanoh Kogyo Kabushiki Kaisha | クイックコネクタ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10641423B2 (en) * | 2016-06-09 | 2020-05-05 | Nordson Corporation | Adapters for connecting a separated-outlet fluid cartridge to a single-inlet mixer, and related methods |
-
2001
- 2001-02-01 JP JP2001025948A patent/JP3747784B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005080854A1 (ja) * | 2004-02-23 | 2005-09-01 | Bridgestone Corporation | パイプ継手 |
| JPWO2005080854A1 (ja) * | 2004-02-23 | 2008-03-06 | 株式会社ブリヂストン | パイプ継手 |
| CN100427819C (zh) * | 2004-02-23 | 2008-10-22 | 株式会社普利司通 | 管接头 |
| JP4956183B2 (ja) * | 2004-02-23 | 2012-06-20 | 株式会社ブリヂストン | パイプ継手 |
| JP2005251528A (ja) * | 2004-03-03 | 2005-09-15 | Nitta Moore Co | 燃料電池純水配管用継手 |
| JP4671147B2 (ja) * | 2004-03-03 | 2011-04-13 | ニッタ株式会社 | 燃料電池純水配管用継手 |
| WO2006107073A1 (ja) * | 2005-04-05 | 2006-10-12 | Sanoh Kogyo Kabushiki Kaisha | クイックコネクタ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3747784B2 (ja) | 2006-02-22 |
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