JP2002191124A - 電圧制御機器の制御装置 - Google Patents
電圧制御機器の制御装置Info
- Publication number
- JP2002191124A JP2002191124A JP2000384744A JP2000384744A JP2002191124A JP 2002191124 A JP2002191124 A JP 2002191124A JP 2000384744 A JP2000384744 A JP 2000384744A JP 2000384744 A JP2000384744 A JP 2000384744A JP 2002191124 A JP2002191124 A JP 2002191124A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- point
- control device
- voltage control
- power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Abstract
(57)【要約】
【課題】 複数の電圧制御機器が設置された電力系統に
おいて、他の電圧制御機器と協調をとって自己の電圧制
御機器の制御量の余裕を確保し、電圧制御機器としての
能力を最大限利用可能とすることにある。 【解決手段】 他の電圧制御機器が設置されている第２
地点で検出された電圧Ｖ２および電流Ｉ２を基に第２地
点の有効電力潮流Ｐ２及び無効電力潮流Ｑ２を演算する
演算部３７と、これらの電力潮流と第２地点の電圧Ｖ２
を基に自己の電圧制御機器が設置された第１地点の電圧
Ｖ１’を演算する演算部３８と、演算された電圧Ｖ１’
から第２地点の予め設定された目標電圧Ｖ２ｒｅｆの補
正量Ｖ２ａを決定する決定部３９とからなる前記目標電
圧を補正する補正部３２と、当該他の電圧制御機器の電
圧指令値をＶ２ｒｅｆ’に変更し、第２地点の電圧を一
定に制御する制御部３１を備え、自己の電圧制御機器の
制御量の余裕を確保する。
おいて、他の電圧制御機器と協調をとって自己の電圧制
御機器の制御量の余裕を確保し、電圧制御機器としての
能力を最大限利用可能とすることにある。 【解決手段】 他の電圧制御機器が設置されている第２
地点で検出された電圧Ｖ２および電流Ｉ２を基に第２地
点の有効電力潮流Ｐ２及び無効電力潮流Ｑ２を演算する
演算部３７と、これらの電力潮流と第２地点の電圧Ｖ２
を基に自己の電圧制御機器が設置された第１地点の電圧
Ｖ１’を演算する演算部３８と、演算された電圧Ｖ１’
から第２地点の予め設定された目標電圧Ｖ２ｒｅｆの補
正量Ｖ２ａを決定する決定部３９とからなる前記目標電
圧を補正する補正部３２と、当該他の電圧制御機器の電
圧指令値をＶ２ｒｅｆ’に変更し、第２地点の電圧を一
定に制御する制御部３１を備え、自己の電圧制御機器の
制御量の余裕を確保する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電力系統内、特に
配電系統内に設置される静止型無効電力補償装置や自動
電圧調整器などの電圧制御機器の制御装置に関する。
配電系統内に設置される静止型無効電力補償装置や自動
電圧調整器などの電圧制御機器の制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、電力系統、特に配電系統において
風力発電などの分散電源が増加しており、これらの分散
電源による系統の電圧変動の対策を目的として、静止型
無効電力補償装置（ＳＶＣ）やタップ型自動電圧調整装
置（ＳＶＲ）等の電圧制御機器が設置されている。分散
電源の設置時に電圧変動の対策を目的としてこれらの電
圧制御機器を設置する場合、電圧制御機器の制御方式と
しては、一般に設置地点の電圧を検出してその電圧が一
定になるように静止型無効電力補償装置が電力系統に放
出する無効電力を決定する電圧一定制御、あるいは、前
記電圧の時間平均が一定になるように前記無効電力を決
定する平均電圧制御などが用いられている。
風力発電などの分散電源が増加しており、これらの分散
電源による系統の電圧変動の対策を目的として、静止型
無効電力補償装置（ＳＶＣ）やタップ型自動電圧調整装
置（ＳＶＲ）等の電圧制御機器が設置されている。分散
電源の設置時に電圧変動の対策を目的としてこれらの電
圧制御機器を設置する場合、電圧制御機器の制御方式と
しては、一般に設置地点の電圧を検出してその電圧が一
定になるように静止型無効電力補償装置が電力系統に放
出する無効電力を決定する電圧一定制御、あるいは、前
記電圧の時間平均が一定になるように前記無効電力を決
定する平均電圧制御などが用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】電力系統、特に配電系
統において分散電源を設置する場合、電力系統を運用し
ている事業者が電圧制御機器を設置して運用するのでは
なく、分散電源を設置あるいは運用する事業者が電圧制
御機器を設置して運用する場合が多い。そのため、同一
の電力系統内に複数の電圧制御機器が設置された場合
は、各々の電圧制御機器が協調をとらずに独立に動作す
ることが多く、電圧や電力潮流などの電力系統の状態に
よっては、制御量の余裕が確保できず、電圧制御機器の
能力を最大限利用できなくなるといった状況も起こり得
る。例えば、静止型無効電力補償装置は、本来は瞬時の
電圧変動を抑制する能力を持っている機器であるが、分
散電源のゆっくりした出力変動により、電力系統内の異
なる地点に複数存在する静止型無効電力補償装置の内、
１台が電力系統に放出している無効電力が最大値となっ
てしまった場合、静止型無効電力補償装置は最大値以上
の無効電力を電力系統に放出できず、電圧制御機器とし
ての能力を利用できず、電力系統内の他の地点に存在す
る静止型無効電力補償装置の負担が大きくなってしま
う、という問題がある。
統において分散電源を設置する場合、電力系統を運用し
ている事業者が電圧制御機器を設置して運用するのでは
なく、分散電源を設置あるいは運用する事業者が電圧制
御機器を設置して運用する場合が多い。そのため、同一
の電力系統内に複数の電圧制御機器が設置された場合
は、各々の電圧制御機器が協調をとらずに独立に動作す
ることが多く、電圧や電力潮流などの電力系統の状態に
よっては、制御量の余裕が確保できず、電圧制御機器の
能力を最大限利用できなくなるといった状況も起こり得
る。例えば、静止型無効電力補償装置は、本来は瞬時の
電圧変動を抑制する能力を持っている機器であるが、分
散電源のゆっくりした出力変動により、電力系統内の異
なる地点に複数存在する静止型無効電力補償装置の内、
１台が電力系統に放出している無効電力が最大値となっ
てしまった場合、静止型無効電力補償装置は最大値以上
の無効電力を電力系統に放出できず、電圧制御機器とし
ての能力を利用できず、電力系統内の他の地点に存在す
る静止型無効電力補償装置の負担が大きくなってしま
う、という問題がある。
【０００４】本発明の課題は、複数の電圧制御機器が設
置された電力系統において、他の電圧制御機器と協調を
とって自己の電圧制御機器の制御量の余裕を確保し、電
圧制御機器としての能力を最大限利用可能とする電圧制
御機器の制御装置を提供することにある。
置された電力系統において、他の電圧制御機器と協調を
とって自己の電圧制御機器の制御量の余裕を確保し、電
圧制御機器としての能力を最大限利用可能とする電圧制
御機器の制御装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、複数の電圧制御機器が設置された電力系統におい
て、自己の電圧制御機器が設置された第１地点の電圧あ
るいは電圧変動などの電力系統の状態量を他の電圧制御
機器が設置されている第２地点で計測した電圧、電流、
電力潮流の状態量から推測して当該他の電圧制御機器の
電圧指令値を変更し、自己の電圧制御機器の制御量の余
裕を確保する。
に、複数の電圧制御機器が設置された電力系統におい
て、自己の電圧制御機器が設置された第１地点の電圧あ
るいは電圧変動などの電力系統の状態量を他の電圧制御
機器が設置されている第２地点で計測した電圧、電流、
電力潮流の状態量から推測して当該他の電圧制御機器の
電圧指令値を変更し、自己の電圧制御機器の制御量の余
裕を確保する。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
用いて説明する。図１は、本発明の実施形態による電圧
制御機器の制御装置が設置された電力系統の一例であ
る。図１において、配線系統内のＴ１地点に静止型無効
電力補償装置ＳＶＣ１と電源Ｇ１が設置され、Ｔ２地点
に静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２と電源Ｇ２が設置さ
れている。Ｔ１地点とＴ２地点の間は抵抗Ｒ、リアクタ
ンスＸの送電線によって接続されている。ＰＴ１はＴ１
地点の電圧を検出するための交流電圧変成器であり、交
流電圧変成器ＰＴ１で検出された電圧Ｖ１は静止型無効
電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置１１に導かれる。ま
た、ＰＴ２はＴ２地点の電圧を検出するための交流電圧
変成器、ＣＴ２はＴ２地点における送電線の電流を検出
するための交流電流変成器であり、交流電圧変成器ＰＴ
２で検出された電圧Ｖ２および交流電流変成器ＰＴ２で
検出された電流Ｉ２は静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２
の制御装置１２に導かれる。なお、図１はあくまでも本
発明の一実施形態であり、Ｔ１地点およびＴ２地点には
電圧制御機器として静止型無効電力補償装置を設置して
いるが、電圧制御機器はどのようなものでもよく、例え
ばＴ１地点およびＴ２地点の一方あるいは双方がタップ
型自動電圧調整装置（ＳＶＲ）や同期調相器（ＲＣ）な
どの電圧制御機器の場合でもよい。
用いて説明する。図１は、本発明の実施形態による電圧
制御機器の制御装置が設置された電力系統の一例であ
る。図１において、配線系統内のＴ１地点に静止型無効
電力補償装置ＳＶＣ１と電源Ｇ１が設置され、Ｔ２地点
に静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２と電源Ｇ２が設置さ
れている。Ｔ１地点とＴ２地点の間は抵抗Ｒ、リアクタ
ンスＸの送電線によって接続されている。ＰＴ１はＴ１
地点の電圧を検出するための交流電圧変成器であり、交
流電圧変成器ＰＴ１で検出された電圧Ｖ１は静止型無効
電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置１１に導かれる。ま
た、ＰＴ２はＴ２地点の電圧を検出するための交流電圧
変成器、ＣＴ２はＴ２地点における送電線の電流を検出
するための交流電流変成器であり、交流電圧変成器ＰＴ
２で検出された電圧Ｖ２および交流電流変成器ＰＴ２で
検出された電流Ｉ２は静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２
の制御装置１２に導かれる。なお、図１はあくまでも本
発明の一実施形態であり、Ｔ１地点およびＴ２地点には
電圧制御機器として静止型無効電力補償装置を設置して
いるが、電圧制御機器はどのようなものでもよく、例え
ばＴ１地点およびＴ２地点の一方あるいは双方がタップ
型自動電圧調整装置（ＳＶＲ）や同期調相器（ＲＣ）な
どの電圧制御機器の場合でもよい。
【０００７】図２は、Ｔ１地点に設置されている静止型
無効電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置１１の構成を示
す。一般によく知られた静止型無効電力補償装置ＳＶＣ
１の設置地点の電圧を一定に制御する制御装置の構成で
ある。偏差演算部２１は、交流電圧変成器ＰＴ１で検出
された電圧Ｖ１と、予め設定されたＴ１地点の目標電圧
Ｖ１ｒｅｆの偏差を計算し、この偏差は演算部２２に導
かれる。演算部２２においては、この偏差を基に静止型
無効電力補償装置ＳＶＣ１がＴ１地点の電圧を目標電圧
Ｖ１ｒｅｆとするために電力系統に放出する無効電力Ｑ
ＳＶＣ１を決定する。点弧角演算部２３では無効電力Ｑ
ＳＶＣ１に応じた静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１の電
力変換器の半導体素子の点弧角β１を決定する。なお、
電力変換器の種類はどのようなものでもよく、例えば半
導体素子をサイリスタ素子とした他励式電力変換器でも
よいし、半導体素子をＧＴＯ素子あるいはＩＧＢＴ素子
とした自励式電力変換器でもよい。
無効電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置１１の構成を示
す。一般によく知られた静止型無効電力補償装置ＳＶＣ
１の設置地点の電圧を一定に制御する制御装置の構成で
ある。偏差演算部２１は、交流電圧変成器ＰＴ１で検出
された電圧Ｖ１と、予め設定されたＴ１地点の目標電圧
Ｖ１ｒｅｆの偏差を計算し、この偏差は演算部２２に導
かれる。演算部２２においては、この偏差を基に静止型
無効電力補償装置ＳＶＣ１がＴ１地点の電圧を目標電圧
Ｖ１ｒｅｆとするために電力系統に放出する無効電力Ｑ
ＳＶＣ１を決定する。点弧角演算部２３では無効電力Ｑ
ＳＶＣ１に応じた静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１の電
力変換器の半導体素子の点弧角β１を決定する。なお、
電力変換器の種類はどのようなものでもよく、例えば半
導体素子をサイリスタ素子とした他励式電力変換器でも
よいし、半導体素子をＧＴＯ素子あるいはＩＧＢＴ素子
とした自励式電力変換器でもよい。
【０００８】図３は、本発明の一実施形態であり、Ｔ２
地点に設置されている静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２
の制御装置１２の構成を示す。図２と同様に、静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２の設置地点の電圧を一定に制御
する制御部３１に、交流電圧変成器ＰＴ２で検出された
電圧Ｖ２および交流電流変成器ＣＴ２で検出された電流
Ｉ２を基にＴ１地点の電圧Ｖ１’を演算し、演算された
電圧Ｖ１’からＴ２地点の目標電圧Ｖ２ｒｅｆの補正量
を決定し、目標電圧Ｖ２ｒｅｆを補正する補正部３２を
付加した構成となっている。図３において、制御部３１
は、補正値加算部３３、偏差演算部３４および演算部３
５から構成される。補正値加算部３３においては、予め
設定されたＴ２点の目標電圧Ｖ２ｒｅｆに補正値Ｖ２ａ
を加算することにより、目標電圧はＶ２ｒｅｆ’に補正
され、偏差演算部３４においては交流電圧変成器ＰＴ２
で検出された電圧Ｖ２と補正された目標電圧Ｖ２ｒｅ
ｆ’の偏差が計算される。この偏差は演算部３５に導か
れ、この偏差を基に静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２が
Ｔ２地点の電圧を補正された目標電圧Ｖ２ｒｅｆ’とす
るために電力系統に放出する無効電力ＱＳＶＣ２を決定
する。点弧角演算部３６では無効電力ＱＳＶＣ２に応じ
た静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の電力変換器の半導
体素子の点弧角β２を決定する。補正部３２は、Ｔ２地
点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮流Ｑ２
を算出する演算部３７、Ｔ１地点の電圧Ｖ１’を算出す
る演算部３８および目標電圧Ｖ２ｒｅｆを補正するため
の補正値Ｖ２ａを決定する演算部３９から構成される。
演算部３７には、交流電圧変成器ＰＴ２で検出された電
圧Ｖ２および交流電流変成器ＣＴ２で検出された電流Ｉ
２が導かれ、電圧Ｖ２および電流Ｉ２を基に送電線から
Ｔ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮
流Ｑ２が算出される。演算部３８には、演算部３７で算
出された有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮流Ｑ２と、
交流電圧変成器ＰＴ２で検出された電圧Ｖ２が導かれ、
Ｔ１地点の電圧Ｖ１’が算出される。演算部３８におけ
るＴ１地点の電圧Ｖ１’の算出方法の一例を以下に示
す。図１のようにＴ１地点とＴ２地点の間が抵抗Ｒ、リ
アクタンスＬの送電線によって接続された電力系統にお
いては、一般によく知られているように、抵抗Ｒがリア
クタンスＸに対して無視できる大きさであれば、送電線
からＴ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電
力潮流Ｑ２は、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｔ２地点の電圧Ｖ
２、Ｔ１地点とＴ２地点の電圧の位相差θと送電線のリ
アクタンスＸを用いて以下の式で表すことができる。
地点に設置されている静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２
の制御装置１２の構成を示す。図２と同様に、静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２の設置地点の電圧を一定に制御
する制御部３１に、交流電圧変成器ＰＴ２で検出された
電圧Ｖ２および交流電流変成器ＣＴ２で検出された電流
Ｉ２を基にＴ１地点の電圧Ｖ１’を演算し、演算された
電圧Ｖ１’からＴ２地点の目標電圧Ｖ２ｒｅｆの補正量
を決定し、目標電圧Ｖ２ｒｅｆを補正する補正部３２を
付加した構成となっている。図３において、制御部３１
は、補正値加算部３３、偏差演算部３４および演算部３
５から構成される。補正値加算部３３においては、予め
設定されたＴ２点の目標電圧Ｖ２ｒｅｆに補正値Ｖ２ａ
を加算することにより、目標電圧はＶ２ｒｅｆ’に補正
され、偏差演算部３４においては交流電圧変成器ＰＴ２
で検出された電圧Ｖ２と補正された目標電圧Ｖ２ｒｅ
ｆ’の偏差が計算される。この偏差は演算部３５に導か
れ、この偏差を基に静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２が
Ｔ２地点の電圧を補正された目標電圧Ｖ２ｒｅｆ’とす
るために電力系統に放出する無効電力ＱＳＶＣ２を決定
する。点弧角演算部３６では無効電力ＱＳＶＣ２に応じ
た静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の電力変換器の半導
体素子の点弧角β２を決定する。補正部３２は、Ｔ２地
点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮流Ｑ２
を算出する演算部３７、Ｔ１地点の電圧Ｖ１’を算出す
る演算部３８および目標電圧Ｖ２ｒｅｆを補正するため
の補正値Ｖ２ａを決定する演算部３９から構成される。
演算部３７には、交流電圧変成器ＰＴ２で検出された電
圧Ｖ２および交流電流変成器ＣＴ２で検出された電流Ｉ
２が導かれ、電圧Ｖ２および電流Ｉ２を基に送電線から
Ｔ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮
流Ｑ２が算出される。演算部３８には、演算部３７で算
出された有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮流Ｑ２と、
交流電圧変成器ＰＴ２で検出された電圧Ｖ２が導かれ、
Ｔ１地点の電圧Ｖ１’が算出される。演算部３８におけ
るＴ１地点の電圧Ｖ１’の算出方法の一例を以下に示
す。図１のようにＴ１地点とＴ２地点の間が抵抗Ｒ、リ
アクタンスＬの送電線によって接続された電力系統にお
いては、一般によく知られているように、抵抗Ｒがリア
クタンスＸに対して無視できる大きさであれば、送電線
からＴ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電
力潮流Ｑ２は、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｔ２地点の電圧Ｖ
２、Ｔ１地点とＴ２地点の電圧の位相差θと送電線のリ
アクタンスＸを用いて以下の式で表すことができる。
【数１】 Ｐ２＝Ｖ１・Ｖ２・ｓｉｎθ／Ｘ （１）
【数２】 Ｑ２＝（Ｖ１・Ｖ２・ｃｏｓθ−Ｖ２2）／Ｘ （２） 数式１および数式２は、位相差θが１ラジアン以下の時
は以下の式のように近似できる。
は以下の式のように近似できる。
【数３】 Ｐ２＝Ｖ１・Ｖ２・θ／Ｘ （３）
【数４】 Ｑ２＝｛Ｖ１・Ｖ２・（１−θ2／２）−Ｖ２2｝／Ｘ （４） 演算部３８に関しては、数式３および数式４において送
電線のリアクタンスＸ、送電線からＴ２地点に流れ込む
有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮流Ｑ２、Ｔ２地点の
電圧Ｖ２は既知の値であり、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｔ１
地点とＴ２地点の電圧の位相差θが未知の値である。し
かしながら、数式３と数式４は各々独立した方程式であ
り、未知変数２個に対して独立した方程式が２個あるの
で、数式３および数式４から未知の値であるＴ１地点の
電圧Ｖ１、Ｔ１地点とＴ２地点の電圧の位相差θは一意
に算出することが可能である。なお、演算部３８で算出
されたＴ１地点の電圧Ｖ１と、図１の交流電圧変成器Ｐ
Ｔ２で検出された電圧Ｖ２を区別するために、以下では
演算部３８で演算されたＴ１地点の電圧Ｖ１をＶ１’と
表記する。演算部３９には、演算部３８で演算されたＴ
１地点の電圧Ｖ１’が導かれ、目標電圧Ｖ２ｒｅｆを補
正するための補正値Ｖ２ａが決定される。
電線のリアクタンスＸ、送電線からＴ２地点に流れ込む
有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮流Ｑ２、Ｔ２地点の
電圧Ｖ２は既知の値であり、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｔ１
地点とＴ２地点の電圧の位相差θが未知の値である。し
かしながら、数式３と数式４は各々独立した方程式であ
り、未知変数２個に対して独立した方程式が２個あるの
で、数式３および数式４から未知の値であるＴ１地点の
電圧Ｖ１、Ｔ１地点とＴ２地点の電圧の位相差θは一意
に算出することが可能である。なお、演算部３８で算出
されたＴ１地点の電圧Ｖ１と、図１の交流電圧変成器Ｐ
Ｔ２で検出された電圧Ｖ２を区別するために、以下では
演算部３８で演算されたＴ１地点の電圧Ｖ１をＶ１’と
表記する。演算部３９には、演算部３８で演算されたＴ
１地点の電圧Ｖ１’が導かれ、目標電圧Ｖ２ｒｅｆを補
正するための補正値Ｖ２ａが決定される。
【０００９】図４に、演算部３９において前記補正値Ｖ
２ａを決定する方法の一例を示す。４１は演算部３８で
算出されたＴ１地点の電圧Ｖ１’からＴ１地点に設置さ
れている静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１の無効電力の
向きを判定する判定部である。一般に、静止型無効電力
補償装置ＳＶＣ１のように、設置地点の電圧を一定に制
御する制御装置により制御される静止型無効電力補償装
置の場合、設置地点の電圧が予め設定された設置地点の
目標電圧よりも低い場合は、静止型無効電力補償装置は
進み側の無効電力を電力系統に放出して設置地点の電圧
を上昇させ、設置地点の電圧が予め設定された設置地点
の目標電圧よりも高い場合は、静止型無効電力補償装置
は遅れ側の無効電力を電力系統に放出して設置地点の電
圧を下降させる。したがって、演算部３８で算出された
Ｔ１地点の電圧Ｖ１’と、静止型無効電力補償装置ＳＶ
Ｃ１の制御装置１１に予め設定されたＴ１地点の目標電
圧Ｖ１ｒｅｆの大小を比較することで静止型無効電力補
償装置ＳＶＣ１の無効電力の向きを判定することが可能
である。Ｔ１地点の電圧Ｖ１’が目標電圧Ｖ１ｒｅｆよ
り低い場合、すなわち、静止型無効電力補償装置ＳＶＣ
１が電力系統に進み側の無効電力を放出している場合
は、判定部４２においてＴ１地点の電圧Ｖ１’と、予め
決定しておいた電圧しきい値Ｖ１Ｌとの大小を比較す
る。Ｔ１地点の電圧Ｖ１’が電圧しきい値Ｖ１Ｌよりも
低い場合、決定部４３において演算部３９が出力する補
正値Ｖ２ａをＶ２ａ０Ｌに決定し、Ｔ１地点の電圧Ｖ
１’が電圧Ｖ１Ｌよりも高い場合、決定部４４において
演算部３９が出力する補正値Ｖ２ａを零に決定する。Ｔ
１地点の電圧Ｖ１’が目標電圧Ｖ１ｒｅｆより高い場
合、すなわち、静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１が電力
系統に遅れ側の無効電力を放出している場合は、判定部
４５においてＴ１地点の電圧Ｖ１’と、予め決定してお
いた電圧しきい値Ｖ１Ｕの大小を比較する。Ｔ１地点の
電圧Ｖ１’が電圧しきい値Ｖ１Ｕよりも高い場合、決定
部４６において演算部３９が出力する補正値Ｖ２ａをＶ
２ａ０Ｕに決定し、Ｔ１地点の電圧Ｖ１’が電圧Ｖ１Ｌ
よりも高い場合、決定部４７において演算部３９が出力
する補正値Ｖ２ａを零に決定する。
２ａを決定する方法の一例を示す。４１は演算部３８で
算出されたＴ１地点の電圧Ｖ１’からＴ１地点に設置さ
れている静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１の無効電力の
向きを判定する判定部である。一般に、静止型無効電力
補償装置ＳＶＣ１のように、設置地点の電圧を一定に制
御する制御装置により制御される静止型無効電力補償装
置の場合、設置地点の電圧が予め設定された設置地点の
目標電圧よりも低い場合は、静止型無効電力補償装置は
進み側の無効電力を電力系統に放出して設置地点の電圧
を上昇させ、設置地点の電圧が予め設定された設置地点
の目標電圧よりも高い場合は、静止型無効電力補償装置
は遅れ側の無効電力を電力系統に放出して設置地点の電
圧を下降させる。したがって、演算部３８で算出された
Ｔ１地点の電圧Ｖ１’と、静止型無効電力補償装置ＳＶ
Ｃ１の制御装置１１に予め設定されたＴ１地点の目標電
圧Ｖ１ｒｅｆの大小を比較することで静止型無効電力補
償装置ＳＶＣ１の無効電力の向きを判定することが可能
である。Ｔ１地点の電圧Ｖ１’が目標電圧Ｖ１ｒｅｆよ
り低い場合、すなわち、静止型無効電力補償装置ＳＶＣ
１が電力系統に進み側の無効電力を放出している場合
は、判定部４２においてＴ１地点の電圧Ｖ１’と、予め
決定しておいた電圧しきい値Ｖ１Ｌとの大小を比較す
る。Ｔ１地点の電圧Ｖ１’が電圧しきい値Ｖ１Ｌよりも
低い場合、決定部４３において演算部３９が出力する補
正値Ｖ２ａをＶ２ａ０Ｌに決定し、Ｔ１地点の電圧Ｖ
１’が電圧Ｖ１Ｌよりも高い場合、決定部４４において
演算部３９が出力する補正値Ｖ２ａを零に決定する。Ｔ
１地点の電圧Ｖ１’が目標電圧Ｖ１ｒｅｆより高い場
合、すなわち、静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１が電力
系統に遅れ側の無効電力を放出している場合は、判定部
４５においてＴ１地点の電圧Ｖ１’と、予め決定してお
いた電圧しきい値Ｖ１Ｕの大小を比較する。Ｔ１地点の
電圧Ｖ１’が電圧しきい値Ｖ１Ｕよりも高い場合、決定
部４６において演算部３９が出力する補正値Ｖ２ａをＶ
２ａ０Ｕに決定し、Ｔ１地点の電圧Ｖ１’が電圧Ｖ１Ｌ
よりも高い場合、決定部４７において演算部３９が出力
する補正値Ｖ２ａを零に決定する。
【００１０】このように、図２から図４に示した本実施
形態では、Ｔ２地点の電圧Ｖ２、電流Ｉ２基に送電線か
らＴ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電力
潮流Ｑ２を算出し、さらに送電線のリアクタンスＸも用
いてＴ１地点の電圧Ｖ１’、Ｔ１地点とＴ２地点の電圧
の位相差θを算出して制御用の演算に用いている。しか
しながら、これらの値を算出する計算においては、送電
線の抵抗Ｒを無視した簡略化された計算を行っており、
必要に応じて送電線の抵抗Ｒを考慮した厳密な計算とし
てもよい。
形態では、Ｔ２地点の電圧Ｖ２、電流Ｉ２基に送電線か
らＴ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電力
潮流Ｑ２を算出し、さらに送電線のリアクタンスＸも用
いてＴ１地点の電圧Ｖ１’、Ｔ１地点とＴ２地点の電圧
の位相差θを算出して制御用の演算に用いている。しか
しながら、これらの値を算出する計算においては、送電
線の抵抗Ｒを無視した簡略化された計算を行っており、
必要に応じて送電線の抵抗Ｒを考慮した厳密な計算とし
てもよい。
【００１１】また、図３では、補正値Ｖ２ａを決定する
際に演算部３８で算出されたＴ１地点の電圧Ｖ１’のみ
用いているが、前述のように数式３および数式４から未
知の値であるＴ１地点の電圧Ｖ１’だけでなく、Ｔ１地
点とＴ２地点の電圧の位相差θも一意に算出することが
可能である。したがって、図５に示すように、交流電圧
変成器ＰＴ２で検出された電圧Ｖ２、および交流電流変
成器ＣＴ２で検出された電流Ｉ２、Ｔ２地点の電圧Ｖ
２、送電線からＴ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２お
よび無効電力潮流Ｑ２、Ｔ１地点の電圧Ｖ１’、Ｔ１地
点とＴ２地点の電圧の位相差θを用いて静止型無効電力
補償装置ＳＶＣ２が系統に放出する無効電力を決定する
制御装置としてもよい。図５は、本発明の他の実施形態
であり、Ｔ２地点に設置されている静止型無効電力補償
装置ＳＶＣ２の制御装置１２の構成を示す。図５におい
て、演算部５１には、交流電圧変成器ＰＴ２で検出され
た電圧Ｖ２および交流電流変成器ＣＴ２で検出された電
流Ｉ２が導かれ、電圧Ｖ２および電流Ｉ２を基に送電線
からＴ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電
力潮流Ｑ２が算出される。演算部５２には、演算部５１
で算出された有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮流Ｑ２
と電圧Ｖ２が導かれ、次式により、Ｔ１地点の電圧Ｖ１
とＴ２地点の電圧Ｖ２の位相差θと、Ｔ１地点の電圧Ｖ
１’が演算される。
際に演算部３８で算出されたＴ１地点の電圧Ｖ１’のみ
用いているが、前述のように数式３および数式４から未
知の値であるＴ１地点の電圧Ｖ１’だけでなく、Ｔ１地
点とＴ２地点の電圧の位相差θも一意に算出することが
可能である。したがって、図５に示すように、交流電圧
変成器ＰＴ２で検出された電圧Ｖ２、および交流電流変
成器ＣＴ２で検出された電流Ｉ２、Ｔ２地点の電圧Ｖ
２、送電線からＴ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２お
よび無効電力潮流Ｑ２、Ｔ１地点の電圧Ｖ１’、Ｔ１地
点とＴ２地点の電圧の位相差θを用いて静止型無効電力
補償装置ＳＶＣ２が系統に放出する無効電力を決定する
制御装置としてもよい。図５は、本発明の他の実施形態
であり、Ｔ２地点に設置されている静止型無効電力補償
装置ＳＶＣ２の制御装置１２の構成を示す。図５におい
て、演算部５１には、交流電圧変成器ＰＴ２で検出され
た電圧Ｖ２および交流電流変成器ＣＴ２で検出された電
流Ｉ２が導かれ、電圧Ｖ２および電流Ｉ２を基に送電線
からＴ２地点に流れ込む有効電力潮流Ｐ２および無効電
力潮流Ｑ２が算出される。演算部５２には、演算部５１
で算出された有効電力潮流Ｐ２および無効電力潮流Ｑ２
と電圧Ｖ２が導かれ、次式により、Ｔ１地点の電圧Ｖ１
とＴ２地点の電圧Ｖ２の位相差θと、Ｔ１地点の電圧Ｖ
１’が演算される。
【数５】
【数６】 ここで、Ｓは送電線コンダクタンス（定数）、ｔは送電
線サセプタンス（定数）、Ｂは対地静電容量をアドミタ
ンス表示した定数を表す。無効電力決定部５３には、電
圧Ｖ２と、演算部５２で演算された電圧Ｖ１’および位
相差θと、演算部５１で算出された有効電力潮流Ｐ２お
よび無効電力潮流Ｑ２が導かれ、静止型無効電力補償装
置ＳＶＣ２が系統に放出する無効電力を決定する。点弧
角演算部５４では無効電力ＱＳＶＣ２に応じた静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２の電力変換器の半導体素子の点
弧角β２を決定する。
線サセプタンス（定数）、Ｂは対地静電容量をアドミタ
ンス表示した定数を表す。無効電力決定部５３には、電
圧Ｖ２と、演算部５２で演算された電圧Ｖ１’および位
相差θと、演算部５１で算出された有効電力潮流Ｐ２お
よび無効電力潮流Ｑ２が導かれ、静止型無効電力補償装
置ＳＶＣ２が系統に放出する無効電力を決定する。点弧
角演算部５４では無効電力ＱＳＶＣ２に応じた静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２の電力変換器の半導体素子の点
弧角β２を決定する。
【００１２】次に、本実施形態を適用した時の静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２の動作の一例を図７を用いて説
明する。なお、図６は従来型による静止型無効電力補償
装置ＳＶＣ２の動作の一例である。まず、図１において
Ｔ２地点に設置されている静止型無効電力補償装置ＳＶ
Ｃ２の制御装置１２がＴ１地点に設置されている静止型
無効電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置１１と同様に、図
２に示すような静止型無効電力補償装置の設置地点の電
圧を一定に制御する制御装置である場合の、静止型無効
電力補償装置ＳＶＣ１と静止型無効電力補償装置ＳＶＣ
２の動作を図６により説明する 図６において、定常時は、Ｔ１地点に設置されている電
源Ｇ１が電力系統に供給している有効電力Ｐｇ１がＰｇ
１０であり、Ｔ１地点の電圧Ｖ１は静止型無効電力補償
装置ＳＶＣ１の制御装置の目標電圧Ｖ１ｒｅｆと同じ値
で静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１が系統に放出する無
効電力は零であると仮定する。同様に、Ｔ２地点の電圧
Ｖ２は静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の制御装置の目
標電圧Ｖ２ｒｅｆと同じ値で静止型無効電力補償装置Ｓ
ＶＣ２が系統に放出する無効電力は零であると仮定す
る。今、時刻ｔ１において電源Ｇ１が電力系統に供給し
ている有効電力Ｐｇ１が減少し始め、有効電力Ｐｇ１の
減少に伴い、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｔ２地点の電圧Ｖ２
も降下し始めたと仮定する。この時、Ｔ１地点の電圧Ｖ
１の降下に伴い、Ｔ１地点の静止型無効電力補償装置Ｓ
ＶＣ１は、Ｔ１地点の電圧Ｖ１を目標電圧Ｖ１ｒｅｆに
戻そうとして進み側の無効電力Ｑｓｖｃ１を電力系統に
放出し始める。また同様に、Ｔ２地点の電圧Ｖ２の降下
に伴い、Ｔ２地点の静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２
も、Ｔ２地点の電圧Ｖ２を目標電圧Ｖ２ｒｅｆに戻そう
として進み側の無効電力Ｑｓｖｃ２を電力系統に放出し
始める。その後、電源Ｇ１の前記有効電力Ｐｇ１はゆっ
くりと減少を続け、それに伴い、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、
Ｔ２地点の電圧Ｖ２もゆっくりと降下を続け、時刻ｔ２
においてＴ１地点の静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１の
無効電力Ｑｓｖｃ１は、静止型無効電力補償装置ＳＶＣ
１が電力系統に放出可能な無効電力の最大値Ｑｓｖｃ１
ｍａｘに達したとする。なお、Ｔ２地点の静止型無効電
力補償装置ＳＶＣ２の無効電力Ｑｓｖｃ２は、静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２が電力系統に放出可能な無効電
力の最大値Ｑｓｖｃ２ｍａｘに達しておらず、無効電力
Ｑｓｖｃ２は増加および減少が可能であるとする。時刻
ｔ２において、Ｔ１地点の静止型無効電力補償装置ＳＶ
Ｃ１の無効電力Ｑｓｖｃ１は最大値Ｑｓｖｃ１ｍａｘに
達したが、これによりＴ１地点の静止型無効電力補償装
置ＳＶＣ１は進み側の無効電力を系統に放出する能力を
失ってしまう。したがって、Ｔ１地点の電圧Ｖ１が瞬時
に低下した場合でも、静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１
は進み側の無効電力を電力系統に放出することができ
ず、静止型無効電力補償装置の高速な電圧制御能力を利
用できないことになってしまう。
効電力補償装置ＳＶＣ２の動作の一例を図７を用いて説
明する。なお、図６は従来型による静止型無効電力補償
装置ＳＶＣ２の動作の一例である。まず、図１において
Ｔ２地点に設置されている静止型無効電力補償装置ＳＶ
Ｃ２の制御装置１２がＴ１地点に設置されている静止型
無効電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置１１と同様に、図
２に示すような静止型無効電力補償装置の設置地点の電
圧を一定に制御する制御装置である場合の、静止型無効
電力補償装置ＳＶＣ１と静止型無効電力補償装置ＳＶＣ
２の動作を図６により説明する 図６において、定常時は、Ｔ１地点に設置されている電
源Ｇ１が電力系統に供給している有効電力Ｐｇ１がＰｇ
１０であり、Ｔ１地点の電圧Ｖ１は静止型無効電力補償
装置ＳＶＣ１の制御装置の目標電圧Ｖ１ｒｅｆと同じ値
で静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１が系統に放出する無
効電力は零であると仮定する。同様に、Ｔ２地点の電圧
Ｖ２は静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の制御装置の目
標電圧Ｖ２ｒｅｆと同じ値で静止型無効電力補償装置Ｓ
ＶＣ２が系統に放出する無効電力は零であると仮定す
る。今、時刻ｔ１において電源Ｇ１が電力系統に供給し
ている有効電力Ｐｇ１が減少し始め、有効電力Ｐｇ１の
減少に伴い、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｔ２地点の電圧Ｖ２
も降下し始めたと仮定する。この時、Ｔ１地点の電圧Ｖ
１の降下に伴い、Ｔ１地点の静止型無効電力補償装置Ｓ
ＶＣ１は、Ｔ１地点の電圧Ｖ１を目標電圧Ｖ１ｒｅｆに
戻そうとして進み側の無効電力Ｑｓｖｃ１を電力系統に
放出し始める。また同様に、Ｔ２地点の電圧Ｖ２の降下
に伴い、Ｔ２地点の静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２
も、Ｔ２地点の電圧Ｖ２を目標電圧Ｖ２ｒｅｆに戻そう
として進み側の無効電力Ｑｓｖｃ２を電力系統に放出し
始める。その後、電源Ｇ１の前記有効電力Ｐｇ１はゆっ
くりと減少を続け、それに伴い、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、
Ｔ２地点の電圧Ｖ２もゆっくりと降下を続け、時刻ｔ２
においてＴ１地点の静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１の
無効電力Ｑｓｖｃ１は、静止型無効電力補償装置ＳＶＣ
１が電力系統に放出可能な無効電力の最大値Ｑｓｖｃ１
ｍａｘに達したとする。なお、Ｔ２地点の静止型無効電
力補償装置ＳＶＣ２の無効電力Ｑｓｖｃ２は、静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２が電力系統に放出可能な無効電
力の最大値Ｑｓｖｃ２ｍａｘに達しておらず、無効電力
Ｑｓｖｃ２は増加および減少が可能であるとする。時刻
ｔ２において、Ｔ１地点の静止型無効電力補償装置ＳＶ
Ｃ１の無効電力Ｑｓｖｃ１は最大値Ｑｓｖｃ１ｍａｘに
達したが、これによりＴ１地点の静止型無効電力補償装
置ＳＶＣ１は進み側の無効電力を系統に放出する能力を
失ってしまう。したがって、Ｔ１地点の電圧Ｖ１が瞬時
に低下した場合でも、静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１
は進み側の無効電力を電力系統に放出することができ
ず、静止型無効電力補償装置の高速な電圧制御能力を利
用できないことになってしまう。
【００１３】つぎに、図１から図４に示した本実施形態
における静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１と静止型無効
電力補償装置ＳＶＣ２の動作を図７により説明する。図
６と同様に、図７においても定常時は、Ｔ１地点に設置
されている電源Ｇ１が電力系統に供給している有効電力
Ｐｇ１がＰｇ１０であり、Ｔ１地点の電圧Ｖ１は静止型
無効電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置の目標電圧Ｖ１ｒ
ｅｆと同じ値で静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１が系統
に放出する無効電力は零であると仮定する。同様に、Ｔ
２地点の電圧Ｖ２は静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の
制御装置の目標電圧Ｖ２ｒｅｆと同じ値で静止型無効電
力補償装置ＳＶＣ２が系統に放出する無効電力は零であ
ると仮定する。今、時刻ｔ１において電源Ｇ１が電力系
統に供給している有効電力Ｐｇ１が減少し始め、有効電
力Ｐｇ１の減少に伴い、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｔ２地点
の電圧Ｖ２も降下し始めたと仮定する。この時、Ｔ１地
点の電圧Ｖ１の降下に伴い、Ｔ１地点の静止型無効電力
補償装置ＳＶＣ１は、Ｔ１地点の電圧Ｖ１を目標電圧Ｖ
１ｒｅｆに戻そうとして進み側の無効電力Ｑｓｖｃ１を
電力系統に放出し始める。また同様に、Ｔ２地点の電圧
Ｖ２の降下に伴い、Ｔ２地点の静止型無効電力補償装置
ＳＶＣ２も、Ｔ２地点の電圧Ｖ２を目標電圧Ｖ２ｒｅｆ
に戻そうとして進み側の無効電力Ｑｓｖｃ２を電力系統
に放出し始める。その後、電源Ｇ１の有効電力Ｐｇ１は
ゆっくりと減少を続け、それに伴い、Ｔ１地点の交流電
圧変成器ＰＴ１で検出された電圧Ｖ１、演算部３８で算
出されたＴ１地点の電圧Ｖ１’の双方とも低下し、時刻
ｔ２’において電圧Ｖ１、Ｖ１’とも演算部３９に設定
されているしきい値Ｖ１Ｌ以下となり、演算部３９はＴ
２地点の目標電圧Ｖ２ｒｅｆに加算する補正値Ｖ２ａと
して、Ｖ２ａ０を出力する。これにより、静止型無効電
力補償装置ＳＶＣ２の制御装置１２においては、見た目
の電圧指令値Ｖ２ｒｅｆ’が上昇し、その結果静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２が電力系統に放出する無効電力
Ｑｓｖｃ２は図６の場合よりも増加し、Ｔ２地点の電圧
Ｖ２の低下が図６の場合よりも小さくなる。時刻ｔ２’
以降も、電源Ｇ１の有効電力Ｐｇ１はゆっくりと減少を
続け、それに伴い、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｖ１’、Ｔ２
地点の電圧Ｖ２とも低下し続けるが、静止型無効電力補
償装置ＳＶＣ２の制御装置１２の動作により、Ｔ２地点
の電圧Ｖ２が低下が図６の場合よりも小さくなった結
果、Ｔ１地点の電圧Ｖ１の低下も図６の場合よりも小さ
くなる。したがって、Ｔ１地点の静止型無効電力補償装
置ＳＶＣ１が電力系統に放出する無効電力Ｑｓｖｃ１
は、図６の場合よりも小さくなり、無効電力Ｑｓｖｃ１
は最大値Ｑｓｖｃ１ｍａｘには到達せず、Ｔ１地点の静
止型無効電力補償装置ＳＶＣ１は進み側の無効電力を系
統に放出する能力を確保することが可能である。その結
果、Ｔ１地点の電圧Ｖ１が瞬時に低下した場合でも、静
止型無効電力補償装置ＳＶＣ１は進み側の無効電力を電
力系統に放出可能であり、静止型無効電力補償装置の高
速な電圧制御能力を利用可能である。
における静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１と静止型無効
電力補償装置ＳＶＣ２の動作を図７により説明する。図
６と同様に、図７においても定常時は、Ｔ１地点に設置
されている電源Ｇ１が電力系統に供給している有効電力
Ｐｇ１がＰｇ１０であり、Ｔ１地点の電圧Ｖ１は静止型
無効電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置の目標電圧Ｖ１ｒ
ｅｆと同じ値で静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１が系統
に放出する無効電力は零であると仮定する。同様に、Ｔ
２地点の電圧Ｖ２は静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の
制御装置の目標電圧Ｖ２ｒｅｆと同じ値で静止型無効電
力補償装置ＳＶＣ２が系統に放出する無効電力は零であ
ると仮定する。今、時刻ｔ１において電源Ｇ１が電力系
統に供給している有効電力Ｐｇ１が減少し始め、有効電
力Ｐｇ１の減少に伴い、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｔ２地点
の電圧Ｖ２も降下し始めたと仮定する。この時、Ｔ１地
点の電圧Ｖ１の降下に伴い、Ｔ１地点の静止型無効電力
補償装置ＳＶＣ１は、Ｔ１地点の電圧Ｖ１を目標電圧Ｖ
１ｒｅｆに戻そうとして進み側の無効電力Ｑｓｖｃ１を
電力系統に放出し始める。また同様に、Ｔ２地点の電圧
Ｖ２の降下に伴い、Ｔ２地点の静止型無効電力補償装置
ＳＶＣ２も、Ｔ２地点の電圧Ｖ２を目標電圧Ｖ２ｒｅｆ
に戻そうとして進み側の無効電力Ｑｓｖｃ２を電力系統
に放出し始める。その後、電源Ｇ１の有効電力Ｐｇ１は
ゆっくりと減少を続け、それに伴い、Ｔ１地点の交流電
圧変成器ＰＴ１で検出された電圧Ｖ１、演算部３８で算
出されたＴ１地点の電圧Ｖ１’の双方とも低下し、時刻
ｔ２’において電圧Ｖ１、Ｖ１’とも演算部３９に設定
されているしきい値Ｖ１Ｌ以下となり、演算部３９はＴ
２地点の目標電圧Ｖ２ｒｅｆに加算する補正値Ｖ２ａと
して、Ｖ２ａ０を出力する。これにより、静止型無効電
力補償装置ＳＶＣ２の制御装置１２においては、見た目
の電圧指令値Ｖ２ｒｅｆ’が上昇し、その結果静止型無
効電力補償装置ＳＶＣ２が電力系統に放出する無効電力
Ｑｓｖｃ２は図６の場合よりも増加し、Ｔ２地点の電圧
Ｖ２の低下が図６の場合よりも小さくなる。時刻ｔ２’
以降も、電源Ｇ１の有効電力Ｐｇ１はゆっくりと減少を
続け、それに伴い、Ｔ１地点の電圧Ｖ１、Ｖ１’、Ｔ２
地点の電圧Ｖ２とも低下し続けるが、静止型無効電力補
償装置ＳＶＣ２の制御装置１２の動作により、Ｔ２地点
の電圧Ｖ２が低下が図６の場合よりも小さくなった結
果、Ｔ１地点の電圧Ｖ１の低下も図６の場合よりも小さ
くなる。したがって、Ｔ１地点の静止型無効電力補償装
置ＳＶＣ１が電力系統に放出する無効電力Ｑｓｖｃ１
は、図６の場合よりも小さくなり、無効電力Ｑｓｖｃ１
は最大値Ｑｓｖｃ１ｍａｘには到達せず、Ｔ１地点の静
止型無効電力補償装置ＳＶＣ１は進み側の無効電力を系
統に放出する能力を確保することが可能である。その結
果、Ｔ１地点の電圧Ｖ１が瞬時に低下した場合でも、静
止型無効電力補償装置ＳＶＣ１は進み側の無効電力を電
力系統に放出可能であり、静止型無効電力補償装置の高
速な電圧制御能力を利用可能である。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
複数の電圧制御機器が設置された電力系統において、他
の電圧制御機器と協調をとって自己の電圧制御機器の制
御量の余裕を確保するので、電圧制御機器としての能力
を最大利用することが可能となる。
複数の電圧制御機器が設置された電力系統において、他
の電圧制御機器と協調をとって自己の電圧制御機器の制
御量の余裕を確保するので、電圧制御機器としての能力
を最大利用することが可能となる。
【図１】本発明の実施形態による電圧制御機器の制御装
置が設置された電力系統図
置が設置された電力系統図
【図２】静止型無効電力補償装置の制御装置の構成図
【図３】本発明の一実施形態による静止型無効電力補償
装置の制御装置の構成図
装置の制御装置の構成図
【図４】本発明の静止型無効電力補償装置の電圧指令値
に対する補正値を決定する方法の説明図
に対する補正値を決定する方法の説明図
【図５】本発明の他の実施形態による静止型無効電力補
償装置の制御装置の構成図
償装置の制御装置の構成図
【図６】従来型による静止型無効電力補償装置の動作図
【図７】本発明による静止型無効電力補償装置の動作図
１１…静止型無効電力補償装置ＳＶＣ１の制御装置、１
２…静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の制御装置、２１
…偏差演算部、２２…演算部、２３…点弧角演算部、３
１…静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の制御装置の制御
部、３２…補正部、３３…補正値加算部、３４…偏差演
算部、３５…偏差演算部、３６…点弧角演算部、３７…
補正部の演算部、３８…補正部の演算部、３９…補正部
の演算部、４１…の無効電力の向きを判定する判定部、
４２，４５…Ｔ１地点の電圧と予め決定しておいた電圧
しきい値との大小を比較する判定部、４３，４４，４
６，４７…電圧指令値の補正値を決定する決定部、５１
…有効電力，無効電力演算部、５２…Ｔ１地点の電圧と
Ｔ１地点の電圧とＴ２地点の電圧の位相差の演算部、５
３…無効電力決定部、５４…点弧角演算部
２…静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の制御装置、２１
…偏差演算部、２２…演算部、２３…点弧角演算部、３
１…静止型無効電力補償装置ＳＶＣ２の制御装置の制御
部、３２…補正部、３３…補正値加算部、３４…偏差演
算部、３５…偏差演算部、３６…点弧角演算部、３７…
補正部の演算部、３８…補正部の演算部、３９…補正部
の演算部、４１…の無効電力の向きを判定する判定部、
４２，４５…Ｔ１地点の電圧と予め決定しておいた電圧
しきい値との大小を比較する判定部、４３，４４，４
６，４７…電圧指令値の補正値を決定する決定部、５１
…有効電力，無効電力演算部、５２…Ｔ１地点の電圧と
Ｔ１地点の電圧とＴ２地点の電圧の位相差の演算部、５
３…無効電力決定部、５４…点弧角演算部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5G066 DA04 DA08 DA10 FA01 FB11 FC11 5H420 BB12 BB16 EB38 FF03 FF04 FF07 FF22 GG01
Claims (3)
- 【請求項１】 複数の電圧制御機器が設置された電力系
統において、自己の電圧制御機器が設置された第１地点
の電圧あるいは電圧変動などの電力系統の状態量を他の
電圧制御機器が設置されている第２地点で計測した電
圧、電流、電力潮流の状態量から推測して当該他の電圧
制御機器の電圧指令値を変更し、前記自己の電圧制御機
器の制御量の余裕を確保することを特徴とする電圧制御
機器の制御装置。 - 【請求項２】 請求項１において、前記他の電圧制御機
器は、当該他の電圧制御機器が設置されている第２地点
で検出された電圧および電流と第２地点の電力潮流を基
に前記自己の電圧制御機器が設置された第１地点の電圧
を演算し、前記演算された電圧から当該他の電圧制御機
器が設置されている第２地点の予め設定された目標電圧
の補正量を決定し、前記目標電圧を補正する補正部と、
当該他の電圧制御機器が設置されている第２地点の電圧
を一定に制御する制御部を備える制御手段を有すること
を特徴とする電圧制御機器の制御装置。 - 【請求項３】 請求項１において、前記他の電圧制御機
器は、当該他の電圧制御機器が設置されている第２地点
で検出された電圧および電流を基に系統から当該第２地
点に流れ込む電力潮流を演算する演算部と、当該第２地
点で検出された前記電圧と前記電力潮流を基に前記自己
の電圧制御機器が設置された第１地点の電圧および前記
第１地点と前記第２地点の電圧の位相差を演算する演算
部と、これらの演算部の出力に基づいて系統に放出する
無効電力を決定する無効電力決定部を備える制御手段を
有することを特徴とする電圧制御機器の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000384744A JP2002191124A (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | 電圧制御機器の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000384744A JP2002191124A (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | 電圧制御機器の制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002191124A true JP2002191124A (ja) | 2002-07-05 |
Family
ID=18852135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000384744A Pending JP2002191124A (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | 電圧制御機器の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002191124A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2011135822A1 (ja) * | 2010-04-27 | 2013-07-18 | パナソニック株式会社 | 電圧制御装置、電圧制御方法及び電圧制御プログラム |
-
2000
- 2000-12-19 JP JP2000384744A patent/JP2002191124A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2011135822A1 (ja) * | 2010-04-27 | 2013-07-18 | パナソニック株式会社 | 電圧制御装置、電圧制御方法及び電圧制御プログラム |
| JP5740561B2 (ja) * | 2010-04-27 | 2015-06-24 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電圧制御装置、電圧制御方法及び電圧制御プログラム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2443719B1 (en) | Controlling an inverter device of a high voltage dc system for supporting an ac system | |
| EP1957390B1 (en) | Elevator motor drive tolerant of an irregular power source | |
| US6563234B2 (en) | Power system stabilization system and method employing a rechargeable battery system | |
| EP0053916B1 (en) | Control system for induction motor using inverter for ac power supply | |
| US6462969B1 (en) | Method and apparatus for controlling power supply units in a power supply based on the number of operating power supply units | |
| JP5469624B2 (ja) | 無効電力補償装置 | |
| KR20210011727A (ko) | 에너지 저장장치의 관성제어를 위한 장치 및 방법 | |
| SE514664C2 (sv) | Kompensator för reaktiv effekt i ett elkraftlevererande system | |
| JP2005117734A (ja) | 配電系統の電圧管理装置および電圧管理方法 | |
| US10447073B2 (en) | Power supply control | |
| JP4568111B2 (ja) | 電力変換制御装置 | |
| US20200244068A1 (en) | Over-voltage prevention apparatus and method of distribution line connected with distributed generator | |
| JP2002191124A (ja) | 電圧制御機器の制御装置 | |
| JP3830095B2 (ja) | 配電系統の三相不平衡抑制方法 | |
| JP2003116225A (ja) | 分散電源システム | |
| JP3343711B2 (ja) | 静止型無効電力補償装置 | |
| US20230072540A1 (en) | Power supply system | |
| JP3033991B2 (ja) | 燃料電池直流並列運転システム | |
| JPS6358026B2 (ja) | ||
| JP2020108193A (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| JP2020105928A (ja) | ガスタービン発電設備 | |
| WO2023175983A1 (ja) | 制御装置、制御方法、及びプログラム | |
| JP2004320860A (ja) | 無効電力補償装置 | |
| JP2708246B2 (ja) | 自励式電力変換装置の制御装置 | |
| KR102358645B1 (ko) | 안정성이 강화된 배전반장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20040326 |