JP2002187189A

JP2002187189A - 口金、シートならびにその製造装置および製造方法

Info

Publication number: JP2002187189A
Application number: JP2000386758A
Authority: JP
Inventors: Fumiyasu Nomura; 文保野村; Nobutsugu Chigira; 宣嗣千木良; Takao Sano; 高男佐野
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2000-12-20
Filing date: 2000-12-20
Publication date: 2002-07-02

Abstract

(57)【要約】【課題】厚みムラ精度の良いシートを安価に安定して製
造する方法を提供すること。スタート時に厚みムラが少
なく、スタート時の原料ロスや時間をおおいに低減す
る。本発明によれば、原反形状の良さも期待できる。【解決手段】先端部に幅方向に沿って並んで配置された
厚み調整手段を備えたＡリップと、少なくとも先端部の
Ａリップ側に幅方向に一様に平坦な対向面を有するＢリ
ップとを備える。ＡリップおよびＢリップの後部におい
ては、幅方向に略均一に固定力を付与する固定部材が備
えられている。そして、ＡリップおよびＢリップの先端
部の間には幅方向に略均一な間隔の間隙部が形成され、
ＡリップおよびＢリップの中央部の間には幅方向に延在
するマニホールドが形成されおり、幅方向の温度むらの
大きさが、シート化する溶融材料の温度と室温の差の絶
対値に対して１％以内になるように口金を加熱する加熱
手段を備える。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、口金、シートなら
びにその製造装置および製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、ポリエステル、ポリアミド、
ポリカーボネート、ポリ塩化ビニルなどの樹脂シートを
製造する際には、ポリマー（溶融材料）を押出機より押
し出し、その後ギアポンプなどで一定量の吐出にした
後、フィルターを介して異物を除去し、口金よりシート
を押し出し方向に直交する幅方向に拡幅してシート体と
し、冷却ロールや延伸装置等を経て冷却し、固化し、最
終的に巻き取ってシートロールとする。

【０００３】この際、口金は、幅方向に均一な厚みが得
られるように設計される。例えば、ポリエステルフィル
ムを例にとると、ポリエステルはその優れた特性のた
め、磁気記録媒体用ベースフィルム、コンデンサなどの
電気絶縁用途、プリンターリボンなどのＯＡ用途など、
様々な工業用途で用いられているが、これらの用途では
フィルムの厚みについて高度な寸法精度が要求されてい
る。従って、フィルムの厚みムラを小さく押さえること
は極めて重要となる。樹脂シートを製造する場合には、
Ｔダイ方式やコートハンガーダイ方式の口金が広く採用
されている（「押出成形用ダイの設計」（伊藤公正著，
工業調査会発行（１９６８））。口金の設計としては、
主としてシート幅方向の厚みが均一になるように溶融材
料の流路形状を決定することが必要となる。さらに具体
的には溶融材料を幅方向に拡幅するマニホールド部と、
シート状に押し出す先端部間隙の形状を操作すること
で、シートの幅方向の厚み分布を任意に決定することが
でき、この形状の決め方によっては厚みむら１％以内に
なるようにすることもできる。Ｔダイ方式は前記マニホ
ールド部を大きくしこの部分での圧損を極力小さく押さ
え、先端部間隙で吐出量を決定する設計になっている。
また、コートハンガーダイ方式は、マニホールド部の断
面積を小さくして圧損を高め、コートハンガー形に幅方
向に溶融材料を拡幅し、中央部にできた扇形状の間隙で
圧力バランスを取ることによって幅方向の吐出量分布を
確保する設計となっている。一般的には、コートハンガ
ー方式は、口金部の溶融材料の通過時間を短くでき、溶
融材料の異常滞留や劣化を防止できるので最近では幅広
く採用されている。このような設計手法でシート幅方向
の厚みムラは約１％程度に設計される。

【０００４】以下、従来の口金の一つの例として、図６
〜９に示すＴダイ方式の口金について説明する。

【０００５】図６は、従来の樹脂シートを製造するため
の口金の幅方向の断面の概略図である。図７は、従来の
樹脂シートを製造するための口金の幅方向に直交する断
面の概略図である。図６におけるＹ−Ｙ断面である。図
８は従来の樹脂シートを製造するための口金の幅方向の
正面の概略図である。図９は従来の樹脂シートを製造す
るための口金の側面の概略図である。

【０００６】この口金は、Ａリップ３１とＢリップ３２
の２つが互いに対向面を対向させ、先端部の間にスリッ
ト間隙３８を形成するように合わせられており、複数の
ボルト３６からなる固定部材で固定されている。Ａリッ
プ３１には、図８に示すように多数のヒートボルト(厚
み調整手段)４０が幅方向に等間隔に配備されており、
ヒートボルト４０の内部に個別に加熱量を制御可能な加
熱体４１が埋め込まれている。図示しない電源により電
線４２から加熱体４１に電流を流し熱量を与える構造に
なっている。こうしてヒートボルト４０を熱膨脹させＡ
リップ３１の先端部を押し、Ｂリップ３２とのスリット
間隙を調整する。加熱体４１に流す電流の量、すなわち
発生する熱量をコントロールすることで、ヒートボルト
の熱膨脹を利用して押し引きコントロールする。

【０００７】さらにＢリップ３２には、図８に示すヒー
トボルトと同様な配置で反対側に手動で調整可能な調整
ネジ(厚み調整手段)２７が幅方向に等間隔で配備されて
いる。

【０００８】Ａリップ３１とＢリップ３２は、上記の通
り多数のボルト（固定部材）３６によって係合されてい
る。ボルト３６の群は、口金先端部と平行に幅方向に３
６a、３６b、３６c、３６d、３６eが配置されている。
Ａリップ３１側には溶融材料を幅方向に拡幅する空洞部
たるマニホールド３７が形成されている。またマニホー
ルド３７から連通する空隙部であるスリット間隙３８が
幅方向の全幅にわたって設けられている。

【０００９】図６、図９に示す様に口金幅方向の両端部
は、端部押さえ部材２８をボルト２９によって完全に固
定されている。

【００１０】このような口金を用いて例えば図５に示す
製膜装置を用いて樹脂シートを得る。

【００１１】図５は、製膜方法に用いるための製膜装置
の一例を示す概略図である。

【００１２】ポリエステル樹脂をシート化する２軸延伸
方式の一例である。押出機１３に樹脂チップを投入し、
溶融樹脂（溶融材料）にした後、ギアポンプ１４により
溶融樹脂を単位時間あたり一定にして流し、フイルター
１５により異物を除去した後、加熱された口金１６によ
り、幅方向に溶融樹脂を拡幅して吐出させ、冷却ロール
１７でキャストした後、シートの幅方向の厚みを厚さ計
１８で監視した後、縦延伸機１９で縦方向に樹脂を延伸
し、横延伸機テンター２０で横方向に延伸した後、厚さ
計２１によって幅方向に厚みを測定して巻取ロール２２
に巻き取られる。厚さ計２１によって得られた厚みデー
タ２３をもとに口金１６のヒートボルト４０の加熱体４
１に熱量を与え調整機構４０を伸縮させ先端部を押し引
きし厚みを調整するシステムになっている。

【００１３】こうして設計上シートの厚みムラが、例え
ば１％以内となる樹脂シートを得ることを目標に製膜す
る。しかしながら実際に溶融樹脂を吐出し、シート幅方
向の厚みムラを測定すると１０〜３０％程度の厚みムラ
が存在することがしばしばあった。

【００１４】この原因として、溶融樹脂の内圧による２
つのリップの開きが考えられる。これを考慮した口金
が、特許第２５９８９７１号公報に開示されている。こ
こに開示されている技術は、従来のコートハンガー方式
では、マニホールド部の上部、すなわち溶融樹脂の入口
側の、先端部出口からの距離が、中心部から端部に向か
って徐々に短くなっているため、リップの締結ボルトま
での距離も、この稜線に従って徐々に短くしていたのに
対し、この距離を実質的に幅方向一定にし、リップの締
結ボルトのリップ先端部出口からの距離を幅方向一定に
締結するすることで内圧による圧力開きによる影響を緩
和する技術である。

【００１５】しかしながら、本発明者らの知見による
と、例えばポリエステルの溶融押出で１０００ｋｇ／時
間の吐出量の場合、このコートハンガー設計では、口金
内部の圧力が相当高くなり、幅方向の口金開きが実質的
に一定になりやすいが、コートハンガー設計上重要な幅
方向に一定の吐出量とするための圧力バランスをとる扇
形部分で、２つのリップの間隙が広がってしまい、設計
上の圧力バランスが崩れ、結果として吐出量ムラ、すな
わちシートの厚みムラを大きくする問題が発生しやす
い。

【００１６】一方、前述のＴダイ方式においては、類似
した試みは知られていない。

【００１７】また、別の原因としては、口金を加熱する
ことによって、口金が変形し、この変形が原因で厚みむ
らになることが考えられる。

【００１８】加熱方法の従来例として、特開平９−２７
７３４３号公報に記載されているように、カートリッジ
ヒータをダイホッパー側から口金先端に向かう方向に差
し込む構造や、口金幅方向の温度を略均一にするために
口金幅方向にカートリッジヒータを差し込む構造が知ら
されている。

【００１９】しかしながら、特開平９−２７７３４３号
公報に開示されているようにカートリッジヒータを差し
込むと、カートリッジヒータの半径方向に熱が伝導され
るため、このカートリッジヒータを中心に外側に向かっ
て温度が下がっていく温度分布を持つことになる。従っ
てこの温度分布に従った熱膨脹が起こり、温度分布に従
ったいびつな変形が発生することになる。確かに口金幅
方向にカートリッジヒータを差し込む構造の場合、幅方
向に略均一に加熱されているものの、口金のダイホッパ
ーから先端にかけて温度分布が発生し、固定ボルト等に
よる拘束点の関係で変形が発生する。こうして厚みむら
が発生する。

【００２０】また、溶融樹脂を口金から吐出後冷却ロー
ルでキャストさせその後縦横の２軸延伸を行う場合は、
冷却ロールでの冷却ムラや、縦延伸時のロールの温度ム
ラや回転ムラ、さらには横延伸時のテンター内の温度ム
ラや風速ムラが加わって複雑な厚みムラが存在すること
になるが、これをすべて口金の厚み調整機構を用いて幅
方向に厚みを均一化することをしばしば行う。この場
合、口金の厚み調整機構に大いに無理がかかり口金を永
久変形させてしまうこともしばしばあった。

【００２１】このような種々の要因から、吐出初期は厚
みムラが大きくなりがちであり、これを厚み計測手段に
より厚みを計測し、計測した厚みに基づいて口金の厚み
調整機構を用いて厚みを調整するが、製品レベルの厚み
ムラに到達させるには非常に長いの時間を要していた。
製品レベルの厚みムラ要求値の高いものや厚物たとえば
１００μｍを越えるものなどでは、２４時間たっても製
品レベルに到達しないことも度々あった。

【００２２】従って、その間の原料ロスを生じるばかり
か、その間の固定費すなわち人件費や償却費等の費用が
ロスすることになる。さらに生産能力も少なくなってし
まうなどの問題を生じていた。また、吐出されるシート
の厚みが設計値通りでないために、調整の中心値が大き
くずれたり、またその後の工程による厚みムラを除去す
るために口金の調整機構に無理をかけるために口金を永
久変形させてしまうなどの問題もしばしばあった。口金
を永久変形させてしまうと、本来の設計通りの流路形状
にならないばかりでなく、先端部の間隙を調整する場合
は、その調整が思い通りに調整できなくなり目標の厚み
分布を得ることができなくなる。

【００２３】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、シー
トを製造するにあたって、口金から溶融材料を吐出する
初期段階から厚みムラの少ないシート厚みプロファイル
にする口金、シートならびにその製造装置および製造方
法を提供することにある。

【００２４】また、本発明の別の目的は、口金を室温か
ら溶融材料の温度付近まで加熱しても設計通りの溶融材
料の吐出が可能であり、厚みムラの少ないシート厚みプ
ロファイルにする口金、シートならびにその製造装置お
よび製造方法を提供することにある。

【００２５】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の問題
点を解決するために鋭意検討した結果、以下に述べる本
発明に到達した。

【００２６】本発明の口金は、上記目的を解決するため
下記の構成からなる。

【００２７】すなわち、本発明の口金は、いに対向配置
されたＡリップおよびＢリップと、該ＡリップおよびＢ
リップの先端部に形成された、シートの溶融材料を吐出
するためのスリット間隙とを備え、かつ、前記Ａリップ
および／または前記Ｂリップの幅方向における温度むら
の大きさが、前記スリット間隙から吐出される溶融材料
の温度と室温との差の絶対値に対して１％以内になるよ
うに前記Ａリップおよび／または前記Ｂリップを加熱す
る加熱手段を備えている口金である。ここで、幅方向と
は、前記口金を用いて溶融材料をシート化するにあた
り、シートの幅方向と平行な方向を幅方向ということと
する。また、前記Ａリップおよび前記Ｂリップの幅方向
の温度むらの大きさは、通常、幅方向に沿った直線上の
点の温度を数点測定し、その測定値の最大値と最小値の
差をいうが、本発明における測定は次のように行う。す
なわち、前記Ａリップおよび前記Ｂリップの幅方向の温
度むらは、リップ表面温度すなわち、リップの間隙と反
対側の表面の温度であって、次に定義する位置で測定す
る。リップを幅方向に６等分する位置において、幅方向
に直交する方向の断面の外形線上（すなわちリップ表面
をなぞる線）のリップ最先端部からみて吐出方向の反対
側に３０ｍｍの点、リップ最後端部から吐出方向に２０
ｍｍの点およびリップ最先端部と最後端部の吐出方向の
中間の点の３点で表面温度を熱電対で測定する。この３
点の平均値を幅方向に当該位置の温度とする。この温度
を幅方向５点で見たときの最大値と最小値の差を温度む
らの大きさとする。図２８にリップの幅が１２００ｍｍ
の口金を例として図示する。図２８（ａ）は口金をＢリ
ップ側からみた側面図を示し、図２８（ｂ）は（ａ）の
Ｖ−Ｖ断面図を示す。

【００２８】また、溶融材料の温度は、通常は前記マニ
ホールドの幅方向に数点に熱電対を埋め込み測定し、そ
の平均値などで表すが、本発明においては、溶融材料の
温度は、口金先端のスリット間隙から吐出された直後の
溶融材料の温度を用いて代表するものとする。測定は、
口金スリット間隙から流れ出る溶融材料を放射温度計を
用いて測定することができる。これらの測定に用いる放
射温度計としては、例えば、株式会社キーエンス製の”
赤外放射温度計ＩＴ２−５０（センサー部ＩＴ２−０
１）”（商品名）などがある。

【００２９】厚み調整をボルトやネジを用いてＡリップ
側で行なう場合、調整側のＡリップは、調整によりリッ
プの先端が変形するが、対向するＢリップ側は、Ａリッ
プ調整機構の基準となるように、変形をできるだけさけ
るため（特に機械的な）調整機構を含まないのが好まし
い。また、加工に関しても、Ｂリップは複雑な構造とせ
ず、Ａリップに対向する面を平坦にするのが好ましい。

【００３０】また、Ａリップについても、先端部は複雑
な構造にせず平坦であることが好ましい。

【００３１】例えば１０μｍの樹脂シートを得るのに、
ＡリップとＢリップの間隙をｔに設定して、縦延伸５
倍、横延伸３倍の延伸の２軸延伸をする場合を考えてみ
る。理論上、先端部のスリット間隙の幅の３乗に比例し
て吐出量が変化するため、間隙の幅が±Δｔだけ変形し
ているとすると、下記関係式（III）の範囲の吐出量ム
ラが発生する。但し、体積減少に伴う幅変化、すなわち
ネックダウンは無視した場合である。

【００３２】Ｋ（ｔ−Δｔ）³≦｛Ｑ＝Ｋ（ｔ）³｝≦Ｋ（ｔ＋Δｔ）³ ・・・（III）Ｋは比例定数、Δｔは変位量、Ｑは吐出量である例えば
ｔ＝２ｍｍとし、ＡおよびＢリップの一方のスリット間
隙面の口金幅方向の平面度が２０μｍである場合、式
（III）に代入すると、口金から吐出直後のシートの厚
みムラで６％となる。ここで平面度とは、表面の最大高
さと最小高さの差のことで、測定方法としては、例えば
精密定盤の上で精密３次元測定器で口金幅方向にダイヤ
ルゲージをスライドさせその最大変位を読みとることで
測定できる。

【００３３】またｔ＝２ｍｍの場合は、ＡおよびＢリッ
プの一方のスリット間隙面の幅方向の平面度が１０μｍ
である場合、口金から吐出直後のシートの厚みムラで３
％となる。

【００３４】その後、延伸工程で、厚みが薄いところは
良く延伸され、厚みが厚いところはあまり延伸されない
傾向があるため、厚みムラはさらに拡張されることにな
る。

【００３５】従って、磁気録媒体用テープなどの厚みム
ラ精度の厳しい製品などでは、この厚みムラを小さくす
るために、口金の厚み調整機構を使って製品レベルの厚
みムラまで厚みを調整することになる。この結果とし
て、調整するのに多大な時間がかかる問題や、製品レベ
ルの厚みムラに到達できたとしても、調整機構のついた
リップ先端部を無理に変形させてしまったり、その後製
品レベルの厚みムラを維持できないなどの問題を生じる
ことになる。

【００３６】従って、リップ先端部の平面が幅方向で最
大高さと最小高さの差が２０μｍ以内にすることが好ま
しく、さらに好ましくは、最大高さと最小高さの差が１
０μｍ以内が好ましい。

【００３７】加工の点から言えば、先端のみ平坦に加工
するのは全体構成の傾き等が誤差要因となるので、Ｂリ
ップのＡリップに対向する面はすべてにおいて平坦であ
ることが好ましい。さらに好ましくはすべての面で最大
高さと最小高さの差が１０μｍ以内が良い。特にシート
厚さが１０μｍ以下の磁気記録媒体用のテープのベース
フィルムの場合は、厚みムラ精度の要求が高く、口金を
組み立てる組立精度が大いに厚みムラに影響するので、
ＢリップのＡリップに対向する面は可能な限りフラット
するのが好ましい。こうすることにより、加工もし易
く、従って加工精度も出やすく、さらには組立もし易く
なる。

【００３８】またＢリップ側に機械的な厚み調整機構を
設けず調整による変形が無いようにすると、調整する際
の基準面が安定し、Ａリップ側の調整機構において、制
御量に対して、ＡリップとＢリップの間隙の調整量（操
作量）が対応することになり調整機構として好ましい構
造となる。さらに、調整機構を有してなるＡリップが変
形した場合も、Ｂリップを基準に修正できるので非常に
好ましい。また、永久歪みが残る様な変形があったとし
ても、Ａリップのみを交換すればよく経済性も非常に良
い。ＡリップとＢリップの双方に調整機構がついている
場合に比べ非常に有利となる。すなわち、Ａリップのみ
に調整機構が設けられているのが好ましい。この様な理
由から、Ａリップのみに溶融材料を幅方向に拡幅するマ
ニホールドを有することをが好ましい。Ｂリップ側に設
けても良いが、マニホールド部で受ける溶融材料の内圧
によりＢリップの変形が起ることがある。この場合、長
時間使用することにより変形がおき不利となることがあ
る。またＢリップの加工の点から見ても、マニホールド
部の切削により、Ｂリップに加工ひずみを残し、ひいて
は先端部の精度が設計通りにならないなどの問題を起こ
すことがあるので、Ｂリップ側にはマニホールドは無い
方が好ましい。すなわちＢリップのＡリップに対向する
面はフラットな形状が好ましい形態となる。なお、Ｂリ
ップのＡリップに対向する面の反対面も平坦であるのが
好ましい。より好ましくは、Ａリップに対向する面と略
平行な面とする。これは、組み立て時に、Ａリップに対
向する面の反対面を重力方向下方に向けてＢリップを定
盤など平坦で頑丈な台の上に置き、Ａリップに対向する
面にＡリップを合わせて組み立てる場合に、位置ずれの
可能性が低くなり、精度よく簡単に組み立てられるから
である。また、ＢリップのＡリップに対向する面の反対
面がＡリップに対向する面と略平行な面であれば、熱変
形も均一になるので、より高い精度で先端部の間隙を構
成できる。

【００３９】厚み調整手段は、前記Ａリップの調整手段
が先端部を機械的に変位させ、Ｂリップの先端部との間
隙量を調整する機械的な厚み調整手段であるのが好まし
い。調整手段としては、モータと直動機構の組み合わせ
によるリップ先端部変位可変手段、圧電素子、磁歪素
子、静電素子、加熱体に熱量を与え、ヒートボルト等の
調整部材を熱膨脹により伸縮させる方式が挙げあれる
が、高温状態でも安定的に利用できる加熱体から熱量を
与え、調整部材を伸縮させる方式が好ましい。また、Ａ
リップの先端部の温度をヒータ等を用いて調整すること
で溶融材料の粘度を変化させ厚みを調整する方法を用い
ても良い。温度による厚み調整は、微調整にしばしば好
ましく用いられる。

【００４０】マニホールドの幅方向の中央部の少なくと
も８０％においてＡリップとＢリップのスリット間隙の
幅方向に直交する断面の断面積は、前記マニホールドの
断面積の１／２０以下であり、かつ前記スリット間隙の
幅は、前記スリット間隙のマニホールド部からリップ先
端に向かう長さの１／４以下であることが好ましい。

【００４１】樹脂シートの幅方向端部は、特公昭６３−
７１３３号公報に開示されているように、例えば２軸延
伸の場合、横延伸のクリップや、ネックダウンの安定性
のために端部を厚くすることがしばしば行われるので、
少なくとも製品部となる８０％部分において、Ａリップ
とＢリップのスリット間隙の幅方向に直交する断面の断
面積は、マニホールドの断面積の１／２０以下であり、
かつ前記スリット間隙の幅は、前記スリット間隙のマニ
ホールドからリップ先端までの長さの１／４以下にする
ことで、設計上の幅方向の厚みムラを５％以内に押さえ
ることが容易になる。

【００４２】ここで、間隙の幅を、スリット間隙のマニ
ホールド部からリップ先端までの長さの１／４以下にす
る理由としては、間隙の幅が、スリット間隙のマニホー
ルド部からリップ先端に向かう長さの１／４より大きい
と、マニホールド部が大きくても重力の影響で溶融樹脂
が幅方向に拡幅するよりリップのスリット間隙から吐出
されやすくなり、幅方向の厚みムラを発生させる原因に
なったり、吐出が脈動することがしばしばあるからであ
る。

【００４３】この構成を容易にするためには、Ｔダイ方
式を採用することが好ましい。こうすることにより簡単
に樹脂シートの幅方向の厚みムラを小さくすることが可
能になる。

【００４４】Ｔダイ方式を採用すると好ましい理由は、
以下の構成においてその効果を発揮するからである。

【００４５】すなわち、Ａリップおよび／またはＢリッ
プの幅方向両端面にそれぞれ摺動可能に付勢された端部
シール部材を備えてなるを備えてなる構成である。さら
に端部シール部材が、ＡリップまたはＢリップに固定さ
れた端部押さえ部材から付勢力を与えられる構成がよ
い。さらに、幅方向における温度むらの大きさが、シー
ト化する溶融材料の温度と室温の差の絶対値に対して１
％以内になるように口金を加熱する加熱手段を備える構
成とするのがよい。

【００４６】こうすることにより、Ａリップおよび／ま
たはＢリップの端部を拘束しないため、溶融材料の内圧
や口金の熱変形による口金先端のスリット間隙の開きが
幅方向に一定となり、厚みムラを生じにくくなる。ま
た、Ａリップおよび／またはＢリップの端部の側板の温
度が完全にＡリップとＢリップの温度と同じにならなく
ても温度差による膨張量の差がないため、伸びの差によ
る拘束力が働かなく、かつ幅方向の温度むらの大きさ
が、シート化する溶融材料の温度と室温の差の絶対値に
対して１％以内になるように均一に加熱されているた
め、口金の変形は幅方向に略均一な変形となり、幅方向
の厚みむらは生じにくくなる。ただし、吐出量は変化す
るが、この場合は、製膜速度を調整することで解決され
る。ＡリップとＢリップのスリット間隙が幅方向に一定
に開いたとしても、厚みムラを生じにくい設計として、
ＡリップおよびＢリップのスリット間隙の幅方向に直交
する断面の断面積は、マニホールドの断面積の１／２０
以下であり、かつ前記間隙の幅は、前記間隙部のマニホ
ールド部からリップ先端までの長さの１／４以下とする
Ｔダイ設計方式を採用することが好ましい。コートハン
ガー方式を採用しても構わないが、従来の技術で説明し
たようにリップ間隙の開き量に応じて設計上の圧力バラ
ンスが崩れ、幅方向の厚みムラを生じることになるので
これをあらかじめ予測する設計を必要とするが、現実に
は予測が難しく厚みムラを押さえるのは非常に難しい。
従って、Ｔダイ構成にすれば、前述のコートハンガー方
式を採用した特許２５９８９７１号に開示された技術を
上回る性能が発揮されることが期待できる。

【００４７】また、加熱が、幅方向の温度むらの大きさ
が、シート化する溶融材料の温度と室温の差の絶対値に
対して１％以内になるように略均一に行われるので、口
金が加熱されても変形が口金幅方向に均一になりやす
く、特開平９−２７７３４３号公報に開示された技術を
上回る性能が発揮される。

【００４８】端部シール部材の端部押しつけ力は、下記
条件式（IV）を満たすことが好ましい。

【００４９】μＦ＜Ｐ＜Ｆ〔Ｐａ〕（IV）ここで、μは端部シール部材のリップ部材に対する静止
摩擦係数、Ｆは押しつけ力、Ｐは溶融材料の内圧であ
る。

【００５０】ここで摩擦係数μは、例えば以下に示す傾
斜法で測定される。図１６の様に、重さＷの物体を置い
た平面を徐々に傾け、ある角度で物体は摩擦に打ち勝っ
て滑り始める。この時の角度は摩擦角θと呼ばれる。こ
こで静摩擦係数をμとすると摩擦力は物体が面を垂直に
押す力（Ｗｃｏｓθ）とμの積（μＷｃｏｓθ）にな
る。これが面に沿って滑る力（Ｗｓｉｎθ）と釣り合う
からμ＝ｔａｎθとなる。従って摩擦角θを実測するこ
とで静摩擦係数が得られる。簡易な方法として、この方
法に類似した方法で、水平方向に物体を引っ張り、物体
が動き始める瞬間の推力を測定する水平法を用いること
もできる。この原理を用いた市販の測定器として”ＨＥ
ＩＤＯＮトライボギアミューズＴＹＰＥ：９４
ｉ”等が知られている。

【００５１】次に押しつけ力Ｆは、例えばボルトの締め
付け力によって得られるが、ボルトの締め付け力はＪＩ
Ｓ規格のボルト径と締め付けトルクによって計算され
る。例えば「ＪＩＳにもとづく機械設計製図便覧」（大
西清著，理工学社発行）に計算方法が記載されている。
このボルトを何本使用するかによって端部シール部材へ
の押しつけ力が計算され、本発明の場合のＦは圧力換算
であるため、使用する端部シール部材の面積で割り返す
ことによって求める。

【００５２】実際の圧力の測定は、たとえば、市販の圧
力測定フィルム（”富士プレスケール”）をリップと押
しつけ部材との間に挟み込み測定することが可能であ
る。この測定原理は、支持体の中に発色剤層と顕色剤層
が塗布されたフィルムを使用し、発色剤層の中のマイク
ロカプセルが圧力によって破壊され、その中の発色剤が
顕色剤に吸着し、化学反応で発色するというものであ
る。また別な方法としては、市販の”タクタイルセンサ
システム（ニッタ株式会社製）”を使用した測定方法が
ある。これは、列電極を配置した２枚のシートを合わせ
たセンサーシートで圧力に応じて抵抗値が変化すること
を利用したものである。

【００５３】また、内圧Ｐは、口金流路の設計におい
て、口金に流れる溶融材料の単位時間あたりの吐出量を
入力することによって、圧損の式、連続の式、圧力バラ
ンスの式によって算出される。実際の溶融材料の内圧
は、市販の”樹脂圧力センサー”（株式会社ダイニスコ
製）等を使用して測定される。様々な形態のセンサーが
市販されているので、押出機から口金までの流路上に取
り付けることによってその場所での内圧を測定可能であ
る。

【００５４】上記（IV）式を満たすことは、端部押しつ
け部材の押しつけ力が、マニホールドの幅方向端部にお
ける溶融材料の内圧にうち勝つ大きさであり、かつ、上
記内圧が端部シール部材とＡリップとの摩擦力にうち勝
つ大きさであることを意味する。これは、溶融材料の漏
れが発生しないとともに、上記内圧によるＡリップ先端
部の開きを、幅方向端部における端部シール部材とＡリ
ップとの摩擦によって阻害しないことに対応する。この
リップ開きを阻害する、すなわち、内圧によりＡリップ
の先端部が端部シール部材に対してすべらないと、Ａリ
ップの先端部の幅方向端部が、内圧によるこの種の開き
に対する阻害要因を有しない幅方向中央部ほどには開か
ないことになる。つまり、Ａリップの開き具合が幅方向
中央部と端部とで異なることになり、Ｂリップ先端部と
の間の間隙が幅方向で不均一になるからである。上記条
件式（IV）を満たせば、内圧によるＡリップ先端部の開
きが幅方向でおおむね均一となり、内圧が変動しても、
全体の吐出量が変動するだけで、幅方向の吐出量分布の
形はほとんど変化しないという状況を作ることができ
る。全体の吐出量は、シートを固化する過程の速度を調
整することで簡単に調整できるから、吐出開始後の早い
段階で所望の厚み分布を得ることができるのである。

【００５５】さらに端部シール部材の材質は、前記溶融
材料の内圧による変形が弾性変形域であることが好まし
い。こうすることにより、溶融材料が端部から漏れない
ために好ましい。さらに、端部シール部材の材質は、リ
ップ部材（例えばステンレス鋼）に対する静止摩擦係数
が０．２以下とするのが好ましい。静止摩擦係数が０．
２以上あると押しつけ力が大きい場合、すなわち式（I
V）に従うと押しつけ力を５倍以上に大きくする場合に
リップが端部で拘束され、しばしば、幅方向中央部のリ
ップのスリット間隙が溶融材料の内圧により開くため
に、樹脂シートの厚みムラは中央部が凸になる形状にな
ることがしばしばあった。静止摩擦係数が０．２以下に
すると、押しつけ力が大きい場合、すなわち式（IV）に
従うと押しつけ力を５倍以上に大きくする場合でもＡリ
ップの調整機構によりＡリップの端部が摺動する形とな
り、溶融材料を漏れなくするばかりか、リップの端部拘
束による厚みムラを生じないので好ましい。従って端部
シール部材のリップへの合わせ面は摩擦係数を０．２以
下とするのが好ましい。上記静止摩擦係数等の特性は、
実際に口金が使用される温度で満たされるのがよい。

【００５６】例えばポリエステルのシートを製造する場
合には、溶融樹脂の温度を３００℃にまで上昇させるこ
とが多いので、端部シール部材はいずれも、３００℃に
おいて、上記摩擦係数を満足することが好ましい。これ
らを満たす材質としては、金属であればアルミやステン
レスの表面研磨したもの、銅、リン青銅など、樹脂であ
れば、ポリイミド系樹脂であるベスペル（デュポン
製）、ＴＩポリマー（東レ製）、ユピモール（宇部興産
製）などが挙げられる。なお、リップを傷つけない様に
するためには、リップの材質よりも表面硬度の低い材料
を使用すると良い。

【００５７】ベスペルはその特性として、３００℃での
高温で摩擦係数が小さく都合が良い。

【００５８】次に加熱手段は、口金を外部から加熱する
ようにするのが好ましい。前記Ａリップおよび前記Ｂリ
ップの先端部の間に形成された間隙の反対側の面をその
外部から加熱する形態が好ましく用いられる。口金の内
部に加熱体を埋め込む場合、口金部材に穴加工を施し、
加熱体を挿入する構成を取らざるを得ず、従ってこの挿
入したヒータの周囲にむらのある温度分布をつくってし
まう。

【００５９】口金を外部から加熱すると、加熱の温度分
布は、外側から内側に向かって温度むらを作ることにな
り、外部からの加熱量が幅方向において略均一であれ
ば、内側中心部に向かって均等な温度分布を示すことに
なり、加熱による変形は幅方向に略一定に開いたり閉じ
たりする変形となる。このとき、上記に示す（IV）式を
満足する構成とすれば、端部構造によりリップの変形を
拘束することがなくなり、間隙の開閉に際し幅方向に略
一定になり好ましい。

【００６０】さらに、加熱手段が、一体形成された加熱
体であり、下記を満たす構成とするのが好ましい。Ｌ₀＜Ｌ＜１．２×Ｌ₀ （I）（ここで、Ｌ₀はＡリップおよびＢリップの幅方向長
さ、ＬはＡリップおよびＢリップの幅方向の加熱体の長
さを示す。）なお、加熱体の温度分布むらの大きさは０．５℃以下が
好ましい。加熱体の温度むらが０．５℃よりも大きくな
ると、加熱されるリップの加熱側表面の温度分布がすで
に０．５℃以上の温度分布になってしまい好ましくな
い。また、加熱体の長さは、ＡリップおよびＢリップの
長さより短いと、ＡリップおよびＢリップの端部の温度
が放熱により低くなり好ましくなく、１．２倍以上ある
とヒータの伝熱面積が大きすぎて必要以上に電力を消費
することになる。

【００６１】もっと好ましくは、ダイホッパー側から口
金先端に向かう方向についても一体形成された加熱体で
あると好ましい。さらに前記加熱手段が、前記Ａリップ
および前記Ｂリップの幅方向に配列したそれぞれ独立に
温度を調整可能なＮ個（Ｎ＝２，３，．．．）の加熱体
からなって、下記関係式（II）を満たす構成が好ましく
用いられる。ｄ_n≦ｔかつ（Ｌ_n／ｄ_n）≧０．１かつＬ₀＜Ｌ_a＜（１．２×Ｌ₀）（ｎ＝１，２，．．．Ｎ−１）（II）ここで、Ｌ₀はＡリップおよびＢリップの幅方向長さ、
Ｌ_nは一方の端から数えてｎ個目の加熱体の幅方向長
さ、ｄ_nは一方の端から数えてｎ個目の加熱体と（ｎ＋
１）個目の加熱体の間の幅方向の隙間の距離、ｔは加熱
するリップの平均肉厚をいう。ここでいう平均肉厚の求
め方を以下に示す。前記間隙部を形成するＢリップのＡ
リップ対向面を前記リップ先端から前記マニホールドに
向かう方向に伸ばした面から、リップの間隙と反対側の
面までの最短距離線上のリップ部分の長さの幅方向の平
均値をいう。平均値の取り方を図２５を例にして説明す
る。ＢリップのＡリップ対向面をリップ先端からマニホ
ールドに向かう方向に伸ばした平面をＰ平面としてＰ平
面の模式図を、図２５（ａ）に、口金幅方向に直交する
断面、すなわちＳ平面の模式図を図２５（ｂ）に、Ｓ平
面の断面図を図２５（ｃ）に示す。図２５（ｃ）におい
て図のように、吐出方向に均等に５箇所の長さをＡリッ
プ側にｔ_a1、ｔ_a2、ｔ_a3、ｔ_a4、ｔ_a5、Ｂリップ側にｔ
_b1、ｔ_b2、ｔ_b3、ｔ_b4、ｔ_b5を測定し、ｔ_sa＝（１／
５）×（ｔ_a1＋ｔ_a2＋ｔ_a3＋ｔ_a4＋ｔ_a5）でＡリップの
幅方向Ｓ平面の肉厚ｔ_saとする。またＢリップについて
も同様にｔ_sb＝（１／５）×（ｔ_a1＋ｔ_a2＋ｔ_a3＋ｔ_a4
＋ｔ_a5）でＢリップの幅方向Ｓ平面の肉厚ｔ_sbとする。
これらＳ平面をリップ幅方向に５点とり、５点の平均値
をｔとする。Ｌ_aはＮ個の加熱体の長さＬ_nと加熱体間の
隙間の距離ｄ_nの総和を示す。また、ここでｎは１から
Ｎ−１までの整数を示す。ｎはリップに向かって左から
数えた場合と右から数えた場合のどちらかを満たせば良
いものとする。

【００６２】例として、加熱体とリップの距離の関係
を、図２４（ａ）、図２４（ｂ）、図２４（ｃ）に示
す。図２４は、ＢリップおよびＢリップを加熱する加熱
体のみを取り出し、リップの先端である溶融樹脂の出口
側から入口側を見上げたときの図である。図２４（ａ）
はＮ＝２の例、図２４（ｂ）および図２４（ｃ）はＮ＝
６の例を示す。７０a、７０ｂ、７０ｃはＢリップの例
を示し、７１ａ、７１ｂ、７１ｃはＢリップを加熱する
加熱体を示す。口金のリップ間隙の反対側に加熱体７１
ａ、７１ｂ、７１ｃが配置されている部分が示されてい
る。

【００６３】こうすることにより、幅方向の温度に対
し、分割された加熱体の箇所に温度の高い部分が存在
（Ｎ個の場合Ｎ個の温度の高い分布をもつ）しても、大
きな温度むらの発生を避けられる。従って、温度むらに
従うリップの不均一な熱変形を避けられる結果となる。
また、この中でｄ_n≦ｔとすることにより、口金内を流
動する溶融樹脂近傍のリップ温度に対しても加熱体の個
数分の温度高低差（温度むら）が少なく、溶融樹脂に温
度むらが小さく、すなわち溶融樹脂の粘度むら（バラツ
キ）が発生しにくく、幅方向に流量むら（厚みむら）が
小さくなる。

【００６４】さらにこうした加熱体の箇所に高温部がで
きるのを防ぐ手段として、Ｎ−１個の加熱体の間の隙間
を熱良導体で連結したり、前記加熱体と前記口金との間
に均熱板を配置することを好ましく用いる。

【００６５】ここで熱良導体は、熱伝導率が１０Ｗ／
（ｍ・Ｋ）以上の素材でできた部材が好ましく用いら
れ、熱伝導率の大きいもの、一般に金属製であれば良い
が、好ましくは銅などが用いられる。例として、加熱体
と熱良導体の関係を、図２６に示す。図２６は、Ｂリッ
プおよびＢリップを加熱する加熱体および熱良導体のみ
を取り出し、リップの先端である溶融樹脂の出口側から
入口側を見上げたときの図である。９０がＢリップ、９
１ａ、９１ｂ、９１ｃ、９１ｄ、９１ｅ、９１ｆが加熱
体で、９２ａ、９２ｂ、９２ｃ、９２ｄ、９２ｅが熱良
導体でこの場合は銅を用いた例である。

【００６６】また均熱板についても、熱伝導率が１０Ｗ
／（ｍ・Ｋ）以上の素材でできた部材が好ましく用いら
れ、一般に金属製であれば良いが、熱伝導率の高い材料
として銅やアルミニウムが用いられ、さらに好ましくは
表面をサンドブラスト法などで荒らして表面粗さを均等
にしたり、酸化クロムなどの放射率の高い材料をコーテ
ィングしたりする。

【００６７】例として、加熱手段と均熱板の関係を、図
２７に示す。図２７は、ＢリップおよびＢリップを加熱
する加熱手段および熱良導体のみを取り出し、リップの
先端である溶融樹脂の出口側から入口側を見上げたとき
の図である。９０がＢリップ、９１ａ、９１ｂ、９１
ｃ、９１ｄ、９１ｅ、９１ｆが加熱体で、９３が均熱板
でこの場合はアルミニウムを用い、そのアルミ板の表面
をサンドブラスト法で荒らし表面粗さを均等にしたもの
を使用した例である。

【００６８】さらに加熱された口金が放熱する場合を想
定すると、加熱手段が、幅方向に複数の加熱体に分割さ
れ、それぞれが独立に温度を調整できると良い。この方
法によれば、幅方向に放熱の影響が異なる場合に有効で
ある。

【００６９】さらに好ましくは、口金の外周部を断熱材
で保温するのが良い。こうすることにより、放熱による
熱逃げの影響を低減でき、加熱体の工夫をあまりしなく
ても良くなるので非常に良い。

【００７０】断熱材としては、熱伝導率が低い材料で耐
熱性のあるものであれば良いが、セラミックファイバー
やアルミナファイバー製の断熱材が好ましく用いられ
る。例えば、ニチアス製の”ファインフレックス（商品
名）”や”ルビール（商品名）”やデンカ製の”デンカ
アルセン（商品名）”などを好適に用いて使用すること
ができる。

【００７１】また、加熱手段が、ランプあるいは赤外線
あるいは遠赤外線を利用した加熱手段であると好まし
い。こうした光を利用した加熱であると、輻射熱により
加熱されるのでＡリップおよびＢリップの先端部の間に
形成された間隙の反対側の口金外周に対し略均一な熱量
を到達させることができるため好ましく用いられる。例
えばリップの幅方向につながった一本のランプ、すなわ
ち、電極をリップの幅の左右で有し、リップ幅方向に長
い円管状物の中を放電させるランプを使用したり、複数
のランプを幅方向に略均等に並べ、ＡリップおよびＢリ
ップの先端部の間に形成された間隙の反対側の口金外周
面からの距離を同等にすることで幅方向に均等な加熱を
可能にできる。さらに、口金の外周面において熱を吸収
しやすくするために表面を荒らしたり、黒く塗ったりし
て放射率を高める工夫をするといっそう良い。

【００７２】また、別な方法として、前記Ａリップおよ
び/または前記Ｂリップに直接電流を流して加熱する
と、Ａリップおよび/またはＢリップをジュール熱で直
接内部から発熱するので温度が均一となり好ましい。電
流を投入する方法としては、例えば、Ａリップおよび／
またはＢリップの２箇所に電極用の穴を開け雌ねじを切
っておき、ネジを差し込んでネジ部から電極として電流
を投入する。２箇所の電極はリップの幅方向の両端部に
できるだけ近い位置にし、一方の端部を一方の電極（プ
ラス）、一方の端部を一方の電極（マイナス）とするこ
とで均等な加熱が可能となる。

【００７３】また、さらに前記Ａリップおよび/または
前記Ｂリップを高周波により誘導加熱することも好まし
く用いられる。この場合もまた、Ａリップおよび/また
はＢリップが内部から発熱するので温度が均一となり好
ましい。

【００７４】さらに、Ａリップおよび／またはＢリップ
の併記肉厚が幅方向に一様であることが好ましい。ここ
で平均肉厚とは、先に説明したように、間隙部を形成す
るＢリップのＡリップ対向面を前記リップ先端から前記
マニホールドに向かう方向に伸ばした面から、リップの
間隙と反対側の面までの最短距離線上のリップ部分の長
さをいう。ＢリップのＡリップ対向面をリップ先端から
マニホールドに向かう方向に伸ばした平面をＰ平面とし
てＰ平面の模式図を、図２５（ａ）に、口金幅方向に直
角な断面、すなわちＳ平面の模式図を図２５（ｂ）に、
Ｓ平面の断面図を図２５（ｃ）に示す。図２５（ｃ）に
おいて図のように、鉛直方向に均等に５箇所の長さをＡ
リップ側にｔ_a1、ｔ_a2、ｔ_a3、ｔ_a4、ｔ_a5、Ｂリップ側
にｔ_b1、ｔ_b2、ｔ_b3、ｔ_b4、ｔ_b5を測定し、これらＳ平
面をリップ幅方向に５点とり、これら２５点の平均値に
対する最大値と最小値の差をバラツキと呼ぶ。平均肉厚
が略均等であると、口金周辺から内部に向けて温度分布
が一定になり温度差による熱膨張が口金本体の肉厚方向
に均一分布となり好ましい形態となる。さらに肉厚のバ
ラツキをその平均値の１０％以内とするとよい。

【００７５】また、Ａリップおよび／またはＢリップの
先端部の間に形成された間隙の反対側の面を外部から加
熱すると、熱伝導が距離に比例して伝導され、かつ一体
成形された加熱体あるいは隙間が平均肉厚よりも小さく
設定された複数の加熱体からの熱伝導の干渉により、溶
融材料流路近傍において、温度むらを溶融材料と室温と
の差の絶対値の１％以内に納めやすい構造となり、かつ
溶融樹脂の温度に対しての加熱も均等に行うことができ
るので非常に良い。

【００７６】また、さらに、前記Ａリップおよび前記Ｂ
リップの後部において幅方向に略均一に固定力を付与す
る固定部材は、口金本体の材質と同じであると好まし
い。口金本体部材に温度むらが生じた時に、該固定部材
の熱的特性すなわち、温度、熱膨張、熱伝導率が異なる
と、固定部材とＡリップおよびＢリップの合わせ面にお
いて拘束点が生じていびつな変形につながるからであ
る。

【００７７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の口金および樹脂シ
ートの製造方法の例を図を用いて説明する。ただし、本
発明はこれらに限定されるものではない。

【００７８】図５は、本発明のシートの製造方法に用い
るための製膜装置の一例を示す概略図であり、口金部を
除き、前述の従来の技術と同様である。

【００７９】図１は、本発明の口金の一実施形態の幅方
向の断面の概略図である。図２は、本形態の口金の幅方
向に直交する断面の概略図である。図１におけるＸ−Ｘ
断面を示す。図３は本形態の口金の幅方向の正面図の概
略図である。図４は本形態の口金の側面図の概略図であ
る。

【００８０】この口金は、Ａリップ１とＢリップ２の２
つが互いに対向面を対向させるようにして合わせられて
いる。Ａリップ１には、図３に示すように多数のヒート
ボルト(厚み調整手段)１０が幅方向に略等間隔に配列さ
れており、ヒートボルト１０の内部に個別に加熱量を制
御可能な加熱体１１が埋め込まれている。図示しない電
源により電線１２から加熱体１１に電流を流し熱量を与
える構造になっている。こうしてヒートボルト１０を熱
膨脹させＡリップ１の先端部を押し、Ｂリップ２とのス
リット間隙８の幅を狭くする。加熱体１１に流す電流の
量、すなわち熱量をコントロールすることで、ヒートボ
ルトの熱膨脹を利用して押し引きコントロールする。

【００８１】Ａリップ１とＢリップ２は多数の固定部材
６によって係合されている。Ａリップ１は溶融材料を幅
方向に拡幅する空洞部たるマニホールド７を有してい
る。マニホールドから連通する空隙部であるスリット間
隙８が幅方向の全幅にわたって設けられている。Ｂリッ
プ２のＡリップ１側に対向する面９は、幅方向の最大高
さと最小高さの差が１０μｍで加工された精度を有して
いる。

【００８２】図２および図４に示すように、Ａリップ１
の外側にシートヒータ(加熱手段)５１を、Ｂリップ２の
外側にシートヒータ５２を配備している。また、シート
ヒータ５１の外側に断熱材５３を、シートヒータ５２の
外側に断熱材５４を配備し、さらに、リップ上部に断熱
材６０を配備し、できるだけ口金と反対側にヒータの熱
を放熱しない、あるいは加熱された口金の熱を放熱しな
い工夫がなされている。シートヒータ５１および５２
は、図３のシートヒータ５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１
ｄ、５１ｅに示すように口金幅方向の温度を均一にする
ため、幅方向に分割されている。各シートヒータに対応
して、図３、図４に図示する測温体（クロメル−アルメ
ル等の熱電対）６１ａ、６１ｂ、６１ｃ、６１ｄ、６１
ｅが設けられており、幅方向の温度が厳密に測定され、
均一になるように制御される。

【００８３】図１、図４に示したように、Ａリップ１に
係合された端部押さえ部材３と、Ｂリップ４に係合され
た別の端部押さえ部材４により端部シール部材である５
を口金内部の溶融材料の内圧より大きい力で押しつけて
いる。端部押さえ部材３と端部押さえ部材４が別の部材
である理由は、両者が一体であり、かつ、それぞれがＡ
リップおよびＢリップに対して強固に固定されている
と、ＡリップとＢリップを端部押さえ部材が拘束してし
まい、溶融材料の内圧によりリップ間隙が開く場合に、
口金幅方向中心部に比べ両端部のリップ間隙の開きが少
なくなることになるので、本発明の内圧による開きが口
金幅方向で概ね均一になる機能を阻害するためである。
このように、内圧により、スリット間隙の幅が幅方向で
不均一になることを防止するのに加えて、端部押さえ部
材３および端部押さえ部材４の熱膨張、さらに端部シー
ル部材５の熱膨張が、ＡリップおよびＢリップの熱膨張
に完全い一致しなくても、熱膨張差による端部拘束が生
じないために、口金幅方向でリップの間隙の開き量が一
定になりやすい。

【００８４】また、口金がマニホールド側部材とＡリッ
プおよびＢリップの３つの部材構成からなる場合の例を
図１７〜１９に示す。ダイホッパー側部材４５とＡリッ
プ４３がＡリップ側点支持部材４６_i1，４６_j1，４
６_k1，４６_l1，４６_m1で係合されており、またダイホッ
パー側部材４５とＢリップ４４がＢリップ側点支持部材
４６_i2，４６_j2，４６_k2，４６_l2，４６_m2で係合されて
いる。口金の加熱は、上部シートヒータ８０および、Ａ
リップ側の側面シートヒータ(加熱手段)８１およびＢリ
ップ側の側面シートヒータ(加熱手段)８２によって行わ
れる。

【００８５】また、別の加熱方法の例として、図１４に
口金断面図を示す。ＡリップおよびＢリップの先端部の
間に形成された間隙の反対側の面に均等に放射熱が供給
されるように、ＡリップおよびＢリップの先端部の間に
形成されたスリット間隙の反対側の面の外側に遠赤外線
ヒータ群５６を配置し、その外側に遠赤外線を反射する
反射板５８を配備している。同様にＢリップ側にも遠赤
外線ヒータ群５７と遠赤外線を反射する反射板５９を配
備している。図１５に図１４のＰ方向から見た斜視部分
図を示す。このようにＡリップおよびＢリップの幅全体
に渡り遠赤外線ヒータは１本ものを使用し、これをマニ
ホールト゛から口金先端に向かう方向に数本配備する構成
となっている。こうした構成にすることで、遠赤外線ヒ
ータの放射熱は効率良く口金に供給され、Ａリップおよ
びＢリップの先端部の間に形成されたスリット間隙の反
対側の面を均等に加熱し、さらに口金からの放熱バラン
スも良くなり、従って非常に好ましい加熱の形態とな
る。

【００８６】

【実施例】（実施例１）（１）口金の製造ポリエチレンテレフタレートを１０００ｋｇ／時間の吐
出量で押し出すに際し、図１〜４に示す形態の口金を製
造した。１ｍ幅の口金で、リップ先端部のスリット間隙
の幅を２ｍｍに設定にし、間隙部のマニホールド部から
リップ先端までの長さは５０ｍｍとした。また、マニホ
ールドの形状と先端部のスリット間隙の大きさを最適化
することで、口金幅方向での吐出量分布の理論上のムラ
を１％になるように決定した。このとき口金幅方向中心
部におけるスリット間隙の幅方向に直交する断面の断面
積は、マニホールドの断面積の１／３６とした。Ａリッ
プおよびＢリップの固定部材６は、口金幅方向の先端に
平行となる固定部材ボルト６群の配置とした。口金材質
は、ステンレス鋼のＳＵＳ６３０を使用した。Ａリップ
およびＢリップの外周面からマニホールドまでの肉厚の
最短距離の分布は１８１ｍｍから２１６ｍｍの範囲内と
し、スリット間隙を形成するＢリップのＡリップ対向面
をリップ先端からマニホールドに向かう方向に伸ばした
面から、該間隙と反対側の面までの最短距離の幅方向の
平均値５点の平均厚さを計算して、ＡリップおよびＢリ
ップの平均肉厚は２１０ｍｍとした。Ｂリップにおける
Ａリップ対向面は、３次元切削機にて加工の後、精密研
磨機で研磨した。その後、平面度すなわち、リップ幅方
向の最大高低差を測定した。精密定盤の上で精密３次元
測定器で口金幅方向にダイヤルゲージをスライドさせそ
の最大変位を読みとることで測定した。スリット間隙の
マニホールド部からリップ先端に向かう長さ方向に１０
ｍｍ間隔で５箇所測定して、すべて９μｍ以内であっ
た。Ａリップの調整機構は幅方向に２０ｍｍピッチに配
置した。端部シール部材としては、１０ｍｍ厚さのベス
ペルを用いた。使用したベスペルのＳＵＳ６３０に対す
る静摩擦係数は常温で０．２、３００℃で０．１であっ
た。摩擦係数の測定は、リップ部材と同じ材料であるＳ
ＵＳ６３０で図１６に示す傾斜部材を作成し傾斜法によ
って求めた。

【００８７】（２）口金の組立セットおよび加熱ＢリップをＡリップ側対向面２０１の反対面２０２を下
に向けて水平方向に設置された定盤の上に載せ、上を向
いたＡリップ側対向面２０１の上にＢリップ側対向面１
０１を向けてＡリップを乗せて固定手段６で締結した
ら、簡単に精度良く組み立てられた。なお、Ａリップの
Ｂリップ側対向面２０１と反対面２０２とは互いに平行
となるように仕上げられている。端部シール部材への押
しつけ力は、設計上の内圧が９．８×１０⁵Ｐａ（１０k
gf／cm²）の圧力になったので、３．９２×１０⁶Ｐａ
（４０kgｆ／cm²）の圧力で押さえつけた。圧力は、圧
力測定シート”富士プレスケール”にてあらかじめボル
トを締め付け上記圧力になるトルクを測定しておき、測
定されたトルクでボルトを締め付けた。このとき、端部
シール部材は潰れることなく弾性変形の範囲内であるこ
とを確認できた。さらに、組み立てられた口金を図１〜
４に示す加熱ヒータ（幅方向の大きさが９１ｍｍのヒー
タを１１個隙間なく並べた。）を用いて２８０℃に加熱
し、図５に示す製膜装置にセットした。また、口金およ
び加熱ヒータの外周を断熱材で覆った。断熱材は、ニチ
アス製のアルミナファイバー”ルビール”のフェルト状
物を用いた。加熱された口金の温度は、Ｋ型熱電対（６
１ａ〜６１ｅ）、すなわちクロメル−アルメル系の熱電
対で口金内部の細部に渡り測定した。ＡリップおよびＢ
リップの幅方向に１１点、さらに口金内部温度として、
スリット間隙を形成するＢリップのＡリップ対向面をリ
ップ先端からマニホールドに向かう方向に伸ばした面か
ら、該間隙と反対側の面までの最短距離の中央にあたる
面における幅方向１１点、ＡリップおよびＢリップの先
端部の間に形成された間隙の反対側の面の方向に約５ｍ
ｍの点で幅方向１１点で測定し、片側リップで計３３点
の温度測定を行った。但し、マニホールド部は測定不能
であるため、この部分については、マニホールド面から
口金内部に向かって５ｍｍの点を測定した。口金からの
熱の放熱があり端部の方が温度が低い結果になった。幅
方向端部では独立に制御可能なヒータの温度設定を約５
℃高く設定した。その結果、測定したスリット間隙を形
成するＢリップのＡリップ対向面をリップ先端からマニ
ホールドに向かう方向に伸ばした面から、該間隙と反対
側の面に向かう方向の温度むらは外周から内部に向かっ
て約５℃の温度勾配があり、ＡリップおよびＢリップの
合わせ面からの距離が同じ面に対しては温度分布は±１
℃になっていた。Ａリップの口金幅方向の温度分布を図
２０にＢリップの口金幅方向の温度分布を図２１に示
す。ＡリップおよびＢリップの幅方向の温度むらの大き
さは、リップ表面温度すなわち、リップの間隙と反対側
の表面の温度で、リップを幅方向に６等分（１６７ｍｍ
間隔）する位置において、幅方向に直交する方向の断面
の外径線上（すなわちリップ表面をなぞる線）のリップ
最先端部からみて吐出方向の反対側に３０ｍｍの点、リ
ップ最後端部から吐出方向に２０ｍｍの点およびリップ
最先端部と最後端部の吐出方向の中間の点の３点で表面
温度を熱電対で測定した。この３点の平均値を、幅方向
５点で見たときの平均値は２８４℃、最大値と最小値の
差は２℃であった。なお、この時の溶融材料であるポリ
エチレンテレフタレートポリマーの温度は、口金出口で
シート状の溶融材料に放射温度計により測定して、２８
０℃であった。また室温は、２５℃であった。

【００８８】（３）製膜ポリエチレンテレフタレートペレットを真空乾燥した後
に、押出機で吐出量を１０００ｋｇ／時間に設定してを
溶融押出しを行い上記口金に通しシート化した。さらに
冷却ロール上でキャスト化したシートの幅方向の厚みを
監視した後、縦延伸機に通して１２０℃で５倍延伸しさ
らに横延伸機に通して１２０℃で３倍に延伸して２００
℃で熱固化した後、得られたシート幅方向の厚みを計測
し、その後両端部（耳部）をトリミングして、シートを
巻き取った。目標とするシートの厚みは１０μｍであ
る。

【００８９】（４）初期厚みムラ評価口金から吐出され冷却ロール上でキャスト化されたシー
トの初期の幅方向の厚み分布を図１０に示す。平均厚み
は１５０μｍでシート幅方向の厚みムラは約５μｍで厚
みに対して３％となり、若干中央部が凸型になるシート
が得られた。さらに縦延伸、横延伸後のシートの初期の
厚み分布を図１１に示す。平均厚みは１０μｍでシート
幅方向の厚みムラは５％となった。若干、中央部が凸に
なるシートとなった。

【００９０】（５）製膜運転その後すぐに、厚さ計２１により得られた縦横延伸後の
幅方向厚みデータをもとに、幅方向厚みに対応する位置
におけるＡリップの各厚み調整機構部材の温度を加熱体
に与えるパルス波形のデューティ比（オン率）によって
制御した。ここでオン率とは、例えば１０秒ピッチでヒ
ータをオン、オフを制御し、その間に５秒間ヒータをオ
ンすれば５０％という。測定した厚みデータと目標の厚
みとの差をゼロに収束させるようにオン率を制御し、調
整機構部材の長さを熱膨脹によって調整しＡリップ先端
部の位置を押し引きすることでＡリップとＢリップの間
隙を調整し、シートの厚みを調整した。得られた延伸後
のシートの厚みムラは１．５％となった。シートはほぼ
フラットなシートとなった。一旦、製膜機に連動した中
間巻取機で幅約３ｍのシートを巻取り、さらにこの中間
巻取りロールのフィルムを巻き返しながら、中心部と耳
部をカットして、２本のロールに巻き返した。巻き返し
たロールのコアは１６８φであり、巻いたシートの幅は
１．２ｍ、長さは約１０、０００ｍである。このフィル
ムの最終的に巻き取られたシートのロール状原反形状
は、ロールの幅が１．２ｍ、直径が４５３ｍｍで、幅方
向の直径ムラが２００μｍとなり、非常に良好な原反形
状を得ることができた。フィルムを工程に通してから約
１時間で第１番目の製品レベルの磁気記録媒体用のシー
トのロール状物が得られた。なお、製品化までの時間の
約１時間は、中間巻取機で幅約３ｍのシートに巻き取る
まではフィルムを工程に通す時間と見なし、その後の製
品ロール状物を製造するまでの時間である。

【００９１】（比較例１）（１）口金の製造ポリエチレンテレフタレートを１０００ｋｇ／時間の吐
出量で押し出すに際し、図６〜９に示す形態の口金を製
造した。１ｍ幅の口金で、２ｍｍの間隙設定にし、間隙
部のマニホールド部からリップ先端に向かう長さは５０
ｍｍとした。また、マニホールドの形状と先端部のスリ
ット間隙の幅を最適化することで、口金幅方向での吐出
量分布の理論上のムラを１％になるように決定した。こ
のとき口金幅方向中心部における先端間隙部の幅方向に
直交する断面の断面積は、マニホールドの断面積の１／
３６とした。口金材質は、ステンレス鋼のＳＵＳ６３０
を使用した。ＡリップおよびＢリップの係合部材６は、
口金幅方向の先端に平行となる係合部材ボルト６群の配
置とした。Ａリップの調整機構は幅方向に２０ｍｍピッ
チに配置した。また、Ｂリップ側には差動ネジ方式で微
調整が可能な手動厚み調整機構２７を配置した。端部構
造としては、端部部材２８をボルトで完全にしっかりと
固定した。

【００９２】（２）口金の組立セットおよび口金の加熱図７に示すような口金をＢリップを定盤の上に載せ、そ
の上にＡリップを乗せてボルトで締結し組み立てた。端
部シール部材Ｅへの押しつけ力は設計上の内圧が９．８
×１０⁵Ｐａ（１０kgf／cm²）になったので３．９２×
１０⁶Ｐａ（４０kgｆ／cm²）の圧力になるようにボルト
を締め付け完全に締結した。さらに、組み立てられた口
金を図６および図７に示すカートリッジ式加熱ヒータを
用いて２８０℃に加熱し、図５に示す製膜装置にセット
した。加熱された口金の温度は、Ｋ型熱電対（６１ａ〜
６１ｅ）、すなわちクロメル−アルメル系の熱電対で口
金内部の細部に渡り測定した。ＡリップおよびＢリップ
の幅方向に１１点、さらに口金内部温度として、スリッ
ト間隙を形成するＢリップのＡリップ対向面をリップ先
端からマニホールドに向かう方向に伸ばした面から、該
間隙と反対側の面までの最短距離の中央にあたる面にお
ける幅方向１１点、ＡリップおよびＢリップの先端部の
間に形成された間隙の反対側の面の方向に約５ｍｍの点
で幅方向に１１点測定し、片側リップで計３３点の温度
測定を行った。但し、マニホールド部は測定不能である
ため、この部分については、マニホールド面から口金内
部に向かって５ｍｍの点を測定した。その結果、測定し
たスリット間隙を形成するＢリップのＡリップ対向面を
リップ先端からマニホールドに向かう方向に伸ばした面
から、該間隙と反対側の面に向かう方向の温度むらの大
きさは外周から内部に向かって不規則に約２５℃の温度
勾配があり、マニホールドからの同距離の肉厚点の温度
分布は±３℃になっていた。この口金を図５に示す製膜
装置にセットした。Ａリップの口金幅方向の温度分布を
図２２にＢリップの口金幅方向の温度分布を図２３に示
す。ＡリップおよびＢリップの幅方向の温度むらの大き
さは、リップ表面温度すなわち、リップの間隙と反対側
の表面の温度で、リップを幅方向に６等分（１６７ｍｍ
間隔）する位置において、幅方向に直交する方向の断面
の外径線上（すなわちリップ表面をなぞる線）のリップ
最先端部からみて吐出方向の反対側に３０ｍｍの点、リ
ップ最後端部から吐出方向に２０ｍｍの点およびリップ
最先端部と最後端部の吐出方向の中間の点の３点で表面
温度を熱電対で測定した。この３点の平均値を、幅方向
５点で見たときの平均値は２７２℃、最大値と最小値の
差は、６℃であった。なお、この時の溶融材料であるポ
リエチレンテレフタレートポリマーの温度は、口金出口
でシート状の溶融材料に放射温度計により測定して、２
８０℃であった。また室温は、２５℃であった。

【００９３】（３）製膜ポリエチレンテレフタレートペレットを真空乾燥した後
に、押出機で吐出量を１０００ｋｇ／時間に設定してを
溶融押出しを行い口金に通しシート化した。さらに冷却
ロール上でキャスト化したシートの幅方向の厚みを監視
した後、縦延伸機に通して１２０℃で５倍延伸しさらに
横延伸機に通して１２０℃で３倍に延伸して２００℃で
熱固化した後、得られたシート幅方向の厚みを計測し、
その後両端部（耳部）をトリミングして、シートを巻き
取った。目標とするシートの厚みは１０μｍである。

【００９４】（４）初期厚みムラ評価口金から吐出され冷却ロール上でキャスト化されたシー
トの初期の幅方向の厚みムラを図１２に示す。シート幅
方向の厚みムラは１３％となり、中央部が凸型になり、
さらに口金の温度ムラが原因と見られるような凹凸状の
厚みムラも存在した。さらに縦延伸、横延伸後のシート
の初期の厚みムラを図１３に示す。シート幅方向の厚み
ムラは３６％となった。中央部が凸に大きな厚みムラを
持ち、延伸前のシートで見られた温度ムラが原因と見ら
れるような凹凸状の厚みムラも存在した。

【００９５】（５）製膜運転その後、縦横延伸後の幅方向厚みデータをもとに、幅方
向厚みに対応する位置におけるＢリップの手動調整機構
を利用して、手動で幅方向の厚みを調整した。

【００９６】厚みムラが５％になるまでオペレータが鋭
意調整した。この作業時間は６時間もかかった。その
後、自動制御運転に切り替えた。Ａリップの厚み調整機
構の加熱体へ熱量を電気的なオン率で与え制御すること
によって制御した。測定した厚みデータと目標の厚みと
の差をゼロに収束させるようにオン率を制御し、調整機
構を押し引きすることでＡリップとＢリップの間に形成
されたスリット間隙を調整し、シートの厚みを調整し
た。得られた延伸後のシートの厚みムラは３．０％とな
った。シートはほぼフラットなシートとなった。一旦、
製膜機に連動した中間巻取機で幅約３ｍのシートを巻取
り、さらにこの中間巻取りロールのフィルムを巻き返し
ながら、中心部と耳部をカットして、２本のロールに巻
き返した。巻き返したロールのコアは１６８φであり、
巻いたシートの幅は１．２ｍ、長さは約１０、０００ｍ
である。

【００９７】このフィルムの最終的に巻き取られたシー
トのロール状原反形状は、ロールの幅が１．２ｍ、直径
が４５３ｍｍで、幅方向の直径ムラが８５０μｍとな
り、原反形状としては、直径ムラがあるものとなった。
フィルムを工程に通してから約２３時間で第１番目の製
品レベルの磁気記録媒体用のシートのロール状物が得ら
れた。なお、製品化までの時間の約２３時間は、中間巻
取機で幅約３ｍのシートに巻き取るまではフィルムを工
程に通す時間と見なし、その後の製品ロール状物を製造
するまでの時間である。

【００９８】

【発明の効果】本発明の口金によれば、溶融材料を設計
値通りに近い状態で吐出できる。製膜装置にセットし口
金を加熱し溶融樹脂を口金から吐出させ、工程にシート
を通してすぐに製品化が可能となる。すなわち、加熱さ
れた口金から吐出された溶融材料は、口金幅方向に目標
の厚みプロファイルとなっており、スタート時の原料ロ
スや時間を短縮できるため、コストの安いシートを製造
可能となる。また、口金加熱による無理な変形がないた
め、長期間口金を使用しても永久変形等も発生しにく
い。最近の磁気記録媒体用の厚み精度に厳しい製品は、
原反形状（巻姿）の良さを求められており非常に厳しい
規格であるが、これをクリアーでき製品の歩留まりを小
さくできる。

【００９９】この口金を備えたシートの製造装置および
これらを使用したシートの製造方法によれば、歩留まり
よく高い品質のシートを製造することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の製造方法における一例の口金の幅方向
の断面図である。

【図２】本発明の製造方法における一例の口金の幅方向
に直交する断面図である。図１におけるＸ−Ｘ断面を示
す。

【図３】本発明の製造方法における一例の口金の幅方向
の正面図である。

【図４】本発明の製造方法における一例の口金の側面図
である。

【図５】本発明の製造方法における製膜装置の一例であ
る。

【図６】本発明の従来例の製造方法における一例の口金
の幅方向の断面図である。

【図７】本発明の従来例の製造方法における一例の口金
の断面図である。図６におけるＹ−Ｙ断面を示す。

【図８】本発明の従来例の製造方法における一例の口金
の幅方向の正面図である。

【図９】本発明の従来例の製造方法における一例の口金
の側面図である。

【図１０】本発明の実施例における口金から吐出され冷
却ロール上でキャスト化されたシートの初期厚み分布で
ある。

【図１１】本発明の実施例における縦横延伸後のシート
の厚み分布である。

【図１２】本発明の比較例における口金から吐出され冷
却ロール上でキャスト化されたシートの初期厚み分布で
ある。

【図１３】本発明の比較例における縦横延伸後のシート
の厚み分布である。

【図１４】本発明の実施例における一例の口金の幅方向
に直行する断面図で、加熱方法を示す図である。

【図１５】図１４におけるＰ方向から見た斜視部分図で
ある。

【図１６】傾斜法による摩擦係数を測定する測定系を示
す図である。

【図１７】本発明に実施形態における一例の口金を上面
図である。

【図１８】本発明における実施形態における一例の口金
の幅方向の断面図である。図１７におけるＺ−Ｚ断面で
ある。

【図１９】本発明における実施形態における一例の口金
の幅方向に直交する断面図である。図１８におけるＷ−
Ｗ断面である。

【図２０】本発明における実施例の口金Ａリップの温度
分布を示す図である。

【図２１】本発明における実施例の口金Ｂリップの温度
分布を示す図である。

【図２２】本発明における比較例の口金Ａリップの温度
分布を示す図である。

【図２３】本発明における比較例の口金Ｂリップの温度
分布を示す図である。

【図２４】本発明の口金のＢリップと加熱体の関係を示
す一例である。

【図２５】本発明におけるリップの肉厚を示す図であ
る。

【図２６】本発明における加熱方法の一例を示す図であ
る。

【図２７】本発明における加熱方法の一例を示す図であ
る。

【図２８】本発明のリップの幅方向の温度むらの大きさ
の測定点を説明する図である。

【符号の説明】

１：Ａリップ２：Ｂリップ３：端部部材Ｃ４：端部部材Ｄ５：端部シール部材Ｅ６，６a，６b，６c，６d，６e：ＡリップとＢリップの
固定部材７：マニホールド８：スリット間隙９：Ａリップに対向するＢリップ面１０：ヒートボルト(厚み調整手段) １１：加熱体１２：電線１３：押出機１４：ギアポンプ１５：フィルター１６：口金１７：冷却ロール１８：厚さ計１９：縦延伸機２０：横延伸機２１：厚さ計２２：巻取りロール２３：厚み情報２４：テーパ部材２７：手動調整機構２８：端部押さえ部材２９：端部押さえ部材とリップの固定部材３１：Ａリップ３２：Ｂリップ３３：端部部材Ｃ３４：端部部材Ｄ３５：端部シール部材Ｅ３６，３６a，３６b，３６c，３６d，３６e：Ａおよび
Ｂリップの固定部材３７：マニホールド３８：スリット間隙３９：Ａリップに対向するＢリップ面４０：ヒートボルト(厚み調整手段) ４１：加熱体４２：電線４３：Ａリップ４４：Ｂリップ４５：ダイホッパー側部材４６_i1，４６_j1，４６_k1，４６_l1，４６_m1：Ａリップ側
固定部材４６_i2，４６_j2，４６_k2，４６_l2，４６_m2：Ｂリップ側
固定部材４７：端部押さえ部材４８：端部押さえ部材４９：端部シール部材５１，５１ａ，５１ｂ，５１ｃ，５１ｄ，５１ｅ：シー
トヒータ(加熱手段) ５２：シートヒータ(加熱手段) ５３，５４，６０：断熱材５５，５５ａ，５５ｂ，５５ｃ，５５ｄ，５５ｅ：カー
トリッジヒータ５６，５７：遠赤外線ヒータ５８，５９：反射板６１ａ，６１ｂ，６１ｃ，６１ｄ，６１ｅ：それぞれ５
５ａ，５５ｂ，５５ｃ，５５ｄ，５５ｅのカートリッジ
ヒータを制御するための熱電対を示す。７０ａ，７０ｂ，７０ｃ：Ｂリップ７１ａ₁，７１ａ₂：加熱体(加熱手段) ７１ｂ₁，７１ｂ₂，７１ｂ₃，７１ｂ₄，７１ｂ₅，７１
ｂ₆：加熱体(加熱手段) ７１ｃ₁，７１ｃ₂，７１ｃ₃，７１ｃ₄，７１ｃ₅，７１
ｃ₆：加熱体(加熱手段) ８０，８１，８２：シートヒータ(加熱手段) ９０：Ｂリップ９１ａ，９１ｂ，９１ｃ，９１ｄ，９１ｅ，９１ｆ：加
熱体(加熱手段) ９２ａ，９２ｂ，９２ｃ，９２ｄ，９２ｅ：熱良導体
(加熱手段) ９３：均熱板１０１：ＡリップのＢリップ対向面２０１：ＢリップのＡリップ対向面２０２：ＢリップのＡリップ対向面の反対面

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】互いに対向配置されたＡリップおよびＢ
リップと、該ＡリップおよびＢリップの先端部に形成さ
れた、シートの溶融材料を吐出するためのスリット間隙
とを備え、かつ、前記Ａリップおよび／または前記Ｂリ
ップの幅方向における温度むらの大きさが、前記スリッ
ト間隙から吐出される溶融材料の温度と室温との差の絶
対値に対して１％以内になるように前記Ａリップおよび
／または前記Ｂリップを加熱する加熱手段を備えている
ことを特徴とする口金。
【請求項２】互いに対向配置されたＡリップおよびＢ
リップと、該ＡリップおよびＢリップの先端部に形成さ
れた、シートの溶融材料を吐出するためのスリット間隙
と、前記Ａリップおよび／または前記Ｂリップを加熱す
る加熱手段とを備え、該加熱手段は、前記下記関係式を
満たしていることを特徴とする口金。Ｌ₀＜Ｌ＜１．２×Ｌ₀ （I）（ここで、Ｌ₀は加熱されるリップの幅方向長さ、Ｌは
加熱されるリップの幅方向の加熱体の長さを示す。）
【請求項３】互いに対向配置されたＡリップおよびＢ
リップと、該ＡリップおよびＢリップの先端部に形成さ
れた、シートの溶融材料を吐出するためのスリット間隙
と、前記Ａリップおよび／または前記Ｂリップを加熱す
る加熱手段とを備え、該加熱手段は、幅方向に配列され
たそれぞれ独立に温度を調整可能なＮ個(Ｎ＝２，
３，．．．)の加熱体を含んでおり、下記関係式を満た
していることを特徴とする口金。ｄ_n≦ｔかつ（Ｌ_n／ｄ_n）≧０．１かつＬ₀＜Ｌ_a＜（１．２×Ｌ₀）（ｎ＝１，２，．．．Ｎ−１）（II）（ここで、Ｌ₀はＡリップまたはＢリップの幅方向長
さ、Ｌ_nは一方の端から数えてｎ個目の加熱体の幅方向
長さ、ｄ_nは一方の端から数えてｎ個目の加熱体と（ｎ
＋１）個目の加熱体の間の幅方向の隙間の距離、ｔは加
熱するリップの平均肉厚、Ｌ_aはＮ個の加熱体の長さＬ_n
と加熱体間の隙間の距離ｄ_nの総和を示す。）
【請求項４】前記Ａリップおよび／または前記Ｂリッ
プの幅方向両端面にそれぞれ摺動可能に付勢された端部
シール部材を備えてなる請求項１〜３のいずれかに記載
の口金。
【請求項５】前記Ａリップは、幅方向に並んで配置さ
れたシートの厚み調整手段を備えたものであり、前記Ａ
リップおよび前記Ｂリップには幅方向に延在するマニホ
ールドが形成されており、該マニホールドは、前記Ａリ
ップに設けた凹面とＢリップに設けた平坦面とで形成さ
れている請求項１〜４のいずれかに記載の口金。
【請求項６】前記Ａリップおよび前記Ｂリップの中央
部には幅方向に延在するマニホールドが形成されてお
り、該マニホールドの幅方向の中央部の少なくとも８０
％における前記スリット間隙の幅方向に直交する断面の
断面積は、前記マニホールドの断面積の１／２０以下で
あり、かつ前記スリット間隙の幅は、前記スリット間隙
のマニホールドからリップ先端までの長さの１／４以下
である請求項１〜４のいずれかに記載の口金。
【請求項７】前記加熱手段は、前記Ａリップおよび／
または前記Ｂリップを外部から加熱するものである請求
項１〜６のいずれかに記載の口金。
【請求項８】前記ｎ個の加熱体が熱良導体で結合され
ている請求項３に記載の口金。
【請求項９】前記加熱体と前記口金との間に均熱板が
介在されている請求項１〜８のいずれかに記載の口金。
【請求項１０】口金外周部に断熱材を配設されている
請求項１〜９のいずれかに記載の口金。
【請求項１１】前記加熱手段は、可視光線または赤外
線の輻射手段を含むものである請求項１〜１０のいずれ
かに記載の口金。
【請求項１２】前記加熱手段は、前記Ａリップおよび
/または前記Ｂリップに直接電流を流して発熱させるも
のである請求項１に記載の口金。
【請求項１３】前記加熱手段は、前記Ａリップおよび
/または前記Ｂリップを高周波により誘導加熱するもの
である請求項１に記載の口金。
【請求項１４】前記Ａリップおよび／または前記Ｂリ
ップの平均肉厚が幅方向において一様である請求項１〜
１３のいずれかに記載の口金。
【請求項１５】前記平均肉厚のバラツキがその平均値
の１０％以内である請求項１４に記載の口金。
【請求項１６】前記Ａリップおよび前記Ｂリップの位
置関係を固定する部材を備え、該固定部材は、前記Ａリ
ップまたは前記Ｂリップと同じ材質で構成されている請
求項１〜１５のいずれかに記載の口金。
【請求項１７】溶融材料を請求項１〜１６のいずれか
に記載の口金の前記スリット間隙から吐出してシートと
なし、該シートを固化した後に巻き取ることを特徴とす
るシートの製造方法。
【請求項１８】請求項１〜１６のいずれかに記載の口
金と、該口金の前記スリット間隙から吐出される溶融材
料をシートとして固化する手段と、固化されたシートを
巻き取る手段とを備えてなるシートの製造装置。
【請求項１９】口金のスリット間隙から溶融材料を吐出
してシートとなし、該シートを固化した後に巻き取るシ
ートの製造方法であって、前記溶融材料の吐出に際し、
口金を、シート幅方向の温度むらの大きさが前記スリッ
ト間隙から吐出される溶融材料の温度と室温との差の絶
対値に対して１％以内になるように前記口金を加熱する
ことを特徴とするシートの製造方法。
【請求項２０】請求項１７または１９のシートの製造
方法により製造されたシート。