JP2002180332A - Polyester-based conjugated yarn, method for producing the same and fabric - Google Patents

Polyester-based conjugated yarn, method for producing the same and fabric

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JP2002180332A
JP2002180332A JP2000376514A JP2000376514A JP2002180332A JP 2002180332 A JP2002180332 A JP 2002180332A JP 2000376514 A JP2000376514 A JP 2000376514A JP 2000376514 A JP2000376514 A JP 2000376514A JP 2002180332 A JP2002180332 A JP 2002180332A
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克彦 望月
Akira Kidai
明 木代
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裕平 前田
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To produce a polyester-based conjugated yarn exhibiting high bulkiness and excellent crimp-developing ability and capable of obtaining excellent high- quality fabric, scarcely developing Yoryu-like (purple willow) crepe even when the yarn is twistless or soft twist yarn and excellent in soft stretchability. SOLUTION: The polyester-based conjugated yarn is characterized in that the yarn is a multifilament composed of a conjugated fiber. The conjugated fiber is obtained by laminating two kinds of polyester-based polymers A and B side by side in the direction of fiber length. The polyester-based polymer A is a polyester mainly consisting of polytrimethylene terephthalate and the polyester-based polymer B is a fiber-forming polyester and the cross section of the conjugated fiber has a flat shape having a conjugate interface in the minor axis direction and the outer periphery of the polyester-based polymer B has a nearly circular shape and the outer periphery of the polyester-based polymer A has a nearly elliptical or square shape and ovality represented by a ratio of the minor axis to the major axis of cross section is 1.3 to 6.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた捲縮発現能
力により布帛にした際にソフトなストレッチ性を与える
とともに、ノントルクであるためシボやシワが発現しに
くく、ソフトで反発感のある風合いを与え、さらには特
殊異形断面により優れた発色性、審美性を与えることの
できるポリエステル系複合糸に関するものである。
BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention provides a soft stretch property when formed into a fabric due to its excellent crimp developing ability, and because it is non-torque, it is difficult for grain and wrinkles to appear, and it has a soft and resilient texture. Further, the present invention relates to a polyester-based composite yarn capable of imparting excellent coloring properties and aesthetics to a special modified cross section.

【0002】[0002]

【従来の技術】ポリエステルは機械的特性をはじめ、様
々な優れた特性を有しているため衣料用途のみならず幅
広く展開されている。また、近年のストレッチブームに
よりポリエステル系布帛にもストレッチ性を与えるた
め、種々の方法が採用されている。
2. Description of the Related Art Polyester has various excellent properties such as mechanical properties, and is widely used not only for clothing. In addition, various methods have been adopted in order to impart a stretch property to the polyester-based fabric by a recent stretch boom.

【0003】例えば、織物中にポリウレタン系の弾性繊
維を混用し、ストレッチ性を付与する方法がある。しか
しながら、ポリウレタン系繊維を混用した場合、ポリウ
レタン固有の性質として風合いが硬く、織物の風合いや
ドレープ性が低下すると共に、ポリエステル用の分散染
料には染まり難く、汚染の問題がつきまとう。そのた
め、還元洗浄の強化など染色工程が複雑になるばかり
か、所望の色彩に染色することが困難であった。
For example, there is a method in which polyurethane elastic fibers are mixed in a woven fabric to impart stretchability. However, when polyurethane-based fibers are mixed, the texture is hard as an inherent property of polyurethane, the texture and drape property of the fabric are reduced, and the disperse dye for polyester is hardly dyed, which causes a problem of contamination. This not only complicates the dyeing process, such as strengthening the reduction washing, but also makes it difficult to dye a desired color.

【0004】また、ポリエステル繊維に仮撚加工を施
し、加撚/解撚トルクを発現させた繊維を用いることに
より、織物にストレッチ性を付与する方法がある。しか
しながら、仮撚加工糸はぼてつき感があるとともに、ト
ルクが織物表面のシボに転移し易い傾向があり、織物欠
点となり易い問題がある。このため、熱処理やS/Z撚
りとすることでトルクバランスを取り、ストレッチ性と
シボ立ちによる欠点をバランスさせることも行われてい
るが、概ねストレッチ性が低下しすぎることが問題とな
っていた。
There is also a method of imparting stretchability to a woven fabric by subjecting a polyester fiber to false twisting and using a fiber exhibiting twisting / untwisting torque. However, the false twisted yarn has a problem that it has a sensation of sensation, and the torque tends to be easily transferred to the grain on the surface of the woven fabric, which is likely to be a defect of the woven fabric. For this reason, a torque balance is achieved by heat treatment or S / Z twist to balance the stretchability and the defects caused by the grain formation, but the problem is that the stretchability is generally too low. .

【0005】一方、ポリウレタン系繊維や仮撚加工糸を
用いない方法として、サイドバイサイド複合を利用した
潜在捲縮発現性ポリエステル繊維が種々提案されてい
る。潜在捲縮発現性ポリエステル繊維は、熱処理により
捲縮が発現するか、あるいは熱処理前より微細な捲縮が
発現する能力を有するものであり、通常の仮撚加工糸と
は区別されるものである。
On the other hand, as a method using no polyurethane fiber or false twisted yarn, various types of latently crimp-expressing polyester fibers using a side-by-side composite have been proposed. Latent crimp-expressing polyester fiber has the ability to develop crimp by heat treatment or to develop finer crimp than before heat treatment, and is distinguished from ordinary false twisted yarn .

【0006】例えば、特公昭44−2504号公報や特
開平4−308271号公報には、固有粘度差あるいは
極限粘度差を有するポリエチレンテレフタレート(以下
PETと略す)のサイドバイサイド複合糸、特開平5−
295634号公報にはホモPETとそれより高収縮性
の共重合PETのサイドバイサイド複合糸が記載されて
いる。このような潜在捲縮発現性ポリエステル繊維を用
いれば、確かにある程度のストレッチ性を得ることはで
きるが、織物にした際のストレッチ性が不充分となり、
満足なストレッチ性織物が得られにくいという問題があ
った。これは、上記したようなサイドバイサイド複合糸
は織物拘束中での捲縮発現能力が低い、あるいは捲縮が
外力によりヘタリ易いためである。サイドバイサイド複
合糸はポリウレタン系繊維のように繊維自身の伸縮によ
るストレッチ性を利用しているのではなく、複合ポリマ
間の収縮率差によって生じる3次元コイルの伸縮をスト
レッチ性に利用している。このため、例えば、ポリマー
の収縮が制限される織物拘束下で熱処理を受けるとその
まま熱固定され、それ以上の収縮能を失うためコイルが
十分に発現せず、上記問題が発生すると考えられる。
For example, JP-B-44-2504 and JP-A-4-308271 disclose a side-by-side composite yarn of polyethylene terephthalate (hereinafter abbreviated as PET) having an intrinsic viscosity difference or an intrinsic viscosity difference.
Japanese Patent Publication No. 295634 describes a side-by-side composite yarn of homo PET and copolymer PET having higher shrinkage. If such a latently crimp-expressing polyester fiber is used, it is possible to obtain a certain degree of stretchability, but the stretchability when woven is insufficient.
There was a problem that it was difficult to obtain a satisfactory stretchable fabric. This is because the side-by-side composite yarn as described above has a low crimp development ability under the constraint of the fabric, or the crimp is easily set by external force. The side-by-side composite yarn does not use the stretch property due to the expansion and contraction of the fiber itself like the polyurethane fiber, but uses the expansion and contraction of the three-dimensional coil caused by the difference in the shrinkage ratio between the composite polymers for the stretch property. For this reason, for example, when heat treatment is performed under a woven fabric constraint in which the shrinkage of the polymer is restricted, the heat fixation is performed as it is, and the shrinkage ability is further lost.

【0007】また、特公昭43−19108号公報や特
開2000−239927号公報、特開2000−25
6918号公報には、ポリトリメチレンテレフタレート
やポリブチレンテレフタレートを利用したサイドバイサ
イド複合糸が記載されている。 これら公報記載の方法
を用いれば、適度なストレッチ性を与えることができる
が、単繊維間のコイル捲縮が会合し合う傾向が強いため
に布帛表面にシワが寄りやすかったり、揚柳状のシボ等
が発現する。また、特公昭43−19108号公報に記
載の方法を本発明者らが追試したところ、紡糸速度が低
いことに起因すると思われる糸斑により染色斑が発生
し、品位が悪いという問題も判明した。
Further, Japanese Patent Publication No. 43-19108, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-239927, and Japanese Patent Application Laid-open No. 2000-25
No. 6918 describes a side-by-side composite yarn using polytrimethylene terephthalate or polybutylene terephthalate. By using the methods described in these publications, an appropriate stretch property can be imparted. However, since the coil crimps between the single fibers have a strong tendency to associate with each other, wrinkles are likely to be formed on the surface of the fabric, or a willow-shaped grain is formed. Etc. are expressed. In addition, when the present inventors supplemented the method described in Japanese Patent Publication No. 43-19108, it was found that spots were generated due to thread spots which seemed to be caused by a low spinning speed, and the quality was poor.

【0008】[0008]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、紡糸、延伸
等の製糸性が良好で、ポリウレタン混用で問題となる染
料汚染がなく、従来のポリエステル系潜在捲縮性繊維や
仮撚加工糸で問題となっている織物拘束下での捲縮発現
能力を改善し、ストレッチ性に優れるとともに、シボや
シワの発現が少なく、しかも発色性が良好で、染め斑の
発生が少ない高品位の布帛を得ることができるポリエス
テル系複合糸を提供するものである。
DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention provides a conventional polyester-based latently crimpable fiber or false twisted yarn which has good spinning properties such as spinning and drawing, does not cause dye contamination which is a problem when mixed with polyurethane. Improve the crimp expression ability under the constraint of the woven fabric, which is a problem, and have excellent stretchability, low appearance of grain and wrinkle, and good color development, and high quality fabric with less occurrence of dye spots. The present invention provides a polyester composite yarn that can be obtained.

【0009】[0009]

【課題を解決するための手段】前記した課題を解決する
ため本発明は、次の構成を採用する。すなわち、 (1)2種類のポリエステル系重合体A及びBが繊維長
さ方向に沿ってサイドバイサイド型に貼り合わされた複
合繊維において、ポリエステル系重合体Aがポリトリメ
チレンテレフタレートを主体としたポリエステルであ
り、ポリエステル系重合体Bが繊維形成性ポリエステル
であって、該複合繊維の断面形状が短軸方向に複合界面
を有する扁平形状であるとともに、ポリエステル系重合
体Bの外周形状が略円形であり、ポリエステル系重合体
Aの外周形状が略楕円形又は略方形であり、断面の長軸
/短軸の比で表される扁平度が1.3〜6である複合繊
維から構成されたマルチフィラメントであることを特徴
とするポリエステル系複合糸。
To solve the above-mentioned problems, the present invention adopts the following constitution. That is, (1) in a composite fiber in which two kinds of polyester polymers A and B are bonded in a side-by-side type along the fiber length direction, the polyester polymer A is a polyester mainly composed of polytrimethylene terephthalate. The polyester polymer B is a fiber-forming polyester, the cross-sectional shape of the composite fiber is a flat shape having a composite interface in the minor axis direction, the outer shape of the polyester polymer B is substantially circular, A multifilament composed of a conjugate fiber in which the outer shape of the polyester-based polymer A is substantially elliptical or substantially square and the flatness represented by the ratio of the major axis / minor axis of the cross section is 1.3 to 6. Polyester composite yarn characterized by the following.

【0010】(2)収縮応力の極大を示す温度が110
℃以上で、かつ収縮応力の極大値が0.15cN/dt
ex以上であることを特徴とする前記(1)記載のポリ
エステル系複合糸。
(2) The temperature at which the maximum shrinkage stress is 110
℃ or more and the maximum value of the shrinkage stress is 0.15 cN / dt
ex or more, the polyester-based composite yarn according to the above (1).

【0011】(3)ウスター斑U%が2.0%以下であ
ることを特徴とする前記(1)または(2)記載のポリ
エステル系複合糸。
(3) The polyester composite yarn according to the above (1) or (2), wherein the Worcester spot U% is 2.0% or less.

【0012】(4)熱処理後の伸縮伸長率が30%以上
であり、かつ伸縮弾性率が85%以上であることを特徴
とする前記(1)〜(3)のいずれか1項記載記載のポ
リエステル系複合糸。
(4) The method according to any one of the above (1) to (3), wherein the stretch ratio after heat treatment is 30% or more, and the stretch modulus is 85% or more. Polyester composite yarn.

【0013】(5)嵩高度が30cc/g以上であるこ
とを特徴とする前記(1)〜(4)のいずれか1項記載
のポリエステル系複合糸。
(5) The polyester composite yarn according to any one of (1) to (4), wherein the bulkiness is 30 cc / g or more.

【0014】(6)CF値が5〜100であることを特
徴とする前記(1)〜(5)のいずれか1項記載のポリ
エステル系複合糸。
(6) The polyester composite yarn according to any one of (1) to (5), wherein the CF value is 5 to 100.

【0015】(7)平均粒径が0.01〜2μmの粒子
を0.1重量%以上含有することを特徴とする前記
(1)〜(6)のいずれか1項記載のポリエステル系複
合糸。
(7) The polyester composite yarn according to any one of the above (1) to (6), which contains particles having an average particle size of 0.01 to 2 μm in an amount of 0.1% by weight or more. .

【0016】(8)伸度3〜10%での微分ヤング率の
最小値が15cN/dtex以下を示すことを特徴とす
る(1)〜(7)のいずれか1項記載のポリエステル系
複合糸。
(8) The polyester composite yarn according to any one of (1) to (7), wherein the minimum value of the differential Young's modulus at an elongation of 3 to 10% is 15 cN / dtex or less. .

【0017】(9)沸騰水処理後の破断伸度が100%
以上であることを特徴とする前記(1)〜(8)のいず
れか1項記載のポリエステル系複合糸。
(9) Elongation at break after boiling water treatment is 100%
The polyester-based composite yarn according to any one of the above (1) to (8), wherein:

【0018】(10)ポリエステル系重合体Bがポリト
リメチレンテレフタレートを主体としたポリエステルで
あることを特徴とする前記(1)〜(9)のいずれか1
項記載のポリエステル系複合糸。
(10) Any one of the above (1) to (9), wherein the polyester polymer B is a polyester mainly composed of polytrimethylene terephthalate.
Item 7. The polyester composite yarn according to Item 1.

【0019】(11)ポリエステル系重合体Bがポリブ
チレンテレフタレートを主体としたポリエステルである
ことを特徴とする前記(1)〜(9)のいずれか1項記
載のポリエステル系複合糸。
(11) The polyester composite yarn according to any one of (1) to (9), wherein the polyester polymer B is a polyester mainly composed of polybutylene terephthalate.

【0020】(12)ポリエステル系重合体Aにポリト
リメチレンテレフタレートを主体としたポリエステルを
配し、ポリエステル系重合体Bに繊維形成性ポリエステ
ルを配して複合紡糸するに際し、各々の固有粘度(I
V)が次式(1)〜(3)を満たす組み合わせで複合流
を形成し、該複合流をスリットの短軸方向が複合界面に
なるようにスリットから吐出し、冷却ゾーンを経た後、
紡糸速度1000m/分以上で引き取り、引き続いて最
大延伸倍率の65%以上の倍率で延伸するとともに、1
10℃以上で熱処理後、巻き取ることを特徴とするポリ
エステル系複合糸の製造方法。
(12) A polyester mainly composed of polytrimethylene terephthalate is arranged in the polyester polymer A, and a fiber-forming polyester is arranged in the polyester polymer B. When the composite spinning is performed, each intrinsic viscosity (I
V) forms a composite flow by a combination satisfying the following formulas (1) to (3), and discharges the composite flow from the slit such that the minor axis direction of the slit is a composite interface, and after passing through a cooling zone,
The yarn is drawn at a spinning speed of 1000 m / min or more, and subsequently drawn at a draw ratio of 65% or more of the maximum draw ratio.
A method for producing a polyester-based composite yarn, comprising winding after heat treatment at 10 ° C or higher.

【0021】 0.30X≦Y≦0.45X+0.30 ・・・(1) 0.45≦Y ・・・(2) 0.8≦X≦2.0 ・・・(3) (ただし、Y:ポリエステル系重合体Bの固有粘度(I
V) X:ポリエステル系重合体Aの固有粘度(IV) (13)延伸した後、連続してリラックス率3〜15%
でリラックス処理することを特徴とする前記(12)記
載のポリエステル系複合糸の製造方法。
0.30X ≦ Y ≦ 0.45X + 0.30 (1) 0.45 ≦ Y (2) 0.8 ≦ X ≦ 2.0 (3) (where Y : Intrinsic viscosity of polyester polymer B (I
V) X: Intrinsic viscosity (IV) of polyester polymer A (13) After stretching, the relaxation rate is continuously 3 to 15%.
(12) The method for producing a polyester-based composite yarn according to the above (12), wherein the relaxation treatment is performed.

【0022】(14)延伸工程での巻取張力が0.05
cN/dtex以下であることを特徴とする前記(1
2)または(13)記載のポリエステル系複合糸の製造
方法。
(14) The winding tension in the stretching step is 0.05
cN / dtex or less.
2) or the method for producing a polyester composite yarn according to (13).

【0023】(15)撚係数Kが0〜10000の無撚
または中撚を施された前記(1)〜(11)のいずれか
1項記載のポリエステル系複合糸を少なくとも一部に用
いたことを特徴とする布帛。
(15) The non-twisted or medium-twisted polyester composite yarn according to any one of (1) to (11) having a twist coefficient K of 0 to 10000 is used at least in part. A cloth characterized by the following.

【0024】(ただし、撚係数K=T×D0.5 T:糸長1m当たりの撚数 D:糸条の繊度(dtex))(However, twist coefficient K = T × D 0.5 T: number of twists per 1 m of yarn length D: yarn fineness (dtex))

【0025】[0025]

【発明の実施の形態】本発明のポリエステル系複合糸を
構成する複合繊維は、粘度の異なる2種類以上のポリエ
ステル系重合体が繊維長さ方向に沿ってサイドバイサイ
ド型に貼り合わされた特定の形状を有する扁平断面繊維
である。粘度が異なる重合体を前記複合形態にすること
によって、紡糸、延伸時に高粘度側に応力が集中するた
め、各成分間で内部歪みが異なる。そのため、延伸後の
弾性回復率差および布帛の熱処理工程での熱収縮率差に
より高粘度側が大きく収縮し、単繊維内で歪みが生じて
3次元コイル捲縮の形態をとる。この3次元コイルの径
および単位繊維長当たりのコイル数は、高収縮成分と低
収縮成分との収縮差(弾性回復率差と熱収縮率差を足し
合わせた値)によって決まるといってもよく、収縮差が
大きいほどコイル径が小さく、単位繊維長当たりのコイ
ル数が多くなる。
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The composite fiber constituting the polyester composite yarn of the present invention has a specific shape in which two or more types of polyester polymers having different viscosities are bonded in a side-by-side type along the fiber length direction. The fiber has a flat cross section. By making the polymers having different viscosities into the composite form, stress is concentrated on the high viscosity side during spinning and drawing, so that the internal strain differs between the components. Therefore, the high-viscosity side largely shrinks due to the difference between the elastic recovery rate after the stretching and the difference in the heat shrinkage rate in the heat treatment step of the fabric, causing distortion within the single fiber to take a form of a three-dimensional coil crimp. The diameter of the three-dimensional coil and the number of coils per unit fiber length may be determined by the difference in shrinkage between the high shrinkage component and the low shrinkage component (the value obtained by adding the difference between the elastic recovery rate and the heat shrinkage rate). The larger the shrinkage difference, the smaller the coil diameter and the larger the number of coils per unit fiber length.

【0026】ストレッチ素材として要求されるコイル捲
縮は、コイル径が小さく、単位繊維長当たりのコイル数
が多い(伸長特性に優れ、見映えが良い)、コイルの耐
へたり性が良い(伸縮回数に応じたコイルのへたり量が
小さく、ストレッチ保持性に優れる)、さらにはコイル
の伸長回復時におけるヒステリシスロスが小さい(弾発
性に優れ、フィット感がよい)等である。これらの要求
を満足しつつ、ポリエステルとしての特性、例えば適度
な張り腰、ドレープ性、高染色堅牢性を有することで、
トータルバランスに優れたストレッチ素材とすることが
できる。
The coil crimp required as a stretch material has a small coil diameter, a large number of coils per unit fiber length (excellent elongation characteristics, good appearance), and good coil set resistance (expansion and contraction). The set amount of the coil according to the number of times is small and the stretch retention is excellent), and the hysteresis loss at the time of recovery from the extension of the coil is small (excellent elasticity and good fit). While satisfying these requirements, by having the properties as polyester, for example, moderate tension, drape, high color fastness,
Stretch material with excellent total balance can be obtained.

【0027】ここで、前記のコイル特性を満足するため
には高収縮成分(本発明ではポリエステル系重合体A)
の特性が重要となる。コイルの伸縮特性は、低収縮成分
を支点とした高収縮成分の伸縮特性が支配的となるた
め、高収縮成分に用いる重合体には特に高い伸長性およ
び回復性が要求される。そこで、本発明者らはポリエス
テルの特性を損なうことなく前記特性を満足させるため
に鋭意検討した結果、ポリエステル系重合体Aにポリト
リメチレンテレフタレート(以下PTTと略記する)を
主体としたポリエステルを用いることを見出した。PT
T繊維は、代表的なポリエステル繊維であるポリエチレ
ンテレフタレート(以下PETと略記する)やポリブチ
レンテレフタレート(以下PBTと略記する)繊維と同
等の力学的特性や化学的特性を有しつつ、伸長回復性が
極めて優れている。これは、PTTの結晶構造において
アルキレングリコール部のメチレン鎖がゴーシュ−ゴー
シュの構造(分子鎖が90度に屈曲)であること、さら
にはベンゼン環同士の相互作用(スタッキング、並列)
による拘束点密度が低く、フレキシビリティーが高いこ
とから、メチレン基の回転により分子鎖が容易に伸長・
回復するためと考えている。
Here, in order to satisfy the above-mentioned coil characteristics, a high shrinkage component (a polyester polymer A in the present invention) is used.
Is important. As for the expansion and contraction characteristics of the coil, since the expansion and contraction characteristics of the high shrinkage component with the low shrinkage component as the fulcrum are dominant, the polymer used for the high shrinkage component is required to have particularly high extensibility and recoverability. The present inventors have conducted intensive studies in order to satisfy the above-mentioned properties without impairing the properties of the polyester. As a result, the polyester polymer A uses a polyester mainly composed of polytrimethylene terephthalate (hereinafter abbreviated as PTT). I found that. PT
The T-fiber has mechanical properties and chemical properties equivalent to those of typical polyester fibers such as polyethylene terephthalate (hereinafter abbreviated as PET) and polybutylene terephthalate (hereinafter abbreviated as PBT) fibers, and has an elongation recovery property. Is extremely excellent. This is because in the PTT crystal structure, the methylene chain of the alkylene glycol moiety has a Gauche-Gauche structure (the molecular chain is bent at 90 degrees), and further, the interaction between benzene rings (stacking, parallel).
Due to the low binding point density and high flexibility, the rotation of the methylene group allows the molecular chain to easily elongate.
Think to recover.

【0028】ここで、本発明のPTTとは、テレフタル
酸を主たる酸成分とし、1,3−プロパンジオールを主
たるグリコール成分として得られるポリエステルであ
る。ただし、20モル%、より好ましくは10モル%以
下の割合で他のエステル結合の形成が可能な共重合成分
を含むものであってもよい。共重合可能な化合物とし
て、例えばイソフタル酸、コハク酸、シクロヘキサンジ
カルボン酸、アジピン酸、ダイマ酸、セバシン酸、5−
ナトリウムスルホイソフタル酸などのジカルボン酸類、
エチレングリコール、ジエチレングリコール、ブタンジ
オール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメ
タノール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレング
リコールなどのジオール類を挙げることができるが、こ
れらに限定されるものではない。
Here, the PTT of the present invention is a polyester obtained by using terephthalic acid as a main acid component and 1,3-propanediol as a main glycol component. However, it may contain a copolymer component capable of forming another ester bond at a ratio of 20 mol%, more preferably 10 mol% or less. As the copolymerizable compound, for example, isophthalic acid, succinic acid, cyclohexanedicarboxylic acid, adipic acid, dimeric acid, sebacic acid, 5-
Dicarboxylic acids such as sodium sulfoisophthalic acid,
Examples thereof include, but are not limited to, diols such as ethylene glycol, diethylene glycol, butanediol, neopentyl glycol, cyclohexanedimethanol, polyethylene glycol, and polypropylene glycol.

【0029】また、本発明の低収縮成分(本発明ではポ
リエステル系重合体B)には高収縮成分であるPTTと
の界面接着性が良好で、製糸性が安定している繊維形成
性ポリエステルであれば特に限定されるものではない。
ただし、力学的特性、化学的特性および原料価格を考慮
すると、繊維形成能のあるPTT、PET、PBTが好
ましい。さらにポリエステル系重合体A(高収縮成分)
との融点、ガラス転移点を合わせることで、紡糸工程で
より高収縮成分に応力を集中させ、収縮率差を大きくで
きる点で、PTT、PBTがより好ましい。また、PT
TやPBTとすることで繊維のヤング率を低くできるの
で、よりソフトで弾発性に優れた捲縮糸が得られるとい
う利点もある。
The low-shrinkage component (polyester-based polymer B in the present invention) of the present invention is a fiber-forming polyester having good interfacial adhesion to PTT, which is a high-shrinkage component, and having a stable thread-forming property. If there is, it is not particularly limited.
However, in consideration of mechanical properties, chemical properties, and raw material prices, PTT, PET, and PBT having a fiber forming ability are preferable. Furthermore, polyester polymer A (high shrinkage component)
PTT and PBT are more preferred in that by adjusting the melting point and the glass transition point of the above, stress can be concentrated on the higher shrinkage component in the spinning step, and the difference in shrinkage ratio can be increased. Also, PT
Since T and PBT can lower the Young's modulus of the fiber, there is also an advantage that a crimped yarn that is softer and excellent in elasticity can be obtained.

【0030】また、製糸やテキスタイル加工での工程通
過性(滑剤としての作用)や、防透け性、発色性の向上
(ミクロクレーター形成)のために、ポリエステル系重
合体A及び/またはポリエステル系重合体Bに平均粒径
0.01〜2μmの二酸化チタン、シリカ、アルミナ、
カオリナイト、炭酸カルシウム等の微粒子を0.1重量
%以上含有することが好ましい。より好ましい微粒子含
有量は0.3〜3.0重量%である。また、抗酸化剤と
してヒンダードフェノール誘導体、着色顔料などを添加
してもよい。なお、本発明でいう粘度とは固有粘度(I
V)を指し、オルソクロロフェノール中に試料を溶かし
て測定した値である。
Further, in order to improve the processability (action as a lubricant) in yarn production or textile processing, and to improve the transparency and color development (formation of microcraters), polyester-based polymer A and / or polyester-based polymer are used. Titanium dioxide having an average particle size of 0.01 to 2 μm, silica, alumina,
It is preferable to contain fine particles such as kaolinite and calcium carbonate in an amount of 0.1% by weight or more. A more preferable content of the fine particles is 0.3 to 3.0% by weight. Further, a hindered phenol derivative, a coloring pigment, or the like may be added as an antioxidant. The viscosity referred to in the present invention is the intrinsic viscosity (I
V) is a value measured by dissolving a sample in orthochlorophenol.

【0031】また、本発明の複合繊維は、図1の一実施
態様に示すように、特定の形状を有する扁平断面である
ことが必要である。2種類のポリエステル系重合体A
(図の白抜き部)及びポリエステル系重合体B(図の斜
線部)は、短軸方向に複合界面を有する扁平形状である
とともに、ポリエステル系重合体Bの外周形状が略円形
であり、ポリエステル系重合体Aの外周形状が略楕円形
又は略方形であるサイドバイサイド複合断面とする必要
がある。扁平断面糸は丸断面糸と異なり、曲げに対して
断面異方性を有しており、扁平断面の短軸方向に曲がり
やすく、長軸方向には曲がりにくいといった特徴をも
つ。そのため、本発明のように短軸方向に複合界面を与
えた場合、曲げ剛性の高い方向に収縮差に伴う曲げが生
じるため、コイル捲縮に、ねじれが加わる。そのため複
合糸を構成する単繊維間でコイル捲縮の会合が生じにく
く、各々独立して捲縮が発現するようになる。そのた
め、嵩高度が高く、適度なふくらみを与えるとともに、
ソフトで反発感のある布帛とすることができる。
The composite fiber of the present invention needs to have a flat cross section having a specific shape, as shown in one embodiment of FIG. Two types of polyester polymer A
(Open area in the figure) and polyester-based polymer B (hatched area in the figure) have a flat shape having a composite interface in the minor axis direction, and the outer shape of the polyester-based polymer B is substantially circular. It is necessary to make a side-by-side composite cross section in which the outer shape of the system polymer A is substantially elliptical or substantially square. The flat cross-section yarn is different from the round cross-section yarn in that it has a cross-sectional anisotropy with respect to bending, and has characteristics such that it is easy to bend in the short axis direction of the flat cross section and hard to bend in the long axis direction. For this reason, when a composite interface is provided in the short axis direction as in the present invention, a bending occurs due to a difference in shrinkage in a direction of high bending stiffness, so that a twist is added to the coil crimp. Therefore, coil crimps do not easily associate with each other in the single fibers constituting the composite yarn, and the crimps are developed independently of each other. For this reason, the bulk height is high and while giving a moderate swelling,
A soft and resilient fabric can be obtained.

【0032】また、隣り合う繊維間で捲縮位相がずれる
ことで、コイル捲縮によるトルクの分散効果を高めるこ
とができる。そのため、無撚〜甘撚においても揚柳調の
シボ立ちがほとんどなく、シワのないフラットで高品位
な布帛とすることができる。
Further, since the crimping phase is shifted between the adjacent fibers, the effect of dispersing the torque due to the coil crimping can be enhanced. Therefore, even in the non-twisting to the sweet twisting, there is almost no rise of a willow-like grain, and a flat, high-quality cloth without wrinkles can be obtained.

【0033】また、ポリエステル系重合体Bの外周形状
を略円形とし、ポリエステル系重合体Bの外周形状を略
楕円形または略方形としてサイドバイサイド状に貼り合
わせた非対称性の断面とすることで、図2(a)に示す
ように複合糸として断面のランダム配列が可能となる。
そのため、一旦ずれた捲縮位相が再び揃う(断面の再配
列)ことを抑制する効果が得られる。また、断面の長軸
/短軸の比で表される扁平度は、前記の位相ずらし効果
を与えつつ、製糸やテキスタイル加工での工程通過性、
強度等の機械的特性、良好な発色性を満足するために、
1.3〜6であることが必要である。扁平度は1.4〜
4が好ましく、1.5〜2.5がより好ましい。
Further, the outer shape of the polyester-based polymer B is made substantially circular, and the outer shape of the polyester-based polymer B is made substantially elliptical or substantially square to form an asymmetric cross-section, which is bonded side by side. As shown in FIG. 2A, a random arrangement of the cross section is possible as the composite yarn.
Therefore, an effect of suppressing that the crimped phases once shifted are aligned again (rearrangement of the cross section) can be obtained. Further, the flatness expressed by the ratio of the major axis / minor axis of the cross section, while providing the above-described phase shifting effect, is a processability in yarn production and textile processing,
In order to satisfy mechanical properties such as strength and good color development,
It is necessary to be 1.3 to 6. Flatness is 1.4 ~
4 is preferable, and 1.5 to 2.5 is more preferable.

【0034】また、2成分間の複合比率は製糸性および
繊維長さ方向のコイルの寸法均質性の点で、高収縮成
分:低収縮成分=70:30〜35:65(重量%)の
範囲が好ましく、60/40〜45/55の範囲がより
好ましい。
The composite ratio between the two components is in the range of high shrinkage component: low shrinkage component = 70: 30 to 35:65 (% by weight) in view of the spinning properties and the dimensional homogeneity of the coil in the fiber length direction. Is preferable, and the range of 60/40 to 45/55 is more preferable.

【0035】また、布帛拘束力に打ち勝って、安定的に
コイル捲縮を発現させるためには、収縮応力および収縮
応力の極大を示す温度が重要な特性となる。収縮応力は
高いほど布帛拘束下での捲縮発現性がよく、収縮応力の
極大を示す温度が高いほど仕上げ工程での取り扱いが容
易となる。したがって、布帛の熱処理工程で捲縮発現性
を高めるには、収縮応力の極大を示す温度は好ましくは
110℃以上であり、より好ましくは130℃以上、さ
らに好ましくは150℃以上であり、収縮応力の極大値
は好ましくは0.15cN/dtex以上であり、より
好ましくは0.20cN/dtex以上、さらに好まし
くは0.25cN/dtex以上である。
Further, in order to overcome the cloth restraining force and stably develop the coil crimp, the shrinkage stress and the temperature at which the shrinkage stress reaches a maximum are important characteristics. The higher the shrinkage stress, the better the crimp development under the constraint of the fabric, and the higher the temperature at which the maximum shrinkage stress is, the easier the handling in the finishing step. Therefore, in order to enhance the crimp development in the heat treatment step of the fabric, the temperature at which the maximum of the shrinkage stress is preferably 110 ° C. or more, more preferably 130 ° C. or more, and still more preferably 150 ° C. or more. Is preferably at least 0.15 cN / dtex, more preferably at least 0.20 cN / dtex, even more preferably at least 0.25 cN / dtex.

【0036】また、本発明のポリエステル系複合糸は、
糸長手方向の太さ斑の指標であるウスター斑U%が2.
0%以下であることが好ましい。これにより、布帛の染
め斑の発生を回避できるのみならず、布帛にした際の糸
の収縮斑を抑制し、美しい布帛表面を得ることができ
る。ウスター斑U%はより好ましくは1.5%以下、さ
らに好ましくは1%以下である。
Further, the polyester composite yarn of the present invention
1. Worcester unevenness U%, which is an index of thickness unevenness in the yarn longitudinal direction, is 2.
It is preferably 0% or less. Thereby, not only the occurrence of the spots of dyeing of the fabric can be avoided, but also the spots of shrinkage of the yarn when the fabric is formed can be suppressed, and a beautiful fabric surface can be obtained. Worcester spot U% is more preferably 1.5% or less, and further preferably 1% or less.

【0037】また、本発明のポリエステル系複合糸は、
JIS L1090(合成繊維フィラメントかさ高加工
糸試験方法)5.7項C法(簡便法)に示す伸縮伸長率
が30%以上であり、かつ伸縮弾性率が85%以上であ
ることが好ましい。従来は、特開平6−322661号
公報等に記載されているように、潜在捲縮発現性ポリエ
ステル繊維を無荷重に近い状態で熱処理し、そこでの伸
縮伸長率を規定していたが、これでは布帛拘束下での伸
縮特性を必ずしも反映しているとはいえない。
Further, the polyester composite yarn of the present invention
JIS L1090 (Synthetic fiber filament bulky processed yarn test method) It is preferable that the stretch and elongation shown in Section 5.7 Method C (simple method) be 30% or more and the stretch elasticity be 85% or more. Conventionally, as described in JP-A-6-322661, etc., a latently crimp-expressing polyester fiber was heat-treated under a state close to no load, and the expansion and contraction rate there was defined. It does not necessarily reflect the elasticity under the constraint of the fabric.

【0038】そこで本発明者らは、布帛拘束下での捲縮
発現能力が重要であることに着目し、図3に示す方法に
て熱処理を行い、以下に示す式にて伸縮伸長率および伸
縮弾性率を定義した。
The inventors of the present invention focused on the importance of the ability to exhibit crimp under the constraint of the cloth, and heat-treated by the method shown in FIG. Elastic modulus was defined.

【0039】 伸縮伸長率(%)=[(L1−L0)/L0]×100% 伸縮弾性率(%)=[(L1−L2)/(L1−L0)]×
100% L0:繊維カセに1.8×10-3cN/dtex荷重を
吊した状態で90℃熱水処理を20分間行い、1昼夜風
乾した後のカセ長 L1:L0測定後、L0測定荷重を取り除いて90×10
-3cN/dtex荷重を吊して30秒後のカセ長 L2:L1測定後、L1測定荷重を取り除いて2分間放置
し、再び1.8×10-3cN/dtex荷重を吊して3
0秒後のカセ長 すなわち、布帛内での拘束力に相当する1.8×10-3
cN/dtexと同じ荷重を繊維カセに吊して熱処理す
ることで、布帛拘束下での捲縮発現能力を繊維カセの伸
縮伸長率で表せるとした。この伸縮伸長率が高いほど捲
縮発現能力が高いことを示しており、30%以上であれ
ば適度なストレッチ特性を与えることができるので好ま
しい。伸縮伸長率は高いほど布帛にしたときのストレッ
チ性能が向上するため、好ましくは50%以上、より好
ましくは80%以上である。
Stretch rate (%) = [(L1-L0) / L0] × 100% Stretch modulus (%) = [(L1-L2) / (L1-L0)] ×
100% L0: 90 ° C. hot water treatment is performed for 20 minutes while a 1.8 × 10 −3 cN / dtex load is hung on the fiber cassette, and the cassette length after air-drying for one day and night L1: L0 measurement, L0 measurement load 90 × 10
-3 cN / dtex load suspended 30 seconds later L2: After measuring L1, the L1 measured load was removed, left for 2 minutes, and again 1.8 × 10 -3 cN / dtex load was suspended.
Length after 0 second, that is, 1.8 × 10 −3, which corresponds to the binding force in the fabric.
By suspending the same load as the cN / dtex on the fiber case and performing heat treatment, the crimp development ability under the constraint of the fabric can be expressed by the stretch ratio of the fiber case. The higher the stretching / elongation ratio, the higher the crimp developing ability, and a value of 30% or more is preferable because appropriate stretch characteristics can be imparted. The higher the stretch ratio, the better the stretch performance when made into a fabric, so it is preferably at least 50%, more preferably at least 80%.

【0040】なお、特公昭44−2504号公報記載の
ような固有粘度差のあるPET系複合糸、あるいは特開
平5−295634号公報記載のようなホモPETと高
収縮性共重合PETとの組み合わせでの複合糸では伸縮
伸長率は高々5%程度である。
A PET-based composite yarn having an intrinsic viscosity difference as described in JP-B-44-2504, or a combination of homo-PET and highly shrinkable copolymer PET as described in JP-A-5-295634. In the composite yarn of the above, the expansion / contraction rate is at most about 5%.

【0041】また、コイル捲縮の伸縮によってストレッ
チ性を付与する場合、その捲縮の耐久性も重要な要素の
ひとつである。その指標として伸縮弾性率が参考とな
る。伸縮弾性率は高いほど着用耐久性やフィット感に優
れることを示し、好ましくは85%以上、より好ましく
は90%以上である。
When the stretchability is imparted by the expansion and contraction of the coil crimp, the durability of the crimp is also an important factor. The elastic modulus can be referred to as an index. The higher the elastic modulus of elasticity, the better the wearing durability and the fit, and it is preferably 85% or more, more preferably 90% or more.

【0042】また、本発明のポリエステル系複合糸は、
構成する複合繊維間で捲縮位相をずらし、単繊維間空隙
を高めた嵩高い形態とすることで、ソフト性、反発性が
高く、透け感がない織物とすることができる。したがっ
て、本発明の複合糸の嵩高度は30cc/g以上が好ま
しく、40cc/g以上がより好ましい。なお、嵩高度
は図4及び図5に示す装置によって測定できる。ちなみ
に、特公昭44−2504号公報記載のような固有粘度
差のあるPET系複合糸、あるいは特開平5−2956
34号公報記載のようなホモPETと高収縮性共重合P
ETとの組み合わせでの複合糸の嵩高度は高々10cc
/g程度であり、特公昭43−19108号公報や特開
2000−239927号公報、特開2000−256
918号公報に例示されている複合糸の嵩高度は20c
c/g程度である。
Further, the polyester composite yarn of the present invention
By shifting the crimp phase between the constituent conjugate fibers and increasing the voids between the single fibers to form a bulky form, a woven fabric having high softness and resilience and having no sense of sheer can be obtained. Therefore, the bulk height of the composite yarn of the present invention is preferably 30 cc / g or more, and more preferably 40 cc / g or more. The bulk height can be measured by the apparatus shown in FIGS. Incidentally, a PET-based composite yarn having an intrinsic viscosity difference as described in JP-B-44-2504 or JP-A-5-2956.
No. 34, homo-PET and highly shrinkable copolymer P
The bulk height of the composite yarn in combination with ET is at most 10cc
/ G, which is described in JP-B-43-19108, JP-A-2000-239927, and JP-A-2000-256.
No. 918 discloses a composite yarn having a bulk height of 20 c
It is about c / g.

【0043】また、本発明のポリエステル系複合糸には
交絡処理が施され、CF値が5〜100の範囲にあるこ
とが好ましい。CF値が5未満では糸条の集束性が低い
ため、製編織時に糸条が割れて単繊維に分かれ、単糸切
れを誘発する。逆に、CF値が100を越えると織編物
の品位が低下する。そのため、CF値は10〜80であ
ることがより好ましく、20〜60であることがさらに
好ましい。また、糸条割れを防止するために、糸条表面
には集束剤が被覆されていることが好ましい。
The polyester composite yarn of the present invention is preferably subjected to a confounding treatment and has a CF value in the range of 5 to 100. When the CF value is less than 5, the bundle convergence of the yarn is low, so that the yarn breaks and separates into single fibers at the time of knitting and weaving, which causes single yarn breakage. Conversely, if the CF value exceeds 100, the quality of the woven or knitted fabric will be reduced. Therefore, the CF value is more preferably from 10 to 80, and even more preferably from 20 to 60. Further, in order to prevent yarn cracking, it is preferable that the yarn surface is coated with a sizing agent.

【0044】また、本発明のポリエステル系複合糸は、
ヤング率が60cN/dtex以下、伸度3〜10%で
の微分ヤング率の最小値が15cN/dtex以下であ
ることが好ましい。これら諸特性はすべて布帛における
ソフト性、反発性、弾性回復性に関わっており、いずれ
の特性もソフトストレッチ性を与えるためには低い値で
あるほうがよい。そのため、ヤング率は40cN/dt
ex以下であることがより好ましい。同様に、伸度3〜
10%での微分ヤング率の最小値は10cN/dtex
以下であることがより好ましい。
The polyester-based composite yarn of the present invention
The Young's modulus is preferably 60 cN / dtex or less, and the minimum value of the differential Young's modulus at an elongation of 3 to 10% is preferably 15 cN / dtex or less. All of these properties are related to the softness, resilience, and elastic recovery of the fabric, and it is preferable that all of the properties have lower values in order to provide soft stretchability. Therefore, the Young's modulus is 40 cN / dt
ex is more preferably less than or equal to ex. Similarly, elongation 3 ~
The minimum value of the differential Young's modulus at 10% is 10 cN / dtex.
It is more preferred that:

【0045】本発明のポリエステル系複合糸は、布帛拘
束力の低い編物においては織物よりも高いストレッチ性
を有する。その特性を顕著に現すのが沸騰水処理後の破
断伸度である。沸騰水処理後の破断伸度が高いほどスト
レッチ性に優れている。したがって、沸騰水処理後の破
断伸度は、好ましくは100%以上であり、より好まし
くは150%以上である。
The polyester composite yarn of the present invention has a higher stretchability than a woven fabric in a knitted fabric having a low fabric binding force. What prominently shows the characteristic is the elongation at break after the boiling water treatment. The higher the elongation at break after boiling water treatment, the better the stretchability. Therefore, the elongation at break after boiling water treatment is preferably 100% or more, and more preferably 150% or more.

【0046】沸騰水処理後の破断伸度の測定は、試料と
なる繊維を無荷重に近い状態で沸騰水処理してコイル捲
縮を発現させた後、1.8×10-3cN/dtex荷重
下でつかみ長を固定して引張り試験を行うことによって
求めたものである。
The elongation at break after the treatment with boiling water was measured by treating the fiber as a sample with boiling water under a condition of almost no load to develop coil crimp, and then 1.8 × 10 −3 cN / dtex. It is determined by performing a tensile test while fixing the grip length under load.

【0047】また、本発明者らの実験では、結晶化度が
高いほど捲縮回復能が高く、伸縮弾性率も高くなること
がわかっている。したがって、結晶化度は高いほどよ
く、好ましくは35%以上、より好ましくは40%以上
である。
Further, experiments by the present inventors have revealed that the higher the crystallinity, the higher the crimp recovery ability and the higher the elastic modulus. Therefore, the higher the crystallinity, the better, preferably 35% or more, more preferably 40% or more.

【0048】ここで、結晶化度の測定はJIS L10
13(化学繊維フィラメント糸試験方法)7.14.2
の密度勾配管法に従い密度を測定し、結晶化度は次式に
よって求めた(ただし、dc、daの値はPTTのもの
であり、複合繊維の組成が全てPTTのときの結晶化度
である)。
Here, the degree of crystallinity was measured according to JIS L10
13 (Test method for chemical fiber filament yarn) 7.14.2
The density was measured in accordance with the density gradient tube method described above, and the crystallinity was determined by the following equation (however, the values of dc and da are those of PTT, and are the crystallinity when the composition of the composite fiber is all PTT). ).

【0049】Xc[%] = {dc×(d−da)}/
{d×(dc−da)}×100 Xc:結晶化度(%) d:実測糸密度 dc:完全結晶部の密度 da:完全非晶部の密度 ここで、dc:1.387g/cm3 、da:1.295
g/cm3 を用いた。
Xc [%] = {dc × (d−da)} /
{D × (dc−da)} × 100 Xc: crystallinity (%) d: measured yarn density dc: density of perfect crystalline part da: density of perfect amorphous part where dc: 1.387 g / cm 3 , Da: 1.295
g / cm 3 was used.

【0050】また、本発明のポリエステル系複合糸は無
撚〜甘撚で織物にしてもシボ立ちが少なく、織物表面を
フラットに仕上げることが可能である。また、撚数を小
さくできるために単繊維の開繊状態が良好であり、防透
け性に優れる。そのため防透けが要求される薄地用途に
も展開可能である。防透け性を付与するためには糸条の
集束性を下げる必要があるため、撚係数Kが0〜100
00の無撚〜中撚とすることが好ましい。 ただし、撚係数K=T×D0.5 T:糸長1m当たりの撚数、D:糸条の繊度(dtex) ここで、糸長1m当たりの撚数Tとは電動検撚機にて9
0×10-3cN/dtexの荷重下で解撚し、完全に解
撚したときの解撚数を解撚した後の糸長で割った値であ
る。
The polyester composite yarn of the present invention has no
Even if the fabric is twisted or sweet twisted, there is little embossing and the fabric surface
It can be finished flat. Also, reduce the number of twists
The open state of the single fiber is good because it can be
Excellent damping properties. As a result, it is suitable for thin-walled applications where sheer protection is required.
Can also be deployed. In order to provide sheer resistance,
Since it is necessary to lower the convergence, the twist coefficient K is 0 to 100.
It is preferable to use 00 with no twist or medium twist. However, twist coefficient K = T × D0.5  T: the number of twists per 1 m of yarn length, D: the fineness of the yarn (dtex) Here, the number of twists T per 1 m of yarn length is 9 with an electric twister.
0x10-3Untwist under the load of cN / dtex and completely untwist
The value obtained by dividing the number of untwists when twisted by the yarn length after untwisting.
You.

【0051】また、本発明のポリエステル系複合糸は単
独で用いることも可能であるが、レーヨンやキュプラ等
のセルロース繊維との複合や、ウールと組み合わせるこ
とで吸放湿性や保温性を付与でき、着用快適性が向上す
るため好ましい。
Although the polyester-based composite yarn of the present invention can be used alone, it can impart moisture absorption / release properties and heat retention by combining with a cellulose fiber such as rayon or cupra, or by combining it with wool. It is preferable because the wearing comfort is improved.

【0052】本発明の布帛形態は、織物、編物、不織
布、さらにはクッション材など、目的に応じて適宜選択
でき、シャツ、ブラウス、パンツ、スーツ、ブルゾン等
に好適に用いることができる。
The fabric form of the present invention can be appropriately selected depending on the purpose, such as a woven fabric, a knitted fabric, a nonwoven fabric, and a cushion material, and can be suitably used for shirts, blouses, pants, suits, blousons and the like.

【0053】次に、本発明のポリエステル系複合糸の好
ましい製法を説明する。
Next, a preferred method for producing the polyester composite yarn of the present invention will be described.

【0054】本発明のポリエステル系複合糸は、2種類
のポリエステル系重合体からなるサイドバイサイド複合
糸である。高収縮成分となるポリエステル系重合体Aに
はPTTを主体としたポリエステルを配し、低収縮成分
となるポリエステル系重合体Bにはポリエステル系重合
体Aよりも低粘度である繊維形成性を有するポリエステ
ルBを配し、例えば図6に示すような構造を有する口金
を用い、吐出孔上部で合流させ、サイドバイサイド複合
流を形成させた後、本発明の断面形状を得るための吐出
孔、例えば図7に示すスリットの短軸方向に複合界面が
形成される様に吐出することで、本発明の断面形状が得
られる。ただし、本発明の断面形状が得られるのであれ
ば、口金スペックはこれに限定されるものではない。ま
た、吐出された糸条は冷却され、固化した後、一旦巻き
取ってから延伸する2工程法によって製造してもよい
し、紡糸引取り後、そのまま延伸する直接紡糸延伸法に
よって製造してもよい。
The polyester composite yarn of the present invention is a side-by-side composite yarn composed of two types of polyester polymers. A polyester mainly composed of PTT is disposed in the polyester polymer A serving as a high shrinkage component, and the polyester polymer B serving as a low shrinkage component has a fiber forming property having a lower viscosity than the polyester polymer A. After disposing polyester B and using, for example, a die having a structure as shown in FIG. 6 and merging at the upper part of the discharge hole to form a side-by-side composite flow, a discharge hole for obtaining the cross-sectional shape of the present invention, for example, FIG. By discharging such that a composite interface is formed in the short axis direction of the slit shown in FIG. 7, the cross-sectional shape of the present invention can be obtained. However, the die specification is not limited to this as long as the cross-sectional shape of the present invention can be obtained. In addition, the discharged yarn may be cooled and solidified, then may be manufactured by a two-step method of once winding and then drawing, or may be manufactured by a direct spinning drawing method of drawing directly after spinning. Good.

【0055】また、本発明の目的を達成しつつ、安定し
て製造するためには、各成分として用いるポリマの固有
粘度および、各成分間の固有粘度差が重要となってく
る。複合繊維といえども、片側成分の粘度が低すぎて繊
維形成能がなかったり、逆に高すぎて特殊な紡糸装置が
必要になるようでは実用的ではない。また、各成分間の
粘度差により、吐出孔直下での糸条のベンディング(曲
がり現象)の度合いが決まる。吐出孔直下でのベンディ
ングが大きいと、吐出流の不整脈(ピクツキ)が生じや
すく、製糸性を悪化させる原因になる。そのため、本発
明の目的を達成しつつ、製糸性を良好なものにするため
に、各成分の固有粘度(IV)は、次式を満たす組み合
わせであることが好ましい。
Further, in order to stably produce the composition while achieving the object of the present invention, the intrinsic viscosity of the polymer used as each component and the difference in intrinsic viscosity between the components become important. Even if it is a conjugate fiber, it is not practical if the viscosity of one side component is too low and there is no fiber forming ability, or if it is too high and a special spinning device is required. Further, the degree of bending (bending phenomenon) of the yarn immediately below the discharge hole is determined by the difference in viscosity between the components. If the bending immediately below the discharge hole is large, arrhythmia (pitching) of the discharge flow is likely to occur, which may cause a deterioration in the spinning property. Therefore, in order to achieve good spinning properties while achieving the object of the present invention, the intrinsic viscosity (IV) of each component is preferably a combination satisfying the following formula.

【0056】 0.30X≦Y≦0.45X+0.30 0.45≦Y 0.8≦X≦2.0 (ただし、Y:ポリエステル系重合体Bの固有粘度(I
V) X:ポリエステル系重合体Aの固有粘度(IV)) 複合紡糸を行う際、繊維形成性のポリエステル系重合体
Bの固有粘度(IV)を0.45以上にすることで、安
定した製糸性が得られ好ましい。より好ましくは0.5
0以上である。さらに高い捲縮特性を得るためには、
0.7以下であることが好ましい。一方、ポリトリメチ
レンテレフタレートを主体としたポリエステル系重合体
Aを安定して溶融押出するために、固有粘度は0.8〜
2.0の範囲が好ましく、より好ましくは1.1〜1.
7である。
0.30X ≦ Y ≦ 0.45X + 0.30 0.45 ≦ Y 0.8 ≦ X ≦ 2.0 (where Y: intrinsic viscosity of polyester-based polymer B (I
V) X: Intrinsic viscosity (IV) of polyester-based polymer A) When performing the composite spinning, the intrinsic viscosity (IV) of the fiber-forming polyester-based polymer B is set to 0.45 or more, whereby stable yarn production is performed. This is preferred because of its good properties. More preferably 0.5
0 or more. In order to obtain even higher crimp characteristics,
It is preferably 0.7 or less. On the other hand, in order to stably melt extrude the polyester polymer A mainly composed of polytrimethylene terephthalate, the intrinsic viscosity is 0.8 to
2.0 is preferable, and more preferably 1.1 to 1.
7

【0057】また、2成分の固有粘度の組み合わせとし
て、Y=0.30XよりもYの値を大きくすることで、
紡糸糸条が高粘度成分側に過度にベンディングするのを
抑え、長時間に渡って安定して製糸することができるた
め好ましい。一方、Y=0.45X+0.30よりもY
の値を小さくすることで、得られる糸の捲縮特性を目的
とするレベルにすることができ好ましい。
As a combination of the intrinsic viscosities of the two components, the value of Y is made larger than Y = 0.30X,
This is preferable because excessive spinning of the spun yarn toward the high-viscosity component side can be suppressed, and the yarn can be stably produced for a long time. On the other hand, if Y = 0.45X + 0.30, Y
Is preferable, since the crimping characteristics of the obtained yarn can be set to a target level.

【0058】また、紡糸温度はポリエステル系重合体B
がPTTやPBTの場合で245〜270℃、PETの
場合で265〜290℃とすることが好ましく、必要に
応じて口金下に2〜20cmの加熱筒やモノマー、オリ
ゴマー等の吸引装置、ポリマ酸化劣化あるいは口金孔汚
れ防止用の空気、スチーム、N2などの不活性ガス発生
装置を設置してもよい。
The spinning temperature was set at the polyester polymer B.
In the case of PTT or PBT, the temperature is preferably 245 to 270 ° C., and in the case of PET, it is preferably 265 to 290 ° C. If necessary, a heating cylinder of 2 to 20 cm below the base, a suction device for monomers, oligomers, etc., polymer oxidation An inert gas generator such as air, steam, or N2 for preventing deterioration or contamination of the base hole may be provided.

【0059】また、糸の太さ斑(ウスター斑)を小さく
し、品位の高い布帛を得るために、紡糸速度は1000
m/分以上にするものであり、好ましくは1200m/
分以上、より好ましくは1400m/分以上である。
In order to reduce the thickness unevenness (Worcester unevenness) of the yarn and obtain a high-quality fabric, the spinning speed is set to 1000.
m / min or more, preferably 1200 m / min.
Min, more preferably 1400 m / min or more.

【0060】次に、本発明のポリエステル系複合糸を得
るための延伸方法を、図に基づいて説明する。図8は一
旦巻き取った未延伸糸を、延伸機に掛けて延伸する方法
の一例であり、図9は紡糸した後、一旦巻き取ることな
く引き続いて延伸を行う直接紡糸延伸法の一例である。
本発明の目的である高い伸縮特性を付与するためには、
ポリエステル系重合体Aからなる高収縮成分と、ポリエ
ステル系重合体Bからなる低収縮成分との収縮率差を大
きくする必要があり、その方法として高倍率で延伸する
ことが有効となる。したがって、延伸倍率は最大延伸倍
率の65%以上の倍率で延伸することが好ましく、70
%以上の倍率で延伸することがより好ましい。ここで、
最大延伸倍率とは複合紡糸によって得られた未延伸糸を
引張試験機にて常温で延伸し、強度が最大を示す点の伸
度(%)から次式によって求めた値である。なお、測定
は5回行い、平均伸度をEとした。
Next, a drawing method for obtaining the polyester composite yarn of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 8 shows an example of a method in which an undrawn yarn once wound is drawn by using a drawing machine, and FIG. 9 shows an example of a direct spinning drawing method in which, after spinning, drawing is performed once without winding. .
In order to impart the high elasticity characteristic which is the object of the present invention,
It is necessary to increase the difference in shrinkage between the high shrinkage component composed of the polyester polymer A and the low shrinkage component composed of the polyester polymer B, and stretching at a high magnification is effective as a method. Therefore, the stretching ratio is preferably 65% or more of the maximum stretching ratio.
% Is more preferable. here,
The maximum draw ratio is a value obtained by drawing the undrawn yarn obtained by the composite spinning at room temperature with a tensile tester and elongation (%) at the point where the strength is maximum by the following formula. The measurement was performed five times, and the average elongation was E.

【0061】最大延伸倍率(倍)=(E/100)+1 ここで、延伸する方法の例を以下に述べる。図8の2工
程法ではホットロール10とホットロール11の間で1
段延伸するか、もしくはホットロールを追加設置して2
段以上の延伸を行い、必要に応じてホットロール11〜
コールドロール13間でリラックスしながら交絡処理す
る。また、巻取張力(図8ではコールドロール13と巻
取機14の間の張力)は、繊維内部の残留歪みを緩和さ
せるとともに、単糸間の捲縮位相がずれた形態を保持す
るために、低張力で巻き取ることが必要である。巻取張
力は好ましくは0.05cN/dtex以下であり、よ
り好ましくは0.03cN/dtex以下、さらに好ま
しくは0.02cN/dtex以下である。なお、巻取
張力は東レエンジニアリング(株)社製テンションアナ
ライザー、形式TTA−801を用いて糸張力を測定
し、巻取糸の繊度(dtex)で割って求めた。
Maximum stretching ratio (times) = (E / 100) +1 Here, an example of a stretching method will be described below. In the two-step method shown in FIG.
Step stretching or additional hot roll
Stretch more than steps, and if necessary, hot rolls 11-
The confounding process is performed while relaxing between the cold rolls 13. Further, the winding tension (the tension between the cold roll 13 and the winding machine 14 in FIG. 8) is used to alleviate the residual strain inside the fiber and to maintain the crimp phase between the single yarns. It is necessary to wind up with low tension. The winding tension is preferably at most 0.05 cN / dtex, more preferably at most 0.03 cN / dtex, even more preferably at most 0.02 cN / dtex. The winding tension was determined by measuring the yarn tension using a tension analyzer, model TTA-801, manufactured by Toray Engineering Co., Ltd., and dividing by the fineness (dtex) of the wound yarn.

【0062】また、図9の直接紡糸延伸法では、ホット
ロール17とホットロール18の間で延伸を行い、ホッ
トロール18とゴデットロール19の間でリラックス処
理してもよいし、ホットロール17〜ゴデットロール1
9間で2段延伸を行った後、ゴデットロール19〜ゴデ
ットロール21間で必要に応じてリラックスしながら交
絡処理してもよい。また、巻取張力はロール上での逆巻
きの発生を抑えつつ、低いほうがよく、0.05〜0.
15cN/dtexで巻き取ることが好ましい。
In the direct spinning drawing method shown in FIG. 9, drawing may be performed between the hot roll 17 and the hot roll 18, and the relaxation treatment may be performed between the hot roll 18 and the godet roll 19, or between the hot roll 17 and the godet roll. 1
After the two-stage stretching between the godet rolls 9 and 9, the entanglement treatment may be performed while relaxing between the godet rolls 19 to 21 as necessary. The winding tension is preferably as low as possible while suppressing the occurrence of reverse winding on the roll.
It is preferable to wind at 15 cN / dtex.

【0063】いずれの場合においても、最大延伸倍率は
リラックス処理工程前の延伸倍率を示し、2段延伸の場
合は1段目と2段目の延伸倍率を掛け合わせた倍率が最
大延伸倍率の65%以上であればよい。
In any case, the maximum stretching ratio indicates the stretching ratio before the relaxation treatment step. In the case of the two-stage stretching, the ratio obtained by multiplying the first and second stretching ratios is 65, which is the maximum stretching ratio. % Or more.

【0064】また、収縮応力をさらに高める手段とし
て、次に示す方法が有効である。複合紡糸により一旦巻
き取った未延伸糸パッケージを、環境温度20℃以上で
8時間以上エージングすると、PTT繊維内部に疑似結
晶的な拘束点が形成される。そのため、延伸時にPPT
側により高い応力が加わり、それに伴い収縮応力を高め
ることができる。ただし、エージング時間が2週間を越
えると未延伸糸の脆化により延伸性の低下があるので、
エージングは8時間〜2週間の範囲が好ましい。
As a means for further increasing the contraction stress, the following method is effective. When the undrawn yarn package once wound by the composite spinning is aged at an ambient temperature of 20 ° C. or more for 8 hours or more, a pseudo-crystalline constraint point is formed inside the PTT fiber. Therefore, when stretching, PPT
Higher stress is applied to the side, and the shrinkage stress can be increased accordingly. However, if the aging time exceeds 2 weeks, the drawability is reduced due to embrittlement of the undrawn yarn.
Aging preferably ranges from 8 hours to 2 weeks.

【0065】また、延伸領域、例えば図8のホットロー
ル10とホットロール11との間や図9のホットロール
17とホットロール18の間に擦過体を設置すると摩擦
抵抗により糸条の延伸張力を高めることができ、内部歪
みの増大により収縮応力を高められるので好ましい。用
いる擦過体としては、擦過体表面が梨地仕上げのピン、
熱板、回転ロール等が好ましい。また、収縮応力の極大
を示す温度を110℃以上にするには、糸温度が110
℃以上になるように熱処理装置(例えば図8のホットロ
ール11や図9のホットロール18)の温度を設定すれ
ばよい。熱処理装置が図8や図9のように接触式の場合
は、熱処理温度は110〜200℃の範囲が好ましく、
150〜180℃の範囲がより好ましい。PTTの融点
は230℃近傍にあるため、糸温度が210℃を越える
条件では実質熱処理は不可能である。また、延伸温度
(例えば図8のホットロール10や図9のホットロール
17の温度)はポリエステル系重合体BがPTTやPB
Tの場合で40〜80℃、PETの場合で55〜95℃
とすることが好ましい。
When a rubbing member is set in a drawing region, for example, between the hot rolls 10 and 11 in FIG. 8 or between the hot rolls 17 and 18 in FIG. 9, the drawing tension of the yarn is reduced by frictional resistance. This is preferable because the shrinkage stress can be increased by increasing the internal strain. As the rubbing body used, the surface of the rubbing body has a matte finish pin,
Hot plates, rotating rolls and the like are preferred. Further, in order to make the temperature at which the maximum of the shrinkage stress reaches 110 ° C. or more, the yarn temperature must be 110 ° C.
The temperature of the heat treatment apparatus (for example, the hot roll 11 in FIG. 8 or the hot roll 18 in FIG. 9) may be set to be higher than or equal to ° C. When the heat treatment apparatus is a contact type as shown in FIGS. 8 and 9, the heat treatment temperature is preferably in the range of 110 to 200 ° C.
The range of 150 to 180 ° C is more preferable. Since the melting point of PTT is around 230 ° C., substantial heat treatment is not possible under conditions where the yarn temperature exceeds 210 ° C. The stretching temperature (for example, the temperature of the hot roll 10 in FIG. 8 and the temperature of the hot roll 17 in FIG. 9) is such that PTT or PB
40 to 80 ° C for T, 55 to 95 ° C for PET
It is preferable that

【0066】また、本発明の目的である高品位な外観を
付与するためには、単繊維ごとにコイル捲縮の位相をず
らすことが必要である。そのための手段としては、前記
の特定形状の扁平断面糸とする他、PTT繊維の高い弾
性回復応力を利用したバルクアップ処理をすることが好
ましい。ここで、バルクアップする方法の一例を示す。
本発明の複合糸は、延伸直後の弾性回復応力により比
較的高い張力下でも捲縮を発現させることが可能であ
る。そのため前記した様に各ホットロール間で延伸後に
3〜15%のリラックス処理を行い糸条張力を下げるこ
とで、捲縮の発現とともに糸条に開繊が生じ、捲縮位相
がずれて嵩高な形態とすることができる。リラックス処
理による嵩高性向上は、前記のとおり捲縮を安定的に発
現させることが重要であり、そのためにはリラックス処
理に用いる供給ロールの表面(例えば図8のホットロー
ル11とコールドロール13の間でリラックス処理する
場合は、ホットロール11の表面、図9のゴデットロー
ル19とゴデットロール21の間でリラックス処理する
場合はゴデットロール19の表面)を表面粗さ1S以下
の鏡面ロールとすることが好ましい。摩擦係数の高い鏡
面ロールとすることで、走行糸条の滑りを抑制できるの
で、糸離れ点まで高い弾性回復応力を保持できる。
In order to provide a high-quality appearance, which is the object of the present invention, it is necessary to shift the phase of the coil crimp for each single fiber. As means for that purpose, it is preferable to carry out a bulk-up treatment using a high elastic recovery stress of the PTT fiber in addition to the flat cross-section yarn having the specific shape. Here, an example of a bulk-up method will be described.
The composite yarn of the present invention can exhibit crimp even under relatively high tension due to elastic recovery stress immediately after stretching. For this reason, as described above, after stretching between the hot rolls, a 3-15% relaxation treatment is performed to reduce the yarn tension, so that crimping occurs and the yarn is opened, and the crimping phase shifts and the bulkiness increases. It can be in the form. As described above, it is important for the bulkiness to be improved by the relaxation treatment that the crimp is stably developed. For that purpose, the surface of the supply roll used for the relaxation treatment (for example, between the hot roll 11 and the cold roll 13 shown in FIG. In this case, the surface of the hot roll 11 is preferably used for the relaxation treatment, and the surface of the godet roll 19 is used for the relaxation treatment between the godet roll 19 and the godet roll 21 in FIG. By using a mirror surface roll having a high friction coefficient, slippage of the running yarn can be suppressed, so that a high elastic recovery stress can be maintained up to the yarn separation point.

【0067】また、嵩高度はリラックス処理ゾーンの糸
条の開繊度合いに比例することから、リラックス処理ゾ
ーンの糸条張力は低めにすることが好ましい。そのため
にリラックス処理ゾーンでの糸条張力が0.05cN/
dtex以下になるようにリラックス率を設定すること
が好ましく、0.03cN/dtex以下になるように
リラックス率を設定することがより好ましい。なお、こ
こでいう糸条張力とは、糸条にかかる張力(cN)を延
伸糸の繊度(dtex)で割った値である。
Further, since the bulk height is proportional to the degree of opening of the yarn in the relaxation treatment zone, it is preferable to reduce the yarn tension in the relaxation treatment zone. Therefore, the yarn tension in the relaxation treatment zone is 0.05 cN /
It is preferable to set the relaxation rate so as to be not more than dtex, and it is more preferable to set the relaxation rate so as to be not more than 0.03 cN / dtex. Here, the yarn tension is a value obtained by dividing the tension (cN) applied to the yarn by the fineness (dtex) of the drawn yarn.

【0068】また、嵩高性を付与するための他の方法と
して、延伸した糸を堆積筒に通し、一旦無緊張状態にし
て捲縮を発現させたり、単繊維間で複合比率を変え、コ
イル捲縮径の異なる複合繊維を混繊させることで、捲縮
位相をずらすといった方法を用いてもよい。また、前記
方法を組み合わせてもよい。
Further, as another method for imparting bulkiness, a drawn yarn is passed through a stacking tube and is once made to be in a non-tension state so as to exhibit crimping. A method of shifting the crimp phase by blending composite fibers having different diameters may be used. Further, the above methods may be combined.

【0069】[0069]

【実施例】以下、本発明を実施例にて詳細に説明する。
なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。
The present invention will be described below in detail with reference to examples.
In addition, the measuring method in the Example used the following method.

【0070】A.固有粘度 オルソクロロフェノール(以下OCPと略記する)10
ml中に試料ポリマを0.8g溶かし、25℃にてオス
トワルド粘度計を用いて相対粘度ηrを下式により求
め、IVを算出した。
A. Intrinsic viscosity orthochlorophenol (hereinafter abbreviated as OCP) 10
0.8 g of the sample polymer was dissolved in ml, and the relative viscosity ηr was determined at 25 ° C. using an Ostwald viscometer by the following equation to calculate IV.

【0071】 ηr=η/η0 =(t×d)/(t0 ×d0 ) IV=0.0242ηr+0.2634 ここで、η:ポリマ溶液の粘度、 η0 :OCPの粘度、 t:溶液の落下時間(秒)、 d:溶液の密度(g/cm3 )、 t0 :OCPの落下時間(秒)、 d0:OCPの密度(g/cm3 )。Ηr = η / η 0 = (t × d) / (t 0 × d 0 ) IV = 0.0242ηr + 0.2634 where η: viscosity of polymer solution, η 0 : viscosity of OCP, t: solution D: solution density (g / cm 3 ), t 0 : OCP fall time (seconds), d 0 : OCP density (g / cm 3 ).

【0072】B.収縮応力 カネボウエンジニアリング(株)社製熱応力測定器で、
昇温速度150℃/分で測定した。サンプルは10cm
×2のループとし、初期張力は繊度(dtex)×0.
9×(1/10)gfとした。
B. Shrinkage stress Thermal stress meter manufactured by Kanebo Engineering Co., Ltd.
The measurement was performed at a heating rate of 150 ° C./min. Sample is 10cm
× 2 loop, and the initial tension was fineness (dtex) × 0.
9 × (1/10) gf.

【0073】C.ウスター斑 糸長手方向の太さ斑(ノーマルテスト)は、ツェルベガ
ーウスター(株)社製USTER TESTER MO
NITOR Cで測定した。条件は、糸速度50m/分
で1分間供給し、ノーマルモードで平均偏差率(U%)
を測定した。
C. Worcester spots The thickness unevenness (normal test) in the longitudinal direction of the yarn was measured using a USTER TESTER MO manufactured by Zellbeger Worcester Co., Ltd.
Measured with NITOR C. The condition is that the yarn speed is 50 m / min for 1 minute and the average deviation rate (U%) in the normal mode.
Was measured.

【0074】D.伸縮伸長率、伸縮弾性率 JIS L1090(合成繊維フィラメントかさ高加工
糸試験方法)、5.7項C法(簡便法)に従い、図3に
示す方法にて熱処理を行い、以下に示す式にて伸縮伸長
率および伸縮弾性率を定義した。
D. Stretching elongation rate, stretching elasticity According to JIS L1090 (Synthetic fiber filament bulky processed yarn testing method), method 5.7 (simple method), heat treatment is performed by the method shown in FIG. The stretch ratio and stretch modulus were defined.

【0075】 伸縮伸長率(%)=[(L1−L0)/L0]×100% 伸縮弾性率(%)=[(L1−L2)/(L1−L0)]×
100% L0:繊維カセに1.8×10-3cN/dtex荷重を
吊した状態で90℃熱水処理を20分間行い、1昼夜風
乾した後のカセ長 L1:L0 測定後、L0測定荷重を取り除いて90×10
-3cN/dtex荷重を吊して30秒後のカセ長 L2:L1測定後、L1測定荷重を取り除いて2分間放置
し、再び1.8×10-3cN/dtex荷重を吊して3
0秒後のカセ長 E.嵩高度 図4は嵩高度Mを測定する装置の斜視図であり、図5は
この装置による測定方法を説明するための見取り図であ
る。試料台1の上面に2本の切り込み6を設け、その外
側縁部間の間隔を6mmとし、この切り込みに巾2.5
cmのPETフィルム2を掛け渡し、その下に指針付き
金具3及び荷重4を結合する。金具3の指針は、試料を
装着しない場合に目盛5のゼロ位を示すようにセットす
る。試料は周長1mの検尺機を用いて表示繊度50,0
00dtex、糸長50cmになるようにする(例えば
50dtexの糸ならば50,000÷50÷2=50
0なので、500mの糸を検尺機で500回巻して表示
繊度50,000dtexのカセを作る)。次いで得ら
れたカセ7を図5の正面図(a)及び断面図(b)に示
すようにPETフィルム2と試料台1との間に差し入
れ、縮んでいる試料を引っ張り、カセ長25cmになる
ようにカセ7を固定する。荷重4は指針付き金具3と合
計して50gになるようにし、指針の示すL(cm)を
読みとる。測定は3回行い、平均のL値から次式によっ
て嵩高度Mを算出する。
Stretching elongation (%) = [(L1-L0) / L0] × 100% Stretching elasticity (%) = [(L1-L2) / (L1-L0)] ×
100% L0: 90 ° C. hot water treatment for 20 minutes with a 1.8 × 10 −3 cN / dtex load suspended on the fiber cassette, and the length of the cassette after air-drying all day long L1: L0 measurement, L0 measurement load 90 × 10
-3 cN / dtex load suspended 30 seconds later L2: After measuring L1, the L1 measured load was removed, left for 2 minutes, and again 1.8 × 10 -3 cN / dtex load was suspended.
Case length after 0 second E. Bulk Height FIG. 4 is a perspective view of an apparatus for measuring the bulk height M, and FIG. 5 is a sketch for explaining a measuring method using this apparatus. Two cuts 6 are provided on the upper surface of the sample table 1, the distance between the outer edges is 6 mm, and the cut has a width of 2.5 mm.
cm of PET film 2, and a metal fitting 3 with a pointer and a load 4 are coupled under the PET film 2. The pointer of the metal fitting 3 is set so as to indicate the zero position of the scale 5 when the sample is not mounted. The sample is displayed with a fineness of 50,0 using a measuring machine with a circumference of 1 m.
00dtex, yarn length 50 cm (for example, 50 dtex yarn 50,000 ÷ 50 ÷ 2 = 50
Since it is 0, a 500 m yarn is wound 500 times with a measuring machine to make a scab with a display fineness of 50,000 dtex. Next, the obtained scab 7 is inserted between the PET film 2 and the sample table 1 as shown in the front view (a) and the cross-sectional view (b) of FIG. 5, and the shrunk sample is pulled to make the scab length 25 cm. The case 7 as described above. The load 4 is set to be 50 g in total with the metal fitting 3 with the pointer, and the L (cm) indicated by the pointer is read. The measurement is performed three times, and the bulk height M is calculated from the average L value by the following equation.

【0076】 M(cc/g)=フィルム中の体積V/フィルム中の糸重量W V(cc)=L2 /π×2.5 W(g)=50000×(0.5/0.25)×(0.025/10000) =0.25 F.CF値 JIS L1013(化学繊維フィラメント糸試験方
法)7.13の交絡度に示される条件で測定した。試験
回数は50回とし、交絡長の平均値L(mm)から下式
よりCF値(Coherence Factor)を求
めた。
M (cc / g) = volume in film V / weight of yarn in film W V (cc) = L 2 /π×2.5 W (g) = 50000 × (0.5 / 0.25 ) X (0.025 / 10,000) = 0.25 F.R. CF value The CF value was measured under the conditions shown in JIS L1013 (Test method for chemical fiber filament yarn) 7.13. The number of tests was set to 50 times, and a CF value (Coherence Factor) was calculated from the average value L (mm) of the confound length by the following formula.

【0077】CF値=1000/L G.強伸度、ヤング率(初期引張抵抗度) 原糸をオリエンテック(株)社製 TENSILON
UCT−100でJIS L1013(化学繊維フィラ
メント糸試験方法)に示される定速伸長条件で測定し
た。なお、破断伸度はS−S曲線における最大強力を示
した点の伸びから求めた。また、ヤング率はJIS L
1013(化学繊維フィラメント糸試験方法)の7.1
0初期引張抵抗度に示される条件で測定した。
CF value = 1000 / L Strong elongation, Young's modulus (initial tensile resistance) The original yarn is TENSILON manufactured by Orientec Co., Ltd.
It was measured under constant-speed elongation conditions shown in JIS L1013 (chemical fiber filament yarn test method) by UCT-100. The elongation at break was determined from the elongation at the point showing the maximum strength in the SS curve. The Young's modulus is JIS L
7.1 of 1013 (Test method for chemical fiber filament yarn)
The initial tensile resistance was measured under the conditions shown in FIG.

【0078】H.微分ヤング率 E項で得られたS−S曲線の各点の応力を図7のように
伸度で微分して求めた。
H. Differential Young's Modulus The stress at each point of the SS curve obtained in the E term was obtained by differentiating the elongation as shown in FIG.

【0079】I.沸騰水処理後の破断伸度 原糸を無荷重に近い状態で20分間90℃熱水処理して
コイル捲縮を発現させた、オリエンテック(株)社製
TENSILON UCT−100を用い、1.8×1
-3cN/dtex荷重下でつかみ長を固定して定速伸
長試験を行った。つかみ間隔は50mm、引張速度20
0mm/分にて引っ張り、最大強力を示した点の伸びか
ら求めた。
I. Elongation at break after boiling water treatment Orientec Co., Ltd., in which the original yarn was subjected to hot water treatment at 90 ° C. for 20 minutes under almost no load to develop coil crimp.
1.8 × 1 using TENSILON UCT-100
A constant speed elongation test was performed with the grip length fixed under a load of 0 -3 cN / dtex. The grip interval is 50mm and the pulling speed is 20
It was pulled at 0 mm / min and determined from the elongation at the point showing the maximum strength.

【0080】J.結晶化度 JIS L1013(化学繊維フィラメント糸試験方
法)7.14.2の密度勾配管法に従い密度を測定し、
結晶化度は次式によって求めた。
J. Crystallinity Measure the density according to the density gradient tube method of JIS L1013 (Test method for chemical fiber filament yarn) 7.14.2,
The crystallinity was determined by the following equation.

【0081】Xc[%] = {dc×(d−da)}/
{d×(dc−da)}×100 Xc:結晶化度(%) d:実測糸密度 dc:完全結晶部の密度 da:完全非晶部の密度 ここで、dc:1.387g/cm3、da:1.295
g/cm3を用いた。
Xc [%] = {dc × (d−da)} /
{D × (dc−da)} × 100 Xc: crystallinity (%) d: measured yarn density dc: density of perfect crystalline part da: density of perfect amorphous part where dc: 1.387 g / cm 3 , Da: 1.295
g / cm 3 was used.

【0082】K.溶融粘度 東洋精機(株)社製キャピログラフ1Bを用い、チッソ
雰囲気下において温度280℃、歪み速度1216se
-1での測定を3回行い平均値を溶融粘度とした。
K. Melt viscosity Using Toyo Seiki Co., Ltd. Capillograph 1B, in a nitrogen atmosphere, temperature 280 ° C., strain rate 1216 sec.
The measurement at c -1 was performed three times, and the average value was taken as the melt viscosity.

【0083】L.最大延伸倍率 未延伸糸をオリエンテック(株)社製 TENSILO
N UCT−100で伸長させ、得られたS−S曲線に
おける最大強力を示した点の伸度Eから求めた。なお、
伸長条件は、つかみ間隔50mm、引張速度400mm
/分とし、測定は5回行いその平均をEとした。
L. Maximum draw ratio Undrawn yarn is TENSILO manufactured by Orientec Co., Ltd.
It was extended with NUCT-100, and was obtained from the elongation E of the point showing the maximum strength in the obtained SS curve. In addition,
The elongation conditions are as follows: gripping interval 50 mm, pulling speed 400 mm
/ Min, and the measurement was performed 5 times, and the average was E.

【0084】最大延伸倍率(倍)=(E/100)+1 実施例1 艶消し剤として平均粒子径が0.4μmの酸化チタンを
0.35重量%含有した固有粘度(IV)が1.50
(溶融粘度1340poise)のホモPTTをポリエ
ステル系重合体Aとし、平均粒子径が0.4μmの酸化
チタンを0.35重量%含有した固有粘度(IV)が
0.52(溶融粘度570poise)のホモPETを
ポリエステル重合体Bとして、それぞれ別々に溶融し、
紡糸温度275℃で図6に示す構造を有する口金装置及
び図7(a)に示す吐出孔36孔を有する複合紡糸口金
から複合比(重量%)50:50で吐出し、紡糸速度1
400m/分で引取り245dtex、36フィラメン
トのサイドバイサイド型複合構造未延伸糸を得た。また
その断面形状は、図1(a)に示すPTTの外周形状が
略楕円形、PETの外周形状が略円形である非対称性の
扁平形状であり、その扁平度(長軸/短軸の比)は1.
8であった。また、該未延伸糸の最大延伸倍率は4.8
倍であった。さらに未延伸糸を環境温度25℃×2日間
エージングした後、図8に示す延伸機を用い、第1ホッ
トロール10温度70℃、鏡面仕上げ(表面粗度0.8
S)の第2ホットロール11温度160℃、第1ホット
ロール10、第2ホットロール11間の延伸倍率3.1
5倍で延伸、さらに第2ホットロール11とコールドロ
ール13間で1.02倍に延伸(最大延伸倍率の67
%)し、コールドロール13と巻取機14間の張力(巻
取張力)が約0.02cN/dtexになる様、張力制
御しながら巻き取り、約83dtex、36フィラメン
トの延伸糸を得た。なお、コールドロール13と巻取機
14間のリラックス率は約8%であった。紡糸、延伸と
も製糸性は良好であり、糸切れは発生しなかった。物性
値を表1に示すが、優れた嵩高性および伸縮特性を示し
た。また、得られた糸を無撚で緯糸に、56dtex、
18フィラメントのPET通常延伸糸を無撚で経糸にし
て2/1ツイル(経密度86本/インチ)の生機をつく
り、SOFCERにより80〜95℃でリラックス精
練、170℃で中間セットした後、3%NaOH熱水溶
液で12重量%減量し、さらに110℃で染色を施し1
60℃で仕上げセットを行いストレッチ布帛を得た。布
帛の表面は揚柳調のシボやシワの発生がなくフラット
で、ソフトな風合いで優れたストレッチ性を示した。
Maximum stretching ratio (times) = (E / 100) +1 Example 1 Intrinsic viscosity (IV) containing 0.35% by weight of titanium oxide having an average particle diameter of 0.4 μm as a matting agent is 1.50.
A homo-PTT having a (melt viscosity of 1340 poise) is a polyester polymer A, and a homopolymer having an intrinsic viscosity (IV) of 0.52 (melt viscosity of 570 poise) containing 0.35% by weight of titanium oxide having an average particle size of 0.4 μm is used. PET is melted separately as polyester polymer B,
At a spinning temperature of 275 ° C., the mixture is discharged from the spinneret having the structure shown in FIG. 6 and the composite spinneret having the 36 discharge holes shown in FIG.
An undrawn yarn with a side-by-side composite structure of 36 filaments was drawn at 400 m / min and 245 dtex and 36 filaments. The cross-sectional shape is an asymmetric flat shape in which the outer peripheral shape of the PTT shown in FIG. 1A is substantially elliptical and the outer peripheral shape of the PET is substantially circular. ) Is 1.
It was 8. The maximum draw ratio of the undrawn yarn is 4.8.
It was twice. Further, after the undrawn yarn was aged at an environmental temperature of 25 ° C. × 2 days, the first hot roll was heated to a temperature of 70 ° C. and mirror-finished (surface roughness of 0.8) using a drawing machine shown in FIG.
S) The temperature of the second hot roll 11 is 160 ° C., and the stretching ratio between the first hot roll 10 and the second hot roll 11 is 3.1.
Stretched at 5 times, and further stretched 1.02 times between the second hot roll 11 and the cold roll 13 (the maximum stretch ratio of 67).
%) And wound up while controlling the tension so that the tension (winding tension) between the cold roll 13 and the winder 14 becomes about 0.02 cN / dtex, to obtain a drawn filament of about 83 dtex and 36 filaments. In addition, the relaxation rate between the cold roll 13 and the winder 14 was about 8%. Both spinning and drawing exhibited good spinnability, and no yarn breakage occurred. The physical properties are shown in Table 1, which showed excellent bulkiness and stretchability. In addition, the obtained yarn is untwisted into a weft, 56 dtex,
The 18-filament PET ordinary drawn yarn is untwisted into a warp to create a 2/1 twill (86 warp / inch) greige fabric, relaxed scouring at 80-95 ° C by SOFCER, and intermediate setting at 170 ° C. 12% by weight with a hot aqueous solution of NaOH and dyed at 110 ° C.
Finish setting was performed at 60 ° C. to obtain a stretch fabric. The surface of the fabric was flat without the occurrence of wrinkles and wrinkles in the form of Yangyanagi, and showed excellent stretchability with a soft texture.

【0085】実施例2、実施例3 艶消し剤として平均粒子径が0.4μmの酸化チタンを
0.35重量%含有した固有粘度(IV)が0.48
(溶融粘度450poise)のホモPET又は固有粘
度(IV)が0.65(溶融粘度1190poise)
のホモPETをポリエステル系重合体Bに用いた以外は
実施例1と同様の方法で評価した。結果を表1に示す。
固有粘度(IV)が0.48のホモPETを用いた実施
例2は、織物表面に若干のシボ立ちが発現したが、従来
のPET/PETサイドバイサイド複合糸よりは優れた
ものであった。また、伸縮特性は実施例1よりも優れて
いた。また、固有粘度(IV)が0.65のホモPET
を用いた実施例3は、口金直下のベンディングも小さ
く、製糸性が良好であった。また、優れた嵩高性を示
し、織物にしてもシボ立ちがなく、品位も良好であっ
た。
Examples 2 and 3 Intrinsic viscosity (IV) containing 0.35% by weight of titanium oxide having an average particle size of 0.4 μm as a matting agent was 0.48.
Homo PET having a melt viscosity of 450 poise or an intrinsic viscosity (IV) of 0.65 (melt viscosity of 1190 poise)
Was evaluated in the same manner as in Example 1 except that the homo PET was used for the polyester polymer B. Table 1 shows the results.
In Example 2 using homo-PET having an intrinsic viscosity (IV) of 0.48, a slight embossment appeared on the surface of the woven fabric, but was superior to the conventional PET / PET side-by-side composite yarn. In addition, the expansion and contraction characteristics were superior to those of Example 1. In addition, a homo PET having an intrinsic viscosity (IV) of 0.65
In Example 3 using, the bending immediately below the die was small, and the spinning property was good. In addition, it exhibited excellent bulkiness, had no grain on the woven fabric, and had good quality.

【0086】実施例4 艶消し剤として平均粒子径0.4μmの酸化チタンを
0.1重量%含有した固有粘度(IV)が1.02(溶
融粘度900poise)のホモPTTをポリエステル
系重合体Aに用いた以外は実施例1と同様の方法で評価
した。結果を表1に示す。固有粘度(IV)が1.02
のホモPTTを用いた実施例4は紡糸、延伸とも製糸性
は良好であり、糸切れは発生しなかった。また、実施例
1と比較して伸縮特性はやや劣っていたが、ストレッチ
素材として十分使用できるポテンシャルを有していた。
Example 4 A homopolymer PTT containing 0.1% by weight of titanium oxide having an average particle diameter of 0.4 μm as a matting agent and having an intrinsic viscosity (IV) of 1.02 (melt viscosity of 900 poise) was used as a polyester polymer A. The evaluation was performed in the same manner as in Example 1 except that the above was used. Table 1 shows the results. 1.02 intrinsic viscosity (IV)
In Example 4 using the homo-PTT, the spinning property and the drawing property were good and the yarn breakage did not occur. In addition, although the stretchability was slightly inferior to that of Example 1, it had the potential to be sufficiently used as a stretch material.

【0087】実施例5 艶消し剤として平均粒子径0.4μmの酸化チタンを
0.1重量%含有した固有粘度(IV)が1.72(溶
融粘度1420poise)のホモPTTをポリエステ
ル系重合体Aとし、第1ホットロール10と、第2ホッ
トロール11間延伸倍率を3.0倍(最大延伸倍率の6
8%)とした以外は実施例1と同様の方法で評価した。
結果を表1に示す。実施例5は紡糸、延伸とも製糸性は
良好であり、糸切れは発生しなかった。また、実施例1
と同様、優れた嵩高性および伸縮特性を示した。
Example 5 A homo-PTT having an intrinsic viscosity (IV) of 1.72 (melt viscosity of 1,420 poise) containing 0.1% by weight of titanium oxide having an average particle diameter of 0.4 μm as a matting agent was obtained from a polyester polymer A. And the stretching ratio between the first hot roll 10 and the second hot roll 11 is 3.0 times (the maximum stretching ratio of 6).
8%), and evaluated in the same manner as in Example 1.
Table 1 shows the results. In Example 5, the spinnability was good in both spinning and drawing, and no yarn breakage occurred. Example 1
As in the case of, excellent bulkiness and elasticity were exhibited.

【0088】比較例1 口金の吐出孔を円形とした以外は実施例3と同じ方法で
評価した。比較例1の断面形状はほぼ円形(扁平度1)
であった。また、布帛表面には揚柳調のシボが部分的に
発生するとともに、布帛の耳の部分に集中してシワが発
生し、品位が悪いものであった。
Comparative Example 1 Evaluation was made in the same manner as in Example 3 except that the outlet of the die was circular. The cross-sectional shape of Comparative Example 1 is almost circular (flatness 1)
Met. In addition, the willow-like grain was partially generated on the fabric surface, and wrinkles were concentrated on the ears of the fabric, resulting in poor quality.

【0089】比較例2 延伸工程での第2ホットロール11の温度を35℃とし
た以外は実施例1と同様の方法で評価した。比較例2の
原糸の収縮応力の最大値を示すピーク温度は97℃と低
いため、布帛のリラックス工程で急激な収縮が入ってシ
ワが寄り、表面品位の悪いものとなった。また、得られ
た布帛は粗硬感があるとともに伸縮特性も低く、ストレ
ッチ素材としてのポテンシャルに欠けるものであった。
Comparative Example 2 Evaluation was made in the same manner as in Example 1 except that the temperature of the second hot roll 11 in the stretching step was 35 ° C. Since the peak temperature indicating the maximum value of the shrinkage stress of the raw yarn of Comparative Example 2 was as low as 97 ° C., the fabric was suddenly shrunk in the relaxing step, wrinkled, and the surface quality was poor. In addition, the obtained fabric had a rough feeling and a low elasticity, and lacked the potential as a stretch material.

【0090】比較例3 延伸工程での第1ホットロール10、第2ホットロール
11間の延伸倍率を2.85倍(最大延伸倍率の61
%)とした以外は実施例1と同様の方法で評価した。結
果を表1に示す。比較例3の原糸は収縮応力に起因する
伸縮伸長率が低いために織物拘束下での捲縮発現能力が
低く、伸縮性が劣るためにストレッチ素材としてのポテ
ンシャルに欠けるものであった。
Comparative Example 3 The stretching ratio between the first hot roll 10 and the second hot roll 11 in the stretching step was 2.85 times (61% of the maximum stretching ratio).
%) Was evaluated in the same manner as in Example 1. Table 1 shows the results. The raw yarn of Comparative Example 3 had a low expansion / contraction ratio due to shrinkage stress, had a low ability to exhibit crimp under the constraint of a woven fabric, and was inferior in elasticity, and thus lacked the potential as a stretch material.

【0091】比較例4 艶消し剤として平均粒子径が0.4μmの酸化チタンを
0.35重量%含有した固有粘度(IV)が0.4のホ
モPET(溶融粘度250poise)をポリエステル
重合体Bとした以外は実施例1と同様の方法で評価した
結果を表1に示す。比較例4のポリマ組み合わせでは口
金直下でのベンディングがひどく、安定して紡糸するこ
とができなかった。
Comparative Example 4 A homo-PET (melt viscosity 250 poise) having an intrinsic viscosity (IV) of 0.4 and containing 0.35% by weight of titanium oxide having an average particle diameter of 0.4 μm as a matting agent was polyester polymer B. Table 1 shows the results of the evaluation performed in the same manner as in Example 1 except that the evaluation was made. With the polymer combination of Comparative Example 4, the bending immediately below the die was severe and spinning could not be performed stably.

【0092】実施例6 艶消し剤として平均粒子径が0.4μmの酸化チタンを
0.35重量%含有した固有粘度(IV)が0.65の
ホモPTT(溶融粘度260poise)をポリエステ
ル系重合体Bに用い、紡糸温度265℃で紡糸、第1ホ
ットロール10の温度60℃、延伸倍率を3.0倍(最
大延伸倍率の70%)とした以外は実施例1と同様の方
法で評価した。結果を表1に示す。実施例6の製糸性は
良好であった。また、原糸の低いヤング率及び微分ヤン
グ率に起因するソフトな伸縮性を有しており、実施例1
よりもソフトストレッチ性に優れるとともに、捲縮の堅
牢度を示す伸縮弾性率も高いものであった。
EXAMPLE 6 A homopolymer PTT (melt viscosity 260 poise) containing 0.65% by weight of titanium oxide having an average particle diameter of 0.4 μm as a matting agent and having an intrinsic viscosity (IV) of 0.65 was a polyester polymer. B, the spinning temperature was 265 ° C., the temperature of the first hot roll 10 was 60 ° C., and the stretching ratio was 3.0 times (70% of the maximum stretching ratio), and evaluated in the same manner as in Example 1. . Table 1 shows the results. The spinning property of Example 6 was good. In addition, it has soft elasticity due to the low Young's modulus and differential Young's modulus of the original yarn.
In addition to being superior in soft stretchability, the elastic modulus showing the crimp fastness was high.

【0093】実施例7 艶消し剤として平均粒子径が0.4μmの酸化チタンを
0.1重量%含有した固有粘度(IV)が0.75のホ
モPBT(溶融粘度440poise)をポリエステル
系重合体Bに用いた以外は実施例6と同様の方法で評価
した。結果を表1に示す。実施例7の製糸性は良好であ
った。また、嵩高特性は実施例1と同様、良好であると
ともに、ソフトストレッチ性、ストレッチ後の回復力
(ストレッチバック性)が実施例1よりも優れていた。
Example 7 A homopolymer PBT (melt viscosity 440 poise) containing 0.1% by weight of titanium oxide having an average particle diameter of 0.4 μm as a matting agent and having an intrinsic viscosity (IV) of 0.75 was a polyester polymer. The evaluation was performed in the same manner as in Example 6 except that B was used. Table 1 shows the results. The spinning property of Example 7 was good. Further, the bulkiness was good as in Example 1, and the soft stretch property and the resilience after stretching (stretch back property) were superior to Example 1.

【0094】[0094]

【表1】 実施例8 吐出孔形状を図7(d)とした以外は実施例1と同様の
方法で評価した結果を表2に示す。実施例8の断面形状
は図1(d)に示すようにPETの外周形状が略円形、
PTTの外周形状が略方形である非対称性の扁平形状で
あり、その扁平度は1.6であった。実施例8は実施例
1と比較してやや嵩高度が低く、ソフト性が低いもので
あったが、表面品位は良好であった。
[Table 1] Example 8 Table 2 shows the results of the evaluation performed in the same manner as in Example 1 except that the shape of the discharge hole was changed as shown in FIG. As shown in FIG. 1D, the cross-sectional shape of the eighth embodiment is such that the outer peripheral shape of the PET is substantially circular,
The outer shape of the PTT was an asymmetric flat shape having a substantially square shape, and the flatness was 1.6. Example 8 had slightly lower bulkiness and lower softness than Example 1, but had good surface quality.

【0095】実施例9 巻取張力が0.07cN/dtexになるように制御し
た以外は実施例1と同様の方法で実施した。結果を表2
に示す。実施例9はストレッチ特性は良好であるもの
の、嵩高性が低く、布帛表面に小さいシボが発生して品
位の面でやや劣るものであった。
Example 9 Example 9 was carried out in the same manner as in Example 1 except that the winding tension was controlled to be 0.07 cN / dtex. Table 2 shows the results
Shown in In Example 9, although the stretch properties were good, the bulkiness was low, and small grains were generated on the surface of the fabric, and the quality was slightly inferior.

【0096】実施例10 延伸工程において、第2ホットロール11とコールドロ
ール13間にヘバーライン社製ポリジェットノズル12
を設置し、リラックス率1%、交絡圧空圧0.3MPa
で交絡処理して得た糸をトリコットにし、これを常法に
より80〜95℃でリラックス精練、染色を施し、16
0℃で仕上げセットした以外は実施例1と同様の方法で
実施した。結果を表2に示す。実施例10の原糸はCF
値60であった。また、製編工程では実施例1の無交絡
糸(CF値ゼロ)で発生した「寄りつき」と呼ばれる工
程不良が起こらず、製編性に優れていた。また、嵩高
性、ソフト性、ストレッチ性ともに良好であった。
Example 10 In the stretching step, a polyjet nozzle 12 made by Heberline was placed between the second hot roll 11 and the cold roll 13.
Installed, relaxation rate 1%, confounding pressure pneumatic 0.3MPa
The yarn obtained by the entanglement treatment is tricotted, and the yarn is subjected to relaxing scouring and dyeing at 80 to 95 ° C. by a conventional method to obtain a tricot.
The procedure was carried out in the same manner as in Example 1 except that the finishing was set at 0 ° C. Table 2 shows the results. The yarn of Example 10 is CF
The value was 60. Further, in the knitting process, a process defect called “adhesion” generated in the non-entangled yarn (CF value zero) of Example 1 did not occur, and the knitting property was excellent. The bulkiness, softness and stretchability were all good.

【0097】実施例11 延伸工程での第2ホットロール11とコールドロール1
3間のリラックス率を2%とした以外は実施例10と同
様の方法で実施した。結果を表2に示す。実施例11の
原糸はCF値が105であった。実施例11は製編性は
優れるものの、布帛表面に「イラツキ」が発生したた
め、品位面でやや劣るものであった。
Example 11 Second hot roll 11 and cold roll 1 in the stretching step
The procedure was performed in the same manner as in Example 10 except that the relaxation rate between the three was 2%. Table 2 shows the results. The raw yarn of Example 11 had a CF value of 105. In Example 11, although the knitting property was excellent, "irritation" occurred on the surface of the fabric, so that the quality was slightly inferior.

【0098】実施例12 紡糸速度を920m/分として285dtex、36フ
ィラメントのサイドバイサイド型複合構造未延伸糸と
し、延伸工程での第1ホットロール10と第2ホットロ
ール11間の延伸倍率を3.7倍(最大延伸倍率の69
%)とした以外は実施例1と同様の方法で評価した。物
性値を表2に示す。実施例12は実施例1と同様、優れ
た嵩高性、ソフト性およびストレッチ特性を示したが、
糸斑の指標であるU%が2.5%と高いため、布帛表面
に「イラツキ」が発生し、品位面でやや劣るものであっ
た。
Example 12 At a spinning speed of 920 m / min, a 285 dtex, 36 filament, side-by-side type composite structure undrawn yarn was obtained. The drawing ratio between the first hot roll 10 and the second hot roll 11 in the drawing step was 3.7. Times (maximum stretch ratio of 69)
%) Was evaluated in the same manner as in Example 1. Table 2 shows the physical property values. Example 12 showed excellent bulkiness, softness and stretch properties, as in Example 1.
Since U%, which is an index of yarn spots, was as high as 2.5%, "irritation" occurred on the fabric surface, and the quality was slightly inferior.

【0099】比較例5 艶消し剤として平均粒子径が0.4μmの酸化チタンを
0.35重量%含有した固有粘度(IV)が0.85
(溶融粘度3000poise)のホモPETをポリエ
ステル系重合体Aとし、紡糸温度290℃で紡糸、第1
ホットロール10の温度80℃で延伸した以外は実施例
1と同様の方法で評価した。結果を表2に示す。比較例
5は紡糸性、延伸性は良好であるものの、嵩高特性、伸
縮特性ともに低く、織物にした際に揚柳調のシボが発生
するとともに、ストレッチ素材としてのポテンシャルに
も欠けるものであった。
Comparative Example 5 A matting agent containing 0.35% by weight of titanium oxide having an average particle diameter of 0.4 μm and an intrinsic viscosity (IV) of 0.85
Homo PET having a (melt viscosity of 3000 poise) was used as a polyester polymer A and spun at a spinning temperature of 290 ° C.
Evaluation was performed in the same manner as in Example 1 except that the hot roll 10 was stretched at a temperature of 80 ° C. Table 2 shows the results. Comparative Example 5 had good spinnability and stretchability, but was low in both bulkiness and stretchability. When it was made into a woven fabric, it produced Yangyan-like grains and lacked the potential as a stretch material. .

【0100】[0100]

【表2】 実施例13、実施例14 実施例1で得たポリエステル系複合糸にそれぞれ300
t/m(撚係数K:2750、実施例13)、1000
t/m(撚係数K:9165、実施例14)のS/Z撚
りを施して緯糸とし、経糸に110dtex、48フィ
ラメントの通常PET延伸糸(沸収率6%)を用いて平
織を作製した。これをSOFCERにより80〜95℃
でリラックス精練、170℃で中間セットした後、3%
NaOH熱水溶液で15重量%減量し、さらに110℃
で染色を施し160℃で仕上げセットを行った。得られ
た布帛はいずれもソフトでストレッチ性に優れたもので
あった。また、撚数1000t/mのものは微細凹凸表
面となり清涼感のある春夏素材に適した風合いを示し
た。
[Table 2] Example 13 and Example 14 The polyester-based composite yarn obtained in Example 1 was 300
t / m (twist coefficient K: 2750, Example 13), 1000
An S / Z twist of t / m (twist coefficient K: 9165, Example 14) was applied to form a weft, and a plain weave was produced using 110 dtex, 48 filament ordinary PET drawn yarn (boiling yield 6%) as the warp yarn. . 80-95 ° C by SOFCER
Relax scouring, 3% after intermediate setting at 170 ℃
Reduce the weight by 15% by weight with a hot aqueous solution of NaOH,
, And finished at 160 ° C. All the obtained fabrics were soft and excellent in stretchability. In addition, those having a twist number of 1000 t / m had fine uneven surfaces and exhibited a texture suitable for a spring-summer material having a refreshing feeling.

【0101】[0101]

【発明の効果】本発明のポリエステル系複合糸を用いる
ことにより、ソフトタッチで優れたストレッチ性を与え
るとともに、ノントルクであるため無撚〜甘撚でも揚柳
調のシボやシワが発現しにくく、ポリウレタン混用で問
題となる染料汚染がなく、高品位な布帛を得ることがで
きるものである。
EFFECT OF THE INVENTION By using the polyester-based composite yarn of the present invention, excellent stretchability is imparted by soft touch, and since it is non-torque, it is difficult for the twist or wrinkle of the Yangyan style to appear even in non-twisted to sweet-twisted, It is possible to obtain a high-quality cloth without dye contamination which is a problem in mixing polyurethane.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】本発明の複合糸を構成する単繊維の繊維横断面
形状を示す図である。
FIG. 1 is a diagram showing a fiber cross-sectional shape of a single fiber constituting a composite yarn of the present invention.

【図2】本発明の複合糸の断面方向の配列を示す図であ
る。
FIG. 2 is a view showing an arrangement of a composite yarn of the present invention in a cross-sectional direction.

【図3】伸縮伸長率、伸縮弾性率の測定方法を説明する
ための図である。
FIG. 3 is a diagram for explaining a method of measuring a stretch rate and a stretch modulus.

【図4】嵩高度を測定するための装置の斜視図である。FIG. 4 is a perspective view of an apparatus for measuring bulk height.

【図5】嵩高度の測定方法を示す見取り図である。FIG. 5 is a sketch showing a method of measuring bulk height.

【図6】本発明の繊維を製造するために好ましく用いら
れる口金の縦断面図である。
FIG. 6 is a longitudinal sectional view of a die preferably used for producing the fiber of the present invention.

【図7】本発明の繊維を製造するために好ましく用いら
れる吐出孔形状を示す図である。
FIG. 7 is a view showing the shape of a discharge hole preferably used for producing the fiber of the present invention.

【図8】本発明の実施例で用いる延伸装置の概略図であ
る。
FIG. 8 is a schematic diagram of a stretching device used in an embodiment of the present invention.

【図9】本発明の実施例で用いる直接紡糸延伸装置の概
略図である。
FIG. 9 is a schematic view of a direct spinning and stretching apparatus used in an example of the present invention.

【図10】本発明(実施例1)の繊維の応力及び微分ヤ
ング率−伸度曲線である。
FIG. 10 is a stress and differential Young's modulus-elongation curve of the fiber of the present invention (Example 1).

【符号の説明】 1:試料台 2:PETフィルム 3:指針付き金具 4:荷重 5:目盛 6:切り込み 7:カセ 8:未延伸糸パッケージ 9:フィードロール 10、11:ホットロール 12:交絡ノズル 13:コールドロール 14:巻取機(延伸糸パッケージ) 15:紡糸糸条 16:交絡ノズル 17、18:ホットロール 19、21:ゴデットロール 20:交絡ノズル 22:巻取機(延伸糸パッケージ)[Description of Signs] 1: Sample table 2: PET film 3: Metal fitting with pointer 4: Load 5: Scale 6: Cut 7: Ledge 8: Unstretched yarn package 9: Feed roll 10, 11: Hot roll 12: Entangled nozzle 13: Cold roll 14: Winding machine (drawn yarn package) 15: Spun yarn 16: Entangled nozzle 17, 18: Hot roll 19, 21: Godet roll 20: Entangled nozzle 22: Winding machine (drawn yarn package)

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 FI テーマコート゛(参考) D03D 15/04 102 D03D 15/04 102A D04B 1/16 D04B 1/16 1/20 1/20 21/00 21/00 B Fターム(参考) 4L002 AA07 AB02 AB04 AB05 AC01 AC06 CA01 DA01 DA04 DA05 EA06 FA01 4L036 MA05 MA17 MA20 MA33 PA01 PA03 PA17 PA42 RA04 UA01 4L041 AA07 BA02 BA05 BA09 BA34 BA36 CA06 CA08 CB05 CB25 DD01 EE08 4L048 AA21 AA22 AA30 AA37 AA46 AA48 AA49 AA55 AA56 AB08 AB12 AB13 AB21 AC07 AC09 AC10 AC12 BA01 BA02 CA00 CA04 CA12 CA15 DA01 EB04 EB05 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (51) Int.Cl. 7 Identification symbol FI Theme coat ゛ (Reference) D03D 15/04 102 D03D 15/04 102A D04B 1/16 D04B 1/16 1/20 1/20 21/00 21/00 BF term (reference) 4L002 AA07 AB02 AB04 AB05 AC01 AC06 CA01 DA01 DA04 DA05 EA06 FA01 4L036 MA05 MA17 MA20 MA33 PA01 PA03 PA17 PA42 RA04 UA01 4L041 AA07 BA02 BA05 BA09 BA34 BA36 CA06 CA08 CB05 A22A21 A08 AA37 AA46 AA48 AA49 AA55 AA56 AB08 AB12 AB13 AB21 AC07 AC09 AC10 AC12 BA01 BA02 CA00 CA04 CA12 CA15 DA01 EB04 EB05

Claims (15)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】2種類のポリエステル系重合体A及びBが
繊維長さ方向に沿ってサイドバイサイド型に貼り合わさ
れた複合繊維において、ポリエステル系重合体Aがポリ
トリメチレンテレフタレートを主体としたポリエステル
であり、ポリエステル系重合体Bが繊維形成性ポリエス
テルであって、該複合繊維の断面形状が短軸方向に複合
界面を有する扁平形状であるとともに、ポリエステル系
重合体Bの外周形状が略円形であり、ポリエステル系重
合体Aの外周形状が略楕円形又は略方形であり、断面の
長軸/短軸の比で表される扁平度が1.3〜6である複
合繊維から構成されたマルチフィラメントであることを
特徴とするポリエステル系複合糸。
1. A conjugate fiber in which two kinds of polyester polymers A and B are bonded side by side along the fiber length direction, wherein the polyester polymer A is a polyester mainly composed of polytrimethylene terephthalate. The polyester polymer B is a fiber-forming polyester, the cross-sectional shape of the composite fiber is a flat shape having a composite interface in the minor axis direction, the outer shape of the polyester polymer B is substantially circular, A multifilament composed of a conjugate fiber in which the outer shape of the polyester-based polymer A is substantially elliptical or substantially square and the flatness represented by the ratio of the major axis / minor axis of the cross section is 1.3 to 6. Polyester composite yarn characterized by the following.
【請求項2】収縮応力の極大を示す温度が110℃以上
で、かつ収縮応力の極大値が0.15cN/dtex以
上であることを特徴とする請求項1記載のポリエステル
系複合糸。
2. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein the temperature at which the maximum of the shrinkage stress is 110 ° C. or more, and the maximum value of the shrinkage stress is 0.15 cN / dtex or more.
【請求項3】ウスター斑U%が2.0%以下であること
を特徴とする請求項1または2記載のポリエステル系複
合糸。
3. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein the Worcester spot U% is 2.0% or less.
【請求項4】熱処理後の伸縮伸長率が30%以上であ
り、かつ伸縮弾性率が85%以上であることを特徴とす
る請求項1〜3のいずれか1項記載のポリエステル系複
合糸。
4. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein the stretch ratio after heat treatment is 30% or more, and the stretch modulus is 85% or more.
【請求項5】嵩高度が30cc/g以上であることを特
徴とする請求項1〜4のいずれか1項記載のポリエステ
ル系複合糸。
5. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein the bulkiness is 30 cc / g or more.
【請求項6】交絡によるCF値が5〜100であること
を特徴とする請求項1〜5のいずれか1項記載のポリエ
ステル系複合糸。
6. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein a CF value due to entanglement is 5 to 100.
【請求項7】平均粒径が0.01〜2μmの粒子を0.
1重量%以上含有することを特徴とする請求項1〜6の
いずれか1項記載のポリエステル系複合糸。
7. Particles having an average particle size of 0.01 to 2 .mu.m are added to a particle of 0.1.
The polyester-based composite yarn according to any one of claims 1 to 6, wherein the polyester-based composite yarn is contained in an amount of 1% by weight or more.
【請求項8】伸度3〜10%での微分ヤング率の最小値
が15cN/dtex以下を示すことを特徴とする請求
項1〜7のいずれか1項記載のポリエステル系複合糸。
8. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein the minimum value of the differential Young's modulus at an elongation of 3 to 10% is 15 cN / dtex or less.
【請求項9】沸騰水処理後の破断伸度が100%以上で
あることを特徴とする請求項1〜8のいずれか1項記載
のポリエステル系複合糸。
9. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein the elongation at break after treatment with boiling water is 100% or more.
【請求項10】ポリエステル系重合体Bがポリトリメチ
レンテレフタレートを主体としたポリエステルであるこ
とを特徴とする請求項1〜9のいずれか1項記載のポリ
エステル系複合糸。
10. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein the polyester polymer B is a polyester mainly composed of polytrimethylene terephthalate.
【請求項11】ポリエステル系重合体Bがポリブチレン
テレフタレートを主体としたポリエステルであることを
特徴とする請求項1〜9のいずれか1項記載のポリエス
テル系複合糸。
11. The polyester composite yarn according to claim 1, wherein the polyester polymer B is a polyester mainly composed of polybutylene terephthalate.
【請求項12】ポリエステル系重合体Aにポリトリメチ
レンテレフタレートを主体としたポリエステルを配し、
ポリエステル系重合体Bに繊維形成性ポリエステルを配
して複合紡糸するに際し、各々の固有粘度(IV)が次
式(1)〜(3)を満たす組み合わせで複合流を形成
し、該複合流をスリットの短軸方向が複合界面になるよ
うにスリットから吐出し、冷却ゾーンを経た後、紡糸速
度1000m/分以上で引き取り、引き続いて最大延伸
倍率の65%以上の倍率で延伸するとともに、110℃
以上で熱処理後、巻き取ることを特徴とするポリエステ
ル系複合糸の製造方法。 0.30X≦Y≦0.45X+0.30 ・・・(1) 0.45≦Y ・・・(2) 0.8≦X≦2.0 ・・・(3) (ただし、Y:ポリエステル系重合体Bの固有粘度(I
V) X:ポリエステル系重合体Aの固有粘度(IV))
12. A polyester mainly composed of polytrimethylene terephthalate is arranged in a polyester polymer A,
When the fiber-forming polyester is disposed on the polyester-based polymer B and the composite spinning is performed, a composite stream is formed by a combination in which each intrinsic viscosity (IV) satisfies the following formulas (1) to (3). It is discharged from the slit so that the minor axis direction of the slit is a composite interface, passes through a cooling zone, is taken up at a spinning speed of 1000 m / min or more, and is subsequently stretched at a draw ratio of 65% or more of the maximum draw ratio.
A method for producing a polyester-based composite yarn, which comprises winding after heat treatment as described above. 0.30X ≦ Y ≦ 0.45X + 0.30 (1) 0.45 ≦ Y (2) 0.8 ≦ X ≦ 2.0 (3) (where, Y: polyester type) Intrinsic viscosity of polymer B (I
V) X: intrinsic viscosity (IV) of polyester polymer A)
【請求項13】延伸した後、連続してリラックス率3〜
15%でリラックス処理することを特徴とする請求項1
2記載のポリエステル系複合糸の製造方法。
13. A stretch rate of 3 to 3 after stretching.
2. A relaxing process at 15%.
3. The method for producing a polyester composite yarn according to item 2.
【請求項14】延伸工程での巻取張力が0.05cN/
dtex以下であることを特徴とする請求項12または
13記載のポリエステル系複合糸の製造方法。
14. The winding tension in the stretching step is 0.05 cN /
The method for producing a polyester-based composite yarn according to claim 12 or 13, wherein the dtex is not more than dtex.
【請求項15】撚係数Kが0〜10000の無撚または
中撚を施された請求項1〜10のいずれか1項記載のポ
リエステル系複合糸を少なくとも一部に用いたことを特
徴とする布帛。 (ただし、撚係数K=T×D0.5 T:糸長1m当たりの撚数、 D:糸条の繊度(dtex))
15. The polyester-based composite yarn according to any one of claims 1 to 10, wherein the polyester composite yarn has a twist coefficient K of 0 to 10000 and is twisted or non-twisted. Fabric. (However, twist coefficient K = T × D 0.5 T: number of twists per 1 m of yarn length, D: yarn fineness (dtex))
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