JP2002106970A - 潜熱回収用熱交換器及びこれを備えた燃焼機器 - Google Patents
潜熱回収用熱交換器及びこれを備えた燃焼機器Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱伝導性，耐食性，ろう付け性に優れると共
に比較的安価なパイプおよびフィンを有する潜熱回収用
熱交換器およびこれを備えた燃焼機器を提供すること。 【解決手段】 被加熱流体７を流すパイプ２１を有し，
パイプ２１に接触する燃焼排ガス３９に含有される水分
が凝縮する際の潜熱を回収するよう構成された潜熱回収
用熱交換器２において，パイプ２１は，ＪＩＳ規格にお
けるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４
４のいずれかのフェライト系ステンレス鋼よりなる。パ
イプ２１は直線状の直線部２１１とのＵ字状部２１２と
をろう付けにより接合してなる。
に比較的安価なパイプおよびフィンを有する潜熱回収用
熱交換器およびこれを備えた燃焼機器を提供すること。 【解決手段】 被加熱流体７を流すパイプ２１を有し，
パイプ２１に接触する燃焼排ガス３９に含有される水分
が凝縮する際の潜熱を回収するよう構成された潜熱回収
用熱交換器２において，パイプ２１は，ＪＩＳ規格にお
けるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４
４のいずれかのフェライト系ステンレス鋼よりなる。パ
イプ２１は直線状の直線部２１１とのＵ字状部２１２と
をろう付けにより接合してなる。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は，耐食性に優れた潜熱回収用熱交
換器およびこれを備えた燃焼機器に関する。
換器およびこれを備えた燃焼機器に関する。
【０００２】
【従来技術】例えば給湯器などの燃焼機器においては，
ガスバーナの燃焼による加熱だけでなく，その燃焼排ガ
スに含まれる水分の潜熱を回収して利用し，エネルギー
効率を向上させることが行われている。この潜熱回収に
は，アルミニウム製，オーステナイト系ステンレス鋼お
よびチタン製の潜熱回収用熱交換器が用いられる。
ガスバーナの燃焼による加熱だけでなく，その燃焼排ガ
スに含まれる水分の潜熱を回収して利用し，エネルギー
効率を向上させることが行われている。この潜熱回収に
は，アルミニウム製，オーステナイト系ステンレス鋼お
よびチタン製の潜熱回収用熱交換器が用いられる。
【０００３】潜熱回収用熱交換器２は，後述する図１に
示すごとく，燃焼機器１内に内蔵させ，一次熱交換器１
０を加熱するガスバーナ３の燃焼排ガス３９と接触する
よう配置される。また，潜熱回収用熱交換器２は，直線
部２１１とＵ字状部２１２とを交互に連結して複数回折
り返した状態に配置したパイプ２１と，その周囲に配設
された多数のフィン２２とより構成されている。なお，
フィン２２を設けずにパイプ２１の形状そのものをジャ
バラ状にしたものもある。
示すごとく，燃焼機器１内に内蔵させ，一次熱交換器１
０を加熱するガスバーナ３の燃焼排ガス３９と接触する
よう配置される。また，潜熱回収用熱交換器２は，直線
部２１１とＵ字状部２１２とを交互に連結して複数回折
り返した状態に配置したパイプ２１と，その周囲に配設
された多数のフィン２２とより構成されている。なお，
フィン２２を設けずにパイプ２１の形状そのものをジャ
バラ状にしたものもある。
【０００４】そして，燃焼機器１の運転時には，潜熱回
収用熱交換器２の上記フィン２２およびパイプ２１にガ
スバーナ３の燃焼排ガス３９を接触させる。これによ
り，燃焼排ガス中に含まれている水分がフィン２２およ
びパイプ２１上にて凝縮し，その潜熱を回収することが
できる。そして，この回収した潜熱は，パイプ２１内を
流れる被加熱流体に伝えられる。また，潜熱回収用熱交
換器２上において凝縮した水分は，下方のドレン受け部
４に受けられ，外部に排出される。
収用熱交換器２の上記フィン２２およびパイプ２１にガ
スバーナ３の燃焼排ガス３９を接触させる。これによ
り，燃焼排ガス中に含まれている水分がフィン２２およ
びパイプ２１上にて凝縮し，その潜熱を回収することが
できる。そして，この回収した潜熱は，パイプ２１内を
流れる被加熱流体に伝えられる。また，潜熱回収用熱交
換器２上において凝縮した水分は，下方のドレン受け部
４に受けられ，外部に排出される。
【０００５】
【解決しようとする課題】ところで，上記従来の潜熱回
収用熱交換器のうち，アルミニウム製の潜熱回収用熱交
換器の場合には，次のような問題がある。即ち，上記燃
焼排ガスには，ＮＯx，ＳＯx，ＣＯ2等が含まれ，その
凝縮水は例えば硝酸等のような金属を腐食させる成分を
含んだものとなる。そのため，潜熱回収用熱交換器は，
一次熱交換器のような単なる流体との熱交換を行う通常
の熱交換器に比べて非常に腐食しやすい環境に晒される
こととなる。そして従来より上記パイプ２１等が腐食す
ることが問題となっている。
収用熱交換器のうち，アルミニウム製の潜熱回収用熱交
換器の場合には，次のような問題がある。即ち，上記燃
焼排ガスには，ＮＯx，ＳＯx，ＣＯ2等が含まれ，その
凝縮水は例えば硝酸等のような金属を腐食させる成分を
含んだものとなる。そのため，潜熱回収用熱交換器は，
一次熱交換器のような単なる流体との熱交換を行う通常
の熱交換器に比べて非常に腐食しやすい環境に晒される
こととなる。そして従来より上記パイプ２１等が腐食す
ることが問題となっている。
【０００６】従来より，パイプ２１等に関して，上記腐
食の問題を解消すべく，材料自体の選択の変更，表面を
保護するコーティング材の選択等による種々の対策が検
討されてきた。しかしながら，上記パイプ等の本来の要
求特性である高い熱伝導率を有し，さらに十分な耐食性
を有する安価な材料を選択するのは非常に困難である。
食の問題を解消すべく，材料自体の選択の変更，表面を
保護するコーティング材の選択等による種々の対策が検
討されてきた。しかしながら，上記パイプ等の本来の要
求特性である高い熱伝導率を有し，さらに十分な耐食性
を有する安価な材料を選択するのは非常に困難である。
【０００７】例えばチタンは耐食性は優れるが，熱伝導
率も低く，非常に高価であるため，実際の製品に適用す
るにはコスト面に問題がある。オーステナイト系ステン
レスの場合には，熱伝導性が低く，比較的高価なＮｉを
使用している。また，コーティング材による被覆は熱伝
達性を低下させる場合がある。また，上記パイプは，Ｕ
字状部と直線部とを連結するためにろう付けを行う。そ
のため，パイプの材質としてはろう付け性も良好なもの
を選択する必要がある。
率も低く，非常に高価であるため，実際の製品に適用す
るにはコスト面に問題がある。オーステナイト系ステン
レスの場合には，熱伝導性が低く，比較的高価なＮｉを
使用している。また，コーティング材による被覆は熱伝
達性を低下させる場合がある。また，上記パイプは，Ｕ
字状部と直線部とを連結するためにろう付けを行う。そ
のため，パイプの材質としてはろう付け性も良好なもの
を選択する必要がある。
【０００８】本発明は，かかる従来の問題点に鑑みてな
されたもので，熱伝導性，耐食性，ろう付け性に優れる
と共に比較的安価なパイプおよびフィンを有する潜熱回
収用熱交換器およびこれを備えた燃焼機器を提供しよう
とするものである。
されたもので，熱伝導性，耐食性，ろう付け性に優れる
と共に比較的安価なパイプおよびフィンを有する潜熱回
収用熱交換器およびこれを備えた燃焼機器を提供しよう
とするものである。
【０００９】
【課題の解決手段】請求項１の発明は，被加熱流体を流
すパイプを有し，該パイプに接触する燃焼排ガスに含有
される水分が凝縮する際の潜熱を回収するよう構成され
た潜熱回収用熱交換器において，上記パイプは，ＪＩＳ
規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，Ｓ
ＵＳ４４４のいずれかのフェライト系ステンレス鋼より
なることを特徴とする潜熱回収用熱交換器にある。
すパイプを有し，該パイプに接触する燃焼排ガスに含有
される水分が凝縮する際の潜熱を回収するよう構成され
た潜熱回収用熱交換器において，上記パイプは，ＪＩＳ
規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，Ｓ
ＵＳ４４４のいずれかのフェライト系ステンレス鋼より
なることを特徴とする潜熱回収用熱交換器にある。
【００１０】本発明において最も注目すべき点は，上記
特定のフェライト系ステンレス鋼を上記潜熱回収用熱交
換器のパイプに適用したことである。ここで，上記ＪＩ
Ｓ規格は，日本工業規格である。そして，上記ＳＵＳ４
３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４は，いずれ
もフェライト系ステンレス鋼の成分規格である。具体的
な成分規格は後述する表１に示す。なお，表１には，残
部鉄（Ｆｅ）の表示は省略してある。
特定のフェライト系ステンレス鋼を上記潜熱回収用熱交
換器のパイプに適用したことである。ここで，上記ＪＩ
Ｓ規格は，日本工業規格である。そして，上記ＳＵＳ４
３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４は，いずれ
もフェライト系ステンレス鋼の成分規格である。具体的
な成分規格は後述する表１に示す。なお，表１には，残
部鉄（Ｆｅ）の表示は省略してある。
【００１１】次に，本発明の作用効果につき説明する。
本発明の潜熱回収用熱交換器においては，上記のごと
く，特定の３種類のフェライト系ステンレス鋼のいずれ
かを上記パイプ及びフィンに適用する。そのため，後述
する実施形態例に示すごとく，上記パイプ及びフィン
は，熱伝導性，耐食性，ろう付け性に優れたものとする
ことができる。
本発明の潜熱回収用熱交換器においては，上記のごと
く，特定の３種類のフェライト系ステンレス鋼のいずれ
かを上記パイプ及びフィンに適用する。そのため，後述
する実施形態例に示すごとく，上記パイプ及びフィン
は，熱伝導性，耐食性，ろう付け性に優れたものとする
ことができる。
【００１２】特に，潜熱回収用熱交換器は，通常の熱交
換器の場合よりも過酷な腐食環境に晒される。この場合
にも，本発明の潜熱回収用熱交換器におけるパイプは，
十分な耐食性を発揮する。また，上記特定の３種類のフ
ェライト系ステンレス鋼は，ろう付け性にも優れてい
る。
換器の場合よりも過酷な腐食環境に晒される。この場合
にも，本発明の潜熱回収用熱交換器におけるパイプは，
十分な耐食性を発揮する。また，上記特定の３種類のフ
ェライト系ステンレス鋼は，ろう付け性にも優れてい
る。
【００１３】さらに，上記特定の３種類のフェライト系
ステンレス鋼は，オーステナイト系ステンレス鋼の場合
のような高価なＮｉを用いておらず，材料自体が比較的
安価であり，さらに溶接性にも優れるので，シームレス
管よりも安価な溶接管を採用することができ，その分さ
らにコストダウンを図ることができる。
ステンレス鋼は，オーステナイト系ステンレス鋼の場合
のような高価なＮｉを用いておらず，材料自体が比較的
安価であり，さらに溶接性にも優れるので，シームレス
管よりも安価な溶接管を採用することができ，その分さ
らにコストダウンを図ることができる。
【００１４】次に，請求項２の発明は，被加熱流体を流
すパイプを有し，該パイプに接触する燃焼排ガスに含有
される水分が凝縮する際の潜熱を回収するよう構成され
た潜熱回収用熱交換器において，上記パイプは，Ｃ；
０．０２５％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．７５
％以下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４０％以
下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１９．
００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜０．
８０％，Ｎ；０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ＋
Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅフェライト系ステンレス鋼
よりなるよりなることを特徴とする潜熱回収用熱交換器
にある。上記のフェライト系ステンレス鋼は，川崎製鉄
（株）製の表品名「Ｒ４３２ＬＴＭステンレス鋼」で，
Ｔｉを上記のごとく含有するものである。以下，上記フ
ェライト系ステンレス鋼を「Ｒステンレス鋼」と称する
こともある。この場合には，特に優れた耐食性を示すと
共に上記請求項１の発明と同様に優れた効果を発揮す
る。
すパイプを有し，該パイプに接触する燃焼排ガスに含有
される水分が凝縮する際の潜熱を回収するよう構成され
た潜熱回収用熱交換器において，上記パイプは，Ｃ；
０．０２５％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．７５
％以下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４０％以
下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１９．
００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜０．
８０％，Ｎ；０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ＋
Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅフェライト系ステンレス鋼
よりなるよりなることを特徴とする潜熱回収用熱交換器
にある。上記のフェライト系ステンレス鋼は，川崎製鉄
（株）製の表品名「Ｒ４３２ＬＴＭステンレス鋼」で，
Ｔｉを上記のごとく含有するものである。以下，上記フ
ェライト系ステンレス鋼を「Ｒステンレス鋼」と称する
こともある。この場合には，特に優れた耐食性を示すと
共に上記請求項１の発明と同様に優れた効果を発揮す
る。
【００１５】次に，請求項３の発明のように，上記パイ
プは直線状の直線部とＵ字状部とをろう付けにより接合
してなるものもある。この場合には，上記直線部とＵ字
状部とをろう付けする際に，上記パイプが上記３種類の
フェライト系ステンレス鋼，又は上記Ｒステンレス鋼の
フェライト系ステンレス鋼であるために，特にろう付け
性に優れた効果を発揮する。
プは直線状の直線部とＵ字状部とをろう付けにより接合
してなるものもある。この場合には，上記直線部とＵ字
状部とをろう付けする際に，上記パイプが上記３種類の
フェライト系ステンレス鋼，又は上記Ｒステンレス鋼の
フェライト系ステンレス鋼であるために，特にろう付け
性に優れた効果を発揮する。
【００１６】次に，請求項４の発明のように，上記ろう
付けはＮｉろう材またはＣｕろう材を用いて行うことが
好ましい。これにより，上記直線部とＵ字状部との接合
をより強固に安定的に行うことができる。
付けはＮｉろう材またはＣｕろう材を用いて行うことが
好ましい。これにより，上記直線部とＵ字状部との接合
をより強固に安定的に行うことができる。
【００１７】また，請求項５の発明のように，上記燃焼
排ガス中の水分が凝縮した凝縮水には，重量比にて，６
０ｐｐｍ以上の硝酸イオンが含有されている。この場合
には，上記の各フェライト系ステンレス鋼の耐食性等の
優れた効果が特に有効に発揮される。
排ガス中の水分が凝縮した凝縮水には，重量比にて，６
０ｐｐｍ以上の硝酸イオンが含有されている。この場合
には，上記の各フェライト系ステンレス鋼の耐食性等の
優れた効果が特に有効に発揮される。
【００１８】また，請求項６の発明のように，上記パイ
プの周囲には，複数のフィンが配設されており，該フィ
ンはＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４
３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかのフェライト系ステン
レス鋼よりなることが好ましい。この場合には，上記パ
イプの周囲にフィンを配置した構成を有する潜熱回収用
熱交換器の場合にも，上記フィンに上記特定のフェライ
ト系ステンレス鋼を適用することによって，上記パイプ
における作用効果と同様の作用効果を上記フィンにおい
て発現させることができる。
プの周囲には，複数のフィンが配設されており，該フィ
ンはＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４
３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかのフェライト系ステン
レス鋼よりなることが好ましい。この場合には，上記パ
イプの周囲にフィンを配置した構成を有する潜熱回収用
熱交換器の場合にも，上記フィンに上記特定のフェライ
ト系ステンレス鋼を適用することによって，上記パイプ
における作用効果と同様の作用効果を上記フィンにおい
て発現させることができる。
【００１９】次に，請求項７の発明のように，上記パイ
プの周囲には，複数のフィンが配設されており，該フィ
ンはＣ；０．０２５％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；
０．７５％以下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４
０％以下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜
１９．００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０
〜０．８０％，Ｎ；０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×
（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよりなるフェライト
系ステンレス鋼よりなることが好ましい。この場合に
も，上記請求項６の発明と同様の効果を得ることができ
る。
プの周囲には，複数のフィンが配設されており，該フィ
ンはＣ；０．０２５％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；
０．７５％以下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４
０％以下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜
１９．００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０
〜０．８０％，Ｎ；０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×
（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよりなるフェライト
系ステンレス鋼よりなることが好ましい。この場合に
も，上記請求項６の発明と同様の効果を得ることができ
る。
【００２０】また，請求項８の発明は，被加熱流体を流
すパイプをそれぞれ有する一次熱交換器および潜熱回収
用熱交換器を有し，上記一次熱交換器をガスバーナの燃
焼により加熱すると共に，上記潜熱回収用熱交換器を上
記ガスバーナの燃焼排ガスと接触させて該燃焼排ガスに
含有される水分が凝縮する際の潜熱を回収することによ
り上記被加熱流体に伝熱するよう構成された燃焼機器に
おいて，上記潜熱回収用熱交換器を構成するパイプは，
ＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６
Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかのフェライト系ステンレス
鋼よりなることを特徴とする潜熱回収用熱交換器を備え
た燃焼機器にある。
すパイプをそれぞれ有する一次熱交換器および潜熱回収
用熱交換器を有し，上記一次熱交換器をガスバーナの燃
焼により加熱すると共に，上記潜熱回収用熱交換器を上
記ガスバーナの燃焼排ガスと接触させて該燃焼排ガスに
含有される水分が凝縮する際の潜熱を回収することによ
り上記被加熱流体に伝熱するよう構成された燃焼機器に
おいて，上記潜熱回収用熱交換器を構成するパイプは，
ＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６
Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかのフェライト系ステンレス
鋼よりなることを特徴とする潜熱回収用熱交換器を備え
た燃焼機器にある。
【００２１】本発明の燃焼機器においては，上記のごと
く，一次熱交換器をガスバーナの燃焼により加熱し，そ
の際に発生するガスバーナの燃焼排ガスを上記潜熱回収
用熱交換器に接触させるよう構成されている。この場
合，特にガスバーナの燃焼により発生する燃焼排ガス
は，上述したごとく，潜熱回収用熱交換器特有の過酷な
腐食環境をつくりだす。
く，一次熱交換器をガスバーナの燃焼により加熱し，そ
の際に発生するガスバーナの燃焼排ガスを上記潜熱回収
用熱交換器に接触させるよう構成されている。この場
合，特にガスバーナの燃焼により発生する燃焼排ガス
は，上述したごとく，潜熱回収用熱交換器特有の過酷な
腐食環境をつくりだす。
【００２２】これに対し，本発明の燃焼機器は，上記３
種類のフェライト系ステンレス鋼のいずれかをパイプに
採用した潜熱回収用熱交換器を備えている。そのため，
上記の過酷な腐食環境においても非常に優れた耐食性を
示す。また，上記３種類のフェライト系ステンレス鋼は
ろう付け性にも優れ，十分な接合強度を維持することが
できる。そしてまた，この潜熱回収用熱交換器は，上記
と同様に，熱伝導性に優れると共に比較的安価である。
それゆえ，本発明の燃焼機器は，耐久性に優れ，比較的
安価なものとなる。
種類のフェライト系ステンレス鋼のいずれかをパイプに
採用した潜熱回収用熱交換器を備えている。そのため，
上記の過酷な腐食環境においても非常に優れた耐食性を
示す。また，上記３種類のフェライト系ステンレス鋼は
ろう付け性にも優れ，十分な接合強度を維持することが
できる。そしてまた，この潜熱回収用熱交換器は，上記
と同様に，熱伝導性に優れると共に比較的安価である。
それゆえ，本発明の燃焼機器は，耐久性に優れ，比較的
安価なものとなる。
【００２３】また，請求項９の発明は，被加熱流体を流
すパイプをそれぞれ有する一次熱交換器および潜熱回収
用熱交換器を有し，上記一次熱交換器をガスバーナの燃
焼により加熱すると共に，上記潜熱回収用熱交換器を上
記ガスバーナの燃焼排ガスと接触させて該燃焼排ガスに
含有される水分が凝縮する際の潜熱を回収することによ
り上記被加熱流体に伝熱するよう構成された燃焼機器に
おいて，上記潜熱回収用熱交換器を構成するパイプは，
Ｃ；０．０２５％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．
７５％以下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４０％
以下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１
９．００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜
０．８０％，Ｎ；０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ
＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよりなるフェライト系ス
テンレス鋼よりなることを特徴とする潜熱回収用熱交換
器を備えた燃焼機器にある。この場合にも，請求項８の
発明と同様の効果を得ることができる。
すパイプをそれぞれ有する一次熱交換器および潜熱回収
用熱交換器を有し，上記一次熱交換器をガスバーナの燃
焼により加熱すると共に，上記潜熱回収用熱交換器を上
記ガスバーナの燃焼排ガスと接触させて該燃焼排ガスに
含有される水分が凝縮する際の潜熱を回収することによ
り上記被加熱流体に伝熱するよう構成された燃焼機器に
おいて，上記潜熱回収用熱交換器を構成するパイプは，
Ｃ；０．０２５％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．
７５％以下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４０％
以下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１
９．００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜
０．８０％，Ｎ；０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ
＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよりなるフェライト系ス
テンレス鋼よりなることを特徴とする潜熱回収用熱交換
器を備えた燃焼機器にある。この場合にも，請求項８の
発明と同様の効果を得ることができる。
【００２４】次に，請求項１０の発明のように，上記パ
イプは直線状の直線部とＵ字状部とをろう付けにより接
合してなるものもある。この場合には，請求項３の発明
と同様の効果を得ることができる。
イプは直線状の直線部とＵ字状部とをろう付けにより接
合してなるものもある。この場合には，請求項３の発明
と同様の効果を得ることができる。
【００２５】また，請求項１１の発明のように，上記ろ
う付けはＮｉろう材またはＣｕろう材を用いて行うこと
が好ましい。この場合には，請求項４の発明と同様に，
上記直線部とＵ字状部との接合をより強固に安定的に行
うことができる。
う付けはＮｉろう材またはＣｕろう材を用いて行うこと
が好ましい。この場合には，請求項４の発明と同様に，
上記直線部とＵ字状部との接合をより強固に安定的に行
うことができる。
【００２６】また，請求項１２の発明のように，上記燃
焼排ガス中の水分が凝縮した凝縮水には，重量比にて，
６０ｐｐｍ以上の硝酸イオンが含有されている。この場
合には，上記３種類のフェライト系ステンレス鋼の耐食
性等の優れた効果が特に有効に発揮される。
焼排ガス中の水分が凝縮した凝縮水には，重量比にて，
６０ｐｐｍ以上の硝酸イオンが含有されている。この場
合には，上記３種類のフェライト系ステンレス鋼の耐食
性等の優れた効果が特に有効に発揮される。
【００２７】また，請求項１３の発明のように，上記潜
熱回収用熱交換器の上記パイプの周囲には，複数のフィ
ンが配設されており，該フィンはＪＩＳ規格におけるＳ
ＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のい
ずれかのフェライト系ステンレス鋼よりなることが好ま
しい。この場合にも，上記フィンに上記特定のフェライ
ト系ステンレス鋼を適用することによって，上記パイプ
における作用効果と同様の作用効果を上記フィンにおい
て発現させることができる。
熱回収用熱交換器の上記パイプの周囲には，複数のフィ
ンが配設されており，該フィンはＪＩＳ規格におけるＳ
ＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のい
ずれかのフェライト系ステンレス鋼よりなることが好ま
しい。この場合にも，上記フィンに上記特定のフェライ
ト系ステンレス鋼を適用することによって，上記パイプ
における作用効果と同様の作用効果を上記フィンにおい
て発現させることができる。
【００２８】次に，請求項１４の発明のように，上記潜
熱回収用熱交換器の上記パイプの周囲には，複数のフィ
ンが配設されており，該フィンはＣ；０．０２５％以下
（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．７５％以下，Ｍｎ；
１．００％以下，Ｐ；０．０４０％以下，Ｓ；０．０３
０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１９．００％，Ｎｉ；
０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜０．８０％，Ｎ；
０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０
％，残部Ｆｅよりなるフェライト系ステンレス鋼よりな
ることが好ましい。この場合には，請求項１３の発明と
同様の効果を得ることができる。
熱回収用熱交換器の上記パイプの周囲には，複数のフィ
ンが配設されており，該フィンはＣ；０．０２５％以下
（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．７５％以下，Ｍｎ；
１．００％以下，Ｐ；０．０４０％以下，Ｓ；０．０３
０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１９．００％，Ｎｉ；
０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜０．８０％，Ｎ；
０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０
％，残部Ｆｅよりなるフェライト系ステンレス鋼よりな
ることが好ましい。この場合には，請求項１３の発明と
同様の効果を得ることができる。
【００２９】
【発明の実施の形態】実施形態例１ 本発明の実施形態例にかかる潜熱回収用熱交換器および
燃焼機器につき，図１〜図３を用いて説明する。本例に
おける燃焼機器１は，図１に示すごとく，被加熱流体７
を流すパイプ１１，２１と，該パイプ１１，２１の周囲
に配設されたフィン１２，２２とをそれぞれ有する一次
熱交換器１０および潜熱回収用熱交換器２を直列に接続
してなる。そして，上記一次熱交換器１０をガスバーナ
３の燃焼により加熱すると共に，上記潜熱回収用熱交換
器２を上記ガスバーナ３の燃焼排ガス３９と接触させて
その潜熱を回収するよう構成されている。
燃焼機器につき，図１〜図３を用いて説明する。本例に
おける燃焼機器１は，図１に示すごとく，被加熱流体７
を流すパイプ１１，２１と，該パイプ１１，２１の周囲
に配設されたフィン１２，２２とをそれぞれ有する一次
熱交換器１０および潜熱回収用熱交換器２を直列に接続
してなる。そして，上記一次熱交換器１０をガスバーナ
３の燃焼により加熱すると共に，上記潜熱回収用熱交換
器２を上記ガスバーナ３の燃焼排ガス３９と接触させて
その潜熱を回収するよう構成されている。
【００３０】本例では，潜熱回収用熱交換器２を構成す
るパイプ２１及びフィン２２は，いずれも，ＪＩＳ規格
におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ
４４４，及び川崎製鉄（株）製「Ｒ４３２ＬＴＭ」（Ｒ
ステンレス鋼）の４種類のいずれかのフェライト系ステ
ンレス鋼を適用する。これらの成分組成を表１に示す。
なお，表１には，残部Ｆｅの記載を省略した。
るパイプ２１及びフィン２２は，いずれも，ＪＩＳ規格
におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ
４４４，及び川崎製鉄（株）製「Ｒ４３２ＬＴＭ」（Ｒ
ステンレス鋼）の４種類のいずれかのフェライト系ステ
ンレス鋼を適用する。これらの成分組成を表１に示す。
なお，表１には，残部Ｆｅの記載を省略した。
【００３１】
【表１】
【００３２】上記潜熱回収用熱交換器２のパイプ２１
は，図２に示すごとく，上記フィン２２を配設した直線
状の直線部２１１と，これらを繋ぐ略Ｕ字状のＵ字状部
２１２とよりなる。これらは，同図に示すごとく，Ｎｉ
ろう材２９によりろう付けして接合した。また，一次熱
交換器１０も潜熱回収用熱交換器２と同じ材質のパイプ
１１及びフィン１２を用いてほぼ同様の構成とした。そ
して，被加熱流体７の流れ方向の上流側（燃焼排ガス３
９の流れ方向の下流側）に上記潜熱回収用熱交換器２
を，下流側に一次熱交換器１０を配置し，これらのパイ
プ２１，１１を直列に接続した。
は，図２に示すごとく，上記フィン２２を配設した直線
状の直線部２１１と，これらを繋ぐ略Ｕ字状のＵ字状部
２１２とよりなる。これらは，同図に示すごとく，Ｎｉ
ろう材２９によりろう付けして接合した。また，一次熱
交換器１０も潜熱回収用熱交換器２と同じ材質のパイプ
１１及びフィン１２を用いてほぼ同様の構成とした。そ
して，被加熱流体７の流れ方向の上流側（燃焼排ガス３
９の流れ方向の下流側）に上記潜熱回収用熱交換器２
を，下流側に一次熱交換器１０を配置し，これらのパイ
プ２１，１１を直列に接続した。
【００３３】なお，一次熱交換器１０を構成するパイプ
１１およびフィン１２の材質は，必ずしも上記４種類の
フェライト系ステンレス鋼から選択する必要はなく，他
の材質を用いることもできる。
１１およびフィン１２の材質は，必ずしも上記４種類の
フェライト系ステンレス鋼から選択する必要はなく，他
の材質を用いることもできる。
【００３４】上記一次熱交換器１０はガスバーナ３に対
面させると共に，その燃焼排ガス３９が潜熱回収用熱交
換器２に導かれるように，上記一次熱交換器１０と潜熱
回収用熱交換器２とをハウジング１９内に配設した。そ
して，潜熱回収用熱交換器２の下方には，燃焼排ガス中
の水分が凝縮した凝縮水４０を受けるドレン受け部４を
設けた。なお，本例における被加熱流体７としては，水
を適用した。即ち，本例の燃焼機器１は，潜熱回収用熱
交換器２のパイプ２１の上流から冷水を導入し，一次熱
交換器１０のパイプ１１の下流へ温水を導出する給湯器
を構成した。
面させると共に，その燃焼排ガス３９が潜熱回収用熱交
換器２に導かれるように，上記一次熱交換器１０と潜熱
回収用熱交換器２とをハウジング１９内に配設した。そ
して，潜熱回収用熱交換器２の下方には，燃焼排ガス中
の水分が凝縮した凝縮水４０を受けるドレン受け部４を
設けた。なお，本例における被加熱流体７としては，水
を適用した。即ち，本例の燃焼機器１は，潜熱回収用熱
交換器２のパイプ２１の上流から冷水を導入し，一次熱
交換器１０のパイプ１１の下流へ温水を導出する給湯器
を構成した。
【００３５】また，上記潜熱回収用熱交換器２における
上記パイプ２１のろう付け部分は上記燃焼排ガス３９と
触れないように燃焼排ガス３９の通路から外すように設
計することが好ましい。
上記パイプ２１のろう付け部分は上記燃焼排ガス３９と
触れないように燃焼排ガス３９の通路から外すように設
計することが好ましい。
【００３６】次に，本例の潜熱回収用熱交換器２及び燃
焼機器１の作用効果につき説明する。本例の潜熱回収用
熱交換器２においては，上記のごとく，特定の４種類の
フェライト系ステンレス鋼のいずれかを上記パイプ２１
及びフィン２２に適用する。そのため，パイプ２１及び
フィン２２は，熱伝導性，耐食性，ろう付け性に優れた
ものとすることができる。
焼機器１の作用効果につき説明する。本例の潜熱回収用
熱交換器２においては，上記のごとく，特定の４種類の
フェライト系ステンレス鋼のいずれかを上記パイプ２１
及びフィン２２に適用する。そのため，パイプ２１及び
フィン２２は，熱伝導性，耐食性，ろう付け性に優れた
ものとすることができる。
【００３７】そのため，本例の潜熱回収用熱交換器２
は，燃焼機器１を運転した際に生ずる，燃焼排ガスの凝
縮水という非常に腐食性の強い溶液に接触した場合にお
いても，十分に腐食を抑制することができる。
は，燃焼機器１を運転した際に生ずる，燃焼排ガスの凝
縮水という非常に腐食性の強い溶液に接触した場合にお
いても，十分に腐食を抑制することができる。
【００３８】さらに，上記特定の４種類のフェライト系
ステンレス鋼は，オーステナイト系ステンレス鋼の場合
のような高価なＮｉを含有しておらず，材料自体が比較
的安価であり，さらに溶接性にも優れるので，シームレ
ス管よりも安価な溶接管を採用することができ，その分
さらにコストダウンを図ることができる。それゆえ，潜
熱回収用熱交換器２，およびこれを備えた燃焼機器１
は，耐久性に優れ，かつ，比較的安価なものとなる。
ステンレス鋼は，オーステナイト系ステンレス鋼の場合
のような高価なＮｉを含有しておらず，材料自体が比較
的安価であり，さらに溶接性にも優れるので，シームレ
ス管よりも安価な溶接管を採用することができ，その分
さらにコストダウンを図ることができる。それゆえ，潜
熱回収用熱交換器２，およびこれを備えた燃焼機器１
は，耐久性に優れ，かつ，比較的安価なものとなる。
【００３９】実施形態例２ 本例は，上記燃焼機器１を，図３に示すごとく，竪型に
した例である。即ち，ハウジング１９の内部において，
その上部から順に，ガスバーナ３，一次熱交換器１０，
潜熱回収用熱交換器２，ドレン受け部４を配設してあ
る。そして，暖めるべき冷水は，上記潜熱回収用熱交換
器２側から導入され，一次熱交換器１０から導出される
よう構成することができる。その他は，実施形態例１と
同様である。この場合にも，実施形態例１と同様の作用
効果が得られる。
した例である。即ち，ハウジング１９の内部において，
その上部から順に，ガスバーナ３，一次熱交換器１０，
潜熱回収用熱交換器２，ドレン受け部４を配設してあ
る。そして，暖めるべき冷水は，上記潜熱回収用熱交換
器２側から導入され，一次熱交換器１０から導出される
よう構成することができる。その他は，実施形態例１と
同様である。この場合にも，実施形態例１と同様の作用
効果が得られる。
【００４０】実施形態例３ 本例では，実施形態例１における潜熱回収用熱交換器２
に使用することができるパイプ２１，フィン２２の材質
の優れた特性を評価すべく試験を行った。この試験のた
めに，本発明の潜熱回収用熱交換器におけるパイプ及び
フィンに使用できる，ＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６
Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４，及び上記Ｒス
テンレス鋼のフェライト系ステンレス鋼として，５種類
の試験片（試料Ｎｏ．Ｅ１〜Ｅ５）を準備し，さらに比
較のための試験片（試料Ｎｏ．Ｃ１〜Ｃ１１）を準備し
た。試験片としては，表２に示すごとく，種々の金属材
料を準備した。
に使用することができるパイプ２１，フィン２２の材質
の優れた特性を評価すべく試験を行った。この試験のた
めに，本発明の潜熱回収用熱交換器におけるパイプ及び
フィンに使用できる，ＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６
Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４，及び上記Ｒス
テンレス鋼のフェライト系ステンレス鋼として，５種類
の試験片（試料Ｎｏ．Ｅ１〜Ｅ５）を準備し，さらに比
較のための試験片（試料Ｎｏ．Ｃ１〜Ｃ１１）を準備し
た。試験片としては，表２に示すごとく，種々の金属材
料を準備した。
【００４１】また，本例の試験としては，表３に示すご
とく，平均腐食速度の測定，熱伝導率の測定，ろう付け
性評価を行った。
とく，平均腐食速度の測定，熱伝導率の測定，ろう付け
性評価を行った。
【００４２】上記平均腐食速度の測定は，実施形態例１
におけるガスバーナ３の燃焼排ガスの凝縮液を１０倍及
び１００倍に凝縮した模擬凝縮液を作製し，これに各試
料を浸漬してその腐食速度を測定した。浸漬中において
は模擬凝縮液を８０℃にまで加熱した。また，試験はす
べて１００時間行い，表３には，１００００時間換算の
腐食量を示した。判断は，１００倍濃度において行い，
初期肉厚０．５ｍｍに対し，１００００時間後の腐食量
が１０％（０．０５ｍｍ）以下の場合には非常に良好で
あるとして◎，０．１ｍｍ以下の場合を良好として○，
それ以外を×とした。
におけるガスバーナ３の燃焼排ガスの凝縮液を１０倍及
び１００倍に凝縮した模擬凝縮液を作製し，これに各試
料を浸漬してその腐食速度を測定した。浸漬中において
は模擬凝縮液を８０℃にまで加熱した。また，試験はす
べて１００時間行い，表３には，１００００時間換算の
腐食量を示した。判断は，１００倍濃度において行い，
初期肉厚０．５ｍｍに対し，１００００時間後の腐食量
が１０％（０．０５ｍｍ）以下の場合には非常に良好で
あるとして◎，０．１ｍｍ以下の場合を良好として○，
それ以外を×とした。
【００４３】ここで，ガスバーナ３の燃焼排ガスの凝縮
液中の成分濃度を測定した結果を図４に示す。同図に示
すごとく，実際の燃焼排ガスの凝縮液には，２８０ｐｐ
ｍという２５０ｐｐｍを超える硝酸イオンを含有する場
合があり，多くの場合には６０ｐｐｍを超えるような多
量の酸性イオンが含まれ酸化性の強い酸性溶液となって
いることがわかる。そして，上記模擬凝縮液は，図４に
示した最も酸性の強い成分濃度をそれぞれ１０倍あるい
は１００倍したものを用いた。
液中の成分濃度を測定した結果を図４に示す。同図に示
すごとく，実際の燃焼排ガスの凝縮液には，２８０ｐｐ
ｍという２５０ｐｐｍを超える硝酸イオンを含有する場
合があり，多くの場合には６０ｐｐｍを超えるような多
量の酸性イオンが含まれ酸化性の強い酸性溶液となって
いることがわかる。そして，上記模擬凝縮液は，図４に
示した最も酸性の強い成分濃度をそれぞれ１０倍あるい
は１００倍したものを用いた。
【００４４】熱伝導率は，実測値の他に文献データを流
用した。そして，熱伝導率は２０以上を◎，それ以外を
×とした。ろう付け性は，テストピースを用いてろう付
け試験を行い，ろう付けしたサンプルについて引張強度
測定を行い，良好な強度が得られたものを◎とした。ま
た，従来からろう付けの実績のあるものも◎とした。○
は文献や組成から実施可能と推定しているものである。
△は文献や組成から実施不可能と推定したものである。
×は良好な接合ができなかったものである。
用した。そして，熱伝導率は２０以上を◎，それ以外を
×とした。ろう付け性は，テストピースを用いてろう付
け試験を行い，ろう付けしたサンプルについて引張強度
測定を行い，良好な強度が得られたものを◎とした。ま
た，従来からろう付けの実績のあるものも◎とした。○
は文献や組成から実施可能と推定しているものである。
△は文献や組成から実施不可能と推定したものである。
×は良好な接合ができなかったものである。
【００４５】各評価項目の結果を表３に示す。これらの
表から知られるように，平均腐食速度，熱伝導率，Ｎｉ
ろう付け及びＣｕろう付け性のすべてが◎あるいは○の
ものは，上述したＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１
Ｌ（１種類），ＳＵＳ４３６Ｌ（２種類），ＳＵＳ４４
４（１種類），及び上記Ｒステンレス鋼の５種類のフェ
ライト系ステンレス鋼だけであることがわかる。
表から知られるように，平均腐食速度，熱伝導率，Ｎｉ
ろう付け及びＣｕろう付け性のすべてが◎あるいは○の
ものは，上述したＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１
Ｌ（１種類），ＳＵＳ４３６Ｌ（２種類），ＳＵＳ４４
４（１種類），及び上記Ｒステンレス鋼の５種類のフェ
ライト系ステンレス鋼だけであることがわかる。
【００４６】また，これら５種類のフェライト系ステン
レス鋼は，材料価格も比較的安く，また，溶接性に優れ
るため，比較的安価な溶接管を上記パイプとして適用す
ることができる。このように，上記の５種類のフェライ
ト系ステンレス鋼は，潜熱回収用熱交換器を構成するパ
イプおよびフィンを構成する材料として最適であること
がわかる。
レス鋼は，材料価格も比較的安く，また，溶接性に優れ
るため，比較的安価な溶接管を上記パイプとして適用す
ることができる。このように，上記の５種類のフェライ
ト系ステンレス鋼は，潜熱回収用熱交換器を構成するパ
イプおよびフィンを構成する材料として最適であること
がわかる。
【００４７】
【表２】
【００４８】
【表３】
【００４９】実施形態例４ 本例では，図１に示した構成と同様の構成の実験用燃焼
機器１を用いて，実際に運転をし，耐食性をテストし
た。この燃焼機器１においては，上記被加熱流体として
は水を，上記ガスバーナ３の燃料としては都市ガスを用
いた。そして，上記潜熱回収用熱交換器２におけるパイ
プ２１およびフィン２２の材質としては，上記実施形態
例３（表２）におけるＥ１〜Ｅ５およびＣ１〜Ｃ３のも
のを用いた。これらは，実施形態例３における熱伝導率
が良好なものを代表にして選んだものである。
機器１を用いて，実際に運転をし，耐食性をテストし
た。この燃焼機器１においては，上記被加熱流体として
は水を，上記ガスバーナ３の燃料としては都市ガスを用
いた。そして，上記潜熱回収用熱交換器２におけるパイ
プ２１およびフィン２２の材質としては，上記実施形態
例３（表２）におけるＥ１〜Ｅ５およびＣ１〜Ｃ３のも
のを用いた。これらは，実施形態例３における熱伝導率
が良好なものを代表にして選んだものである。
【００５０】試験は，それぞれ１０００Ｈｒ運転するこ
とにより行った。そして，各潜熱回収用熱交換器におけ
るパイプの平均腐食深さを測定した。また，テスト期間
中に２回凝縮水をサンプリングし，そのｐＨおよび各成
分の濃度測定を行った。その結果を図５および表４に示
す。
とにより行った。そして，各潜熱回収用熱交換器におけ
るパイプの平均腐食深さを測定した。また，テスト期間
中に２回凝縮水をサンプリングし，そのｐＨおよび各成
分の濃度測定を行った。その結果を図５および表４に示
す。
【００５１】図５は，横軸に時間，縦軸に平均腐食深さ
をとったものである。同図から知られるごとく，本発明
品である特定のフェライト系ステンレス鋼を用いた潜熱
回収用熱交換器２は，殆ど腐食の進行が見られなかっ
た。これに対し，比較のＣ１〜Ｃ３はいずれも，徐々に
腐食が進行していった。また，表４より知られるごと
く，凝縮水は硝酸イオンを６０ｐｐｍ以上含有し，ｐＨ
２．９という強い酸性を示していたこともわかった。
をとったものである。同図から知られるごとく，本発明
品である特定のフェライト系ステンレス鋼を用いた潜熱
回収用熱交換器２は，殆ど腐食の進行が見られなかっ
た。これに対し，比較のＣ１〜Ｃ３はいずれも，徐々に
腐食が進行していった。また，表４より知られるごと
く，凝縮水は硝酸イオンを６０ｐｐｍ以上含有し，ｐＨ
２．９という強い酸性を示していたこともわかった。
【００５２】
【表４】
【００５３】
【発明の効果】上述のごとく，本発明によれば，熱伝導
性，耐食性，ろう付け性に優れると共に比較的安価なパ
イプおよびフィンを有する潜熱回収用熱交換器およびこ
れを備えた燃焼機器を提供することができる。
性，耐食性，ろう付け性に優れると共に比較的安価なパ
イプおよびフィンを有する潜熱回収用熱交換器およびこ
れを備えた燃焼機器を提供することができる。
【図１】実施形態例１における，燃焼機器の構成を示す
説明図。
説明図。
【図２】実施形態例１における，ろう付け接合部を示す
説明図。
説明図。
【図３】実施形態例２における，竪型の燃焼機器の構成
を示す説明図。
を示す説明図。
【図４】実施形態例３における，凝縮水の成分濃度を示
す説明図。
す説明図。
【図５】実施形態例４における，平均腐食深さの進行状
態を示す説明図。
態を示す説明図。
１．．．燃焼機器， １０．．．一次熱交換器， １１．．．パイプ， １２．．．フィン， ２．．．潜熱回収用熱交換器， ２１．．．パイプ， ２２．．．フィン， ２９．．．ろう材， ３．．．ガスバーナ， ３９．．．燃焼排ガス， ７．．．被加熱流体，
Claims (14)
- 【請求項１】 被加熱流体を流すパイプを有し，該パイ
プに接触する燃焼排ガスに含有される水分が凝縮する際
の潜熱を回収するよう構成された潜熱回収用熱交換器に
おいて，上記パイプは，ＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３
６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかの
フェライト系ステンレス鋼よりなることを特徴とする潜
熱回収用熱交換器。 - 【請求項２】 被加熱流体を流すパイプを有し，該パイ
プに接触する燃焼排ガスに含有される水分が凝縮する際
の潜熱を回収するよう構成された潜熱回収用熱交換器に
おいて，上記パイプは，Ｃ；０．０２５％以下（重量比
以下同じ），Ｓｉ；０．７５％以下，Ｍｎ；１．００％
以下，Ｐ；０．０４０％以下，Ｓ；０．０３０％以下，
Ｃｒ；１７．００〜１９．００％，Ｎｉ；０．６０％以
下，Ｍｏ；０．４０〜０．８０％，Ｎ；０．０１５０％
以下，Ｔｉ；８×（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよ
りなるフェライト系ステンレス鋼よりなることを特徴と
する潜熱回収用熱交換器。 - 【請求項３】 請求項１又は２において，上記パイプは
直線状の直線部とＵ字状部とをろう付けにより接合して
なることを特徴とする潜熱回収用熱交換器。 - 【請求項４】 請求項３において，上記ろう付けはＮｉ
ろう材またはＣｕろう材を用いて行うことを特徴とする
潜熱回収用熱交換器。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか一項において，
上記燃焼排ガス中の水分が凝縮した凝縮水には，重量比
にて，６０ｐｐｍ以上の硝酸イオンが含有されているこ
とを特徴とする潜熱回収用熱交換器。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか一項において，
上記パイプの周囲には，複数のフィンが配設されてお
り，該フィンはＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１
Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかのフェラ
イト系ステンレス鋼よりなることを特徴とする潜熱回収
用熱交換器。 - 【請求項７】 請求項１〜５のいずれか一項において，
上記パイプの周囲には，複数のフィンが配設されてお
り，該フィンはＣ；０．０２５％以下（重量比以下同
じ），Ｓｉ；０．７５％以下，Ｍｎ；１．００％以下，
Ｐ；０．０４０％以下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；
１７．００〜１９．００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍ
ｏ；０．４０〜０．８０％，Ｎ；０．０１５０％以下，
Ｔｉ；８×（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよりなる
フェライト系ステンレス鋼よりなることを特徴とする潜
熱回収用熱交換器。 - 【請求項８】 被加熱流体を流すパイプをそれぞれ有す
る一次熱交換器および潜熱回収用熱交換器を有し，上記
一次熱交換器をガスバーナの燃焼により加熱すると共
に，上記潜熱回収用熱交換器を上記ガスバーナの燃焼排
ガスと接触させて該燃焼排ガスに含有される水分が凝縮
する際の潜熱を回収することにより上記被加熱流体に伝
熱するよう構成された燃焼機器において，上記潜熱回収
用熱交換器を構成するパイプは，ＪＩＳ規格におけるＳ
ＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のい
ずれかのフェライト系ステンレス鋼よりなることを特徴
とする潜熱回収用熱交換器を備えた燃焼機器。 - 【請求項９】 被加熱流体を流すパイプをそれぞれ有す
る一次熱交換器および潜熱回収用熱交換器を有し，上記
一次熱交換器をガスバーナの燃焼により加熱すると共
に，上記潜熱回収用熱交換器を上記ガスバーナの燃焼排
ガスと接触させて該燃焼排ガスに含有される水分が凝縮
する際の潜熱を回収することにより上記被加熱流体に伝
熱するよう構成された燃焼機器において，上記潜熱回収
用熱交換器を構成するパイプは，Ｃ；０．０２５％以下
（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．７５％以下，Ｍｎ；
１．００％以下，Ｐ；０．０４０％以下，Ｓ；０．０３
０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１９．００％，Ｎｉ；
０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜０．８０％，Ｎ；
０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０
％，残部Ｆｅよりなるフェライト系ステンレス鋼よりな
ることを特徴とする潜熱回収用熱交換器を備えた燃焼機
器。 - 【請求項１０】 請求項８又は９において，上記パイプ
は直線状の直線部とＵ字状部とをろう付けにより接合し
てなることを特徴とする潜熱回収用熱交換器を備えた燃
焼機器。 - 【請求項１１】 請求項１０において，上記ろう付けは
Ｎｉろう材またはＣｕろう材を用いて行うことを特徴と
する潜熱回収用熱交換器を備えた燃焼機器。 - 【請求項１２】 請求項９〜１１のいずれか一項におい
て，上記燃焼排ガス中の水分が凝縮した凝縮水には，重
量比にて，６０ｐｐｍ以上の硝酸イオンが含有されてい
ることを特徴とする潜熱回収用熱交換器を備えた燃焼機
器。 - 【請求項１３】 請求項８〜１２のいずれか一項におい
て，上記潜熱回収用熱交換器の上記パイプの周囲には，
複数のフィンが配設されており，該フィンはＪＩＳ規格
におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ
４４４のいずれかのフェライト系ステンレス鋼よりなる
ことを特徴とする潜熱回収用熱交換器を備えた燃焼機
器。 - 【請求項１４】 請求項８〜１２のいずれか一項におい
て，上記潜熱回収用熱交換器の上記パイプの周囲には，
複数のフィンが配設されており，該フィンはＣ；０．０
２５％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．７５％以
下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４０％以下，
Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１９．００
％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜０．８０
％，Ｎ；０．０１５０％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ＋Ｎ）〜
０．８０％，残部Ｆｅよりなるフェライト系ステンレス
鋼よりなることを特徴とする潜熱回収用熱交換器を備え
た燃焼機器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000294572A JP2002106970A (ja) | 2000-09-27 | 2000-09-27 | 潜熱回収用熱交換器及びこれを備えた燃焼機器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000294572A JP2002106970A (ja) | 2000-09-27 | 2000-09-27 | 潜熱回収用熱交換器及びこれを備えた燃焼機器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002106970A true JP2002106970A (ja) | 2002-04-10 |
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ID=18777156
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000294572A Pending JP2002106970A (ja) | 2000-09-27 | 2000-09-27 | 潜熱回収用熱交換器及びこれを備えた燃焼機器 |
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| JP (1) | JP2002106970A (ja) |
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-
2000
- 2000-09-27 JP JP2000294572A patent/JP2002106970A/ja active Pending
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