JP2002098093A - 遠心型圧縮機のディフューザ - Google Patents
遠心型圧縮機のディフューザInfo
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- JP2002098093A JP2002098093A JP2000292017A JP2000292017A JP2002098093A JP 2002098093 A JP2002098093 A JP 2002098093A JP 2000292017 A JP2000292017 A JP 2000292017A JP 2000292017 A JP2000292017 A JP 2000292017A JP 2002098093 A JP2002098093 A JP 2002098093A
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- diffuser
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/444—Bladed diffusers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 遠心型圧縮機のディフューザを、通路の配設
数の少ない構成でも、静圧回復率の低下を抑え得るよう
に構成する。また、穿孔加工により通路を形成する場合
の後加工を簡略化して製造コストを削減する。 【解決手段】 遠心型圧縮機のインペラ２を囲繞し、こ
のインペラからの流体を減速する通路３が、断面を略円
形状として周方向に一定間隔をおいて複数開設されたデ
ィフューザにおいて、各通路を、その中心線４がインペ
ラと同心の基準円５に接するように設け、その基準円
を、通路の配設数に応じてインペラの外径よりも小径に
設定して、隣り合う通路相互の交差部に形成されるリー
ディングエッジ６をインペラの外周に近接させる。特
に、通路の配設数を１０以上、２２以下とする。
数の少ない構成でも、静圧回復率の低下を抑え得るよう
に構成する。また、穿孔加工により通路を形成する場合
の後加工を簡略化して製造コストを削減する。 【解決手段】 遠心型圧縮機のインペラ２を囲繞し、こ
のインペラからの流体を減速する通路３が、断面を略円
形状として周方向に一定間隔をおいて複数開設されたデ
ィフューザにおいて、各通路を、その中心線４がインペ
ラと同心の基準円５に接するように設け、その基準円
を、通路の配設数に応じてインペラの外径よりも小径に
設定して、隣り合う通路相互の交差部に形成されるリー
ディングエッジ６をインペラの外周に近接させる。特
に、通路の配設数を１０以上、２２以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、遠心型圧縮機のイ
ンペラを囲繞し、このインペラからの流体を減速する通
路が、断面を略円形状として周方向に一定間隔をおいて
複数開設されたディフューザに関するものである。
ンペラを囲繞し、このインペラからの流体を減速する通
路が、断面を略円形状として周方向に一定間隔をおいて
複数開設されたディフューザに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】遠心型圧縮機のインペラからの流れを減
速して動圧を静圧に回復させるために、インペラを囲繞
する態様でディフューザが設けられるが、このディフュ
ーザには、設計流量付近の効率を高めるため、内周側と
外周側とを連通する通路を周方向に複数設けた構成のも
のが広く利用されている。
速して動圧を静圧に回復させるために、インペラを囲繞
する態様でディフューザが設けられるが、このディフュ
ーザには、設計流量付近の効率を高めるため、内周側と
外周側とを連通する通路を周方向に複数設けた構成のも
のが広く利用されている。
【０００３】前記の通路は、一対の壁材間に周方向に一
定間隔をおいた複数の羽根材を挟み込んで画成すること
が一般的であるが、この他に、特公平８−６７１１号公
報に開示されているように、略円形断面をなす孔を穿設
して通路とする、いわゆるパイプディフューザが知られ
ている。この種のパイプディフューザでは、図８及び図
９に示すように、隣り合う通路２３を鋭角に交差させた
部分に弓形状をなすリーディングエッジ（前縁）２６が
形成される。
定間隔をおいた複数の羽根材を挟み込んで画成すること
が一般的であるが、この他に、特公平８−６７１１号公
報に開示されているように、略円形断面をなす孔を穿設
して通路とする、いわゆるパイプディフューザが知られ
ている。この種のパイプディフューザでは、図８及び図
９に示すように、隣り合う通路２３を鋭角に交差させた
部分に弓形状をなすリーディングエッジ（前縁）２６が
形成される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、前記従来構
成のディフューザでは、通路２３の中心線２４が接点
Ｂ’においてインペラ２２の外周円２８に接するように
通路２３が設けられているため、正面視で通路２３の両
中心線２４同士の交点Ａ’と重なり合うリーディングエ
ッジ２６のシュラウド側及びハブ側の端部２６ａ・２６
ｂが、インペラ２２の外周円２８から離れた状態にな
り、この離間距離は通路の配設数を減らすのに応じて拡
大する。このため、通路の配設数の少ない構成では、流
体の入射角とリーディングエッジの配置角度とが大きく
ずれた状態となり、リーディングエッジ付近でインシデ
ンスミスマッチ（入射角のずれ）が顕著になり、通路２
３のスロート部でのブロッケージ（封鎖）を招くことか
ら、静圧回復率を低下させる要因となる。
成のディフューザでは、通路２３の中心線２４が接点
Ｂ’においてインペラ２２の外周円２８に接するように
通路２３が設けられているため、正面視で通路２３の両
中心線２４同士の交点Ａ’と重なり合うリーディングエ
ッジ２６のシュラウド側及びハブ側の端部２６ａ・２６
ｂが、インペラ２２の外周円２８から離れた状態にな
り、この離間距離は通路の配設数を減らすのに応じて拡
大する。このため、通路の配設数の少ない構成では、流
体の入射角とリーディングエッジの配置角度とが大きく
ずれた状態となり、リーディングエッジ付近でインシデ
ンスミスマッチ（入射角のずれ）が顕著になり、通路２
３のスロート部でのブロッケージ（封鎖）を招くことか
ら、静圧回復率を低下させる要因となる。
【０００５】また、通路２３を穿孔加工により形成する
際に、リーディングエッジ２６の端部２６ａ・２６ｂと
ディフューザ２１の内周縁との間の部分が切削されずに
突出部３０が残り（図９参照）、これを別途取り除く工
程が必要となるため、製造工程が煩雑化する不都合が生
じる。
際に、リーディングエッジ２６の端部２６ａ・２６ｂと
ディフューザ２１の内周縁との間の部分が切削されずに
突出部３０が残り（図９参照）、これを別途取り除く工
程が必要となるため、製造工程が煩雑化する不都合が生
じる。
【０００６】本発明は、このような従来技術の問題点を
解消するべく案出されたものであり、その第１の目的
は、通路の配設数の少ない構成でも、静圧回復率の低下
を抑え得るように構成された遠心型圧縮機のディフュー
ザを提供することにある。また、本発明の第２の目的
は、穿孔加工により通路を形成する場合の後加工を簡略
化して製造コストを削減可能なように構成することにあ
る。
解消するべく案出されたものであり、その第１の目的
は、通路の配設数の少ない構成でも、静圧回復率の低下
を抑え得るように構成された遠心型圧縮機のディフュー
ザを提供することにある。また、本発明の第２の目的
は、穿孔加工により通路を形成する場合の後加工を簡略
化して製造コストを削減可能なように構成することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このような目的を果たす
ために、本発明においては、遠心型圧縮機のインペラ２
を囲繞し、このインペラからの流体を減速する通路３
が、断面を略円形状として周方向に一定間隔をおいて複
数開設されたディフューザにおいて、各通路を、その中
心線４がインペラと同心の基準円５に接するように設
け、その基準円を、通路の配設数に応じてインペラの外
径よりも小径に設定して、隣り合う通路相互の交差部に
形成されるリーディングエッジ（前縁）６をインペラの
外周に近接させたものとした。
ために、本発明においては、遠心型圧縮機のインペラ２
を囲繞し、このインペラからの流体を減速する通路３
が、断面を略円形状として周方向に一定間隔をおいて複
数開設されたディフューザにおいて、各通路を、その中
心線４がインペラと同心の基準円５に接するように設
け、その基準円を、通路の配設数に応じてインペラの外
径よりも小径に設定して、隣り合う通路相互の交差部に
形成されるリーディングエッジ（前縁）６をインペラの
外周に近接させたものとした。
【０００８】これによると、通路壁側のリーディングエ
ッジが概ねインペラの接線方向、すなわち実際の流体の
流れに沿う向きに配置される。このため、リーディング
エッジ付近でのインシデンスミスマッチを低減すること
ができ、スロート部でのブロッケージが抑制されるた
め、静圧回復率を高めることができる。
ッジが概ねインペラの接線方向、すなわち実際の流体の
流れに沿う向きに配置される。このため、リーディング
エッジ付近でのインシデンスミスマッチを低減すること
ができ、スロート部でのブロッケージが抑制されるた
め、静圧回復率を高めることができる。
【０００９】その上、リーディングエッジをインペラの
外周に近接させ、特にリーディングエッジのシュラウド
側及びハブ側の端部をディフューザの内周縁に配置させ
ることにより、穿孔により通路を形成する場合にも、従
来のようにディフューザの内周縁部に突出部が残留しな
いため、これを穿孔加工後に取り除く工程が不要とな
り、製造コストを削減することができる。
外周に近接させ、特にリーディングエッジのシュラウド
側及びハブ側の端部をディフューザの内周縁に配置させ
ることにより、穿孔により通路を形成する場合にも、従
来のようにディフューザの内周縁部に突出部が残留しな
いため、これを穿孔加工後に取り除く工程が不要とな
り、製造コストを削減することができる。
【００１０】特に、本発明は前記通路の配設数が１０以
上２２以下の構成に適用するのが好ましい。通路の配設
数が１０を下回ると、ディフューザの入口に形成される
波形の振り幅が大きくなることからインペラとの間にミ
スマッチが発生し、所期の効果が得られない。他方、通
路の配設数が２２を越えると、基準円の小径化の割合が
１％を下回り、修正による効果を期待することができな
い。
上２２以下の構成に適用するのが好ましい。通路の配設
数が１０を下回ると、ディフューザの入口に形成される
波形の振り幅が大きくなることからインペラとの間にミ
スマッチが発生し、所期の効果が得られない。他方、通
路の配設数が２２を越えると、基準円の小径化の割合が
１％を下回り、修正による効果を期待することができな
い。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下に添付の図面を参照して本発
明の構成を詳細に説明する。
明の構成を詳細に説明する。
【００１２】図１及び図２は、本発明に基づき構成され
た遠心型圧縮機のディフューザを示している。このディ
フューザ１は、遠心型圧縮機のインペラ２を囲繞するよ
うに設けられ、内周側と外周側とを連通する態様でイン
ペラ２からの流体を減速する通路３が、断面を略円形状
として周方向に一定間隔をおいて複数開設されたもので
あり、各通路３は全て、その中心線４がインペラ２と同
心の基準円５に接するように設けられ、その基準円５
は、通路３の配設数に応じてインペラ２の外径よりも小
径に設定され、隣り合う通路３相互の交差部に形成され
るリーディングエッジ（前縁）６をインペラ２の外周に
近接させている。
た遠心型圧縮機のディフューザを示している。このディ
フューザ１は、遠心型圧縮機のインペラ２を囲繞するよ
うに設けられ、内周側と外周側とを連通する態様でイン
ペラ２からの流体を減速する通路３が、断面を略円形状
として周方向に一定間隔をおいて複数開設されたもので
あり、各通路３は全て、その中心線４がインペラ２と同
心の基準円５に接するように設けられ、その基準円５
は、通路３の配設数に応じてインペラ２の外径よりも小
径に設定され、隣り合う通路３相互の交差部に形成され
るリーディングエッジ（前縁）６をインペラ２の外周に
近接させている。
【００１３】通路３は、所要の広がり角をもって外周側
が拡径され、その中心線４は直線をなしており、ドリル
などの切削手段により孔を穿設することで得られる。隣
り合う通路３同士の交差部に形成されるリーディングエ
ッジ６は、同径の通路３が交差することにより正面視で
直線状になり（図１参照）、側面視で弓形状をなしてい
る（図２参照）。
が拡径され、その中心線４は直線をなしており、ドリル
などの切削手段により孔を穿設することで得られる。隣
り合う通路３同士の交差部に形成されるリーディングエ
ッジ６は、同径の通路３が交差することにより正面視で
直線状になり（図１参照）、側面視で弓形状をなしてい
る（図２参照）。
【００１４】インペラ２の外周円８は、図３に詳しく示
すように、隣り合う通路３の両中心線同士の交点Ａを通
り、この交点Ａは、正面視でリーディングエッジ６のシ
ュラウド側及びハブ側の端部６ａ・６ｂに重なり合う
（図２参照）。そして、正面視でリーディングエッジ６
の描く直線がインペラ２の外周円８の接線となり、立体
的には、弓形状をなすリーディングエッジ６と交点Ａと
を含む平面が、インペラ２の外周円８を含む円筒面に接
する状態となる。
すように、隣り合う通路３の両中心線同士の交点Ａを通
り、この交点Ａは、正面視でリーディングエッジ６のシ
ュラウド側及びハブ側の端部６ａ・６ｂに重なり合う
（図２参照）。そして、正面視でリーディングエッジ６
の描く直線がインペラ２の外周円８の接線となり、立体
的には、弓形状をなすリーディングエッジ６と交点Ａと
を含む平面が、インペラ２の外周円８を含む円筒面に接
する状態となる。
【００１５】隣り合う通路３の両中心線４は、通路３の
総数をＮとすると、交点Ａにおいて２π／Ｎの角度をも
って交差する。また、正面視でリーディングエッジ６の
描く直線、すなわち交点Ａにおけるインペラ２の外周円
８の接線と、通路３の中心線４、すなわち接点Ｂにおけ
る基準円５の接線とが、交点Ａにおいてπ／Ｎの角度を
もって交差する。
総数をＮとすると、交点Ａにおいて２π／Ｎの角度をも
って交差する。また、正面視でリーディングエッジ６の
描く直線、すなわち交点Ａにおけるインペラ２の外周円
８の接線と、通路３の中心線４、すなわち接点Ｂにおけ
る基準円５の接線とが、交点Ａにおいてπ／Ｎの角度を
もって交差する。
【００１６】ここで、インペラ２の半径をＲIMPとし、
径ＯＡと径ＯＢとのなす角度をαとすると、通路３の中
心線４が接する基準円５の半径Ｒtanは、 Ｒtan＝ＲIMP×ｃｏｓα で示され、角度αは、 α＝π／Ｎ となることから、基準円５の半径Ｒtanは、 Ｒtan＝ＲIMP×ｃｏｓ（π／Ｎ） で示される。
径ＯＡと径ＯＢとのなす角度をαとすると、通路３の中
心線４が接する基準円５の半径Ｒtanは、 Ｒtan＝ＲIMP×ｃｏｓα で示され、角度αは、 α＝π／Ｎ となることから、基準円５の半径Ｒtanは、 Ｒtan＝ＲIMP×ｃｏｓ（π／Ｎ） で示される。
【００１７】ここでは、正面視でリーディングエッジ６
の描く直線がインペラ２の外周円に接するものとした
が、構造上の必要からインペラ２とリーディングエッジ
６との間の間隙δを考慮すると、基準円の半径Ｒ
tanは、 Ｒtan＝ＲIMP×ｃｏｓ（π／Ｎ）＋δ で示される。
の描く直線がインペラ２の外周円に接するものとした
が、構造上の必要からインペラ２とリーディングエッジ
６との間の間隙δを考慮すると、基準円の半径Ｒ
tanは、 Ｒtan＝ＲIMP×ｃｏｓ（π／Ｎ）＋δ で示される。
【００１８】また、ディフューザ１の内周円が、隣り合
う通路３の両中心線４同士の交点Ａを通るものとする
と、正面視で交点Ａと重なるリーディングエッジ６の端
部６ａ・６ｂが、ディフューザ１の内周円上に位置す
る。これを立体的に考察すると、図４に示すように、リ
ーディングエッジ６の端部６ａ・６ｂが、ディフューザ
１の内周縁にくる。このため、通路３の穿孔加工におい
て前記の図９に示した突出部３０は形成されず、これを
切除する工程は不要である。
う通路３の両中心線４同士の交点Ａを通るものとする
と、正面視で交点Ａと重なるリーディングエッジ６の端
部６ａ・６ｂが、ディフューザ１の内周円上に位置す
る。これを立体的に考察すると、図４に示すように、リ
ーディングエッジ６の端部６ａ・６ｂが、ディフューザ
１の内周縁にくる。このため、通路３の穿孔加工におい
て前記の図９に示した突出部３０は形成されず、これを
切除する工程は不要である。
【００１９】なお、ディフューザ１の内周は、インペラ
２の外周との間に所要の間隙が形成されるようにインペ
ラ２より僅かに大径に形成されるが、ディフューザ１の
内周円が交点Ａを通る円より大径であっても前記と同様
に突出部３０は形成されない。
２の外周との間に所要の間隙が形成されるようにインペ
ラ２より僅かに大径に形成されるが、ディフューザ１の
内周円が交点Ａを通る円より大径であっても前記と同様
に突出部３０は形成されない。
【００２０】図１に示す実施例では、通路３の配設数を
１３としている。インペラ２の外周円８に対する基準円
５の小径化の割合、すなわちインペラ２の外径ＲIMPと
基準円５の径Ｒtanとの差のインペラ２の外径ＲIMPに対
する割合（ＲIMP−Ｒtan）／ＲIMPは、図５に示すよう
に通路配設数が増加するに従って減少する。通路配設数
が２２を上回ると、基準円の小径化の割合が１％を下回
り、インペラ２とディフューザ１とのクリアランスと同
レベルになり、明瞭な効果を期待し得ない。
１３としている。インペラ２の外周円８に対する基準円
５の小径化の割合、すなわちインペラ２の外径ＲIMPと
基準円５の径Ｒtanとの差のインペラ２の外径ＲIMPに対
する割合（ＲIMP−Ｒtan）／ＲIMPは、図５に示すよう
に通路配設数が増加するに従って減少する。通路配設数
が２２を上回ると、基準円の小径化の割合が１％を下回
り、インペラ２とディフューザ１とのクリアランスと同
レベルになり、明瞭な効果を期待し得ない。
【００２１】圧縮機を小径化して高比速度化を図ると、
図６に示すように通路配設数が減少する。ここで、通路
配設数が１０を下回ると、ディフューザ１の入口幅Ｂ
DIFがインペラ２の出口幅ＢINPより小さくなり、両者が
ミスマッチを起こすため、所期の効果が得られない。図
６中に破線で示す曲線は、ディフューザ１の入口幅Ｂ
DIFとインペラの出口幅ＢINPとが一致するラインを示
し、この曲線の下側の領域ではＢINP＞ＢDIFとなる。な
お、図６では、圧縮機の反動度を一定（０．６６）とし
て示している。
図６に示すように通路配設数が減少する。ここで、通路
配設数が１０を下回ると、ディフューザ１の入口幅Ｂ
DIFがインペラ２の出口幅ＢINPより小さくなり、両者が
ミスマッチを起こすため、所期の効果が得られない。図
６中に破線で示す曲線は、ディフューザ１の入口幅Ｂ
DIFとインペラの出口幅ＢINPとが一致するラインを示
し、この曲線の下側の領域ではＢINP＞ＢDIFとなる。な
お、図６では、圧縮機の反動度を一定（０．６６）とし
て示している。
【００２２】具体的には、図７に示すように、ディフュ
ーザ１の入口の開口縁は通路３の穿孔により波形に形成
され、通路３の中心線４同士の交点Ａの位置で入口幅Ｂ
DIFが通路３の直径に等しく、最大となる。通路３の配
設数が少ないと、入口の波形の振り幅が大きくなり、そ
の影響でディフューザ１の入口幅ＢDIFがインペラ２の
出口幅ＢINPより小さくなり、ディフューザ１の入口と
インペラ２の出口との間でミスマッチが生じる。
ーザ１の入口の開口縁は通路３の穿孔により波形に形成
され、通路３の中心線４同士の交点Ａの位置で入口幅Ｂ
DIFが通路３の直径に等しく、最大となる。通路３の配
設数が少ないと、入口の波形の振り幅が大きくなり、そ
の影響でディフューザ１の入口幅ＢDIFがインペラ２の
出口幅ＢINPより小さくなり、ディフューザ１の入口と
インペラ２の出口との間でミスマッチが生じる。
【００２３】
【発明の効果】このように本発明によれば、通路のリー
ディングエッジ（前縁）が概ねインペラの接線方向、す
なわち実際の流体の流れに沿う向きに配置されるため、
リーディングエッジ付近でのインシデンスミスマッチを
低減することができ、通路のスロート部でのブロッケー
ジが抑制されるので、静圧回復率を高める上で大きな効
果が得られる。その上、穿孔により通路を形成する場合
に、従来のようにディフューザの内周縁部に突出部が残
留しないため、これを穿孔加工後に取り除く工程が不要
となり、製造コストを削減することができる。
ディングエッジ（前縁）が概ねインペラの接線方向、す
なわち実際の流体の流れに沿う向きに配置されるため、
リーディングエッジ付近でのインシデンスミスマッチを
低減することができ、通路のスロート部でのブロッケー
ジが抑制されるので、静圧回復率を高める上で大きな効
果が得られる。その上、穿孔により通路を形成する場合
に、従来のようにディフューザの内周縁部に突出部が残
留しないため、これを穿孔加工後に取り除く工程が不要
となり、製造コストを削減することができる。
【図１】本発明による遠心型圧縮機のディフューザを示
す断面図。
す断面図。
【図２】図１に示したディフューザを中心線に沿う方向
で分断した断面図。
で分断した断面図。
【図３】図１に示したディフューザの要部拡大断面図。
【図４】図１に示したディフューザの要部斜視図。
【図５】通路配設数と基準円の小径化の割合との関係を
示すグラフ。
示すグラフ。
【図６】比速度と通路配設数との関係を示すグラフ。
【図７】ディフューザの周方向に沿った入口形状を示す
側面図。
側面図。
【図８】従来のディフューザを示す要部拡大断面図。
【図９】図８に示したディフューザの要部斜視図。
１ ディフューザ ２ インペラ ３ 通路 ４ 通路の中心線 ５ 基準円 ６ リーディングエッジ ８ インペラの外周円
Claims (2)
- 【請求項１】 遠心型圧縮機のインペラを囲繞し、該
インペラからの流体を減速する通路が、断面を略円形状
として周方向に一定間隔をおいて複数開設されたディフ
ューザであって、 前記各通路は、その中心線が前記インペラと同心の基準
円に接するように配設され、該基準円は、前記通路の配
設数に応じて前記インペラの外径よりも小径に設定さ
れ、隣り合う前記通路相互の交差部に形成されるリーデ
ィングエッジを前記インペラの外周に近接させたことを
特徴とするディフューザ。 - 【請求項２】 前記通路の配設数を１０以上、２２以
下としたことを特徴とする請求項１に記載のディフュー
ザ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000292017A JP4627856B2 (ja) | 2000-09-26 | 2000-09-26 | 遠心型圧縮機のディフューザ |
| US09/962,791 US6537028B1 (en) | 2000-09-26 | 2001-09-26 | Diffuser arrangement for centrifugal compressors |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000292017A JP4627856B2 (ja) | 2000-09-26 | 2000-09-26 | 遠心型圧縮機のディフューザ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002098093A true JP2002098093A (ja) | 2002-04-05 |
| JP4627856B2 JP4627856B2 (ja) | 2011-02-09 |
Family
ID=18775019
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000292017A Expired - Fee Related JP4627856B2 (ja) | 2000-09-26 | 2000-09-26 | 遠心型圧縮機のディフューザ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6537028B1 (ja) |
| JP (1) | JP4627856B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8038392B2 (en) | 2007-07-18 | 2011-10-18 | Honda Motor Co., Ltd. | Axial diffuser for a centrifugal compressor |
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